[0001] 本发明属于桥梁拉索技术领域， 具体涉及一种热挤聚乙烯锌铝合金镀层钢丝拉 索的制作方法。

背景技术

[0002] 斜拉桥又名斜张桥， 是一种用斜拉索直接将主梁悬吊在塔柱上的桥 梁。 它的特 点是结构轻巧， 适用性强， 可以将梁、 索、 塔组合变化成不同体系， 适用于不 同地质和地形情况。 主梁由于增加了中间的斜拉索， 弯矩显著减小， 与其他体 系的大跨径桥梁相比较， 其钢材和混凝土的用量均比较节省。 借助斜拉桥的预 拉力可以调整主梁的内力， 使之分布均匀合理， 获得较好的经济效果， 并能将 主梁做成等截面梁， 便于制造和安装， 斜索的水平分力相当于主梁施加的预压 力， 这又提高了梁的抗裂性能 （特别是混凝土梁） ， 充分发挥了材料的性能。

[0003] 斜拉桥的构思在 17世纪幵始出现， 但由于条件限制， 并没有得到很大发展。 17 84年， 德国人 CJ.Loscher在 Fribourg建造了一座跨径为 32m的木质斜拉桥， 这座 桥由连接于木质索塔的木拉杆构成支撑系统， 这是第一座真正意义的斜拉桥。 二战后欧洲幵始重建以及近代力学理论和各项 技术的进步， 人们为了寻求既经 济又建造便捷的桥型， 幵始认识到斜拉桥在一定跨度范围内具有很大 的优越性 ， 这种桥型重新被重视起来。 世界第一座现代斜拉桥是 1955年在瑞典建成的 Stro msimd桥， 它是一座跨越斯特罗姆海峡主跨达到 182.6m的钢斜拉桥， 这标志着现 代斜拉桥发展的幵端。 1962年委内瑞拉建成了世界上第一座混凝土斜� �桥 （主 跨 135米） 。 至此， 斜拉桥得到了迅猛的发展。 至 20世纪末， 法国建成了主跨为 856米的诺曼底大桥， 而日本则建成了主跨为 890米的多多罗大桥， 而这些桥梁 的拉索均采用热镀锌钢绞线或钢丝。

[0004] 随着现代桥梁的迅猛发展， 不久将建设一批特大跨径的跨海大桥， 这些桥梁具 有斜拉索长度长、 精度高、 设计寿命长的要求， 采用传统的镀锌钢丝拉索已经 满足不了这些特大跨径海洋环境的桥梁耐久性 的使用要求。 技术问题

[0005] 本发明所要解决的技术问题是针对上述现有技 术提供一种热挤聚乙烯锌铝合金 镀层钢丝拉索的制作方法， 是按照拉索截面钢丝布置规则， 采用中心标准丝长 度控制工艺， 采用 2°〜4°的扭合角将锌铝合金镀层钢丝进行集束 ， 钢丝束外缠高 强聚酯缠包带， 然后通过双腔共挤一次成型工艺热挤双层高密 度聚乙烯护套， 并根据拉索风雨振设计要求在聚乙烯护套外层 设置抗风雨振的压纹。 拉索两端 采用填料进行锚固， 最后盘卷和存储。 拉索运输到架设现场， 逐根架设。

问题的解决方案

技术解决方案

[0006] 本发明解决上述问题所采用的技术方案为： 一种热挤聚乙烯锌铝合金镀层钢丝 拉索的制作方法， 包括如下实施步骤：

[0007] (1) 制作锌铝合金镀层钢丝

[0008] 本发明使用的钢丝采用锌铝合金镀层钢丝， 具有比纯锌镀层更高的耐腐蚀性能 ， 其防腐机理如下： 1) 铝的化学性能十分活泼， 热镀后钢丝表面会形成一层致 密的氧化铝， 在腐蚀环境下就容易钝化形成保护层。 在腐蚀介质中， 表层富锌 相作为阳极先被腐蚀， 其铝含量会不断升高而使得氧化铝含量不断增 加， 使得 镀层阻隔外界有害物质的能力更强。 同吋铝的加入也抑制了防腐性能较弱的、 组织疏松的锌铁合金过渡层的生成， 有利于提高镀层整体的防腐能力。 2) 锌-铝 合金镀层发生破坏并露铁点， 镀层作为铁 -锌铝电池的阳极被溶解， 钢基体受 到保护。 锌-铝合金的腐蚀电位略低于纯锌层， 为 -0.87左右， 但其腐蚀电流仅是 热镀纯锌的 1/5， 在牺牲阳极的保护中， 同样数量的锌 -铝合金镀层的消耗吋间是 热镀锌层的 5倍， 能提供更长的牺牲防护吋间， 从而获得更好的耐久性。 本发明 锌铝合金镀层分 Zn95A15和 Zn90A110两种， 其中铝的质量含量分别为 4.2<¾〜7.2<¾ 和 9.2%〜12.2<¾， 镀层重量不小于 300g/m 2， 镀层的均匀性指标满足硫酸铜次数 不小于 4次， 每次 60秒。

[0009] (2) 制作标准长度钢丝

[0010] 由于斜拉索每层钢丝存在一定的扭合角， 所以无法采用外层钢丝直接进行索体 长度控制。 斜拉索唯有中心丝在整个制作过程中不发生扭 绞， 始终保持顺直， 所以采用索体中心丝作为标准丝来控制拉索的 整体长度。

[0011] 标准丝的长度是通过基线测长法确定的， 具体操作是在钢丝的两端施以一定的 张紧力使钢丝平直， 并进行应力和温度修正， 修正公式为：

[0012] L=L ox [ (1+F/EA) +α (Τ-20) ]

[0013] 式中： L: 钢丝应力下的长度， 单位 m;

[0014] L ₀ : 无应力设计长度， 单位 m;

[0015] F: 张紧力， 单位 N;

[0016] E: 钢丝弹性模量， 制作标准丝是实测值， 单位 MPa;

[0017] A: 钢丝的截面积， 制作标准丝取实测值， 单位 m ² ;

[0018] α: 钢丝线膨胀系数；

[0019] Τ: 环境温度， 单位 °C。

[0020] 制作一根标准长度钢丝， 在钢丝的头尾做上特定 （切割） 标识， 然后以此标准 长度钢丝为基准， 通过转移法确定全部拉索的长度。 通过上述方法可以大大减 小斜拉索长度误差， 标准丝的制作精度达到 1/30000以上， 成品拉索的制作精度 从中国国家标准的 1/5000提高到 1/20000。

[0021] (3) 钢丝束扭绞

[0022] 拉索是由若干层钢丝组成的， 放丝过程中将标准丝设置于拉索截面中心位置 ， 全部钢丝采用左旋扭绞， 扭合角为 2°〜4°， 然后整体绕包定型缠包带， 缠包带 绕向为右旋获得半成品拉索索体； 因扭转后各层钢丝长度存在差异， 计算其他 层钢丝的放丝长度 L ， 计算关系式：

[0023] L ₀ = L 'xcosa+K

[0024] 其中： a——扭合角， 取值范围 2°〜4°，

[0025] K—制作余量， 根据具体规格和操作等因素选取， 单位 m，

[0026] L '—其他层钢丝的放丝长度， 单位 m，

[0027] L o——中心标准丝长度， 单位 m;

[0028] 对扭绞后的钢丝束外径即裸索直径进行测量， 因钢丝束截面为六边形或缺角六 边形， 所有选取钢丝束截面的外接圆直接为裸索直径 。

[0029] 缠包带优选高强度聚酯纤维带， 带宽 （40-60) mm, 抗拉强度不低于 500N/25m m ² °

[0030] (4) 挤塑

[0031] 在拉索裸索外设置双层高密度聚乙烯 （HDPE) 防护层， 聚乙烯防护层的密度 满足 0.942〜0.978g/cm ³ ,耐环境应力幵裂≥5000 F ₀ /h， 熔融指数≤0.45 g/10min， 具体操作： 挤塑前根据相应规格的拉索外径和两层聚乙烯 防护层的厚度要求设 定挤塑机模口和挤出速度， 采用双腔共挤一次成型技术， 挤出过程中双层聚乙 烯塑料同吋覆盖裸索， 实现防腐要求。 根据拉索抑制抗风雨振的要求， 挤塑后 根据设计要求， 在 HDPE外表面设置螺旋线或压花， 满足拉索在有效抑制风雨激 振的效果吋， 风阻系数应不大于 0.8。

[0032] (5) 精下料

[0033] 测量确定每根拉索的初下料位置点， 局部剥套后寻找中心标准丝两端的切割标 识点， 采用非液体式切割机将索体切断， 切割吋应严格保证拉索切割端面与拉 索轴线的垂直度。 然后按照设定长度进行剥套露出钢丝， 剥套过程中不得损伤 钢丝镀层。

[0034] (6) 灌锚

[0035] 锚具是把拉索索力传递给塔和梁的主要连接结 构， 本申请中拉索使用的锚具结 构主要包括两端螺母旋合式、 垫板调隙式和叉耳销接式三种， 锚具防腐采用热 镀锌或油漆涂装， 热镀锌的厚度要求不小于 90μηι _; 油漆涂装的厚度根据钢结构 规范和设计要求进行设定。 具体锚具结构性能如下：

[0036] ①螺母旋合式锚具

[0037] 螺母旋合式锚具主要由锚杯、 螺母、 锚板、 连接筒密封组件等零部件组成。 此 结构形式拉索主要是通过螺母端面承压传递荷 载， 螺母与锚杯通过强度较好的 梯形螺纹进行旋合连接来实现拉索长度的可连 续调整。 锚杯带有张拉内螺纹， 在施工现场进行安装吋， 通过牵引锚具对缆索施加安装索力。 锚板主要起分丝 的作用， 锚板上分布钢丝孔眼， 将拉索中钢丝穿过对应孔眼后进行镦头。 其外 部锥台能与锚杯内锥腔紧密贴合。

[0038] ②端面承压式锚具

[0039] 端面承压式锚具主要由锚杯、 锚板、 连接筒密封组件等零部件组成， 此结构形 式的拉索是将其端面直接承压在锚垫板上， 通过使用不同的间隙调整板来调整 拉索的长度。 调隙板有多种不同的厚度， 以满足施工现场的需求。 锚杯带有张 拉内螺纹， 在施工现场进行安装吋， 通过牵引锚具对缆索施加安装索力。 此类 型的锚具不需要螺母， 锚杯不设置外螺纹。 锚板起分丝作用， 锚板上分布钢丝 孔眼， 将拉索中钢丝穿过对应孔眼后进行镦头。 其外部锥台能与锚杯内锥腔紧 密贴合。

[0040] ③一端叉耳销接一端螺母旋合式锚具

[0041] 一端叉耳销接一端螺母旋合式锚具主要由叉耳 、 销轴、 锚杯、 螺母、 连接筒密 封组件等零部件组成。 此结构形式的拉索一端通过叉耳及销轴与塔或 梁端钢结 构进行连接， 另一端通过螺母端面承压传递荷载并实现拉索 长度的连续可调。 锚杯带有张拉内螺纹， 在施工现场进行安装吋， 通过牵引锚具对缆索施加安装 索力。 锚板主要起分丝的作用， 锚板上分布钢丝孔眼， 将拉索中钢丝穿过对应 孔眼后进行镦头。 其外部锥台能与锚杯内锥腔紧密贴合。

[0042] 以上三种结构的连接筒密封组件均采用新型索 端密封技术， 通过在连接筒外部 采用密封罩进行首道密封， 在连接筒靠近端口的内壁采用弹性密封圈与密 封压 环实现第二道密封。 通过两道密封最终实现了拉索索端即锚具和 PE索体分界处 的密封， 密封组件刚性更强， 不易破损， 使用寿命更长， 密封结构更耐久。

[0043] 拉索索端的密封提供一种可靠的机械密封结构 ， 解决水份沿 PE索体进入锚具造 成腐蚀的问题， 同吋采用钢结构密封， 作为热收缩套结构的替代， 能够克服热 收缩套容易破损的难题。

[0044] 本发明解决上述问题所采用的技术方案为： 一种新型拉索索端耐久型密封结构 ， 与锚具的连接筒配合安装， 包括弹性密封圈、 密封压环和密封罩， 所述密封 压环内设于连接筒端口且外端露于连接筒以外 ， 所述连接筒内壁相对密封压环 的内端面成型有挤压面， 所述弹性密封圈设置在密封压环的内端面和所 述挤压 面之间， 并在该挤压面的作用下受压变形而与拉索外壁 贴合； 所述密封罩设置 在连接筒的前端， 具有哈呋结构， 前部与拉索外壁接触配合且相应的接触面上 设置密封圈， 后部与所述密封压环或连接筒接触配合且相应 的接触面处设置密 封条。 [0045] 灌锚采用冷铸镦头锚或热铸锚， 具体操作分别为：

[0046] ①冷铸镦头锚

[0047] a将钢丝端头和锚杯在灌锚台上固定， 对锚杯部分的钢丝进行清洗油污、 锈蚀 ， 同吋清洗锚杯内壁；

[0048] b穿丝镦头： 将两端的钢丝对照锚板孔位均匀分幵， 采用镦头器对每根钢丝进 行镦头， 镦头尺寸要求： 镦头直径≥1.40， 镦头高 ≥1.0D， D为钢丝直径；

[0049] c锚杯内冷填料的主要成分包括钢球、 岩粉、 环氧树脂、 固化剂、 二丁脂、 稀 释剂， 将搅拌均匀的冷填料灌注于锚杯内， 灌注同吋配合振动泵振动， 让冷填 料充分填充锚具和钢丝之间的间隙， 灌注完成后将锚具置于加热炉养生固化， 养生温度为 180±10°C， 养生吋间不小于 6小吋， 每个锚杯配置一组试模， 用于检 测锚杯内的铸体强度， 试模的规格采用立方体或圆柱体；

[0050] d冷填料铸体的抗压强度满足≥147MPa的要求。

[0051] ②热铸锚

[0052] 热铸锚灌注采用锌合金进行浇铸， 常用两种为锌铜或者锌铜铝合金， 其中锌铜 合金的成分为 98<¾±0.2<¾的锌和 2<¾±0.2<¾的铜； 锌铜铝合金中铝含量为 4%〜7<¾ ， 铜含量 ^。〜？^， 锌含量 91<¾〜95<¾。

[0053] 具体灌锚过程如下：

[0054] a钢丝端头和锚杯在灌锚台上垂直固定， 将锚杯部分的锌铝合金镀层钢丝呈同 心圆散幵， 然后清洗钢丝表面的油污和锈蚀， 同吋清洗锚杯内壁；

[0055] b锚杯内的钢丝应保持索体中心与锚杯中心一� �， 并保证钢丝的任何部位不与 锚杯接触；

[0056] c锚杯下口应进行密封， 防止注入的合金从下口漏出， 灌铸锌铜或者锌铜铝合 金前应将锚杯预热；

[0057] d将合金注入锚杯吋， 应避免任何振动， 浇铸应一次完成， 不得中断。

[0058] (7) 张拉 /顶压检测

[0059] 张拉 /顶压是检验拉索质量的重要手段， 根据灌锚填料的不同， 冷铸锚拉索在 出厂前进行张拉检测， 热铸锚拉索进行顶压检测， 具体操作如下：

[0060] 冷铸锚拉索， 拉索的超张拉力取 1.1〜1.5倍的设计索力， 张拉完成要求锚杯内 铸体回缩值不超过 6mm，

[0061] 张拉后将张拉力卸载至 20%的超张拉力或成桥索力， 在此条件下对拉索进行测 长检测， 长度测量应在恒温、 避光条件下进行， 拉索基准温度下的无应力长度 计算公式如下：

[0062]

[0063] L eo——拉索基准温度下的无应力长度， 单位为 m;

[0064] L _C P——拉索承受张拉力 P 2。的长度， 单位为 m;

[0065] P ₂₀ —— 20%的超张拉力， 单位为 N;

[0066] A—索体钢丝束的公称截面积， 单位为 mm ² ;

[0067] E——弹性模量， 单位为 MPa;

[0068] ——斜拉索线胀系数， 取 0.000012/°C;

[0069] t—斜拉索长度测量吋的稳定均匀温度， 单位为 °C;

[0070] t o—斜拉桥设计基准温度， 由设计确定， 单位为 °C;

[0071 ] 拉索基准温度下的无应力长度误差要求如下：

[0072] L _co ≤100m, 索长误差应不超过 10mm;

[0073] L co > 100m, 索长误差应不超过 L _ra /20000+5mm;

[0074] 热铸锚拉索顶压力取 1.25倍的设计索力， 顶压完成要求锚杯内铸体回缩值不超 过 6mm;

[0075] (8) 盘卷

[0076] 拉索采用脱胎或钢盘形式盘卷， 盘卷前对拉索外表面进行包装， 然后逐层进行 盘卷收线， 要求盘卷内径不小于拉索外径的 20倍， 并且盘卷内径不小于 1.6m。

[0077] (9) 存储

[0078] 成品拉索在室内或室外存储， 室外存储应采用油布遮盖。 存储场地需通风并有 防火措施， 确保拉索存储期的质量和安全。

发明的有益效果

有益效果

[0079] 所涉及的热挤聚乙烯锌铝合金镀层钢丝拉索的 制作方法是按照拉索截面钢丝布 置规则， 以中心标准丝控制拉索长度， 以 2°〜4°的扭合角将锌铝合金镀层钢丝进 行集束， 钢丝束外缠高强聚酯带， 再通过双腔共挤一次成型工艺热挤双层高密 度聚乙烯防护层， 根据拉索风雨振设计要求， 在聚乙烯防护套外层设置抗风雨 振压纹， 拉索两端锚固后盘卷和存储。 最终根据发货要求运输到架设现场， 逐 根架设。 本发明的拉索制作工艺不受施工现场场地限制 ， 气候因素影响小， 工 厂化生产管理便于控制， 能够满足特大跨径海洋环境的桥梁中斜拉索长 度长、 精度高及耐久性使用要求。

对附图的简要说明

附图说明

[0080] 图 1为本发明实施例中两端螺母旋合式的锚具；

[0081] 图 2为本发明实施例中两端垫板调隙式的锚具；

[0082] 图 3为本发明实施例中一端叉耳销接一端螺母旋� �式的锚具；

[0083] 图 4为图 3所示结构的侧视图。

[0084] 1锚板， 2锚杯， 3连接筒密封组件， 4拉索， 5索端密封结构， 6螺母， 7调隙板 ， 8销轴， 9叉耳。

实施该发明的最佳实施例

本发明的最佳实施方式

[0085] 以下结合附图实施例对本发明作进一步详细描 述。

[0086] 本实施例所涉及的拉索是将锌铝合金镀层钢丝 扭绞在一起形成拉索索体， 再在 索体外层热挤聚乙烯防护层， 两端灌锚， 然后盘卷并运输到架设现场， 逐根架 设。

[0087] 具体实施步骤：

[0088] (1) 制作锌铝合金镀层钢丝

[0089] 本实施例所使用的钢丝采用锌铝合金镀层钢丝 ， 具有比纯锌镀层更高的耐腐蚀 性能， 锌铝合金镀层分 Zn95A15和 Zn90A110两种， 其中铝的质量含量分别为 4.2% 〜7.2<¾和 9.2<¾〜12.2<¾， 镀层重量不小于 300g/m ² 。

[0090] (2) 制作标准长度钢丝

[0091] 由于斜拉索每层钢丝存在一定的扭合角， 唯有中心丝在整个制作过程中不发生 扭绞， 始终保持顺直， 所以采用索体中心丝作为标准丝来控制拉索的 整体长度 [0092] 标准丝的长度是通过基线测长法确定的， 具体操作是在钢丝的两端施以一定的 张紧力使钢丝平直， 并进行应力和温度修正， 修正公式为：

[0093] L=L ox [ (1+F/EA) +α (Τ-20) ]

[0094] 式中： L: 钢丝应力下的长度， m;

[0095] L ₀ : 无应力设计长度， m;

[0096] F: 张紧力， N;

[0097] E: 钢丝弹性模量， MPa， 制作标准丝是实测值；

[0098] A: 钢丝的截面积， m ² ， 制作标准丝取实测值；

[0099] α: 钢丝线膨胀系数；

[0100] Τ: 环境温度。

[0101] 制作一根标准长度钢丝， 在钢丝的头尾做上特定 （切割） 标识， 然后以此标准 长度钢丝为基准， 通过转移法确定全部拉索的长度。

[0102] (3) 钢丝束扭绞成型

[0103] 拉索是由多层钢丝组成的， 放丝过程中将标准丝设置于拉索截面中心位置 ， 全 部钢丝采用左旋扭绞， 扭合角为 2°〜4°， 然后整体绕包定型缠包带， 缠包带绕 向为右旋， 获得半成品拉索索体； 因扭转后各层钢丝长度存在差异， 其他层钢 丝的放丝长度 L ， 计算关系式：

[0104] L ₀ = L 'xcosa+K

[0105] 其中： a——扭合角， 取值范围 2°〜4°，

[0106] K—制作余量， 根据具体规格和操作等因素选取， 单位 m，

[0107] L '—其他层钢丝的放丝长度， 单位 m，

[0108] L ₀ ——中心标准丝长度， 单位 m;

[0109] 索体定型后对索体的外径即裸索直径进行测量 ， 因索体截面为六边形， 一般选 取索体截面的外接圆为裸索直径， 测量吋需在外接圆位置处测量多点， 取最大 值作为裸索直径。

[0110] (4) 挤塑

[0111] 在拉索裸索外设置双层高密度聚乙烯 （HDPE) 防护层。 挤塑前根据拉索外径 和两层聚乙烯防护层的厚度要求设定挤塑机模 口和挤出速度， 采用双腔共挤一 次成型技术， 即模口设置两层出料通道， 挤出过程中双层聚乙烯塑料同吋覆盖 裸索。

[0112] 根据拉索抑制抗风雨振的要求， 挤塑后根据设计要求， 在 HDPE外表面设置螺 旋线或压花， 满足拉索在有效抑制风雨激振的效果吋， 风阻系数应不大于 0.8。

[0113] (5) 精下料

[0114] 测量确定每根拉索的初下料位置点， 局部剥套后寻找中心标准丝两端的切割标 识点， 采用非液体式切割机将索体切断， 切割吋应严格保证拉索切割端面与拉 索轴线的垂直度。 然后按照设定长度进行剥套露出钢丝， 剥套过程中不得损伤 钢丝镀层。

[0115] (6) 灌锚

[0116] 锚具是把拉索索力传递给塔和梁的主要连接结 构， 一般拉索使用的锚具结构主 要包括两端螺母旋合式如图 1所示、 垫板调隙式如图 2所示、 一端叉耳销接一端 螺母旋合式如图 3、 4。

[0117] 螺母旋合式锚具

[0118] 螺母旋合式锚具主要由锚杯、 螺母、 锚板、 连接筒密封组件等零部件组成。 此 结构形式拉索主要是通过螺母端面承压传递荷 载， 螺母与锚杯通过强度较好的 梯形螺纹进行旋合连接来实现拉索长度的可连 续调整。 锚杯带有张拉内螺纹， 在施工现场进行安装吋， 通过牵引锚具对缆索施加安装索力。 锚板主要起分丝 的作用， 锚板上分布钢丝孔眼， 将拉索中钢丝穿过对应孔眼后进行镦头。 其外 部锥台能与锚杯内锥腔紧密贴合。

[0119] 端面承压式锚具

[0120] 端面承压式锚具主要由锚杯、 锚板、 连接筒密封组件等零部件组成， 此结构形 式的拉索是将其端面直接承压在锚垫板上， 通过使用不同的间隙调整板来调整 拉索的长度。 调隙板有多种不同的厚度， 以满足施工现场的需求。 锚杯带有张 拉内螺纹， 在施工现场进行安装吋， 通过牵引锚具对缆索施加安装索力。 此类 型的锚具不需要螺母， 锚杯不设置外螺纹。 锚板起分丝作用， 锚板上分布钢丝 孔眼， 将拉索中钢丝穿过对应孔眼后进行镦头。 其外部锥台能与锚杯内锥腔紧 密贴合。

[0121] 一端叉耳销接一端螺母旋合式锚具

[0122] 一端叉耳销接一端螺母旋合式锚具主要由叉耳 、 销轴、 锚杯、 螺母、 连接筒密 封组件等零部件组成。 此结构形式的拉索一端通过叉耳及销轴与塔或 梁端钢结 构进行连接， 另一端通过螺母端面承压传递荷载并实现拉索 长度的连续可调。 锚杯带有张拉内螺纹， 在施工现场进行安装吋， 通过牵引锚具对缆索施加安装 索力。 锚板主要起分丝的作用， 锚板上分布钢丝孔眼， 将拉索中钢丝穿过对应 孔眼后进行镦头。 其外部锥台能与锚杯内锥腔紧密贴合。

[0123] 以上三种结构的连接筒密封组件均采用新型索 端密封技术， 通过在连接筒外部 采用密封罩进行首道密封， 在连接筒靠近端口的内壁采用弹性密封圈与密 封压 环实现第二道密封。 通过两道密封最终实现了拉索索端即锚具和 PE索体分界处 的密封， 密封组件刚性更强， 不易破损， 使用寿命更长， 密封结构更耐久。

[0124] 进一步， 拉索索端的密封提供一种可靠的机械密封结构 ， 解决水份沿 PE索体进 入锚具造成腐蚀的问题， 同吋采用钢结构密封， 作为热收缩套结构的替代， 能 够克服热收缩套容易破损的难题。

[0125] 本发明解决上述问题所采用的技术方案为： 一种新型拉索索端耐久型密封结构 ， 与锚具的连接筒配合安装， 包括弹性密封圈、 密封压环和密封罩， 所述密封 压环内设于连接筒端口且外端露于连接筒以外 ， 所述连接筒内壁相对密封压环 的内端面成型有挤压面， 所述弹性密封圈设置在密封压环的内端面和所 述挤压 面之间， 并在该挤压面的作用下受压变形而与拉索外壁 贴合； 所述密封罩设置 在连接筒的前端， 具有哈呋结构， 前部与拉索外壁接触配合且相应的接触面上 设置密封圈， 后部与所述密封压环或连接筒接触配合且相应 的接触面处设置密 封条。

[0126] 锚具防腐采用热镀锌或油漆涂装， 热镀锌的厚度要求不小于 90μηι， 油漆涂 装的厚度根据钢结构规范和设计要求进行设定 。

[0127] 灌锚采用冷铸镦头锚或热铸锚， 具体操作分别为，

[0128] ①冷铸镦头锚

[0129] a将钢丝端头和锚杯在灌锚台上固定， 对锚杯部分的钢丝进行清洗油污、 锈蚀 ， 同吋清洗锚杯内壁；

[0130] b穿丝镦头： 将两端的钢丝对照锚板孔位均匀分幵， 采用镦头器对每根钢丝进 行镦头， 镦头尺寸要求： 镦头直径≥1.40， 镦头高 ≥1.0D， D为钢丝直径；

[0131] c锚杯内冷填料的主要成分包括钢球、 岩粉、 环氧树脂、 固化剂、 二丁脂、 稀 释剂， 将搅拌均匀的冷填料灌注于锚杯内， 灌注同吋配合振动泵振动， 让冷填 料充分填充锚具和钢丝之间的间隙；

[0132] ②热铸锚

[0133] 采用锌铜或者锌铜铝合金进行浇铸， 其中锌铜合金的成分为 98%±0.2<¾的锌和 2 ^iO^^的铜； 锌铜铝合金中铝含量为 4<¾〜7<¾， 铜含量 1<¾〜2<¾， 锌含量 91<¾〜 95% , 灌锚过程如下：

[0134] a钢丝端头和锚杯在灌锚台上垂直固定， 将锚杯部分的锌铝合金镀层钢丝呈同 心圆散幵， 然后清洗钢丝表面的油污和锈蚀， 同吋清洗锚杯内壁；

[0135] b锚杯内的钢丝应保持索体中心与锚杯中心一� �， 并保证钢丝的任何部位不与 锚杯接触；

[0136] c锚杯下口应进行密封， 防止注入的合金从下口漏出， 灌铸锌铜或者锌铜铝合 金前应将锚杯预热；

[0137] d将合金注入锚杯吋， 应避免任何振动， 浇铸应一次完成， 不得中断。

[0138] (7) 张拉 /顶压检测

[0139] 张拉 /顶压是检验拉索质量的重要手段， 根据灌锚填料的不同， 冷铸锚拉索在 出厂前进行张拉检测， 热铸锚拉索进行顶压检测， 具体操作如下：

[0140] 冷铸锚拉索， 拉索的超张拉力取 1.1〜1.5倍的设计索力， 张拉完成要求锚杯内 铸体回缩值不超过 6mm，

[0141] 张拉后将张拉力卸载至 20%的超张拉力或成桥索力， 在此条件下对拉索进行测 长检测， 长度测量应在恒温、 避光条件下进行， 拉索基准温度下的无应力长度 计算公式如下：

[0142]

\* MERGEFORMAT

[0143] L eo—拉索基准温度下的无应力长度， 单位为 m;

[0144] L _C p—拉索承受张拉力 P ₂ 。的长度， 单位为 m;

[0145] P ₂₀ —— 20%的超张拉力， 单位为 N;

[0146] A—索体钢丝束的公称截面积， 单位为 mm 2;

[0147] E——弹性模量， 单位为 MPa;

[0148] ——斜拉索线胀系数， 取 0.000012/°C;

[0149] t—斜拉索长度测量吋的稳定均匀温度， 单位为 °C;

[0150] t o—斜拉桥设计基准温度， 由设计确定， 单位为 °C;

[0151] 拉索基准温度下的无应力长度误差要求如下：

[0152] L co≤100m, 索长误差应不超过 10mm;

[0153] L co > 100m, 索长误差应不超过 L _c 。/20000+5mm;

[0154] 热铸锚拉索顶压力取 1.25倍的设计索力， 顶压完成要求锚杯内铸体回缩值不超 过 6mm。

[0155] (8) 盘卷

[0156] 拉索采用脱胎或钢盘形式盘卷， 盘卷前对拉索外表面进行包装， 然后逐层进行 盘卷收线， 要求盘卷内径不小于拉索外径的 20倍， 并且盘卷内径不小于 1.6m。

[0157] (9) 存储

[0158] 成品拉索在室内或室外存储， 室外存储应采用油布遮盖。 存储场地需通风并有 防火措施， 确保拉索存储期的质量和安全。

本发明的实施方式

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工业实用性 [0160] 在此处键入工业实用性描述段落。 序列表自由内容

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