La présente invention concerne un procédé de métathèse d'oléfine(s) et plus particulièrement d'acide(s) gras ou d'ester(s) d'acide gras comportant au moins une insaturation.

Un des défis important de la chimie d'aujourd'hui est d'être plus respectueuse de l'environnement, qu'il soit animal ou végétal. Dans la chimie, le respect de l'environnement se traduit notamment par une utilisation raisonnée des solvants, et en particulier des solvants polluants, l'utilisation préférentielle de réactifs biosourcés, tels que des acides gras ou des esters d'acides gras issus d'huiles végétales, la limitation du nombre d'étapes dans une synthèse, l'économie d'énergie, par exemple en limitant les étapes de chauffages, et la limitation des risques. Cette volonté de rendre la chimie plus respectueuse de l'environnement a conduit les chimistes à repenser les stratégies de synthèse des produits chimiques.

La métathèse est une réaction de formation d'une liaison carbone-carbone qui permet, dans de nombreux cas, de raccourcir considérablement les stratégies de synthèse. En outre, cette réaction présente l'avantage de produire peu de sous-produits et de déchets dangereux. Le mot métathèse vient du grec « meta » (changer) et « tera » (place). Cette réaction, dont le mécanisme a été élucidé par l'équipe d'Yves Chauvin en 1971 , vise donc à changer de place des fragments.

Plus particulièrement, la métathèse d'oiéfine(s) est une réaction chimique qui induit une redistribution des fragments alcylidènes par scission d'une double liaison carbone- carbone, par exemple selon le schéma suivant :

dans lequel A et B représentent chacun des substituants quelconques.

La réaction de métathèse peut avoir lieu entre deux oléfines différentes (sens 2 sur le schéma ci-avant); on parlera alors de métathèse croisée. Alternativement, la réaction de métathèse peut avoir lieu entre deux oléfines identiques (sens 1 sur le schéma ci-avant); on pariera alors d'homométathèse. Quelle que soit la réaction de métathèse, celle-ci nécessite la présence d'un catalyseur de métathèse, tels que des catalyseurs à base de métaux de transition. Des métaux de transition particulièrement appropriés sont le ruthénium, le tungstène ou le molybdène, mais aussi de façon moins courante à base d'osmium, de chrome ou de rhénium. Ces catalyseurs peuvent être supportés et/ou être en présence de liquide ionique.

Des catalyseurs particulièrement efficaces pour la métathèse sont les catalyseurs au ruthénium tels que ceux proposés par Grubbs et Hoveyda. Ces catalyseurs permettent d'obtenir non seulement d'excellentes conversions, mais présentent également l'avantage d'être stables à l'air. Cependant, leurs coûts peuvent s'avérer importants. En outre, bien que peu de données soient disponibles pour évaluer la toxicité du ruthénium, il semble que ce dernier soit à tout le moins génotoxique. L'EMEA (« European Medicines Agency ») a donc émis une recommandation pour que la limite d'exposition au ruthénium par voie orale soit de 10 ppm par jour (voir « Guideline on ihe spécification limits for residues of métal catalyst or meta! reagents », 21 février 2008).

Or, l'utilisation d'un catalyseur au cours d'une réaction chimique a pour conséquence qu'une quantité résiduelle de catalyseur reste présente dans le produit de réaction. La présence d'une quantité résiduelle de ruthénium peut être une source de problèmes tels que i'isomérisation d'oléfines durant une distillation éventuelle du produit de réaction, la décomposition du produit au cours du temps ou l'augmentation de sa toxicité. Ce dernier point est une donnée que les industriels doivent prendre en compte si ledit produit doit faire l'objet d'une application pharmaceutique, cosmétique ou alimentaire. Des procédés de décontamination existent, mais ont également un coût, et ils utilisent des produits qui sont parfois eux-mêmes toxiques et/ou ne sont pas forcément suffisamment efficaces pour atteindre une teneur en ruthénium satisfaisante dans le produit de réaction.

L'objectif des industriels est donc de réduire au minimum la quantité nécessaire de catalyseur pour rendre l'industrialisation du procédé de métathèse économiquement acceptable et plus respectueuse de l'environnement.

Une manière de réduire la quantité de catalyseur de métathèse est d'éviter d'éventuelles pertes d'efficacité dudit catalyseur. En effet, en augmentant l'efficacité et/ou la durée de vie du catalyseur, il est possible d'utiliser une quantité moindre au cours de la réaction. Une approche pour limiter les pertes d'efficacité du catalyseur est de réduire la quantité de poisons de catalyseur dans le milieu réactionnei.

Un poison de catalyseur est une substance qui bloque ou inhibe la réaction catalysée, le plus souvent en se liant au catalyseur, plus fortement que le réactif dont la réaction doit être catalysée. Dans le cas des catalyseurs de métathèse d'oléfines, les poisons empêchent l'oléfine de se lier au catalyseur. Afin d'augmenter la performance des catalyseurs et les taux de conversion, une stratégie consiste donc à tenter de diminuer la quantité des poisons de catalyseurs. Dans le cas des acides gras et des esters d'acides gras, les principaux poisons sont des produits issus des dégradations oxydatives (produits d'oxydation primaire et secondaire), tels que les peroxydes, les hydroperoxydes et les aldéhydes. D'autres impuretés présentes dans les acides gras, qui sont susceptibles de nuire à l'efficacité du catalyseur sont le giycérol, l'eau, les alcools, les cétones, les nitriies, les polyoléfines conjuguées terminales, les résidus métalliques et les impuretés colorées de type indane, pyrène, phénanthrène, naphtalène et alkylbenzène.

Des méthodes de traitement ont été décrites, permettant de réduire notamment la quantité de peroxydes.

WO2009/020665 décrit un procédé de métathèse d'un produit de départ, ledit produit de départ étant une huile naturelle ou un dérivé, dans lequel le produit de départ subit un traitement thermique à une température supérieure à 100 °C, préalablement à l'introduction du catalyseur de métathèse, le traitement thermique ayant pour objectif de diminuer les poisons de catalyseur. A titre d'exemple, le dérivé d'huile naturelle peut être un acide gras ou un alkyi ester d'acide gras issu d'huile naturelle. Pour diminuer encore plus la quantité de poison de catalyseurs, le produit de départ peut également être traité par des adsorbants. il existe donc toujours un besoin pour un procédé de métathèse d'acide(s) gras ou ester(s) d'acide gras permettant d'obtenir une conversion optimisée.

Le travail des inventeurs a permis de mettre en évidence que dans le cadre d'un procédé de métathèse d'acide(s) gras ou d'ester(s) d'acide gras comportant au moins une insaturation, un traitement particulier dudit ou desdits acide(s) ou ester(s) permettait d'augmenter notablement la conversion de la réaction de métathèse.

La présente invention concerne donc un procédé de métathèse comportant la mise en contact d'au moins un acide gras ou ester d'acide gras avec un catalyseur de métathèse, ledit acide gras ou ester d'acide gras comportant au moins une insaturation, dans lequel l'acide gras ou l'ester est traité par un sorbant avant sa mise en contact avec le catalyseur de métathèse, le sorbant étant maintenu dans le milieu réactionnei lors de la mise en contact de l'acide gras ou de l'ester avec le catalyseur de métathèse.

De manière surprenante, le maintien dans le milieu réactionnei du sorbant dans le procédé selon l'invention ne conduit pas à un empoisonnement du catalyseur par le sorbant, mais présente l'avantage d'améliorer le taux de conversion de l'acide gras ou de l'ester d'acide gras comportant au moins une insaturation (voir les Exemples 3b), 4 et 5). En particulier, le procédé selon l'invention évite toute étape de séparation du sorbant de l'acide gras et/ou de l'ester d'acide comportant une insaturation, telle qu'une opération de séparation liquide-solide par filtration, décantation ou centrifugation.

Dans toute la présente demande, par acide gras et/ou ester d'acide gras comportant une insaturation, on vise un acide gras comportant une insaturation et/ou un ester d'acide gras comportant une insaturation.

Par « sorbant », on désigne un adsorbant et/ou un absorbant. De préférence, le sorbani est choisi parmi ies silices, les oxydes métalliques (tels que les oxyde d'aluminium, de magnésium, de calcium, de sodium, de potassium, de fer et/ou de titane), les aluminosilicates, ies titanosi!icates, les charbons actifs, les tamis moléculaires (tels que les charbons microporeux, les zéolites, les aluminosilicates, etc.) ou leurs mélanges. En effet, chaque sorbant peut être utilisé seul ou en mélange avec un ou plusieurs autres sorbants choisis dans la liste ci-avant.

Dans le procédé selon l'invention, le sorbant est avantageusement séché à une température d'au moins 60°C, préférentieilement d'au moins 80°C préalablement au traitement de l'acide gras et/ou de l'ester d'acide gras comportant au moins une insaturation. Avantageusement, le temps de séchage est d'au moins 30 minutes, préférentieilement d'au moins 1 heure.

Le procédé de métathèse selon l'invention concerne les acides gras et/ou les esters d'acide gras comportant au moins une insaturation.

De préférence, dans le procédé de métathèse selon l'invention, l'acide gras ou l'ester d'acide gras comportant au moins une insaturation est de formule (I) suivante :

dans laquelle :

n est un nombre entier compris entre 1 et 21 ,

Ri est un atome d'hydrogène dans le cas d'un acide gras ou une chaîne, alkyle linéaire ou ramifiée, de 1 à 10 atomes de carbone dans le cas d'un ester d'acide gras,

R ₂ est un atome d'hydrogène ou une chaîne alkyle ou aicényle, linéaire ou ramifiée, de 1 à 20 atomes de carbone, éventuellement substituée par un ou plusieurs groupements hydroxyle(s), carboxyie(s) et/ou ester(s).

En particulier, lorsque R-. est un atome d'hydrogène et R ₂ est une chaîne alkyle ou aicényle, linéaire ou ramifiée, de 1 à 20 atomes de carbone, substituée par un groupement carboxyle, l'acide gras de formule (I) est un diacide.

Par ailleurs, lorsque R une chaîne alkyle linéaire ou ramifiée de 1 à 10 atomes de carbone et R ₂ est une chaîne alkyle ou aicényle, linéaire ou ramifiée, de 1 à 20 atomes de carbone, substituée par un groupement ester, l'ester de formule (I) est un diester et le groupement ester est de préférence un groupement -COORi, avec Ri tel qu'indiqué ci- avant.

Dans toute la présente demande, les gammes de valeurs s'entendent bornes incluses. Plus préférentiellement, l'acide gras ou l'ester d'acide gras est de formule (I) dans laquelle :

n est un nombre entier compris entre 1 et 21 ,

R-î est un atome d'hydrogène dans le cas d'un acide gras ou une chaîne alkyle, linéaire ou ramifiée, de 1 à 10 atomes de carbone dans le cas d'un ester d'acide gras,

R ₂ est un atome d'hydrogène ou une chaîne alkyle, linéaire ou ramifiée, de 1 à 20 atomes de carbone, éventuellement substituée par un ou plusieurs groupements hydroxyie.

Plus préférentiellement encore, l'acide gras ou l'ester d'acide gras est de formule (I) dans laquelle :

n est un nombre entier compris entre 5 et 13,

R ₁ est un atome d'hydrogène dans le cas d'un acide gras ou une chaîne alkyle, linéaire ou ramifiée, de 1 à 10 atomes de carbone dans le cas d'un ester d'acide gras,

R ₂ est une chaîne alkyle, linéaire ou ramifiée, de 2 à 10 atomes de carbone, éventuellement substituée par un groupement hydroxyie.

Encore plus préférentiellement, l'acide gras ou l'ester d'acide gras est de formule (I) dans laquelle :

n est un nombre entier compris entre 7 et 1 1 ,

R ₁ est un atome d'hydrogène dans le cas d'un acide gras ou une chaîne alkyle linéaire de 1 à 10 atomes de carbone dans le cas d'un ester d'acide gras,

R ₂ est une chaîne alkyle linéaire de 4 à 8 atomes de carbone.

De préférence, dans le cas d'un ester d'acide gras, R ₁ une chaîne alkyle de 1 à 5 atomes de carbone, plus préférentiellement, un méthyle ou un éthyle.

En particulier, l'acide gras ou l'acide gras de l'ester d'acide gras est préférentiellement un acide gras monoinsaturé et peut être de l'acide myristoléique (cis-9- tétradécénoïque), palmitoléique (cis-9-hexadécénoïque), oiéique (cis-9-octadécénoïque), éiaidique (frans-9-octadécénoïque), ricinoléique (12-hydroxy-9-cis-octadécénoïque), gadoiéique (cis-9-eicosénoïque) et/ou érucique (cis-13-docosénoïque). De préférence, l'acide gras est l'acide oiéique et l'ester d'acide gras, un oiéate d'aikyie, de préférence, l'oléate de méthyle.

Alternativement, l'acide gras ou l'acide gras de l'ester d'acide gras peut être polyinsaturé, tel que l'acide linoiéique ((9Z, 12Z)-octadéca-9,12-diénoïque) ou ses isomères, l'acide γ-linolénique ((6Z,9Z, 12Z)-octadéca-6,9,12-triénoïque) et/ou l'acide a-linolénique ((9Z, 12Z, 15Z)-octadéca-9, 12, 15-triénoïque), Selon un mode de réalisation préférentiel, ie procédé de métathèse selon l'invention est réalisé sur un produit à traiter, comportant au moins un acide gras ou un ester d'acide gras, comportant une insaturation.

Le produit à traiter peut comporter un seul type d'acide gras ou d'ester d'acide gras, comportant au moins une insaturation, ou un mélange de différents acides gras et/ou d'esters d'acide gras, dont au moins un comporte au moins une insaturation.

En effet, les acides gras et/ou esters d'acide gras mis en œuvre dans le procédé selon l'invention sont avantageusement d'origine naturelle, c'est-à-dire issus d'un végétai, d'un animal ou d'une algue. Plus particulièrement, les acides gras et/ou esters d'acide gras utilisés peuvent être issus d'huile de colza, de tournesol, de soja, de tournesol oléique, de ricin, de carthame, de coprah, de palme, de suif, de lard, d'olive, de coton, de lin, de maïs, de bois de chine, d'arachide, de calendula, de pépin de raisin.

Par conséquent, le produit à traiter peut être :

une huile végétale hydrolysée, telle qu'une huile oléagineuse hydrolysée, ou des triglycérides hydroiysés ;

des alkylesters d'une huile végétale, telle qu'une huile oléagineuse, ou des alkylesters de triglycérides, par exemple obtenus par transestérification de l'huile végétale ou des triglycérides.

L'huile végétale hydrolysée, les triglycérides hydroiysés, les alkylesters d'huile végétale et/ou les alkylesters de triglycérides peuvent éventuellement avoir subi une purification, telle qu'une distillation, afin d'enrichir le produit à traiter en certains acides gras et/ou esters d'acide gras comportant au moins une insaturation. Des impuretés peuvent donc être présentes dans ie produit à traiter. Celles-ci peuvent être diverses selon l'origine de l'huile ou des triglycérides et plus ou moins nombreuses, selon le degré de purification.

Par produit à traiter, on vise donc préférentieîlement un acide gras ou un ester d'acide gras, comportant au moins une insaturation, ou un mélange d'acides gras et/ou d'esters d'acide gras dont au moins un comporte au moins une insaturation, dans tous ses degrés de pureté et plus particulièrement, un acide gras ou un ester d'acide gras de formule (I) ou un mélange d'acide(s) gras et/ou d'ester(s) d'acide gras dont au moins un est de formule (I) dans tous ses degrés de pureté. De préférence, le degré de pureté du produit à traiter est d'au moins 50%, préférentieîlement d'au moins 80%, plus préférentieîlement d'au moins 70%, encore plus préférentieîlement d'au moins 80%.

A titre d'exemple, pour l'acide gras, l'acide oléique Nouracid HE 1885, commercialisé par Oieon, Ertveide, Belgique, mis en œuvre dans ies Exemples 2 et 8, présente un degré de pureté de 85%. Cet acide oléique est obtenu par hydrolyse d'une huile à haute teneur en acide oléique en présence d'eau. De même, pour l'ester d'acide gras, le Radia© 7072, commercialisé par Oleon, Ertvelde, Belgique, mis en œuvre dans l'Exemple 1 est obtenu par transestérification d'une huile à haute teneur en acide oléique en présence de méthanol. Le Radia© 7072 est donc de l'oléate de méthyle avec un degré de pureté de 85%.

Avantageusement, le traitement avec le sorbant est effectué avec une quantité de sorbant comprise entre 0,01 et 10% en poids sur le poids total de produit à traiter. De préférence, la quantité de sorbant est comprise entre 0,05 et 5%, plus préférentiellement, entre 0,1 et 3,5%. Plus préférentiellement encore, le traitement avec le sorbant est effectué avec une quantité de sorbant comprise entre 0,1 et 1 ,0%, par exemple à une quantité d'environ 0,9%, plus ou moins 0,1 %, en poids, sur le poids de produit à traiter. Alternativement, le traitement avec le sorbant est effectué avec une quantité de sorbant d'environ 3%, plus ou moins 0,1 %, en poids, sur le poids de produit à traiter.

Alternativement, la quantité de sorbant à introduire pour le traitement peut être évaluée sur le poids total d'acide(s) gras et/ou d'ester(s) d'acide gras comportant au moins une insaturation. Dans ce cas, la quantité de sorbant est comprise entre 0,02 et 20% en poids, préférentiellement entre 0,01 et 10% en poids, plus préférentiellement, entre 0,2 et 5% en poids sur le poids total d'acide(s) gras comportant au moins une insaturation.

La température à laquelle est effectué le traitement avec le sorbant est de préférence comprise entre 20 et 80°C. De plus, le traitement est effectué pendant au moins une heure.

Plus préférentiellement, la température est comprise entre 40 et 80°C. Plus préférentiellement encore, le traitement est effectué à une température d'environ 50°C.

De plus, le traitement avec le sorbant s'effectue préférentiellement pendant au moins une heure et demie, plus préférentiellement encore, pendant deux heures. Alternativement, dans le cas où la réaction du procédé selon l'invention est une homométathèse d'un acide gras, le traitement avec le sorbant peut s'effectuer pendant au moins six heures, préférentiellement, pendant quinze heures.

Le catalyseur de métathèse dans le procédé selon l'invention est de préférence un catalyseur au ruthénium, et de préférence un catalyseur présentant la formule (il) suivante :

dans laquelle : R ₃ est une chaîne alkyle de 1 à 5 atomes de carbones, éventuellement ramifiée,

R ₄ est un atome d'hydrogène, une chaîne alkyle de 1 à 3 atomes de carbone ou un alkyle éther avec une chaîne alkyle de 1 à 10 atomes de carbone, et

R ₅ est un atome d'hydrogène ou un groupement -NH-CO~R ₆ , dans lequel R ₆ est une chaîne oxyalkyle de 1 à 15 atomes de carbone, éventuellement ramifiée ou une chaîne alkyle de 1 à 5 atomes de carbone, éventuellement substituée par des atomes d'halogène.

Dans la formule (M), on notera que la liaison entre le groupement diamino et le ruthénium possède un caractère de liaison double.

Préférentieliement, le catalyseur présente la formule (M) ci-avant dans laquelle :

R ₃ est une chaîne alkyle de 1 à 5 atomes de carbone, éventuellement ramifiée, R ₄ est un atome d'hydrogène ou une chaîne alkyle de 1 à 3 atomes de carbone, et - R ₅ est un atome d'hydrogène ou un groupement ~NH-CG-R ₆ , dans lequel R ₆ est une chaîne oxyalkyle de 1 à 15 atomes de carbone, éventuellement ramifiée ou une chaîne alkyle de 1 à 5 atomes de carbone, éventuellement substituée par des atomes d'halogène.

Plus préférentieliement encore, le catalyseur présente la formule (M) ci-avant dans laquelle :

R ₃ est une chaîne alkyle de 1 à 3 atomes de carbone, éventuellement ramifiée, plus préférentieliement, un méthyie ou un isopropyie,

R ₄ est un atome d'hydrogène ou un méthyie, et

R ₅ est un atome d'hydrogène ou un groupement -NH-CO-R ₆ , dans lequel R ₆ est une chaîne oxyalkyle de 1 à 5 atomes de carbone ramifiée, chaîne oxyalkyle de 7 à 12 atomes de carbone non ramifiée ou un trifluorométhyle.

Ces catalyseurs permettent d'obtenir de très bons taux de conversion des acides gras et/ou des esters d'acide gras comportant au moins une insaturation.

Ces catalyseurs se sont avérés particulièrement performants pour réaliser les réactions de métathèse selon l'invention (voir l'Exemple 6).

Des exemples particulièrement avantageux de catalyseur sont donnés en Figure 1 A et B. H s'agit des catalyseurs M7 _r SiPr, M7 ₃ -SiPr, M7 ₃ -like( ^t Bu), M7 ₃ -like(C12), disponibles auprès d'Oméga Cat System, cesson-Sevigne, France et des catalyseurs Hoveyda-Grubbs 2 (HG II) et Hoveyda-Grubbs 2-SIPr (HG I I SIPr) commercialisés par Materia Inc., Pasadena, USA. Ces catalyseurs se sont avérés particulièrement performants pour réaliser les réactions de métathèse selon l'invention (voir l'Exemple 8).

Le catalyseur utilisé dans la réaction de métathèse peut être éventuellement supporté. Les supports peuvent être variés et peuvent être choisis parmi le groupe constitué par les résines, les polymères, les PEGs ou les gels de silice ayant un groupement amino, hydroxy, a!kylihio, haioalkyl ou carboxylique de surface ou terminal. Les nanotubes de carbone et les bio-polymères peuvent également être des supports envisageables.

Le catalyseur peut être ajouté sous forme dissoute dans un solvant organique tel que par exemple, le dichlorométhane, en particulier ie dichiorométhane dégazé et distillé, soit sous forme de poudre dans le mélange réactionnel initial. Le catalyseur peut être ajouté sous forme dissoute dans un solvant organique tel que, par exemple, ie dichlorométhane, en particulier ie dichlorométhane dégazé et distillé, soit sous forme de poudre dans ie milieu réactionnel initial. Le catalyseur peut être additionné au milieu réactionnel soit en une seule fois (addition du catalyseur sur une période de temps inférieure à 5 min, préférentiellement 30 s), soit de façon continue/plusieurs fois sur une période de temps supérieure ou égaie à 5 min à au maximum la durée de la réaction de métathèse. A titre d'exemple, pour l'addition en continue du catalyseur, on peut citer une période de temps de 15 min, 30 min, 1 h ou même de 2h. Cette période de temps peut être encore plus longue dans le cas d'une bomométathèse d'acide(s) gras, par exemple sur une période de 12h ou 24h.

De préférence, la réaction de métathèse s'effectue à une température supérieure à 25°C et inférieure à 100°C, préférentiellement à une température comprise entre 40 et 8ÛX, plus préférentiellement encore à une température comprise entre 45 et 65°C. La réaction peut également être conduite à une pression comprise entre 1 et 100 bar(s), préférentiellement, entre 1 et 30 bar(s).

Avantageusement, lorsque l'acide gras comportant une insaturation est l'acide oiéique et/ou l'ester d'acide gras comportant une insaturation est l'oléate de méthyle, la réaction de métathèse s'effectue à une température comprise entre 48 à 55°C, préférentiellement à une température d'environ 5Q°C, c'est-à-dire 50 plus ou moins 1 °C.

Le procédé de métathèse selon l'invention peut être effectué en présence ou non de solvant et/ou de liquide ionique. De préférence, dans le procédé selon l'invention, la réaction de métathèse s'effectue en l'absence de solvant. Alternativement, la réaction de métathèse peut être effectuée en présence de solvant et/ou de liquides ioniques. Les liquides ioniques peuvent être choisis parmi le groupe constitué par les sels liquides de formule générale Q ⁺ A ^" dans laquelle Q ⁺ représente un ammonium quaternaire, un phosphonium quaternaire, un guanidinium quaternaire ou un suiphonium quaternaire et A- représente un anion capable de former un sel liquide en dessous de 90°C.

Dans la mesure du possible, la présence d'air et plus particulièrement de dioxygène est évitée lors de la réaction de métathèse. Par exemple, la réaction peut être effectuée sous atmosphère inerte, par exemple, sous atmosphère d'azote ou d'argon.

Plus particulièrement, dans ie procédé de métathèse selon l'invention, le sorbant comporte de préférence au moins 50% de silice et présente un pH inférieur à 8. Le pH du sorbant est mesuré selon la norme ISO 787-9 (voir l'Exemple 7). Grâce à la sélection de sorbants, le procédé selon l'Invention permet d'obtenir les meilleurs taux de conversion lors de la réaction de métathèse.

Selon un premier mode de réalisation, le produit à traiter comporte un acide gras. Dans ce premier mode de réalisation, le sorbant est choisi de manière à présenter un pH inférieur ou égal à 7,5 et à comporter au moins 50% en poids de Si0 ₂ et au moins 5% en poids d'AI ₂ 0 ₃ , les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de sorbant.

De préférence, le pH du sorbant est inférieur à 7, plus préférentiellement compris entre 2 et 7.

De préférence, le sorbant comporte au moins 60% en poids de Si0 ₂ ; plus préférentiellement, la teneur en SiC>2 du sorbant est comprise entre 60 et 85 % en poids, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de sorbant.

Par ailleurs, le sorbant comporte préférentiellement au moins 7,5% en poids d'AI ₂ Q3, et plus préférentiellement encore, entre 8 et 20 % en poids, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de sorbant.

Avantageusement, au moins une partie de la silice SiQ ₂ et de l'alumine Al ₂ 0 ₃ du sorbant sont présentes sous forme de smectite.

Outre la silice et l'alumine (également désignée « oxyde d'aluminium »), le sorbant peut comporter d'autres composés choisis parmi les oxydes métalliques (tels que les oxydes de magnésium, de calcium, de sodium, de potassium, de fer et/ou de titane), les aiuminosiiicates, les titanosilicates, le charbon actif et/ou les tamis moléculaires (tels que les charbons microporeux, les zéolites, les aiuminosiiicates, etc.).

Avantageusement, le sorbant peut comporter de 1 % à 10 %, plus préférentiellement de 2% à 8 % en poids de Fe ₂ 0 _3, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de sorbant.

Le sorbant peut également comporter au moins 0,5% de MgO, préférentiellement de 0,5 à 10% en poids, plus préférentiellement de 1 à 7% en poids, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de sorbant.

Un sorbant préféré selon l'invention présente la composition suivante :

au moins 50% en poids, préférentiellement de 80 à 85% en poids de Si0 ₂ .

„ au moins 5% en poids, préférentiellement au moins 7,5% en poids et plus préférentiellement de 8 à 20% en poids de Ai ₂ 0 _3,

optionneilement, de 1 à 10% en poids, préférentiellement de 2 à 8% de Fe ₂ 0 ₃ , optionneilement, de 0,5 à 10% en poids, préférentiellement de 1 à 7% de MgO, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de sorbant.

Un sorbant particulièrement préféré présente une composition entrant dans toutes les gammes préférées mentionnées ci-avant. Avantageusement, le sorbant présente également une surface spécifique (BET) comprise entre 50 et 500 m ² /g, préférentiellement entre 50 et 300 m ² /g.

Selon un mode de réalisation préférentiel, le sorbant est une terre de décoloration.

Par « terre de décoloration » (également appelée « terre de blanchiment »), on vise une terre dont le but principal est d'éliminer les pigments colorés et divers composés indésirables contenus dans une huile. Une terre de décoloration met principalement en jeu un phénomène physique à savoir i'adsorption, même si ponctuellement, elle peut entraîner des modifications chimiques. En particulier par « terre de décoloration », on vise les argiles de type smectite, telles que la montmorilionite, la bentonite, la beideilite, la nontronite, la saponite, rhormite (attapulgite, sepioiite) ou leurs mélanges.

L'argile peut avantageusement être une argile activée à l'acide,

De préférence, l'argile de type smectite est de la montmorilionite, de la bentonite et/ou de i'attapulgite.

La terre de décoloration peut être utilisée seule ou en mélange avec au moins un autre composé choisi dans la liste ci-avant, tel que par exemple, du charbon actif et/ou de la silice, dans la mesure où les caractéristiques de pH, de teneur en Si0 ₂ et en Ai ₂ 0 ₃ du sorbant dans le procédé selon l'invention sont respectées.

Plus préférentiellement, le sorbant est choisi parmi le groupe constitué par la Pure Flo© B80, le Tonsii® Suprême 1 12FF, le Fulcat® 22B et le Tonsil® Suprême 1 10FF.

La Pure Flo® B80 est une argile de type attapuigite/bentonite provenant des couches sédimentaires de l'Etat de Géorgie près de Ochiocknee. Elle est commercialisée par Oii-Dri, Illinois, USA. D'après nos analyses et les informations à notre disposition, la Pure Flo® B80 présente les caractéristiques suivantes :

^* Les teneurs sont indiquées en % en poids sur le poids total de sorbant.

Le Tonsil® Suprême 1 12FF est une argile de type bentonite, commercialisée par Clariant Production, Moosburg, Allemagne. D'après nos analyses et les informations à notre disposition, le Tonsil® Suprême 1 12FF présente les caractéristiques suivantes :

^* Les teneurs sont inc iquées en % en poids sur le poids total de sorbant. Le Fulcat® 22B est une argile de type montmorillonite, commercialisée par Rockwood Ciay Additives GmbH, Moosburg, Allemagne. D'après nos analyses et les informations à notre disposition, le Fulcat® 22B présente les caractéristiques suivantes :

Le Tonsil® Suprême 1 10FF est une argile de type bentonite, commercialisée par Clariant Production, Moosburg, Allemagne. D'après nos analyses et les informations à notre disposition, le Tonsil® Suprême 1 10FF présente les caractéristiques suivantes :

il est à noter que selon un mode préférentiel du premier mode réalisation du procédé selon l'invention, l'acide gras comportant une insaturation ne subit pas de traitement thermique. Par traitement thermique, on vise un traitement à une température supérieure ou égale à 100 ^C 'C.

Au contraire, dans le procédé selon l'invention, l'acide gras est maintenu à une température inférieure à 100°C. En effet, comme cela peut se constater d'une comparaison des Exemples 1 et 3, et contrairement aux idées reçues, le traitement thermique non seulement n'améliore pas la conversion des acides gras comportant au moins une insaturation, mais encore nuit à cette conversion.

Par conséquent, dans le procédé selon l'invention, l'acide gras est maintenu préférentieilement à une température inférieure à 80°C, plus préférentieilement encore à une température inférieure à 65°C.

Selon un second mode de réalisation, le produit à traiter comporte un ester d'acide gras. Dans ce second mode de réalisation, le sorbant est choisi de manière à présenter un pH inférieur à 6,0 et à comporter au moins 65% en poids de SiQ ₂ , le pourcentage en poids étant donné sur le poids total de sorbant.

De préférence, le pH du sorbant est inférieur à 5, plus préférentieNement, inférieur à 4,5, plus préférentieilement compris entre 1 ,5 et 4. Plus particulièrement, le sorbant peut être activé à l'acide.

Avantageusement, le sorbant présente également une surface spécifique (BET) d'au moins 150 m ² /g, préférentieilement comprise entre 170 et 1000 m"7g.

Selon un premier mode de réalisation particulier du second mode de réalisation, le sorbant est essentiellement constitué de silice Si0 ₂ , c'est-à-dire qu'il comporte plus de 95%, préférentiellement au moins 98%, plus préférentiellement plus de 99% en poids de silice. Un tel sorbant peut être synthétique, tel que par exemple un hydrogel amorphe de silice micronisé.

Avantageusement, le sorbant selon ce premier mode de réalisation particulier du second mode de réalisation, comporte une surface spécifique d'au moins 500 rrrVg, préférentiellement de 800 à 1000 m ² /g.

Plus préférentiellement, le sorbant est le Trisyl® 300.

Le Trisyl© 300 est un hydrogel amorphe synthétique de silice micronisé, commercialisé par W. R. Grâce & Co., Columbia, USA. D'après nos analyses et les informations à notre disposition, le Trisyl© 300 présente les caractéristiques suivantes :

* La teneur est indiquée en % en poids sur le poids total de sorbant sec. Selon un second mode de réalisation particulier du second mode de réalisation , le sorbant comporte de 65 à 95%, préférentiellement de 85 à 80% en poids de silice. Dans ce cas, il peut avantageusement comporter d'autres composés choisis parmi les oxydes métalliques (tels que les oxydes d'aluminium, les oxydes de magnésium, de calcium, de sodium, de potassium, de fer et/ou de titane), les aluminQsilicat.es, les titanosilicates, le charbon actif et/ou les tamis moléculaires (tels que les charbons microporeux, les zéolites, les aluminosilicates, etc.).

A titre d'exemple, le sorbant peut comporter :

de 5 à 20% en poids, plus préférentiellement entre 7 et 15 % en poids d'alumine Al ₂ 0 ₃ ,

de 1 à 5% en poids, plus préférentiellement entre 1 ,5 et 3,5 % en poids de Fe ₂ 0 ₃ , et/ou

de 0,5 à 5% en poids, plus préférentiellement entre 0,8 et 3,5 % en poids de MgO,

les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de sorbant.

Un sorbant préféré selon ce second mode particulier de réalisation présente la composition suivante :

au moins 65% en poids, préférentiellement de 85 à 80% en poids de Si0 _2, de 5 à 20% en poids, plus préférentiellement entre 7 et 15 % de Al ₂ 0 ₃ . de 1 à 5% en poids, plus préférentiellement entre 1 ,5 et 3,5 % en poids de Fe ₂ 0 ₃ , et

de 0,5 à 5% en poids, plus préférentiellement entre 0,8 et 3,5 % en poids de MgO, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de sorbant.

Un sorbant particulièrement préféré présente une composition entrant dans toutes les gammes préférées mentionnées ci-avant.

Avantageusement, le sorbant selon ce second mode particulier de réalisation comporte une surface spécifique d'au moins 150 m ² /g, préférentieliement de 170 à 500 rrvVg.

Dans la demande WO2009/020665, le sorbant permettant d'obtenir la meilleure conversion est le silicate de magnésium. Contrairement à ce qui pouvait être attendu, le silicate de magnésium ne permet pas d'obtenir une très bonne conversion (voir Exemple 2 ci-après). Le travail des inventeurs a permis de sélectionner les sorbants qui permettaient, après traitement des esters d'acide gras comportant au moins une insaturation par ceux-ci, d'obtenir la meilleure conversion. Les paramètres qui se sont révélés critiques pour cette sélection sont le pH et la teneur en silice.

Plus préférentieliement, le sorbant est choisi parmi le groupe constitué par le Tonsil® Suprême 1 12FF et le Tonsil® Suprême 1 10FF.

Le Tonsil® Suprême 1 12FF est une argile de type bentonite, commercialisée par Clariant Production, Moosburg, Allemagne. D'après nos analyses et les informations à notre disposition, le Tonsil® Suprême 1 12FF présente les caractéristiques suivantes :

^* Les teneurs sont indiquées en % en poids sur le poids total de sorbant sec.

Le Tonsil® Suprême 1 10FF est une argile de type bentonite, commercialisée par Clariant Production, Moosburg, Allemagne. D'après nos analyses et les informations à notre disposition, le Tonsil® Suprême 1 10FF présente les caractéristiques suivantes :

Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux de ce second mode de réalisation du procédé selon l'invention, l'ester d'acide gras comportant au moins une insaturation est traité thermiquement avant sa mise en contact avec le catalyseur de métathèse.

Avantageusement, l'ester d'acide gras est traité thermiquement à une température supérieure à 100°C, préférentieliement d'au moins 150°C pendant au moins une heure. Plus préférentieliement, l'ester d'acide gras est traité thermiquement à une température d'au moins 17QX pendant au moins une heure et demie, encore plus préférentieliement, à une température d'au moins 180 ^G C pendant deux heures. Avantageusement, ce traitement thermique est effectué sous une pression inférieure à 50 mbars, plus préférentiellement inférieure à 10 mbars, encore plus préférentiellement inférieure à 1 m bar, encore plus préférentiellement de 0,1 mbar.

Un traitement thermique particulièrement approprié est un traitement à une température d'au moins 180°C, plus préférentiellement de 185°C, pendant deux heures, sous une pression de 0,1 mbar.

Dans le procédé selon l'invention, le traitement thermique peut être réalisé avant ou pendant le traitement de l'ester d'acide gras avec le sorbant.

Plus préférentiellement, le traitement avec le sorbant est effectué concomitamment avec le traitement thermique. Par « concomitamment », on entend qu'au moins une partie du traitement thermique et du traitement avec le sorbant ont lieu en même temps. En effet, les deux traitements peuvent avoir des durées différentes et/ou être légèrement décalés. En effet, le traitement thermique peut avoir lieu avant le traitement avec le sorbant et/ou pendant le traitement avec le sorbant et ce jusqu'à l'ajout du catalyseur. En effet, le traitement thermique doit être achevé avant l'ajout du catalyseur et le lancement de la réaction de métathèse.

La réaction de métathèse dans le procédé selon l'invention peut être une réaction de métathèse croisée ou une réaction d'homométathèse, telle qu'une réaction de métathèse croisée ou une réaction d'homométathèse impliquant comme oléfine(s) au moins un acide gras ou ester d'acide gras comportant au moins une insaturation.

Dans le cas d'une réaction de métathèse croisée, celle-ci peut en particulier s'effectuer entre un acide gras ou un ester d'acide gras, comportant au moins une insaturation, tels que ceux mentionnés ci-avant, et un composé hydrocarbure choisi parmi les hydrocarbures insaturés comprenant au moins une double liaison et constitué d'un nombre d'atomes de carbone allant de 2 à 10, préférentiellement de 2 à 5.

De préférence, ce composé hydrocarbure est choisi parmi le groupe constitué par l'éthyiène, le propylène, le 1 -butène, le 2-butène, i'isobufène, le 1 -pentène, le 2-pentène, le 3-pentène, le 2-méthy!-1 -butène, le 2-métbyl-2-butène, le 3-méthyl-1 -butène, le cyclopentène et un mélange de ces composés. L'éthyiène et le butène sont particulièrement préférés pour effectuer la métathèse dans le cadre du procédé selon l'invention.

Avantageusement, la réaction de métathèse peut s'effectuer en présence dudit composé hydrocarbure sous forme gazeuse et/ou à une pression comprise entre la pression atmosphérique (dans les conditions normales de température et de pression) et 100 bars. Préférentiellement, la réaction est conduite à une pression allant de 2 à 50 bars. Préférentiellement, le composé hydrocarbure est introduit dans le milieu réactionnei sous forme de gaz. Ceci est particulièrement avantageux, car une telle procédure permet de chasser toute présence d'air et de dioxygène qui pourrait être en contact avec ie milieu réactionne!.

Alternativement, la réaction de métathèse du procédé selon l'invention est une réaction d'homométathèse, telle qu'une réaction entre deux esters d'acides gras identiques comportant au moins une insaturation tels que ceux mentionnés ci-avant.

Le procédé selon l'invention permet d'obtenir un très bon taux de conversion de l'acide gras comportant au moins une insaturation eî/ou de l'ester d'acide gras comportant au moins une insaturation, avec un temps de réaction de métathèse limité. Par temps de réaction limité, on vise un temps inférieur à 6b, préférentieilement inférieur à 4h, plus préférentieilement encore de l'ordre de 2b. . Alternativement, dans le cas où la réaction du procédé selon l'invention est une homométathèse d'un acide gras, la réaction peut s'effectuer pendant au moins 12 heures, préférentieilement, pendant 24 heures.

Dans ce temps de réaction, en combinant le maintien dans le milieu rèactionne! du sorbant durant la réaction de métathèse, le traitement avec les sorbants sélectionnés et le traitement thermique éventuel, le taux de conversion obtenu peut être supérieur à 80% de la conversion maximale théorique.

La réaction de métathèse du procédé selon l'invention peut permettre d'obtenir différents produits de réaction, en particulier :

un diacide et/ou un ou plusieurs acide(s) monocarboxylique(s) dans le cas où la réaction de métathèse est effectuée à partir de composé(s) de formule (I) dans laquelle R _¾ est un atome d'hydrogène,

un diester et/ou un ou plusieurs monoesters(s) dans ie cas où la métathèse est effectué à partir de composé(s) de formule (I) dans laquelle R1 est une chaîne aikyle linéaire ou ramifiée de 1 à 10 atome(s) de carbone.

Selon les conditions de réaction, il est possible d'obtenir préférentieilement le composé bifonctionnei ou le(s) composé(s) monofonctionnei(s).

Dans ie cas où la réaction de métathèse est effectuée à partir de composé(s) de formule (I) dans laquelle R-, est un atome d'hydrogène, un mode particulier de réalisation de l'invention vise à obtenir préférentieilement le diacide, par exemple un composé de formule (IIl) ci-après:

dans laquelle

n est un nombre entier de 1 à 21 , ce composé de formule (III) étant obtenu par réaction de métathèse à partir d'un acide de formule (I) ci-avant dans lequel n est un nombre entier de 1 à 21.

La réaction de métathèse est alors préférentiellement conduite à une température inférieure ou égaie à ia température à laquelle le composé de formule (!!!) précipite. De surcroît, il est avantageux de choisir cette température de façon à ce qu'elle soif supérieure ou égale au point de fusion du composé de formule (!) et/ou des autres composés produits lors de la réaction de métathèse. Cette gamme de température permet ainsi de faire précipiter sélectivement et rapidement le composé de formule (III), tout en maintenant les autres composés du milieu réactionnel sous forme solubie. Ceci permet de favoriser les déplacements d'équilibre dans le sens souhaité.

Avantageusement, la réaction de métathèse peut s'effectuer en présence d'un composé hydrocarbure sous forme gazeuse et/ou à une pression comprise entre la pression atmosphérique (dans les conditions normales de température et de pression) et 100 bars. Préférentiellement, ia réaction est conduite à une pression allant de 2 à 30 bars, plus préférentiellement de 5 à 20 bars, plus préférentiellement encore de 1 à 3 bars. Avantageusement, la réaction est conduite à une pression allant de 1 ,5 bars à 2,5 bars, de manière encore préférée de 1 ,7 à 2,3 bars, typiquement la pression est de 2 bars plus ou moins 1 bar.

Dans ces conditions, le procédé permet d'obtenir un très bon taux de conversion d'au moins 80% pour conduire majoritairement à un rendement supérieur à 20% en composé de formule (III).

Toujours dans le cas où ia réaction de métathèse est effectuée à partir de composé(s) de formule (I) dans laquelle R-, est un atome d'hydrogène, un autre mode particulier de réalisation de l'invention vise à obtenir préférentiellement ie(s) monoacide(s).

Selon ce mode particulier, la réaction de métathèse peut également s'effectuer en présence d'un composé hydrocarbure tel que ceux décrits ci-avant sous forme gazeuse et/ou à une pression comprise entre la pression atmosphérique et 100 bars. Préférentiellement, la réaction est conduite à une pression allant de 10 à 50 bars, et plus préférentiellement de 20 à 40 bars. Typiquement la pression est de 30 bars.

Dans ces conditions, le procédé permet d'obtenir un très bon taux de conversion d'au moins 80% pour conduire majoritairement à un rendement supérieur à 30% en monoacide(s).

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront dans les exemples qui suivent, donnés à titre iliustratif, et avec référence aux figures :

ia Figure 1 représente une liste de structures chimiques de catalyseurs, certains étant particulièrement avantageux pour ia mise en œuvre de l'invention (Fig. 1A et 1 B), la Figure 2 est un diagramme comparatif présentant les taux de conversion de i'oléate de methyie et les pourcentages en poids (massique) de l'octadèc-9- ènedioate de méthyle, en fonction du catalyseur mise en œuvre dans la réaction de métathèse,

la Figure 3 est un diagramme comparatif présentant les taux de conversion de I'oléate de méthyle et les pourcentages en poids (massique) de i'octadèc-9-ènedioate de méthyle, en fonction du sorbant ayant traité I'oléate de méthyle, et

la Figure 4 est un diagramme comparatif présentant les taux de conversion de l'acide oléique et les pourcentages en poids (massique) d'acide octadèc-9-ènedioïque, en fonction du sorbant ayant traité l'acide oléique. Exemple 1 : Procéd de métathès selon ayant pour substrat un ester d'acide gras

1.1 Mesure de Psndsce de peroxydes

L'indice de peroxydes de I'oléate de méthyle à 85% (Radia® 7072, Oleon) est mesuré selon la méthode suivante :

Dans un flacon, introduire environ 2 g (au milligramme près) de produit à analyser. Ajouter 25 mL de mélange acide acétique/chloroforme (3/2).

Dissoudre le produit en agitant.

Ajouter 1 mL de solution aqueuse saturée d'iodure de potassium et agiter.

Laisser 5 minutes au repos à l'abri de la lumière.

Ajouter 75 mL d'eau distillée.

Titrer avec une solution de thiosulfate de sodium à 0,01 mol/L.

L'indice de peroxydes est déterminé par la formule suivante :

dans laquelle :

- P le poids en g de la prise d'essai ;

Vo le volume en mL de thiosulfate versé lors de l'essai à blanc ;

V1 le volume en mL de thiosulfate versé lors de la détermination ;

N la normalité du thiosulfate.

L'indice de peroxydes mesuré pour cet oléate de méthyle est de 17 meq 0 ₂ /kg.

1.2 Procédé de métathèse

Dans un réacteur double enveloppe, introduire 3 g de Tonsii® Suprême 1 12 FF (préalablement séchés à i'étuve à 90°C). Mettre sous vide puis sous argon et ajouter 300g (0,86 mol) d'oléate de méthyle à 85% (Radia© 7072, Oleon). Agiter à 50°C durant 2 heures. Ajouter 0,35 mL (4,3.10 ^-3 mmol, 0,0005% mol) de solution de M7 ₁ -SIPr à 10 g/L dans le dichiorornethane dégazé et distillé. Arrêter la réaction par ajout de quelques gouttes d'éthyle vinyie éther au bout de 30 minutes.

Le schéma de la réaction est le suivant :

Le brut réactionnel est analysé par chromatographie en phase gazeuse. La conversion de l'oléate de méthyle est de 35%. Le pourcentage en poids d'octadèc-9-ènedioate de méthyle (a') est de 8%, le pourcentage en poids d'octadèc-9-ène (b) est de 8%, le pourcentage en poids d'élaïdate de méthyle (c') est de 7%, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de brut réactionnel.

Exempte 2 : Procédés de métathèse selon l'invention ayant pour substrat un acide gras

a) Métathèse croisée : réaction d'éthènolyse

Dans un autoclave, introduire 3,52 g d'acide oiéique à 85% (Nouracid HE 1885, Oleon) (soit 10,6 mmol d'acide oiéique) et 105 mg de Tonsil© Suprême 1 10 FF (préalablement séchés à l'étuve à 90°C). Mettre sous vide puis sous azote. Agiter et chauffer à 50°C durant 2 heures. Ajouter 100 μί (2,1.1 ο ^-3 mmol, 0,02% mol) de solution de M71 -SIPr à 17,5 g/L dans du dichlorométhane dégazé et distillé. Effectuer deux purges du réacteur avec de l'éthylène. Ajuster la pression en éthylène à 2 bars. Arrêter la réaction par retour sous atmosphère d'air et par ajout de quelques gouttes d'éthyle vinyie éther au bout de 2 heures.

Le schéma de la réaction est le suivant :

Le brut réactionnei est traité par du (BF ₃ .MeOH) afin d'estérifier les fonctions acides puis est analysé par chromatographie en phase gazeuse, La conversion de l'acide oiéique est de 91 %. Le pourcentage en poids d'acide octadèc-9-ènedioïque (a) est de 30,47%, le pourcentage en poids d'octadèc-9-ène (b) est de 13,76%, le pourcentage en poids d'acide éiaïdique (e) est de 20,29%. On observe également la formation de 2,1 % en poids de produits d'éthènolyse (acide déc-9-ènoïque (c) + 1 -décène (d)}, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de brut réactionnei.

b) Métathèse croisée : réaction de butèn olyse

Dans un autoclave, introduire 3,52 g d'acide oiéique à 85% (Nouracid HE 1885, Oleon) (soit 10,6 mmol d'acide oiéique) et 35 mg de Tonsil® Suprême 1 10 FF (préalablement séchés à l'étuve à 90°C). Mettre sous vide puis sous azote. Agiter et chauffer à 50°C durant 15 heures. Ajouter 50 mL (1 ,05.10 ³ mmol, 0,01 % mol) de solution de M7 _r SlPr à 17,5 g/L dans du dichloroméfhane dégazé et distillé. Effectuer deux purges du réacteur avec un mélange de 1 -butène à 15% dans l'azote. Ajuster la pression du mélange de 1 -butène à 15% dans l'azote à 2 bars. Arrêter la réaction par retour sous atmosphère d'air et par ajout de quelques gouttes d'éthyle vinyle éther au bout de 2 heures.

Le schéma de la réaction est le suivant :

Le brut réactionnei est traité par du (BF ₃ .MeOH) afin d'estérifier les fonctions acides puis est analysé par chromatographie en phase gazeuse. La conversion de l'acide oiéique est de 94%. Le pourcentage en poids d'acide octadèc-9-ènedioïque (a) est de 28,68%, le pourcentage en poids d'octadèc-9-ène (b) est de 1 1 ,51 %, le pourcentage en poids d'acide éiaïdique (e) est de 20,31 %. On observe également la formation de 6,43% en poids de produits d'éthènolyse (acide déc-9-ènoïque (c) + 1 -décène (d)) et de butènolyse (acide dodéc-9-ènoïque (f) + dodéc-1-ène (g)), les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de brut réactionnei. c) Réaction d'homométathèse

Dans un ballon tricoi de 250 mL, introduire 89 g d'acide oiéique à 90% (Tecbnical Grade, Sigma-AIdrich) (soit 0,315 mol d'acide oiéique) et 890 mg de Tonsil® Suprême 1 12 FF (préalablement séchés à l'étuve à 9Q°C). Mettre sous vide puis sous azote. Agiter et chauffer à 50°C durant 15 heures. Ajouter 26 mg (0,031 mmoi, 0,01 % moi) de M7 _r SIPr. Agiter (agitation mécanique, pâle demi-!une, 330 tour/min) puis chauffer à 50°C durant 24 h. Arrêter la réaction par ajout de 20 mL d'éthyle vinyle éther.

Le schéma de la réaction est le suivant :

Le brut réactionne! est traité par du (BF ₃ .MeOH) afin d'estérifier les fonctions acides puis est analysé par chromatographie en phase gazeuse. La conversion de l'acide oiéique est de 91 %. Le pourcentage en poids d'acide octadèc-9-ènedioïque (a) est de 34,82%, le pourcentage en poids d'octadèc-9-ène (b) est de 17,4%, le pourcentage en poids d'acide élaïdique (e) est de 18,81 %, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de brut réactionnel. Exempl 3e: Procédés de métathèse selon l'invention ayant pour substrat un ester d'acide gras traitement thermique préalable

a) Métathèse croisée : réaction d'éthènolyse

Dans un ballon tricol de 500 mL, introduire 300 mL d'oléate de méthyie à 85% (Radia© 7072, Oleon}. Agiter à 185°C durant 2 heures à 0,1 mbar. Refroidir le milieu sous argon. Dans un autoclave, introduire 160 mg de Tonsil® Suprême 1 12 FF (préalablement séchés à l'étuve à 90°C) puis 16 g (46 mmo!) d'oiéate de méthyie traité précédemment. Agiter à 50°C durant 2 heures. Effectuer une purge de l'autoclave en introduisant de l'éthyiène (5 bars) puis en revenant à pression atmosphérique. Répéter l'opération deux fois. Mettre l'autoclave sous pression d'éthyiène à 10 bars. Ajouter via la chambre d'ajout sous pression 0,1 mL (4,6.10 ^-3 mmoi, 0,01 % moi) de solution de M7,-SIPr à 38 g/L dans le dichiorométhane distillé et dégazé. Ajuster la pression en éthyiène à 30 bars. Au bout de 2 heures, arrêter la réaction en abaissant la pression en éthylène à 10 bars et en ajoutant via la chambre d'ajout sous pression 0,1 mL de i'étbyle vinyie éther. Puis retour sous atmosphère d'air au bout d'une heure.

Le héma de la réaction est le suivant :

Le brut réactionnel est analysé par cbromatograpbie en phase gazeuse. La conversion de l'oléate de méthyle est de 81 %. Le pourcentage en poids de 9-décénoate de méthyle (e') est de 5,6%, le pourcentage en poids de 1 -décène (d) est de 3,6%, le pourcentage en poids d'octadèc-9-ènedioate de méthyle (a'} est de 19,0%, le pourcentage en poids d'octadèc-9-ène (b) est de 7,7%, le pourcentage en poids d'élaïdate de méthyle (c') est de 21 ,7%, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de brut réactionnel.

b) Réaction d'homométathèse

Dans un tricoi de 500 mL, introduire 300 mL d'oléate de méthyle à 85% (Radia® 7072, Oleon). Agiter à 185°C durant 2 heures à 0,1 mbar. Refroidir le milieu sous argon. Prendre l'indice de peroxydes (selon la méthode décrite à l'Exemple 1 ), SP=1 ,58 meq 0 ₂ /kg. Dans un schlenk, introduire 80 mg de Tonsil® Suprême 1 12 FF (préalablement séchés à l'étuve à 90 ^C C). Mettre sous vide puis sous argon et ajouter 8 g (23 rnmoi) d'oléate de méthyle traité précédemment. Agiter à 50°C durant 2 heures. Ajouter 9,4 μί (1 ,2.1 ο ^-4 mmo!, 0,0005% mol) de solution de M7rSIPr à 10 g/L dans le dichlorométhane dégazé et distillé. Arrêter la réaction par ajout de quelques gouttes d'éthyle vinyie éther au bout de 15 minutes.

Le schéma de la réaction est identique à celui indiqué au point 1 .2 de l'Exemple 1.

Le brut réactionnel est analysé par chromatographie en phase gazeuse. La conversion de l'oléate de méthyle est de 92%. Le pourcentage en poids d'octadèc-9- ènedioate de méthyle (a') est de 25%, le pourcentage en poids d'octadèc-9-ène (b) est de 18%, le pourcentage en poids d'élaïdate de méthyle (c') est de 34%, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de brut réactionnel.

Exemple 4 : Essas comparatif à l'Exemple 3b) - Procédé d'homométathèse ayant pour Dans un trico! de 500 mL, introduire 300 ml d'oléate de méthyle à 85% (Radia® 7072, Oleon), Agiter à 185°C durant 2 heures à 0,1 mbar. Refroidir le milieu sous argon. Prendre l'indice de peroxydes (selon la méthode décrite à l'Exemple 1 ), ΙΡ=0,25 meq 0 ₂ /kg. Dans un schlenk, introduire 80 mg de Tonsil® Suprême 1 12 FF (préalablement séchés à l'étuve à 90°C). Mettre sous vide puis sous argon et ajouter 8 g (23 mmol) d'oléate de méthyle traité précédemment (par traitement thermique). Agiter à 50 ^C C durant 2 heures. Filtrer le mélange sur fritté. Introduire i'oléate de méthyle filtré dans un schlenk. Mettre sous vide puis sous argon et ajouter 9,4 μL (1 ,2.10 ^-4 mmol, 0,0005% mol) de solution de M7 _r SIPr à 10 g/L dans le dichlorométhane dégazé et distillé. Arrêter la réaction par ajout de quelques gouttes d'éthyle vinyle éther au bout de 15 minutes.

Le schéma de la réaction est identique à celui indiqué au point 1 .2 de l'Exemple 1.

Le brut réactionne! est analysé par chromatographie en phase gazeuse. La conversion de i'oléate de méthyle est de 0%. Exemple 5 : Essai comparatif à l'Exemple 3b) Procédé d'homométathèse ayantp pour

- substrat un ester d'acide gras, avec traitement thermique préalable et avec ajout simultané du sorbant et du catalyseur

Dans un tricoi de 500 mL, introduire 300 mL d'oléate de méthyle à 85% (Radia® 7072, Oleon). Agiter à 185°C durant 2 heures à 0,1 mbar. Refroidir le milieu sous argon. Prendre l'indice de peroxydes (selon la méthode décrite à l'Exemple 1 ), IP=0,16 meq 0 ₂ /kg. Dans un schlenk, introduire 8 g (23 mmol) d'oléate de méthyle traité précédemment (par traitement thermique). Agiter à 50°C. Ajouter 80 mg de Tonsil® Suprême 1 12 FF (préalablement séchés à l'étuve à 90°C) et 9,4 μL (1 ,2.10 ^-4 mmol, 0,0005% mol) de solution de M7 _-1 S!Pr à 10 g/L dans le dichlorométhane dégazé et distillé. Arrêter la réaction par ajout de quelques gouttes d'éthyle vinyle éther au bout de 15 min.

Le schéma de la réaction est identique à celui indiqué au point 1 .2 de l'Exemple 1.

Le brut réactionne! est analysé par chromatographie en phase gazeuse. La conversion de I'oléate de méthyle est de 10%. Le pourcentage en poids d'octadèc-9- ènedioate de méthyle (a') est de 4%, le pourcentage en poids d'octadèc-9-ène (b) est de 3%, le pourcentage en poids d'éiaïdate de méthyle (c') est de 3%, les pourcentages en poids étant donnés sur le poids total de brut réactionnei.

Exemple 8 : Procédé de métathèse selon l'invention ayant pour substrat un ester d'acide aras, avec différents catalyseurs

Dans un tricoi de 500 mL, introduire 300 mL d'oléate de méthyle à 85% (Radia® 7072, Oleon). Agiter à 185°C durant 2 heures à 0,1 mbar. Refroidir le milieu sous argon. Prendre l'indice de peroxydes (selon la méthode décrite à l'Exemple 1 ), !P=Q,05 meq 0 ₂ /kg. Dans un schlenk, introduire 80 mg de Tonsil© Suprême 1 12 FF (préalablement séchés à l'étuve à 9Q°C). Mettre sous vide puis sous argon et ajouter 8 g (23 mmol) d'oléate de méthyle traité précédemment (par traitement thermique). Agiter à 50°C durant 2 heures. Ajouter le catalyseur (3,6.10 ^-4 mmol, 0,0015% mol) en solution (10 g/L dans le dichlorométhane dégazé et distillé). Arrêter la réaction par ajout de quelques gouttes d'éthyle vinyie éther au bout d'une heure.

Le schéma de la réaction est identique à celui indiqué au point 1 .2 de l'Exemple 1.

Les différents catalyseurs testés sont illustrés en Figure 1.

Le brut réactionnel est analysé par chromatographie en phase gazeuse.

Les résultats sont présentés à la Figure 2.

Exemple 7 : Procédé de métathèse se!on l'invention avant pour substrat un ester d'acsde gras, avec différents sorbants

Dans un tricoi de 500 mL, introduire 300 rnL d'oléate de méthyle à 85% (Radia© 7072, Oieon). Agiter à 185X durant 2 heures à 0,1 mbar. Refroidir le milieu sous argon. L'indice de peroxydes (selon la méthode décrite à l'Exemple 1 ) est mesuré : IP=1 ,12 meq 0 ₂ /kg. Dans un schlenk, introduire 80 mg de sorbant (préalablement séché à l'étuve à 9Q°C). Mettre sous vide puis sous argon et ajouter 8 g (23 mmol) d'oléate de méthyle traité précédemment (par traitement thermique). Agiter à 50°C durant 2 heures. Ajouter 38 μί (4,8.10 ^-4 mmol, 0,002% mol) de solution de M7 _r SIPr à 10 g/L dans le dichlorométhane dégazé et distillé. Arrêter la réaction par ajout de quelques gouttes d'éthyle vinyie éther au bout de 15 minutes.

Le brut réactionnel est analysé par chromatographie en phase gazeuse.

Le pH des différents sorbants a été mesuré selon la méthode proposée par la norme ISO 787-9 décrite ci-après :

Dans un bêcher, peser 4 g de sorbant.

Ajouter 48 g de méthanol et 48 g d'eau.

Le mélange est agité durant 5 minutes avec un agitateur magnétique (vitesse 800- 1000 rpm).

Arrêter l'agitation et mesurer le pH de la suspension après une minute à l'aide d'un pH mètre.

Les résultats sont présentés dans le tableau ci-après :

Le schéma de la réaction est identique à celui indiqué au point 1 .2 de l'Exemple 1.

Les résultats de la synthèse sont présentés à la Figure 3. Ceux-ci sont donnés en taux de conversion de l'oléate de méthyle et en pourcentages en poids de l'octadèc-9- ènedioate de méthyle le pourcentage en poids étant donné sur le poids total de brut réactionnei.

Exempte 8 : Procédé de métathèse selon l'invention avant pour substrat un acide gras, avec différents sorbants

Dans un autoclave, introduire 3,52 g d'acide oiéique à 85% (Nouracid HE 1885, Oleon) (soit 10,8 mmol d'acide oiéique) et 105 mg de sorbant (préalablement séchés à l'étuve à 90°C). Mettre sous vide puis sous azote. Agiter et chauffer à 50°C durant 2 heures. Ajouter 100 μί (2,1 .10 ^-3 mmol, 0,02% moi) de solution de M7 _r SIPr à 17,5 g/L dans le dichlorométhane dégazé et distillé. Effectuer deux purges du réacteur avec de i'éthyiène. Ajuster la pression en éthylène à 2 bars. Arrêter la réaction par retour sous atmosphère d'air et par ajout de quelques gouttes d'éthyle vinyie éther au bout de 2 heures. Le schéma de la réaction est identique à celui indiqué au point a) de l'Exemple 2.

Le brut réactionnei est traité par du (BF ₃ .MeOH) afin d'estérifier les fonctions acides puis est analysé par chromatographie en phase gazeuse.

Les résultats de la synthèse sont présentés à la Figure 4. Ceux-ci sont donnés en taux de conversion de l'acide oiéique et en pourcentages en poids d'acide octadèc-9- ènedioïque les pourcentages en poids (ou massique) étant donnés sur le poids total de brut réactionnei.

Exemple 9 : Procédé d'homométathèse selon l'invention ayant pour substrat différents esters d'acide gras

Le mode opératoire de l'Exemple 3b) est reproduit avec comme substrats, des esters méthyliques de canola et de soja.

La composition de ces esters méthyliques est analysée par chromatographie en phase gazeuse, à l'aide d'un appareil Shimadzu GC-2014 muni d'une colonne Agilent J&W GC, DB-23, 80 m x 0,250 mm x 0,25 et d'un détecteur FID. Le gaz vecteur est l'hélium. Les paramètres d'analyse sont les suivants :

débit de colonne : 0,82 mL/min,

température de l'injecteur : 270°C,

température du détecteur : 280°C,

rampe de température : 80°C durant 2 minutes, 4°C/min jusqu'à 240°C et maintien 2 minutes.

Les résultats sont donnés en pourcentage d'aire dans les Tableaux 2 et 3 suivants.

Tableau 2 : Esters méthyûiques de soja avant réaction

Tabteau 3 : Esters méthyliques de canola avant réaction

A l'issue de la réaction, effectuée selon le mode opératoire décrit à l'Exemple 3b), la composition des esters méthyiiques dans le brut de réaction est analysée par chromatographie en phase gazeuse, dans des conditions identiques à celles présentées ci-avant.

Les résultats sont donnés en pourcentage d'aire dans les Tableaux 4 et 5 suivants. Tableau 4 : Esters méthyliques de soja après réaction

eau 5 : Esters rrséthyyques d© canoia après réaction

La marge d'erreur de cette méthode de mesure est de 1 % sur les valeurs pourcentage d'aire.