Ein derartiges Verfahren ist aus der DE-A1 196 46 802 bekannt. Bei dem darin beschriebenen Verfahren zum Betrieben eines Kupolofens werden im oberen Teil des Ofenschachtes die zu erschmelzenden metallischen Einsatzstoffe und a ! s Energieträger Koks zugeführt. Im unteren Teil des Ofenschachtes wird zur Verbrennung des Energieträgers und zur Erzeugung einer heißen Schmeizzone Luft und zusätzlich Sauerstoff eingedüst. Die Zufuhr von Sauerstoff erhöht die Temperatur in der Schmelzzone und steigert die Schmelzleistung des Kupolofens. Um die Eindringtiefe des Sauerstoffstromes zu erhöhen, wird dieser zusammen mit einem Brenngas mittels sogenannter Sauerstoff-Injektionslanzen mit Überschallgeschwindigkeit in die Schmeizzone eingedüst. Hierzu sind in die Sauerstoff-Injektionslanzen jeweils Laval- Düsen eingesetzt.

Die Regelung der über eine Laval-Düse in die Schmeizzone eingebrachten Sauerstoffmenge ist jedoch problematisch. Aus physikalischen Gründen ist es nicht möglich, die Sauerstoffmenge herunterzuregeln, ohne die Strömungsgeschwindigkeit auf Schallgeschwindigkeit oder darunter zu drosseln. Dies führt dazu, da# die für den Betrieb eines bestimmten Schmeizofens vorher ausgelegte Bestückung mit Sauerstoff- lnjektionslanzen und der damit einhergehende Sauerstoffeintrag nicht verringert werden kann, ohne die Überschallgeschwindigkeit und damit deren Wirkung hinsichtlich der Eindringtiefe des Sauerstoffstromes aufzuheben. In der DE-A1 196 46 802 wird zur Lösung dieses Problems vorgeschlagen, je nach Betriebsbedingungen einzelne Sauerstoff-injektionslanzen zu-oder abzuschalten.

Diese Verfahrensweise kann jedoch zu einer unsymmetrischen Sauerstoffverteilung im Schmelzofen und damit zu einem inhomogenen Schmeizergebnis führen. Ein überflüssiges Eindüsen von Sauerstoff führt andererseits zu höheren Kosten und kann das Schmelzergebnis beeinträchtigen.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren anzugeben, mittels dem der Schmelzbetrieb in einem Schmelzofen, insbesondere in einem Schachtofen, der mit mindestens einem Injektor zum Eindüsen eines Oxidationsmittels mit Überschallgeschwindigkeit ausgestattet ist, flexibel an die Erfordernisse angepaßt werden kann.

Diese Aufgabe wird ausgehend von dem eingangs beschriebenen Verfahren erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das Eindüsen des zweiten Oxidationsmittels während mindestens eines Verfahrensabschnittes pulsweise durch sich wiederholende zeitliche Abfolge einer Fließphase und einer Ruhephase erfolgt.

Erfindungsgemäß erfolgt während mindestens eines Verfahrensabschnittes das Eindüsen des zweiten Oxidationsmittels pulsweise. Dabei wird das zweite Oxidationsmittel während einer Fließphase mit Überschaligeschwindigkeit in die Schmelzzone eingedüst und während einer Ruhephase wird das Eindüsen auf eine Geschwindigkeit unterhalb von Überschaligeschwindigkeit gedrosselt oder zwischenzeitlich abgestellt. Fließphase und Ruhephase wechseln sich einander ab.

Durch Anpassung der Dauer der Flie#phase und der Ruhephase kann die für den aktuellen Schmelzbetrieb erforderliche Menge des zweiten Oxidationsmittels einfach angepaßt werden. Die Dauer der Fließphase unterscheidet sich im allgemeinen von der Dauer der Ruhephase. Es ist nicht erforderlich, die Ruhephase und Fließphase während des Verfahrensabschnittes zeitlich konstant zu halten. Der Einstellbereich für die Menge des in die Schmelzzone eingedüsten zweiten Oxidationsmittels bewegt sich zwischen Null (bei einer gegen Null gehenden Dauer der Fließphase) und der maximalen Auslegemenge des mindestens eines Injektors (bei einer gegen Null

gehenden Dauer der Ruhephase). Somit täßt sich die Menge des in die Schmelzzone eingedüsten zweiten Oxidationsmittels in weitem Rahmen variieren, ohne da# der Injektor ganz abgeschaltet und somit auf die günstige Wirkung der Überschallgeschwindigkeit hinsichtlich der Eindringtiefe verzichtet werden muß.

Das erste Oxidationsmittel kann sich vom zweiten Oxidationsmittel unterscheiden. Der Eintrag des ersten Oxidationsmittels in die Schmeizzone erfolgt im ailgemeinen zeitlich konstant ; kann aber auch variiert werden.

Dadurch, daß das Eindüsen des zweiten Oxidationsmittels und damit die Schmelzleistung flexibel an die jeweiligen Schmelzbedingungen angepaßt werden können, wird ein hoher Nutzungsgrad der eingesetzten Energie erreicht. Dies trägt ebenso zur Vermeidung von Schadstoffen bei, wie auch die durch das erfindungsgemäße Verfahren ermöglichte vereinfachte und genauere Temperaturführung.

Besonders bewährt hat sich eine Verfahrensweise, bei der die zeitliche Abfolge von Fließphase und Ruhephase in Abhängigkeit von einer vorgegebenen Zuführmenge des zweiten Oxidationsmittels geregelt wird. Die erforderliche Zuführmenge des zweiten Oxidationsmittels wird beispielsweise als Volumen pro Zeiteinheit vorab ermittelt. Auf Basis der ermittelten Zuführmenge wird die Dauer der Fließphase und damit die Dauer der Ruhephase automatisch geregelt.

Vorteilhafterweise umfaßt die Gesamtdauer der Fließphase zwischen 5 % und 99 % der Dauer des Verfahrensabschnittes. Unter der Gesamtdauer wird hier die kumulierte Dauer der einzelnen Fließphasen verstanden. Besonders bevorzugt wird eine Fließphase, deren Gesamtdauer 50 % bis 95 % der Dauer des Verfahrensabschnittes umfaßt. Dadurch gelingt es, dem Schmelzofen bei einer Überdimensionierung hinsichtlich der Eintragskapazität für das zweite Oxidationsmittel, die für den wirtschaftlichen Betrieb erforderliche Menge an zweitem Oxidationsmittel weiterhin mit

Überschaitgeschwindigkeit zuzuführen, ohne daß der Injektor oder einer oder mehrere der Injektoren vollständig abgeschaltet werden müssen.

Es hat sich als günstig erwiesen, als zweites Oxidationsmittel technischen Sauerstoff einzusetzen. Technischer Sauerstoff führt insbesondere bei einem Eindüsen mit Überschallgeschwindigkeit zu einer hohen Schmelzleistung und einem-im Vergleich zu Luft-geringeren Staub-und Schadstoffanfall. Im Hinblick auf die Schmelzkosten hat es sich bewährt, als erstes Oxidationsmittel Luft einzusetzen.

Eine besonders gro#e Eindringtiefe des zweiten Oxidationsmittels wird erreicht, wenn das Eindüsen mit Überschaligeschwindigkeit im Bereich von 1, 5 bis 2, 5 Mach erfolgt.

Dadurch wird eine hohe Temperatur im Ofeninnern erzeugt und aufrechterhalten und Wärmeverluste über den Ofenmantel werden so minimiert.

Eine weitere Verbesserung des erfindungsgemäßen Verfahrens ergibt sich, wenn die Zufuhr des zweiten Oxidationsmittels zur Schmeizzone mittels einer Vielzahl von Sauerstoff-Injektoren erofolgt, die im Bereich der Schmeizzone um den Umfang des Schmelzofens gleichmäßig verteilt sind. Dadurch wird ein symmetrischer Eintrag des zweiten Oxidationsmittels in die Schmeizzone ermöglicht. Darüberhinaus können die Fließ-und Ruhephasen der einzelnen Sauerstoff-Injektoren aufeinander abgestimmt werden. So können die Fließphasen der einzelnen Sauerstoff-Injektoren beispielsweise synchron ablaufen, so da# in die Schmeizzone pulsweise das zweite Oxidationsmittel eingedüst wird. Die Fließphasen können aber auch asynchron geregelt werden, so da# sie beispielsweise bei den einzelnen Injektoren zeitlich versetzt nacheinander ablaufen.

In diesem Fall wird die Schmelzzone gleichmäßiger mit dem zweiten Oxidationsmittel beaufschlagt. Ein vollständiges Abschalten einzelner Sauerstoff-Injektoren ist beim erfindungsgemäßen Verfahren nicht erforderlich.

Das erfindungsgemäße Verfahren ist insbesondere für Schmelzprozesse geeignet, bei denen unter Verbrennung eines Brennstoffes mit einem Oxidationsmittel in einem

Schmelzofen eine Schmelzzone erzeugt wird, in der ein Einsatzstoff erschmolzen wird.

Hierfür kommen die Schachtöfen in Frage, insbesondere Kupolöfen, wie Heißwind-.

Warmwind-, Kaltwind-, Sekundärwind-, Langzeit-, oder Wechselöfen. Das Einsatzmaterial wird dem Schmelzofen zum Beispiel in Form von Stahlschrott, Gußbruch, Roheisen oder Spänen zugegeben. Es werden auch nichtmetallische Zuschlagstoffe wie Koks, Sliziumcarbid, Ferrosilizium, Ferromangan, Kalk und Kies eingesetzt.

Nachfolgend wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispieis näher erlautert : In den oberen Teil des Schachts eines Kupolofens werden kontinuierlich Stahlschrott, Späne, Roheisen, Kreislaufmaterial und nichtmetallische Zuschlagstoffe wie Koks und Kalk zugegeben. Im unteren Bereich des Schachtes wird Luft-der sogenannte Ofenwind-über einen Windring und von dort in die Schmelzzone eingeführt. Die Zufuhrrate an Luft beträgt konstant 10 000 m3/h. Im unteren Teil des Ofenschachtes sind sechs, untereinander baugleiche Sauerstoff-Injektionslanzen um die Schmelzzone gleichmäßig verteilt angeordnet. Mittels der Sauerstoff-Injektionslanzen wird technischer Sauerstoff mit Überschaligeschwindigkeit in die Schmeizone eingedüst.

Durch diese Eindüsung ergibt sich eine große Eindringtiefe des Sauerstoffstromes, so da# die Temperatur in der Schmelzzone erhöht und die Schmelzleistung des Kupolofens gesteigert wird. In die Sauerstoff-Injektionslanzen sind jeweils Laval-Düsen eingesetzt. Die Sauerstoffzufuhr über die Sauerstoff-Injektionslanzen erfolgt pulsweise, durch eine sich wiederholende Sequenz von Flie#phase und Ruhephase, wie dies nachfolgend anhand von Beispielen näher beschreiben wird : Beispiel 1 : Während der Fließphase beträgt die Strömungsgeschwindigkeit bei jedem der Sauerstoff-Injektionslanzen Mach 2, 0. Dabei wird in die Schmeizzone jeweils eine Sauerstoffmenge von 6 x 50 m3/h, also insgesamt 300 m3/h eingetragen. Um die Sauerstoffmenge zu drosseln, ohne daß gleichzeitig die Wirkung der

Überschahgeschwindigkeit hinsichtlich der Eindringtiefe des Sauerstoffes verlorengeht, werden die sechs Sauerstoff-lnjektionslanzen kontinuierlich, geregelt und synchron ein- und abgeschaltet. Die Einschaltphase (Flie#phase) dauert jeweils etwa 10 Sekunden, gefolgt von einer Ruhephase von 10 Sekunden. Die Gesamtdauer der Einschaltphase beträgt somit etwa 50% der Verfahrensdauer.

Beispiel 2 : Während der Fließphase beträgt die Strömungsgeschwindigkeit bei jedem der Sauerstoff-lnjektionslanzen Mach 2, 0. Dabei wird in die Schmeizzone eine Sauerstoffmenge von insgesamt 300 m3/h eingetragen. Um die Sauerstoffmenge zu drosseln, ohne daß gleichzeitig die Wirkung der Überschaligeschwindigkeit hinsichtlich der Eindringtiefe des Sauerstoffes verlorengeht, werden sich gegenübliegende Sauerstoff-lnjektionslanzen jeweils paarweise und in einem zeitlichen Versatz von 10 Sekunden nacheinander ein-und abgeschaltet Hierfür ist eine Regelung vorgesehen.

Die Einschaltphase (Fließphase) bei jedem Injektorpaar dauert jeweils etwa 20 Sekunden, gefolgt von einer Ruhephase von 10 Sekunden. Die Gesamtdauer der Einschaltphase beträgt somit bei jedem der Sauerstoff-Injektionslanzen nur etwa 66 % der Verfahrensdauer.

Beispiel 3 : Während der Fließphase beträgt die Strömungsgeschwindigkeit bei jedem der Sauerstoff-injektionslanzen Mach 2, 0. Dabei wird in die Schmeizzone jeweils eine Sauerstoffmenge von 300 m3/h eingetragen. Um die Sauerstoffmenge zu drosseln, ohne daß gleichzeitig die Wirkung der Überschallgeschwindigkeit hinsichtlich der Eindringtiefe des Sauerstoffes verlorengeht, erfolgt die Sauerstoff-Zufuhr über die sechs Sauerstoff-Injektionslanzen in einer sich wiederholenden zeitlichen Abfolge von Fließphase und Ruhephase. Die Fließphase dauert jeweils etwa 10 Sekunden, gefolgt von der Ruhephase von 20 Sekunden. Während der Ruhephase wird durch jede der Sauerstoff-lnjektionslanzen ein Sauerstoffstrom von ca. 10 m3/h aufrechterhalten, der mit Schaligeschwindigkeit in die Schmelzzone eingeblasen wird.