Dabei kann es sich insbesondere um solche Tissuesorten wie beispielswei- <BR> <BR> se"Toilet-Tissue", "Facial-Tissue", Serviettenpapier und/oder dergleichen handeln. Darüber hinaus betrifft die Erfindung eine Tissuemaschine zur Durchführung des Verfahrens.

Insbesondere bei den genannten Tissuesorten kommt es u. a. auf das spezifische Volumen ("bulk", gemessen in [cm3/g]), das möglichst hoch sein sollte, und das sogenannte"Handfeel"an, bei dem es sich um ein Maß dafür handelt, wie angenehm sich das Tissue, z. B. Facial-Tissue, beim Greifen anfühlt. Da dieses Maß vom subjektiven Empfinden des Verbrauchers abhängig ist, existiert noch kein objektives Messverfahren.

Eigenschaften wie Weichheit, Samtigkeit, ebene Oberflächen-Topographie (im Gegensatz zu grob gekreppten und/oder geprägten Oberflächen) be- günstigen ein hohes Maß an"Handfeel". Ein"Handfeel"-Wert wird als Ergebnis aus der subjektiven Bewertung einer Vielzahl von Testpersonen ermittelt.

Wichtig für ein solches Tissueprodukt ist natürlich auch eine gewisse Mindestfestigkeit, die den Anforderungen des Verbrauchers gerecht wird.

Es wurden bereits mehrere Konzepte von Tissuemaschinen vorgeschlagen, die die Verbesserung der Tissueeigenschaften im allgemeinen zum Ziel haben.

Ziel der Erfindung ist es, ein verbessertes Verfahren sowie eine verbesserte Tissuemaschine der eingangs genannten Art zu schaffen, mit denen ein Tissueprodukt oder Tissuepapier, insbesondere"Toilet-Tissue"und"Faci- al-Tissue", mit besonders hohem"Handfeel"und hohem spezifischen Volumen (bulk) bei akzeptabler Festigkeit gewährleistet ist. Bei einem "Facial-Tissue"von einer flächenbezogenen Masse (FbM) von z. B. 15 g/m2 wird ein spezifisches Volumen (bulk) von 10 cm3/g und höher, und bei einer flächenbezogenen Masse (FbM) von 23 g/m2 ein spezifisches Volu- men (bulk) von 9,0 cm3/g und höher angestrebt. Zudem soll die betreffen- de Tissuemaschine im Aufbau möglichst einfach und kostengünstig sein.

Gleichzeitig sollen auf dieser Maschine auch möglichst viele unterschiedli- che Produktsorten herstellbar sein.

Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe gelöst durch ein Verfahren zur Herstellung einer Tissuebahn mittels einer Tissuemaschine mit einem Stoffauflauf und einem endlosen Trägerband, mit dem die Tissuebahn durch einen zwischen einem Trockenzylinder und einer Gegeneinheit gebildeten Pressspalt geführt wird, wobei als Stoffauflauf ein Mehrschicht- stoffauflauf verwendet wird, diesem Mehrschichtstoffauflauf zumindest zwei Stoffsorten zugeführt werden und die Tissuebahn im Anschluss an den Pressspalt mittels einer Aufwickelvorrichtung aufgewickelt wird, wobei vorzugsweise die Härte des entstehenden Wickels in vorgebbarer Weise beeinflusst, insbesondere gesteuert und/oder geregelt wird.

Dabei wird als Trockenzylinder vorzugsweise ein Yankee-Zylinder verwen- det.

Die im Wickelspalt erzeugte Linienkraft wird zweckmäßiger kleiner oder gleich 0,8 kN/m gewählt.

Gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfindungsge- mäßen Verfahrens wird ein Former mit zwei umlaufenden endlosen Bän- dern verwendet, die unter Bildung eines Stoffeinlaufspaltes zusammen- laufen und anschließend über ein Formierelement wie insbesondere eine Formierwalze geführt werden, wobei vorzugsweise das mit dem Formier- element in Kontakt tretende Innenband das Transportband bildet. Vor- zugsweise wird ein Crescent-Former verwendet, dessen Innenband durch ein Filzband gebildet ist.

Von Vorteil ist insbesondere auch, wenn die Tissuebahn zusammen mit dem Trägerband durch wenigstens eine Schuhpresse geführt wird. Hierbei wird zweckmäßigerweise als den Trockenzylinder zugeordnete Gegenein- heit eine Schuhpresseinheit verwendet.

Über dem Trockenzylinder bzw. Yankee-Zylinder kann eine Hochtempe- raturhaube vorgesehen sein.

Eine weitere Verbesserung der Tissueprodukteigenschaften kann insbe- sondere auch dadurch erreicht werden, dass die Tissuebahn mittels eines insbesondere dünnen Kreppschabers von dem Trockenzylinder abgeschabt wird.

Vorzugsweise werden eine oder mehrere der folgenden Stoffsorten verwen- det : Fasern aus Hartholz, insbesondere Kurzfaserzellstoffe Fasern aus Weichholz, insbesondere Langfaserzellstoffe

- CTMP (Chemical-thermo mechanical Pulp).

Es werden Stoffsortenmischungen bevorzugt, bei denen der Anteil an Fasern aus Hartholz in einem Bereich von etwa 50 % bis etwa 80 %, der Anteil an Fasern aus Weichholz in einem Bereich von etwa 20 % bis etwa 50 % und/oder der Anteil an CTMP (Chemical-thermo mechanical Pulp) in einem Bereich von 0 % bis etwa 20 % liegt.

So sind u. a. beispielsweise die folgenden Stoffsortenmischungen denkbar : Bsp."a"Bsp."b"Bsp."c" Hartholz (50 bis 80 %) SO 60 70 Weichholz (20 bis 50 %) 30 40 20 CTMP (0 bis 20 %) 20 0 10 Dabei verbessert insbesondere der CTMP in einer jeweiligen Stoffsortenmi- schung das spezifische Volumen (bulk).

Gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfindungsge- mäßen Verfahrens wird die Tissuebahn im Anschluss an den Pressspalt um den Trockenzylinder geführt, wobei die Trocknung in dem betreffenden Umschlingungsbereich vorzugsweise durch eine Trockenhaube, insbeson- dere eine Hochtemperaturhaube, verstärkt wird.

Von besonderem Vorteil ist es, wenn dem Mehrschichtstoffauflauf zumin- dest zwei unterschiedliche Stoffsorten zugeführt werden und dabei für die der Trockenzylinderoberfläche zugewandte Schicht der Tissuebahn aus Hartholz gewonnene Kurzfasern und für die auf der gegenüberliegenden

Bahnseite vorgesehene Schicht aus Weichholz gewonnene Langfasern verwendet werden.

Von Vorteil ist also insbesondere, wenn der Stoffauflauf mit zumindest zwei Schichten mit unterschiedlichen Faserstoffen beschickt wird, wobei der Stoff mit aus Hartholz gewonnenen kurzen Fasern in der Schicht des Stoffauflaufs zugegeben wird, die die der Trocken-bzw. Yankee- Zylinderoberfläche zugewandte Seite der Tissuebahn bildet. Die zweite Schicht wird zweckmäßigerweise mit langen Fasern aus Weichholz be- schickt. Alternativ oder zusätzlich kann diese zweite Schicht auch mit Langfasern und CTMP und/oder mit Langfasern sowie CMP und Kurzfa- sern beschickt werden. Diese Schicht bildet die zweite Lage der Tissue- bahn und ist im Trocknungsprozess der Trocknungshaube zugewandt. Sie kommt also in keinem Fall mit der Trocken-bzw. Yankee- Zylinderoberfläche in Berührung. Mit diesen Verfahrensschritten werden die"Handfeel"-und"bulk"-Werte um etwa 5 % und mehr verbessert.

Vorteilhafterweise wird ein Mehrschichtstoffauflauf verwendet, dessen Düse durch wenigstens eine sich über die gesamte Maschinenbreite erstreckende Lamelle in zumindest zwei Kanäle unterteilt wird. Dabei wird die Düse zweckmäßigerweise durch eine Lamelle zumindest im wesentli- chen symmetrisch in zwei Kanäle unterteilt.

Besonders gute Ergebnisse erhält man, wenn sich die Lamelle im Bereich des Austrittsspaltes über die Düse hinaus nach außen erstreckt. Hier- durch wird einer Vermischung der Lagen entgegengewirkt.

Vorteilhafterweise kann ein Stoffauflauf mit einer über die Maschinen- breite sektionalen Verdünnungswasserregelung und/oder-steuerung

verwendet werden, um ein jeweils gewünschtes Flächengewichtsquerprofil einstellen zu können.

In bestimmen Fällen ist es von Vorteil, wenn für zumindest zwei Schichten jeweils eine Verdünnungswasserregelung und/oder-steuerung vorgese- hen ist. Beispielsweise bei der Verwendung eines Zweischicht-Stoffauf- laufs kann also ggf. in beiden Schichten jeweils eine Verdünnungswasser- regelung bzw.-steuerung vorgesehen sein.

Bevorzugt ist zumindest für die der Formier-oder Brustwalze zugewandte Schicht eine Verdünnungswasserregelung und/oder-steuerung vorgese- hen. Dabei kann also insbesondere auch nur für diese eine Schicht, d. h. die bezüglich der Formier-oder Brustwalze äußere Schicht, eine betref- fende Verdünnungswasserregelung und/oder-steuerung vorgesehen sein.

Die Formier-bzw. Brustwalze kann geschlossen, offen oder auch besaugt sein.

Wichtig für den Trocknungsprozess ist die Trocknung der Bahn durch den Trocken-bzw. Yankee-Zylinder und eine Trocken-bzw. Heißlufthaube, wobei gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfin- dungsgemäßen Verfahrens der durch die Trockenhaube zur Trocknung der Tissuebahn beigesteuerte Trocknungsanteil größer gewählt wird als der durch den Trockenzylinder beigesteuerte Trocknungsanteil.

Dabei wird das Verhältnis zwischen dem Trocknungsanteil der Trocken- haube und dem Trocknungsanteil des Trockenzylinders vorteilhafterweise größer als 55 : 45, insbesondere größer oder gleich 60 : 30, insbesondere größer oder gleich 65 : 35 und vorzugsweise größer oder gleich 70 : 30 gewählt wird.

Die Trockenhaube wird vorzugsweise bei einer Temperatur betrieben, die größer oder gleich 400°C, insbesondere größer oder gleich 500°C, insbe- sondere größer oder gleich 600°C und vorzugsweise größer oder gleich 700°C ist.

Der Dampfdruck in dem Trockenzylinder kann zusätzlich gesenkt werden.

So wird für den Dampfdruck im Trockenzylinder vorteilhafterweise ein Wert gewählt, der kleiner oder gleich 0,7 MPa, insbesondere kleiner oder gleich 0,6 MPa und vorzugsweise kleiner oder gleich 0,5 MPa ist.

Dadurch kann der Trocknungsverlauf weiter gesteigert werden. Durch die genannten Maßnahmen wird eine Erhöhung des"bulk"-Wertes um bis zu +5 % sowie eine Verbesserung des"Handfeel"-Wertes erreicht.

Besondere Bedeutung kommt insbesondere auch dem Aufwickeln der Tissuebahn am Ende der Tissuemaschine zu.

Gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfindungsge- mäßen Verfahrens wird eine Aufwickelvorrichtung (Rollapparat) verwen- det, bei der die Tissuebahn über eine Tragtrommel geführt und im An- schluss daran auf einen Tambour aufgewickelt wird, wobei vorzugsweise sowohl der Tragtrommel als dem Tambour jeweils ein Antrieb zugeordnet ist. Dadurch ist ein optimales Aufwickeln der Bahn gewährleistet, ohne das spezifische Volumen (bulk) der produzierten Papierbahn zu zerstören.

So ist mit der Verwendung zweier Antriebe für die Tragtrommel und dem Tambour bzw. die Wickelrolle insbesondere eine Reduzierung der im Wi- ckelspalt erzeugten Linienkraft möglich.

Gemäß einer zweckmäßigen praktischen Ausgestaltung des erfindungs- gemäßen Verfahrens wird die in dem Wickelspalt zwischen der Tragtrom- mel und dem Tambour erzeugte Linienkraft kleiner oder gleich 0,8 kN/m, insbesondere kleiner oder gleich 0,5 kN/m und vorzugsweise kleiner oder gleich 0,2 kN/m gewählt. Da keine Antriebsleistung zwischen der Trag- trommel und der Wickelrolle übertragen werden muss, lässt sich der Druck im Wickelspalt oder Kontaktnip reduzieren.

Da Tissuepapier gekreppt ist, eine hohe Dehnung, d. h. einen hohen E- Modul, aufweist und eine kleine Zugfestigkeit besitzt, kann kein wesentli- cher Bahnzug zur Wickelhärtesteigerung der Wickelrolle aufgebracht werden.

Die maximale Differenz zwischen der Umfangsgeschwindigkeit des Wickels und der Umfangsgeschwindigkeit der Tragrolle ist vorzugsweise kleiner als 10 % der Umfangsgeschwindigkeit der Tragrolle.

Gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfindungsge- mäßen Verfahrens wird der Bahnzug zwischen dem Trockenzylinder und der Tragtrommel über den der Tragtrommel zugeordneten Antrieb unab- hängig von der im Wickelspalt erzeugten Linienkraft auf einen vorgebba- ren Sollwert eingestellt, insbesondere gesteuert und/oder geregelt.

Aufgrund der Kreppung am Kreppschaber ist die Tragtrommelumfangsge- schwindigkeit kleiner als die Umfangsgeschwindigkeit des Trockenzylin- ders.

Vorteilhafterweise wird der dem Tambour zugeordnete Antrieb in Abhän- gigkeit von der Geschwindigkeit der Tragtrommel gesteuert und/oder geregelt.

Von besonderer Bedeutung bei der Herstellung eines weichen Wickels ist die Kontrolle der"kleinen"Linienkraft im Wickelspalt oder Kontaktnip.

Gemäß einer bevorzugten praktischen Ausgestaltung des erfindungsge- mäßen Verfahrens wird dazu eine Wickelvorrichtung eingesetzt, bei der die Tragtrommel ortsfest montiert und der Tambour verfahrbar ist. Entspre- chend kann der Zuwachs des Wickeldurchmessers durch ein entspre- chendes Verfahren des Tambours kompensiert werden. Zudem kann die Linienkraft im Wickelspalt über den verfahrbarem Tambour in der ge- wünschten Weise eingestellt werden. Zur Kompensation des Wickel- durchmesserzuwachses und zur Einstellung der Linienkraft im Wickel- spalt kann vorteilhafterweise ein gemeinsamer Regelkreis verwendet wer- den. Eine zweckmäßige Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens zeichnet sich dadurch aus, dass über wenigstens einen Kraftsensor die Linienkraft im Wickelspalt ermittelt und durch entsprechendes Verfahren des Tambours diese Linienkraft geregelt wird. Grundsätzlich kann jedoch beispielsweise auch der Tambour ortsfest und die Tragtrommel verfahrbar sein. Darüber hinaus sind auch solche Ausführungen denkbar, bei denen sowohl die Tragtrommel als auch der Tambour jeweils verfahrbar sind.

Möglicherweise reicht die Messgenauigkeit der Sensoren und die Einstell- genauigkeit (Reibung) bei kleinen Linienkräften und großen, schweren Wickelrollen nicht mehr aus. Insbesondere bei Linienkräften im Wickel- spalt, die kleiner oder gleich 0,5 kN/m und insbesondere kleiner oder gleich 0,2 kN/m sind, ist der verfahrbare Tambour daher vorzugsweise weggesteuert. Dabei können für die Wegsteuerung als Messgrößen insbe-

sondere der Wickeldurchmesser sowie die Lage des Tambours bzw. des darauf gebildeten Wickels relativ zur Tragtrommel herangezogen werden.

Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann zur Einstellung bzw. Steuerung und/oder Regelung der Linienkraft im Wickelspalt der Bereich des Wickelspaltes mittels einer CCD-Kamera entsprechend überwacht werden. Dabei wird mittels der CCD-Kamera vorzugsweise der jeweilige Abstand zwischen der Tragtrom- mel und dem Tambour bzw. dem darauf gebildeten Wickel erfasst.

Mit einer solchen Beobachtung des Wickelspaltbereichs z. B. mittels einer CCD-Kamera ergibt sich also eine weitere Möglichkeit zur Kontrolle und Einstellung der Wickelkraft. Es ist damit möglich, den Abstand zwischen der Tragtrommel und der Wickelrolle zu messen und darzustellen. Anhand einer Auswertung des Bildes lässt sich nun wieder ein Sollwert für den die verfahrbare Wickelrolle beeinflussenden Hydraulikzylinderdruck erreichen und über eine Regeleinrichtung die Verlagerung oder Verschiebung bis zum gewünschten Abstand bzw. Wickelkraft ausführen. Der Bulkgewinn kann beispielsweise in einem Bereich von 4 bis 8 % liegen. Ein weiterer Vorteil ist, dass der durch die Schuhpresse erreichte"bulk"-Gewinn nicht zerstört wird und somit die Qualität der Bahn erhalten wird.

Von Vorteil ist insbesondere auch, wenn der dem Tambour und damit der Wickelrolle zugeordnete Antrieb während des Wickelvorgangs nicht ge- wechselt wird, d. h. insbesondere auch dann nicht, wenn der neue Tam- bour vom Tambourlager über die Primär-oder Anwickelposition, in der der Antrieb angekuppelt und der Tambour beschleunigt wird, zur Sekundär- position auf den Schienen bewegt wird. Damit ergibt sich ein kontrolliertes Wickeln vom Anfang bis zum Ende.

Die Papierqualität kann weiter dadurch erhöht werden, dass die flächen- bezogene Masse der Tissuebahn im nicht gekreppten Zustand in einem Bereich von etwa 11 g/m2 bis etwa 20 g/m2 und im gekreppten Zustand in einem Bereich von etwa 14 g/m2 bis etwa 24 g/m2 liegt.

Da vor allem bei dünnen Papieren und insbesondere bei"Facial Tissue" und"Toilet"-Tissue die Formation, d. h. Gleichmäßigkeit der Faseranord- nung eine wichtige Rolle spielt, ist insbesondere in diesen Fällen die Ver- wendung eines Crescent-Formers von besonderem Vorteil. Dabei wird die Bahn auf einem Filz entwässert, transportiert, gepresst und an den Tro- ckenzylinder bzw. Yankee-Zylinder weitergegeben. Am Entwässerungsan- fang ist noch ein Außensieb vorgesehen. Neben einer verbesserten Forma- tion ergibt sich auch eine verbesserte Festigkeit bei möglichen Reißlän- genverhältnissen längs/quer von 1 : 1 bis 4 : 1. Dadurch wird es möglich, die Fasern weniger zu mahlen. Dies erhöht den"bulk"-Wert. Durch diesen Formertyp kann"Festigkeit"in"bulk"umgewandelt werden. Dieser For- mertyp verbessert das spezifische Volumen (bulk) in Kombination mit mindestens einem der beschriebenen Ausführungsvarianten um +5 %.

Dabei kann insbesondere ein Crescent-Former verwendet werden, dessen durch ein Filzband gebildetes Innen-bzw. Trägerband zusammen mit der Tissuebahn in Bahnlaufrichtung vor dem Pressspalt über wenigstens eine besaugte Einrichtung geführt ist. Als besaugte Einrichtung kann insbe- sondere eine Saugwalze vorgesehen sein. Wie bereits erwähnt kann das im Bereich des Formierelements des Crescent-Formers vorgesehene Außen- band insbesondere durch ein Siebband gebildet sein.

Von besonderem Vorteil ist insbesondere auch die Verwendung einer Schuhpresse mit einer in Bahnlaufrichtung gemessenen Schuhlänge

größer oder gleich 80 mm und vorzugsweise größer oder gleich 120 mm.

Mittels der Schuhpresse wird vorzugsweise eine Linienkraft erzeugt, die in einem Bereich von 60 kN/m bis etwa 90 kN/m liegt. Der maximale Press- druck im Pressspalt der Schuhpresse ist vorzugsweise kleiner oder gleich 2 bar und vorzugsweise kleiner oder gleich 1,5 bar. Die Schuhpresse kann überdies eine Schuhpresseinheit mit einem blindgebohrten Pressmantel umfassen. Gegenüber einer Saugpresswalze kann damit ein Bulkgewinn in einem Bereich von etwa 15 % bis etwa 20 % erreicht werden.

Gemäß einer zweckmäßigen praktischen Ausgestaltung des erfindungs- gemäßen Verfahrens wird ein im Innern mit Verstärkungsrippen versehe- ner Trockenzylinder bzw. Yankee-Zylinder verwendet, wodurch die im Pressspalt erzeugte Linienkraft auch wesentlich über 90 kN/m erhöht werden kann. Dies macht die Tissuemaschine flexibler insbesondere für den Fall, dass neben den"Facial"-und"Toilet"-Tissuepapieren auch Tis- suesorten gefahren werden, bei denen nicht das"Handfeel"und das spezi- fische Volumen (bulk) die erste Priorität besitzen, sondern der Trockenge- halt, d. h. die Produktionshöhe.

Wie bereits erwähnt wird vorzugsweise ein relativ dünner Kreppschaber verwendet. Dabei kann die Dicke des Kreppschabers insbesondere kleiner oder gleich 0,9 mm sein.

Der Anstellwinkel zwischen der Tangente an dem Trockenzylinder und dem Kreppschaber ist vorzugsweise kleiner oder gleich 20°.

Der sogenannte"Spanwinkel"kann bei diesem Kreppschaber insbesonde- re größer oder gleich 15'serin.

Die Eingangs angegebene Aufgabe wird nach der Erfindung überdies gelöst durch eine Maschine zur Herstellung einer Tissuebahn mit einem Stoffauflauf und einem endlosen Trägerband, mit dem die Tissuebahn durch einen zwischen einem Trockenzylinder und einer Gegeneinheit gebildeten Pressspalt geführt ist, sowie mit einer Aufwickelvorrichtung zum anschließenden Aufwickeln der Tissuebahn, wobei als Stoffauflauf ein Mehrschichtstoffauflauf vorgesehen ist, dem zumindest zwei Stoffsor- ten zuführbar sind, und vorzugsweise Mittel vorgesehen sind, um beim Aufwickeln der Tissuebahn die Härte des entstehenden Wickels in vorgeb- barer Weise zu beeinflussen, insbesondere zu steuern und/oder zu regeln.

Bevorzugte Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Tissuemaschine sind in den Unteransprüchen angegeben.

Die Erfindung wird im folgenden anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert, in dieser zeigen : Figur 1 eine schematische Darstellung einer beispielhaften Ausführungsform der erfindungsgemäßen Tissuema- schine, Figur 2 eine schematische Darstellung einer beispielhaften Ausführungsform des Stoffauflaufs der erfindungsge- mäßen Tissuemaschine, Figur 3 eine schematische Teildarstellung eines dem Trockenzy- linder der erfindungsgemäßen Tissuemaschine zugeord- neten Kreppschabers,

Figur 4 eine schematische Darstellung einer herkömmlichen Wickelvorrichtung für Tissue, Figur 5 eine schematische Darstellung einer beispielhaften Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Wickelvor- richtung der erfindungsgemäßen Tissuemaschine mit verfahrbarem weggesteuertem Tambour bzw. Wickelrol- le, Figur 6 eine schematische Darstellung einer weiteren Ausfüh- rungsform der erfindungsgemäßen Wickelvorrichtung der erfindungsgemäßen Tissuemaschine mit verfahrba- rem Tambour bzw. Wickelrolle mit zugeordneten Druck- und/oder Kraftsensoren, Figur 7 ein Diagramm, das den Einfluss der Linienkraft im Wickelspalt auf das spezifische Volumen (bulk) der Tis- suebahn in der Wickelrolle wiedergibt, Figur 8 ein Diagramm, das im Vergleich zu einer Saugpresswal- ze (SPR) den Einfluss einer erfindungsgemäß vorgesehe- nen Schuhpresse (TF) auf das spezifische Volumen (bulk) in Abhängigkeit von der Linienkraft der Presse wiedergibt, wobei ab 90 kN/m ein sogenannter"T-Rib"- Yankee-Zylinder, d. h. ein mit inneren Verstärkungsrip- pen versehener Yankee-Zylinder eingesetzt wird, Figur 9 ein mit dem Diagramm der Figur 8 vergleichbares Dia- gramm, in diesem Fall jedoch für das"Handfeel",

Figur 10 ein mit dem Diagramm der Figur 8 vergleichbares Dia- gramm, in diesem Fall jedoch für den Trockengehalt nach der Presse, Figur 11 ein Diagramm, das den Einfluss von Trocknungsbedin- gungen wie insbesondere des Trockenverhältnisses Yankee-Zylinder/Trockenhaube wiedergibt, Figur 12 ein Diagramm, das den Einfluss der Dicke des Krepp- schabers auf die Dicke des Tissuepapiers (bulk) wieder- gibt, und Figur 13 ein Diagramm, das den Einfluss der mehrschichtigen Herstellung des Tissuepapiers auf das spezifische Volu- men (bulk) bei unterschiedlichen Pressen wiedergibt, wobei insbesondere der sich mit der Verwendung einer Schuhpresse (TF) im Vergleich zu einer Saugpresswalze (SPW) ergebende Vorteil erkennbar ist.

Figur 1 zeigt in schematischer Darstellung eine beispielhafte Ausfüh- rungsform einer erfindungsgemäßen Maschine 10 zur Herstellung einer Tissuebahn 12.

Die Tissuemaschine 10 umfasst einen Stoffauflauf 14 sowie ein endloses Trägerband 16, mit dem die Tissuebahn 12 durch einen zwischen einem Trockenzylinder 18, hier einem Yankee-Zylinder 18, und einer Gegenein- heit 20 gebildeten Pressspalt 22 geführt wird.

Die Tissuemaschine 10 umfasst überdies eine Aufwickelvorrichtung (Roll- apparat) 24 zum anschließenden Aufwickeln der Tissuebahn 12.

Als Stoffauflauf 14 ist ein Mehrschichtstoffauflauf, im vorliegenden ein Zweischichtstoffauflauf, vorgesehen, dem zumindest zwei unterschiedliche Stoffsorten zuführbar sind.

Darüber hinaus sind weiter unten näher beschriebene Mittel vorgesehen, um beim Aufwickeln der Tissuebahn 12 die Härte des entstehenden Wi- ckels in vorgebbarer Weise zu beeinflussen, d. h. insbesondere zu steuern und/oder zu regeln. Dabei wird die im Wickelspalt 26 erzeugte Linienkraft vorzugsweise kleiner oder gleich 0,8 kN/m gehalten. Es ist ein Former mit zwei umlaufenden endlosen Bändern 16,28 vorgesehen, wobei eines dieser beiden endlosen umlaufenden Bänder 16,28 gleichzeitig das Transportband 16 bildet.

Wie anhand der Figur 1 zu erkennen ist, laufen die beiden endlosen Bän- der 16,28 unter Bildung eines Stoffeinlaufspaltes 30 zusammen, um anschließend über ein Formierelement 32, insbesondere eine Formier- oder Brustwalze, geführt zu werden. Dabei ist der Umschlingungswinkel bezüglich des Außenbandes 28 kleiner als der bezüglich des innenliegen- den Trägerbandes 16.

Im vorliegenden Fall ist ein Crescent-Former vorgesehen, dessen Innen- band (Trägerband) 16 durch ein Filzband gebildet ist.

In den zwischen dem Trägerband 16 und dem Außensieb 28 gebildeten Einlaufspalt 30 werden mittels des Mehrschichtstoffauflaufs 14 unter- schiedliche Stoffsorten, im vorliegenden Fall eine Stoffsorte HW von Fa-

sern aus Hartholz und eine Stoffsorte SW von Fasern aus Weichholz, eingebracht. Bei den Fasern aus Hartholz kann es sich insbesondere um Kurzfaserzellstoffe und bei den Fasern aus Weichholz insbesondere um Langfaserzellstoffe handeln.

Die sich dabei bildende Tissuebahn wird nach dem Umschlingungsbereich der Formierwalze 32 gemeinsam mit dem Trägerband 16 dem in Bahnlauf- richtung L verlängerten Pressspalt 22 zugeführt.

Vor Erreichen des verlängerten Pressspaltes 22 umschlingt das die Tis- suebahn 12 mit sich führende Trägerband 16 eine hier als Saugwalze 34 ausgeführte gesaugte Einrichtung. Die Saugwalze 34 entfernt einen we- sentlichen Teil des Wassers aus dem Trägerband 16 und sogar etwas aus der außenliegenden Tissuebahn 12.

Die dem Trockenzylinder 18 zugeordnete Gegeneinheit 20 ist im vorliegen- den Fall durch eine Schuhpresseinheit, insbesondere eine Schuhpress- walze, gebildet. Bei dem Pressspalt 22 handelt es sich also um den verlän- gerten Pressspalt einer den Trockenzylinder 18 sowie die Schuhpressein- heit 20 umfassenden Schuhpresse.

Dem Trockenzylinder 18 ist ein insbesondere dünner Kreppschaber oder -balken 36 zugeordnet.

Im Anschluss an den Pressspalt 22 ist die Tissuebahn 12 um den Tro- ckenzylinder 18 geführt. Dabei ist zur Verstärkung der Trocknung in dem betreffenden Umschlingungsbereich eine Trockenhaube 38 vorgesehen.

Wie anhand der Figur 1 zu erkennen ist, ist zwischen dem Trockenzylinder 18 und der Aufwickelvorrichtung 24 ein Messrahmen 39 vorgesehen.

Dabei können die erhaltenen Messwerte z. B. auch für eine Querprofilre- gelung bestimmter Bahneigenschaften herangezogen werden.

In der Aufwickelvorrichtung 24 wird die Tissuebahn 12 zunächst über eine Tragtrommel 40 geführt und im Anschluss daran auf einen Tambour 42 aufgewickelt. Dabei ist vorzugsweise sowohl dem Tragtrommel 40 als auch dem Tambour 42 jeweils ein gesonderter Antrieb 44 zugeordnet.

Wie anhand der Figur 1 zu erkennen ist, wird die Stoffsorte HW von aus Hartholz gewonnenen Kurzfasern für die der Oberfläche des Trockenzylin- ders 18 zugewandte Schicht Y und die Stoffsorte von aus Weichholz ge- wonnenen Langfasern für die auf der gegenüberliegenden Bahnseite vorgesehene Schicht verwendet.

Figur 2 zeigt in schematischer Darstellung eine beispielhafte Ausfüh- rungsform des Stoffauflaufs 14 der erfindungsgemäßen Tissuemaschine.

Dabei ist die Düse 46 dieses Stoffauflaufs 14 durch eine sich über die gesamte Maschinenbreite erstreckende Lamelle 48 zumindest im wesentli- chen in zwei Kanäle 50,52 unterteilt. Die Lamelle 48 erstreckt sich im Bereich des Austrittsspaltes 54 über die Düse 46 hinaus nach außen. Die ebenso wie die Düsenlänge li ab dem Turbulenzerzeuger 56 des Stoffauf- laufs 14 gemessene Lamellenmenge 12 ist also größer als die Düsenlänge li.

In der Figur 2 sind überdies die Querverteilerrohre 58,60 für die beiden Stoffsorten zu erkennen.

Im vorliegenden Fall ist überdies nur für die der Formierwalze 32 (vgl.

Figur 1) zugewandte Schicht eine über die Maschinenbreite sektionale Verdünnungswasserregelung und/oder-steuerung vorgesehen. In der Figur 2 ist ein Querverteilerrohr 61 für z. B. Verdünnungswasser zu er- kennen.

Im Bereich des Austrittsspaltes 54 der Düse 46 können eine oder mehrere Blenden 62 vorgesehen sein. Solche Blenden sind jedoch nicht zwingend.

Der durch die Trockenhaube 38 zur Trocknung der Tissuebahn 12 beige- steuerte Trocknungsanteil ist vorzugsweise größer als der durch den Trockenzylinder 18 beigesteuerte Trocknungsanteil.

Figur 3 zeigt in schematischer Teildarstellung einen dem Trockenzylinder bzw. Yankee-Zylinder 18 der erfindungsgemäßen Tissuemaschine 10 (vgl.

Figur 1) zugeordneten Kreppschaber 36.

Beim vorliegenden, in der Figur 3 dargestellten Ausführungsbeispiel ist die Dicke b des Kreppschabers 36 kleiner oder gleich 0,9 mm. Der Anstell- oder Freiwinkel a zwischen der durch den Berührungspunkt 78 gehenden Tangente 76 an den Trockenzylinder 18 und dem Kreppschaber 36 ist kleiner oder gleich 20°. Der in Figur 3 mit"ß"bezeichnete"Spanwinkel" des Kreppschabers 36 kann insbesondere größer oder gleich 15° sein.

Figur 4 zeigt in schematischer Darstellung eine herkömmliche Wickelvor- richtung 64 für Tissue, bei der die mit einem Antrieb 66 versehene Trag- trommel 68 gegen die Wickelrolle 70, auf der die produzierte Tissuebahn aufgewickelt wird, gepresst wird, wodurch die Wickelrolle 70 angetrieben wird. Die Tragtrommel 68 ist ortsfest. Die Wickelrolle 70 ist auf Schie-

nen 72 verfahrbar. Die Anpresskraft muss so groß sein, dass die erforder- liche Antriebsleistung übertragen wird. Die im Wickelspalt 74 erzeugte Linienkraft liegt bei 0,8 kN/m (Breite). Die Linienkraft ist hierbei so groß, dass die Tragtrommel 68 in die weiche Wickelrolle 70 eintaucht und somit das spezifische Volumen (bulk) zerstört oder reduziert. Der Durchmesser- zuwachs der Wickelrolle 70 wird durch Wegbewegen der Wickelrolle 70 von der Tragtrommel 68 berücksichtigt.

Die Figuren 5 und 6 zeigen in schematischer Darstellung zwei beispiel- hafte Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Aufwickelvorrichtung 24.

In der jeweiligen Aufwickelvorrichtung 24 wird die Tissuebahn 12 über eine Tragtrommel 40 geführt und im Anschluss daran auf einen Tambour 42 aufgewickelt. Bei beiden Ausführungsformen ist sowohl der Tragtrom- mel 40 als auch dem Tambour 42 jeweils ein Antrieb 44 zugeordnet.

Zwischen dem sich auf dem Tambour 42 bildenden Wickel oder Wickel- rolle 80 und der Tragtrommel 40 wird ein Wickelspalt oder Kontaktnip 26 gebildet, in dem eine Linienkraft erzeugt wird, die die sich ergebende Wickelhärte maßgeblich beeinflusst. Zumindest der Tambour 42 ist in x- Richtung, d. h. zum Beispiel horizontal, entlang von Schienen 82 oder dergleichen verfahrbar.

Die in der Figur 6 gezeigte Ausführungsform der Aufwickelvorrichtung 24 ist beispielhaft für eine mögliche Lösung für die Regelung der Linienkraft.

Im vorliegenden Fall ist die Tragtrommel 40 ortsfest auf den Schienen 82 montiert. Demgegenüber ist der Tambour 42 und entsprechend die darauf

gebildete Wickelrolle 80 beweglich oder verfahrbar. Dabei kann der Tam- bour 42 beispielsweise durch auf beiden Seiten vorgesehene translatori- sche Aktuatoren wie zum Beispiel Gewindestangen mit zugeordnetem Motor, Hydraulikzylinder, usw. in seiner Lage verändert werden.

Bevorzugte Kriterien für die Verlagerung oder Verschiebung des Tambours 42 bzw. des darauf gebildeten Wickels 80 sind der Zuwachs des Wickel- durchmessers D und die Linienkraft im Wickelspalt 26.

Bei dieser Ausführungsform können beide Kriterien mit einem Regelkreis erfüllt werden.

In den Lagern des Tambours 42 können Sensoren 83 integriert sein, die die Nipkraft F im Bereich des Pressnips oder Pressspaltes 26 direkt oder indirekt messen. Bei den genannten Sensoren kann es sich beispielsweise um Drucksensoren, Kraftsensoren, Dehnungsmessstreifen usw. handeln.

Weicht beispielsweise die gemessene Kraft von der vorgegebenen Kraft, d. h. einem entsprechenden Sollwert, ab, so wird über einen Regler 84 der Druck beispielsweise eines betreffenden Hydraulikzylinders, z. B. über ein Hydraulikaggregat, so verändert, dass der Unterschied zwischen dem Sollwert und dem gemessenen Wert"Null"wird.

Denkbar ist natürlich auch eine solche Abwandlung dieser Ausführungs- form, bei der nur die Tragtrommel 40 oder sowohl die Tragtrommel 40 als auch der Tambour 42 verfahrbar oder verschiebbar ist. Im Fall einer verfahrbaren Tragtrommel 40 weist diese die betreffenden Sensoren auf, über die die Nipkraft F geregelt wird.

Die Wickelrollenverschiebung gleicht in diesem Fall nur den Zuwachs des Wickeldurchmessers D aus.

Der sich während des Wickelvorgangs zunehmend vergrößernde Abstand zwischen den Achsen der Tragtrommel 40 und des Tambours 42 bzw. der Wickelrolle 80 ist in der Figur 6 mit"A"bezeichnet.

Bei kleineren Linienkräften und großen, schweren Wickelrollen kann möglicherweise der Fall eintreten, dass die Messgenauigkeit der Sensoren sowie die Einstellgenauigkeit (Reibung) nicht mehr ausreichen.

Insbesondere bei Linienkräften im Wickelspalt 26, die kleiner oder gleich 0,5 kN/m und insbesondere kleiner oder gleich 0,2 kN/m sind, ist zum Beispiel der verfahrbare Tambour und entsprechend die daraus gebildete Wickelrolle 80 vorzugsweise weggesteuert ausgeführt. Um eine entspre- chende Ausführungsform handelt es sich bei der in der Figur 5 gezeigten Ausführung.

Als Messgrößen für diese Wegsteuerung sind insbesondere die folgenden Größen vorgesehen : Durchmesser D der Wickelrolle 80 Lage der Wickelrolle 80 bzw. des Tambours 42 relativ zur Tragtrom- mel 40.

Dabei kann die Position der Wickelrolle 80 beispielsweise durch solche Sensoren wie LVDTs (Linear Variable Differential Transformer) gemessen und der Durchmesser der Wickelrolle mit einem Abstandssensor, z. B. optisch oder akustisch bestimmt werden. Die Aktuatoren 86 (vgl. Figur 6),

bei denen es sich beispielsweise um Hydraulikzylinder usw. handeln kann, positionieren die Wickelrolle 80 genau so, dass diese die Tragtrom- mel 40 beispielsweise gerade berührt. In diesem Fall ist die im Wickelspalt 26 erzeugte Linienkraft FL also gleich Null. Soll FL > 0 kN/m sein, so kann die Wickelrolle 80 einen vorgebbaren Weg, der insbesondere von der Weichheit der Wickelrolle 80 abhängt, weiter auf die Tragtrommel 40 zu bewegt werden. Damit entsteht eine leichte gewünschte Pressung im Pressspalt oder Kontaktnip 26 von beispielsweise Fol'0, 2 kN/m. Der Abstand A (vgl. auch Figur 6) ist daher A < d/2 + D/2 oder A = d/2 + D/2 - x, wobei"x"das Maß dafür ist, wie weit die Tragtrommel 40 in den auf dem Tambour 42 gebildeten Wickel 80 eintaucht.

Eine weitere Möglichkeit, die Nipkraft zu kontrollieren und einzustellen, ergibt sich beispielsweise durch die Beobachtung des Nipbereich mit einer CCD-Kamera. Damit kann insbesondere der Abstand zwischen der Trag- trommel 40 und der Wickelrolle 80 gemessen und dargestellt werden.

Anhand einer entsprechenden Auswertung des erhaltenen Bildes lässt sich dann wieder ein Sollwert beispielsweise für einen Hydraulikzylinder- druck errechnen und über eine Regeleinrichtung die Verschiebung bis zum gewünschten Abstand bzw. Nipkraft bewirken. Der Bulk-Gewinn liegt in einem Bereich von 4 bis 8 %.

Zur Veranschaulichung der Wegsteuerung ist in der Darstellung gemäß Figur 5 dem Tambour 42 ein Zeiger 88 zugeordnet, dessen Lage bezüglich einer stationären Skala 90 letztlich die Position des Tambours 42 und damit des auf diesem gebildeten Wickels 80 angibt.

Überdies ist in der Figur 5 ein Sensor 92 zu erkennen, bei dem es sich insbesondere um einen Sensor der zuvor genannten Art z. B. nur eine CCD-Kamera oder dergleichen handeln kann.

Figur 7 zeigt ein Diagramm, das den Einfluss der Linienkraft LF im Wi- ckelspalt auf das spezifische Volumen (bulk) der Tissuebahn in der Wi- ckelrolle wiedergibt. Mit"HW"ist eine Stoffsorte von Fasern aus Hartholz und mit"SW"eine Stoffsorte von Fasern aus Weichholz bezeichnet.

Figur 8 zeigt ein Diagramm, das im Vergleich zu einer Saugpresswalze (SPR) den Einfluss einer erfindungsgemäß vorgesehenen Schuhpresse (TF) auf das spezifische Volumen (bulk) in Abhängigkeit von der Linienkraft der Presse wiedergibt. Dabei wird ab 90 kN/m ein sogenannter"T-Rib"- Yankee-Zylinder, d. h. ein mit inneren Verstärkungsrippen versehener Yankee-Zylinder eingesetzt.

Figur 9 zeigt ein mit dem Diagramm der Figur 8 vergleichbares Diagramm, in diesem Fall jedoch für das eingangs bereits erwähnte"Handfeel".

Auch die Figur 10 zeigt wieder ein mit dem Diagramm der Figur 8 ver- gleichbares Diagramm, in diesem Fall jedoch für den Trockengehalt nach der Presse.

Das Diagram der Figur 11 gibt den Einfluss von Trocknungsbedingungen wie insbesondere des Trocknungsverhältnisses Yankee-Zylinder/Trocken- haube wieder.

Das Diagramm der Figur 12 zeigt den Einfluss der Dicke des Kreppscha- bers auf die Dicke des Tissuepapiers, die hier dem spezifischen Volumen

(bulk) entspricht. Andererseits ist auch ein verbesserter"Handfeel"-Wert bei konstantem"bulk"-Wert möglich. In dem Diagramm steht die Abkür- zung"GMT"für den englischen Ausdruck"geometric mean Tensile" (geo- metrischer Mittelwert der Festigkeit).

Figur 13 zeigt ein Diagramm, das den Einfluss der mehrschichtigen Her- stellung des Tissuepapiers auf das spezifische Volumen (bulk) bei unter- schiedlichen Pressen wiedergibt, wobei insbesondere der sich mit der Verwendung einer Schuhpresse (TF) im Vergleich zu einer Saugpresswalze (SPW) ergebende Vorteil erkennbar ist.

Bezugszeichenliste 10 Tissuemaschine 12 Tissuebahn 14 Stoffauflauf 16 endloses umlaufendes Band, Trägerband 18 Trockenzylinder, Yankee-Zylinder 20 Gegeneinheit, Schuhpresseinheit 22 Pressspalt, Kontaktnip 24 Aufwickelvorrichtung, Wickelvorrichtung, Rollapparat 26 Wickelspalt 28 endloses umlaufendes Band, Außensieb 30 Stoffeinlaufspalt 32 Formierelement, Formierwalze, Brustwalze 34 besaugte Einrichtung, Saugwalze 36 Kreppschaber, Schaberbalken 38 Trockenhaube 39 Messrahmen 40 Tragtrommel 42 Tambour 44 Antrieb 46 Düse 48 Lamelle 50 Kanal

52 Kanal 54 Austrittsspalt 56 Turbulenzerzeuger 58 Querverteilerrohr 60 Querverteilerrohr 61 Querverteilerrohr 62 Blende 64 Wickelvorrichtung, Rollapparat 66 Antrieb 68 Tragtrommel 70 Wickelrolle 72 Schienen 74 Wickelspalt 76 Tangente 78 Berührungspunkt 80 Wickel, Wickelrolle 82 Schienen 83 Sensor 84 Regler 86 Aktuator 88 Zeiger 90 Skala 92 Sensor A Abstand D Wickeldurchmesser F Nipkraft, Kraft im Wickelspalt b Dicke 11 Düsenlänge 12 Lamellenlänge a Anstellwinkel, Freiwinkel ß"Spanwinkel"