Einleitung

Über Abfall und Abwasser gelangen organische und anorganische Schadstoffe in die Umwelt. Die Stoffe stammen aus Nahrungs- und Genussmitteln, Kleidung,

Lebensmittelzusätzen, Kosmetika, pharmazeutischen Produkten, Reinigungs- und Waschmitteln, Kunststoffen sowie diverse Chemikalien.

Abfallpolitisches Ziel ist es, natürliche Ressourcen zu schonen und den Schutz der Umwelt sicherzustellen. Das Wirtschaftswachstum und die mit der Abfallerzeugung verbundenen Auswirkungen auf die Umwelt müssen entkoppelt werden.

Bevölkerungswachstum und Ressourcenverknappung zwingen die Produzenten zum Umdenken. Besonders kritisch ist die Ressourcenknappheit bei dem nicht ersetzbaren Element Phosphor, dessen Verfügbarkeit die Grundlage allen Lebens auf der Erde ist. Phosphor wurde, als einziges essentielles Element, 2014 von der Europäischen Union in die Liste der kritischen Rohstoffe aufgenommen. Im ersten Schritt soll der Einsatz von Phosphat in der Produktion möglichst vermeiden werden. Für die Industrie bedeutet dies einschneidende Veränderungen bei der Produktion, vergleichbar den Auswirkungen der Energiewende auf die Energiekonzerne. Der Peak Phosphor, die maximale globale Phosphatproduktion, wird von Experten bereits für das Jahr 2030 und früher prognostiziert.

Phosphor kann aus pflanzlichen und tierischen Reststoffen, Siedlungsabfällen und Abwasser zurückgewonnen werden. Insbesondere die Verwertung von Klärschlamm, aber auch von Kompost, ist begrenzt durch die Belastung mit Schwermetallen und organischen Schadstoffen. In Industrieländern wie Deutschland kommt erschwerend hinzu, dass aufgrund der separaten Sammlung von Bioabfall und der damit

verbundenen Kompostproduktion, der hohen Anzahl von landwirtschaftlichen

Biogasanlagen und landwirtschaftliche Reststoffe bereits zu viel Stickstoff und

Phosphor regional konzentriert anfällt. Die Verwendung vieler organischer Schadstoffe wie Dioxine, Furane, DDT, PCB und PCP wurden über die Stockholm Convention on Persistent Organic Pollutants und andere Vereinbarungen schon vor 10 - 20 Jahren international verboten. Die

Konzentration dieser organischen Schadstoffe hat seitdem im Klärschlamm und Kompost kontinuierlich abgenommen (Quelle: Klärschlamm und Boden - Eintrag von Spurenstoffen auf landwirtschaftlich genützte Böden; Bericht Bericht UI-05/2016;

Hrsg.: Amt der Vorarlberger Landesregierung, Römerstraße 15, 6901 Bregenz, Österreich). In Westeuropa konnten auch die Schwermetallkonzentration im

Klärschlamm durch Verordnungen und separate Reinigung von gewerblichem

Abwasser stark reduziert werden.

Das deutsche Bundesumweltministerium (BMU) und das Bundesministerium für Verbraucherschutz, Ernährung und Landwirtschaft (BMVEL) haben auf Basis einer Studie des Umweltbundesamtes am 28.08.2002 strengere Vorgaben für einheitliche Schwermetallgrenzwerte für Sekundärdüngemittel für eine nachhaltige

landwirtschaftliche Nutzung vorgestellt. Da diese Schwermetallgrenzwerte nach dem damaligen Stand der Technik einem Verbot der landwirtschaftlichen Nutzung von Bioabfallkompost in Deutschland gleichgekommen wären, kam der Entwurf nicht zur Anwendung.

Auf Empfehlung des deutschen Umweltbundesamtes wurde im Dezember 2002 ein Forschungsprojekt zur Schwermetallentfrachtung aus Restabfall und Bioabfall von der Deutschen Bundesstiftung Umwelt (DBU) gefördert und von EcoEnergy Gesellschaft für Energie- und Umwelttechnik GmbH, Göttingen, Deutschland von 2004 bis 2009 durchgeführt.

Das im Forschungsprojekt im Pilotmaßstab erprobte Verfahren besteht aus einer mehrstufigen kontinuierlichen nassmechanischen Abfallwäsche mit

Schwerstoffabscheidung und Nasssiebung (Patent EP1687093B1 und US7469846B2, Priorität 2003) sowie einer Abscheidung von Kunststoffen durch thermische Zelllyse (Patent EP2059319B, US020100006515A1 , JP5610767B2, Priorität 2006). Die meisten organischen Schadstoffe sowie Schwermetalle befinden sich in der Kunststofffraktion, in der diese Schadstoffe fast ausschließlich wasserunlöslich eingebunden sind. Eine weitere Schadstoffsenke ist die Feinfraktion < 100 μιη. Es konnte nachgewiesen werden, dass auch die Organik-Fraktion 0,1 mm bis 8 mm aus Restabfall die Düngemittelgrenzwerte für Schwermetalle und organische Schadstoffe einhalten konnte, soweit die Kunststofffraktion und Feinmineralfraktion effektiv abgetrennt wurden. Bei Einsatz von separat gesammeltem Bioabfall konnten die am 28.08.2002 vom deutschen Umweltministerium geforderten nachhaltigen

Vorsorgegrenzwerte weit unterschritten werden.

Im Forschungsprojektes (DBU AZ- 08449/01 ) wurde vorgeschlagen, die Feinfraktion < 100 μιη zu vergären, um Schwermetalle und Phosphat aufzukonzentrieren und - analog zu Klärschlamm - nach einer Vergärung den Klärschlamm abzuscheiden. Eine technische Lösung zur Trennung von Schwermetallen aus der Feinfraktion vor einer biologischen Behandlung, wie in der vorliegenden Erfindung, gab es zum damaligen Zeitpunkt noch nicht.

Im Anschluss an das Forschungsprojekt DBU AZ-08449/01 wurde in der Schweiz auf der KBA Hard, Schaffhausen, eine Speisereste-, Bio- und Restabfallvergärungs- sowie Klärschlammtrocknungsanlage nach dem patentierten Verfahren gebaut und erfolgreich in Betrieb genommen {Quelle: 18.12.2012, Stadt Schaff hausen, KBA Hard: Energiegewinnung aus Abfall - ein Schritt in die Zukunft ist geglückt). Die Anlage war Teil eines Verbundvorhabens zum Nachweis der landwirtschaftlichen Verwertung von Aschen aus der Verbrennung von Gärresten aus diversen Abfallfraktionen. In einer Schlammverbrennung sollten Schlämme aus der Vergärung von tierischen Abfällen, Speiseresten, Bio- und Restabfall sowie Klärschlamm gemeinsam verbrannt werden. Mit dem thermochemischen Verfahren der Ash Dec Umwelt AG sollte aus der Asche ein Recyclingdünger gewonnen werden. Bereits in der Versuchsanlage der Ash Dec Umwelt AG hatte sich gezeigt, dass es unlösbare Probleme gab, so dass die großtechnische Anlage nicht wie geplant, 2012/2013 realisiert werden konnte.

Das erfindungsgemäße Verfahren nutzt die Erkenntnis, dass in biologisch behandelten Abfällen, wie Gärresten oder Klärschlamm, die Schadstoffe vorwiegend in der neu aufgebauten Biomasse, genauer in den Exopolysacchariden (gewöhnlich als Biofilm oder Bioschleim bezeichnet), gebunden sind. Dieser Effekt wird bei der

Abwasserbehandlung nach dem Stand der Technik genutzt, um die Schadstoffe in den Klärschlamm zu überführen und das Abwasser zu reinigen.

Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren werden die Abfälle bzw. Feststoffe aus dem Abwasser bereits vor einer biologischen Behandlung und damit vor einer Umlagerung der Schadstoffe behandelt. Schwermetalle können am effektivsten mit Schwefelsäure und anschließender sulfidischer Fällung aus Abfällen ausgewaschen werden. Frische Abfälle und frisch abgesiebter Feststoff aus Abwasser sind meist sauer und benötigen nur wenig Schwefelsäure für die Auswaschung von Schermetallen.

Biologisch behandelte Abfälle, wie Gärreste oder Klärschlamm, sind hingegen meist alkalisch und gepuffert, so dass große Mengen an Schwefelsäure für die

Auswaschung erforderlich sind. Eine Vergärung nach der chemischen Wäsche mit Schwefelsäure wird, ist aufgrund der großen erforderlichen Säuremengen und des geringen Anteils leicht biologisch abbaubarer Stoffe nur unter Zugabe von

zusätzlichen Oxidantien, wie zum Beispiel Methanol, möglich. Nur bei geringsten Substratkonzentrationen mit einem Verhältnis von CSB zu Sulfat von kleiner als 1 ,7 können Sulfatreduzierer über Methanogene dominieren (Quelle: Preuß, Volker; 2005: Konkurrenz zwischen Methanogenen und Desulfurikanten bei der biochemischen Entsäuerung von Bergbauwässern bei Verwendung von Methanol als C- und

Energiequelle. In: Merkel, Schaeben, Wolkersdorfer, Hasche (Hrsg.)

Behandlungstechnologien für bergbaubeeinflusste Wässer; TU Bergalkademie

Freiberg - Tagungsband; 56. Hüttenmännischer Tag).

Daher werden mit dem erfindungsgemäßen Verfahren nur Abfälle behandelt, die noch nicht biologisch behandelt wurden bzw. die über 20% biogenen Anteil aufweisen, welcher überwiegend leicht biologisch anaerob abbaubar ist.

Seit 75 Jahren wird mit Verfahren der mechanischen, chemischen und thermischen Klärschlammdesintegration versucht, die Exopolysaccharidhülle aufzubrechen, um Schadstoffe oder Phosphor abzutrennen oder auch um die Entwässerung zu verbessern. Effektive thermische Verfahren sind sehr aufwendig, bilden organische Schadstoffe, wie zum Beispiel Dioxin, und führen bei Kläranlagen zu einer

Schwermetallrückbelastung des Abwassers, zum Beispiel mit Quecksilber (Quellen: Klärschlammdesintegration - Überblick über verschiedene Verfahren, 2004, K. Nickel, U. Neis, TU Hamburg-Harburg, URL

hfr†o ^* //www ^iliHWHves iie/tinte nehn^en ' ^' iown^oHc1s/käHftrschterni^ciBS!nteorHtion und Thermische Schlammkonditionierung nach dem Porteous-Verfahren: Bilanzierung der PCDD/F, PCB und Schwermetalle, UWSF-Z.Umweltchem. Okotox. 5 (5) 1993).

Thermische Konditionierungsverfahren mit Temperaturen über 160°C wurden mit der Einführung der Dioxingrenzwerte für die landwirtschaftliche Klärschlammverwertung 1992 wieder aufgegeben. Leider sind die meisten Betreiber sehr vorsichtig mit der Veröffentlichung von Meldungen über„Dioxin", so dass sich wieder neue

Hochtemperaturkonditionierungsverfahren und Biokohleverfahren etabliert haben, die ebenfalls Probleme mit der Dioxinentstehung, gerade bei der Verwendung von

Klärschlamm, haben. Klärschlamm enthält viel Kupferoxid, das aus den

Trinkwasserleitungen stammt. Das Kupferoxid ist ein sehr guter Katalysator für die Dioxinentstehung durch die De Novo-Synthese auch in wässrigen Systemen. Für Abfälle mit hohen Schwermetallgehalten sind daher thermische Verfahren mit

Temperaturen > 120°C zu vermeiden.

Chemische Verfahren benötigen sehr viel Säure, da sich durch die vorherige biologische Behandlung ein alkalisches Puffersystem eingestellt hat.

Speziell in Kläranlagen kann durch die biologische Behandlung verfügbar gewordenes Phosphat durch Kristallisation z.B. als Magnesium-Ammonium-Phosphat

ausgeschleust und als Dünger verwendet werden. Mittels Unterstützung durch thermische Konditionierungsverfahren kann der gewonnene Anteil des Phosphates aus dem Abwasser theoretisch von ca. 50 % auf 70 % erhöht werden. Unter realen Bedingungen wird jedoch meist nur eine Abscheideleistung für Phosphor von unter 50% erreicht. Auch wenn durch die thermische Konditionierung der überwiegende Anteil des

Phosphors bereits im Kläranlagenprozess rückgewonnen werden kann, reduziert sich zwar die Klärschlammmenge aber gleichzeitig erhöht sich auch die spezifische Belastung mit Schwermetallen, bezogen auf die Trockensubstanz und bezogen auf die im Klärschlamm verbleibende Restphosphatmenge. Nach aktuellem Stand der Technik soll nach der Klärschlammverordnung vom 27. September 2017 in

Deutschland Klärschlamm aufgrund seiner Belastung mit organischen Schadstoffen aber auch aufgrund der erhöhten Schwermetallbelastung thermisch behandelt werden und das Phosphat aus den Aschen zurückgewonnen werden.

Für die Rückgewinnung des Phosphates aus den Klärschlammaschen werden mehr als 30 verschiedene Verfahren genannt, von denen bisher kein Verfahren

wirtschaftlich ist bzw. erprobt ist. In der aktuellen Verfahrensübersicht„Statuspapier Phosphatrückgewinnung - Statuspapier der ProcessNet-Fachgruppe Rohstoffe" vom Oktober 2017 der DECHEMA Gesellschaft für Chemische Technik und Biotechnologie e.V. werden ca. 70 Verfahren genannt, von denen nur wenige kommerziell zur Phosphorrückgewinnung als Magnesiumammoniumphosphat im Klärwerksprozess betrieben werden. Keines der genannten Verfahren wird kommerziell zur

Rückgewinnung von Phosphor aus der thermischen Klärschlammbehandlung eingesetzt. Fast alle der genannten Verfahren werden nicht einmal mehr vertrieben.

So wird weder das Ash Dec-Verfahren (mit chlorierendem Rösten der Aschen zum Austreiben der Schwermetalle als Schwermetallchloride) weiter angeboten noch das Eberhard Verfahren (auch genannt EBIPHOS), Patent Nr. CH697083, da dieses Verfahren nicht wirtschaftlich zu betreiben war.

Wenn aber eine Phosphatrückgewinnung aus den Klärschlammaschen langfristig vorgeschrieben werden soll, da die organischen und anorganischen Schadstoffe nicht ausreichend reduziert werden können, ist es verfahrenstechnisch sinnvoll, stattdessen den Klärschlamm entsprechend zu reinigen und direkt landwirtschaftlich zu verwerten. Mit dieser Verfahrensidee wurde 2000 das Seaborne-Verfahren entwickelt und in einem Forschungsprojekt, gefördert durch das Land Niedersachsen, von 2008 bis 2010 großtechnisch betrieben und getestet (Quelle: Wissenschaftliche Begleitung der großtechnischen Anwendung der Seaborne-Technologie auf der Kläranlage Gifhorn, Abschlussbericht September 2012,

www.asg-gifhorn.de/docs/abschlussbericht seaborne technologie gifhorn.pdf ) Das Seaborne-Verfahren besteht aus einer sauren Wäsche der Klärschlämme mit Schwefelsäure und einer anschließenden sulfidischen Fällung der gelösten

Schwermetalle aus dem Waschwasser. Das Verfahren wurde nicht weiterverfolgt, da der Schwefelsäureverbrauch sehr hoch war und die Auswaschung der Schwermetalle aufgrund der Exopolysaccharide nicht ausreichend erfolgte.

Bei der thermischen Aufbereitung - durch Verbrennung und Nachbehandlung der Asche - können jedoch Dioxine entstehen, so wie z.B. bei dem in der Schweiz durch Holcim (AT 405 191 B, Priorität 08.02.1996) und bei dem Paul-Scherrer-Institut (Dissertation ETH No. 14653 von 2002, WO2001054800A1 , Anmeldung 25.01 .2001 ) entwickelten chlorierenden Röstverfahren, dem Verfahrensprinzip des Ash Dec- Verfahren. Die Verfahrensentwicklung basierte auf einem Patent

(DE000000444612A), das 1925 für die Gewinnung von Kupferchloriden aus kupferarmen Schiefergestein, speziell für die Herman Göring Werke in Marsberg angemeldet worden war. Von 1937 bis 1945 wurde das Verfahren betrieben und es wurden ca. 5 Mio. Tonnen dioxinbelastete Schlacke produziert. Die Schlacke wurde von 1955 bis 1975 als Marsberger Kieselrot für Sport- und Spielplätze eingesetzt. Erst 1991 wurde bekannt, dass das Marsberger Kieselrot große Mengen Dioxine enthält. Die Weiterentwicklung des chlorierenden Röstens mit dem Ash Dec-Verfahren wurde eingestellt.

Die Firma Ash Dec Umwelt AG hatte allerdings veröffentlicht, dass der Dünger 2006 in Österreich und 2008 in Ungarn und Deutschland als Qualitätsdünger zugelassen und aus dem Abfallregime entlassen wurde. Die Firma hat angegeben, dass durch das Ash Dec Verfahren kein Dioxin produziert wurde und der Gehalt an organischen Schadstoffen vernachlässigbar sei. Im Rahmen einer aktuellen Schweizer Studie zur Festlegung von Grenzwerten für mineralische Recyclingdünger wurde jedoch in einem durch chlorierendes Rösten, analog dem AshDec Verfahren, erzeugten Recyclingdünger die höchste Konzentration an PCDD/F gemessen. Es wird in der Studie darauf hingewiesen, dass aufgrund der Gefahr einer Entstehung von Dioxin durch„de novo" Synthese bei Vorhandensein von Chlor, kritisch zu betrachten ist, inwieweit die thermischen Verfahren eine geringe Dioxinbelastung im Dünger sicher einhalten können, vor allem wenn die erforderlichen hohen Temperaturen der Nachverbrennung zur Dioxinzerstörung nicht erreicht werden. Auch bei der Pyrolyse können PCDD/F entstehen. Grundsätzlich können sich PCDD/F thermo-chemisch sowohl aus Vorläuferverbindungen wie Chlorbenzolen, - phenolen oder PCB bilden, als auch„de novo" aus kleineren Molekülen und Chlorid entstehen. Höhere Konzentrationen von Vorläuferverbindungen, aber auch Chlorid, können die Bildung und das Vorkommen von PCDD/F begünstigen. (Quelle:

Entwicklung agronomischer und ökologischer Anforderungen an die Mindestqualität von Mineralischen Recyclingdüngern (MinRec); Weggier K., Richner W., Reiser R., Bucheli T., Bürge D. und Mayer J.; 2017; Herausgeber: Agroscope,

Reckenholzstrasse 191 , 8046 Zürich, Schweiz)

Im Versuchsbetrieb des Ash Dec Verfahrens 2008 wurde der Dünger für die

Markterprobung mit einem im Gleichstrom betriebenen Drehrohrofen hergestellt. In diesem Versuchsbetrieb wurden Pellets eingesetzt, um eine zu hohe Flugaschefracht zu vermeiden. Um die Stabilität der Pellets zu gewährleisten, wurden diese langsam aufgeheizt und langsam abgekühlt. Die Beheizungstemperaturen mussten nach Angaben der Betreiber auf < 1 .000 °C gehalten werden, da ansonsten die Standzeit der Ausmauerung einen kontinuierlichen Betrieb verhindert hätte. Nach eigenen Berechnungen können mit dieser Betriebsweise und dem verwendeten

Drehrohrofensystem die Temperaturen der Pellets im Austrag nicht wesentlich eine Temperatur von 600 °C überschritten haben. Dies ergeben auch Auswertungen des Film- und Bildmaterials von der Bundesanstalt für Materialforschung und -prüfung (BAM) und Ash Dec Umwelt AG. Nach eigenen Berechnungen können mit diesem Verfahren die Grenzwerte für Dioxin, die für einen Dünger in Deutschland, Ungarn und der Schweiz vorgeschrieben sind, nicht eingehalten werden. Der Betreiber gibt an, das Verfahren trotz voller

Auftragsbücher in der Größenordnung von 1 Milliarde Euro Umsatz und

Finanzierungsbestätigung mehrerer Projekte aufgegeben zu haben, da die Anlage nachts schwer zu betreiben sei und aufgrund akuter Schwierigkeiten mit dem Absatz von Recyclingdünger (Quelle: Jahresbericht Ash Dec Umwelt AG, 2009). Ash Dec Umwelt AG meldete 2010 Insolvenz an und wurde liquidiert.

Die Umstellung des chlorierenden Röstverfahrens auf unterstöchiometrische

Fahrweise zur Vermeidung der Entstehung von Dioxin oder der Ersatz der

eingesetzten Chlor-Additive durch Schwefel oder Carbonat führte nicht zur

gewünschten Schwermetallentfrachtung oder die Pflanzenverfügbarkeit des

Phosphors war nicht zufriedenstellend oder Aufwand und damit Kosten waren zu hoch.

Sowohl die Weiterentwicklung des PECK- (PSI, Eberhard Recycling AG, CT Umwelt AG, Küpat AG) bzw. CT-Fluapur -Verfahrens mit dem chlorierenden Röst-Verfahren in der Weiterentwicklung des Ash Dec-Verfahrens und das EBIMIN-Verfahren als auch die Trockenentaschung, die nach einer Mediationsphase in Hinwil mit 2 Jahren Verzögerung in Betrieb genommen werden konnte, wie der langjährige

Entwicklungsleiter der Eberhard Recycling AG, Dr. Markus Franz, berichtet, wird ebenfalls wegen der Dioxinentstehung nicht weiterverfolgt.

Hohe Anteile von Elektronikschrott in der Müllverbrennungsanlage Hinwil bei Zürich verursachen neben hohen Chlorgehalten aus dem PVC auch hohe Kupfergehalte, die die Dioxinentstehung bei langsamer Abkühlung der Aschen katalysieren. (Quelle: Dr. Ing. Markus Franz, Juni 2014, Nutec Engineering AG,„KVA-Schlackenaufbereitung in der Schweiz - Von den Anfängen bis heute" und Dr. Ing. Markus Franz, September 2016, KBA Hard, Schaffhausen,„Geschichte der Schlackenaufbereitung" und:„1 1 . September 2013 - Schachzug von Eberhard - Wir bauen kein Ebimin", Aber auch die Verwertung der Gärreste aus der KBA Hard, die mit dem Ash Dec- Verfahren vorgesehen war, konnte aufgrund der Erfahrung mit der Bildung von Dioxin nicht weitergeführt werden. Damit war auch die Betriebsgenehmigung und die

Subvention des Biogases für die KBA Hard, zumindest für Hausmüll und nicht hygienisierten Bioabfall, ohne die Möglichkeit der landwirtschaftlichen Verwertung, nicht mehr gegeben. Die Anlage wurde dann auf Abfälle umgestellt, die auch ohne das nachgeschaltete Ash Dec-Verfahren landwirtschaftlich verwertbar sind (Quelle:

1 1 .09.2013, srf,„KBA Hard: «Die Anlage kann nie erfolgreich betrieben werden« Zitat: ... ein neuartiges Verbrennungsverfahren war geplant. Im Frühling 2013 sollte die neue Anlage fertig sein. »Die Anlage, so wie sie heute konzipiert ist, wird weder heute noch in Zukunft technisch oder betriebswirtschaftlich erfolgreich betrieben werden können», steht laut Mitteilung der Stadt im Bericht. Die Stadt plant deshalb eine «teilweise strategische Neuausrichtung» "

Quelle: 1 1 .09.2013: Homepage der Stadt Schaffhausen;„KBA Hard: Fakten liegen auf dem Tisch" - Gemäss Experten lässt sich die Anlage nach dem ursprünglichen

Konzept nicht erfolgreich realisieren. ").

Die thermochemische Erzeugung von Recyclingdünger aus Klärschlammasche muss drei Düngekriterien erfüllen: Entfrachtung von Schwermetallen, Vermeidung einer„de novo" Synthese von organischen Schadstoffen, vor allem Dioxin, und die

Verbesserung der schlechten Pflanzenverfügbarkeit von Phosphat. Es existiert bisher kein Verfahren, das alle drei Anforderungen technisch und wirtschaftlich erfüllt, da verfahrensbedingt die Erreichung aller drei Ziele gleichzeitig nicht bzw. nicht mit vertretbarem Aufwand möglich ist.

Zudem wird durch die Verbrennung des Klärschlamms der für die Bodenfruchtbarkeit wesentliche Anteil der Tonminerale thermisch zerstört und auch die für die nachhaltige Phosphatverfügbarkeit wichtigen Huminstoffe und der Humusanteil fehlen vollständig. Auch wird durch die thermische Behandlung der Stickstoff vollständig als Stickoxid und Stickstoffgas ausgetrieben und geht der Landwirtschaft verloren. Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren hingegen, werden alle Nährstoffe und essentielle mineralische Bodenbestandteile wieder in die Landwirtschaft

zurückgeführt, wobei organische Schadstoffe durch eine Kombination aus

niederthermischer und biologischer Behandlung zerstört werden und die

Schwermetalle durch saure nassmechanische Trennung abgeschieden werden.

Erreichung der Produktqualitäten aus Abfällen durch das erfindungsgemäße Verfahren

Die Qualität der mit dem erfindungsgemäßen Verfahren erzeugten Produkte wird auch ohne separate Bioabfall- und Verpackungsabfall-Erfassung mittels saurer und heißer Auswaschung von Schwermetallen sowie Abscheidung von Störstoffen durch thermomechanische Zelllyse erreicht.

Die Abscheidung von sauberem verwertbarem Sand aus Abfällen bis hinunter zu einer Korngröße von 100 μιη ist bekannt, siehe Nassmechanisches Trennverfahren Patent EP1687093B1 und US7469846B2. Nach dem Patent DE 196 17 501 C2 wurde eine Großanlage zur Baggergutaufbereitung aus dem Hamburger Hafen (METHA) für die Abscheidung des Schiuffanteiles < 100 μιη bis 20 μιη 1996 erfolgreich nachgerüstet. Im Rahmen eines Förderprojektes der GKSS-Forschungszentrum Geesthacht GmbH, gefördert durch die Deutsche Bundesstiftung Umwelt, Aktenzeichen AZ 07995, wurden von 1996 bis 1999 umfangreiche Versuche zum Patent DE 197 19 034 C2 durchgeführt. Um eine verwertbare Mineralfraktion der Größen 5 μιη bis 100 μιη abzuscheiden, wurde eine Mineralstoffsuspension mittels Kavitationstechnik vorbehandelt. Bei der Kavitation werden lokal durch Unterdruck mittels Lochplatten Dampfblasen erzeugt, die beim Implodieren die Schadstoffe von den Schiuffpartikeln reinigen sollen. Ein Kavitationseffekt kann ebenfalls durch Ultraschall erzeugt werden. Damit die Schadstoffe - so war die Hypothese - sich nicht direkt nach der

Kavitationsbehandlung noch vor der mechanischen Trennung wieder koagulieren, wurden Oxidations- und Trennmittel zugegeben.

Es hat sich gezeigt, dass der mechanische Aufwand zur Trennung sehr hoch ist und sich die Tonmineralien zusammen mit der organischen Fraktion und dem Schluff schnell wieder zusammenfinden. Es hat sich erwiesen, dass sich die

Schwermetallbelastung im Wesentlichen nicht an der organischen Fraktion, sondern an den Tonmineralien < 5 μιη befindet. Dies gilt jedoch nicht für biologisch behandelte Abfälle bzw. Suspensionen, bei denen fast zwei Drittel der organischen Masse aus extrazellulären Polymeren Substanzen besteht, die vorwiegend negativ geladen sind und mit Schwermetallen säurestabile und weitgehend temperaturstabile Komplexe bilden. Tonminerale mit sehr großer äußerer und innerer Oberfläche, sind negativ geladen und fungieren als Kationenaustauscher (u.a. für Schwermetalle) im Boden und binden positiv geladene Nährstoffe wie Natrium, Kalium, Magnesium, Kalzium und Ammonium sowie Schwermetalle und seltene Erden. Diese Tonminerale können durch Säurebehandlung bei pH-Werten von kleiner 2 und erhöhter Temperatur von ca. 50 - 70°C gereinigt werden. Tonminerale sind nicht nur der„Schwamm für

Schwermetalle" im Boden, sondern sind maßgeblich für das Bodengefüge durch Ton- Humus-, Ton-Ton- und Ton-Schluff-Komplexe verantwortlich. Diese Komplexe werden durch Kalziumbrücken gebildet und haben eine krümelige Struktur. Bei einer

Versauerung wird Kalzium herausgelöst, die krümeligen Strukturen und damit das Bodengefüge zerstört und der Boden verschlammt. Genau dieser Zustand des

Verschlämmens, der im natürlichen Boden vermieden werden soll, wird bei der Reinigung der Feinfraktion des erfindungsgemäßen Verfahrens aus Abfällen benötigt. Ab pH-Werten von kleiner 5,5 werden die Kalziumbrücken zerstört und eine Trennung von Schluff, Ton und Organik wird ohne Einbringung von hoher mechanischer Energie ermöglicht. Organik, Ton und Schluff liegen trennfähig vor. Aufwendige mechanische Energie mit entsprechendem Verschließ wie beim Kavitationsverfahren oder

Prallplattenverfahren sind nur in sehr geringem Umfang erforderlich. Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird daher ein pH-Wert von 4,5 bis 5,5, bevorzugt 5, eingestellt.

Die organischen Belastungen, die nicht durch Säurebehandlung alleine gereinigt werden können, sind vorrangig in der organischen Fraktion enthalten. Organische Belastungen können heute, nachdem alle bekannten persistenten organischen

Schadstoffe (POP persistent organic pollutants) in der Europäischen Union verboten wurden, durch biologische Behandlungsverfahren gereinigt werden. Grundlagen der mehrstufigen technischen Konzentration von Tonmineralien

Bekannt sind Verfahren zur Trennung von Steinen, Kies und Sand aus Gemischen mit Organik durch gravimetrische Trennung mit Wasser und Luft. Die Trennung von Gemischen mit Korngrößen kleiner als 100 μιη erfolgt nach dem Stand der Technik durch gravimetrische Schichtströmungsverfahren bzw. Filmdichtesortierung auf Sortierspiralen. Dies ist eine der ältesten und bis zum heutigen Tag eine der wirtschaftlichsten Methoden in der Mineralienaufbereitung. Erfunden wurden

Sortierspiralen von Hundt 1863. Erstmals eingesetzt wurden Sortierspiralen 1941 von Humphreys Gold Corporation (Humphrey-Spiral) zur Goldgewinnung.

Heute wird grundsätzlich zwischen Kohle-Spiralen und Erz-Spiralen unterschieden, der Unterschied liegt vorrangig im Gefälle der Spiralen. Das Gefälle kann genau auf die Einsatzmaterialien angepasst werden.

Erst seit etwa 1990 werden Sortierspiralen im Umweltbereich in der

Bodenaufbereitung eingesetzt, seit 1996 auch in der Hafenschlick- und der

Straßenkehricht-Aufbereitung eingesetzt. Für die Bio- und Restabfallaufbereitung wurden Sortierspiralen erstmalig 2004 von der Firma EcoEnergy eingesetzt

(Nassmechanisches Trennverfahren Patent EP1687093B1 und US7469846B2).

Die Sortierspirale wird bei hohem Anteil an Leichtgut und gut suspendierbaren

Feststoffen mit geringem Anteil an Schwergut sowie großen Dichteunterschieden eingesetzt. Die Aufgabekorngröße sollte bei Kohlespiralen zwischen 0,1 bis 2 mm liegen. Die Durchsatzleistung pro Start beträgt ca. 2 - 3 t/h Feststoff bzw. bei einer Trübedichte von 15% - 40% ca. 8 - 12 m ³ /h Suspensionsdurchsatz.

Durch das erfindungsgemäße Verfahren werden durch die heiße chemische Wäsche die Schadstoffe in das Kreislaufwasser < 100 μιη überführt. Durch Kavitationstechnik, ausgeführt mit Ultraschall, werden die an der Fraktion < 100 μιη anhaftenden

Schadstoffe mechanisch abgereinigt und die Partikel bis größer 5 μιη als

schadstoffarme Schiufffraktion abgetrennt. Durch die saure Wäsche ist der Schluff kalkarm und kann als Füller im Asphalt eingesetzt werden. Die Tonmineralien < 5 μιη werden über Wendelscheider aufkonzentriert und in Rührbehälter mit Säure bei pH- Werten von 2 - 3,5 nachbehandelt. Danach werden die Tonmineralien < 5 μιη nach Zugabe von Flockungshilfsmittel gefiltert und entwässert. Hierzu wird je nach

Flockungshilfsmittel eine pH-Werterhöhung auf bis zu pH-Wert 5 erforderlich sein. Die gelösten Schwermetalle, die bis pH-Wert 5 gelöst bleiben und vom

Flockungshilfsmittel nicht erfasst werden, befinden sich im Filtrat. Die Schwermetalle werden sulfidisch durch Einleitung von schwefelwasserstoffhaltigem Biogas oder durch Zugabe von Natriumsufid gefällt. Mit Hilfe von Flockungsmittel wird das

Schermetallkonzentrat abgeschieden. Die regenerierten Tonmineralien < 5 μιη und das gereinigte Filtrat gelangen in die Vergärung und werden als Dünger verwertet. Das Filtrat wird über einen Ölabscheider geleitet um bei eventuellen Fehlwürfe von Mineralöl eine Belastung bei der späteren landwirtschaftlichen Verwertung des

Gärrestes zu vermeiden. Eventuell in den Tonmineralen oder im gereinigten Filtrat vorhandene organische Schadstoffe können durch einen separate biologische an aerobe/aerobe Reinigungsanlage behandelt werden. Diese biologische Behandlung erfolgt ggf. bei Auffälligkeiten von organischen Schadstoffen bei der

Qualitätssicherung der Düngerpellets.

Im Allgemeinen werden organische Schadstoffe, die löslich und schwer biologisch abbaubar sind, von Kläranlagen nicht erfasst und sind daher in der EU entweder verboten oder stehen kurz vor einem Verbot. Durch die erfindungsgemäße

Verfahrensführung mit durchschnittlich fast einem viertel Jahr Behandlungszeit werden fast alle weiteren, nicht von dem Verbot erfassten, organischen Schadstoffe abgebaut, soweit diese heute bekannt sind. Für Übergangszeiten besteht bei dem

erfindungsgemäßen Verfahren die Option, das mechanisch und mit

Entwässerungshilfsmitteln gereinigte Abwasser nach einer anaeroben Behandlung gezielt mit spezialisierten, immobilisierten Mikroorganismen zur Reduzierung von organischen Schadstoffen nachzubehandeln.

Die biologische Behandlungszeit von schwer abbaubaren organischen Schadstoffen beträgt in einer kommunalen Kläranlage nur wenige Stunden bei unter 20°C. Im erfindungsgemäßen Verfahren ist die biologische Behandlungszeit mit im Mittel fast ein Vierteljahr bei > 55°C also 200-mal so lang wie in Kläranlagen. Bei

Berücksichtigung der RGT-Regel ergibt sich eine um den Faktor 10 größere

Abbauleistung.

So können auch heute noch unbekannte organische Schadstoffe besser abgebaut werden. Es entsteht bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kein Abwasser. Lediglich ein für die direkte Einleitung gereinigtes Wasser mit hohem Kalium- und

Spurenelemente-Gehalt ist für die landwirtschaftliche Verwertung vorgesehen.

Probleme bei der Hausmüllvergärung

In Deutschland wurden bis heute mechanisch-biologische

Restabfallbehandlungskapazitäten für ca. 6 Mio. Tonnen Hausmüll pro Jahr zur Vorbehandlung für die Deponie oder Müllverbrennung installiert. Davon waren 14 Anlagen Hausmüllvergärungsanlagen mit insgesamt 1 ,5 Mio. Tonnen pro Jahr Durchsatzleistung. 8 Anlagen davon waren Nassvergärungsanlagen mit

nassmechanischer Trennung und Perkolation mit einer Durchsatzleistung von insgesamt 850.000 Tonnen pro Jahr.

Trockenvergarungsanlagen Jahr IBN Durchsatz

t/a

RABA Bassum (Dranco OWS) 1997 1 12.000

ZAK Kaiserslautern (Dranco OWS) 1999 25.000

MBA Pohlsche Heide (Dranco OWS) 2005 1 15.000

MBRA-Münster (Dranco OWS) 2005 70.000

aha Hannover (Valorga) 2005 200.000

EVG Rostock (Kompogas) 2007 135.000

Diese Hausmüllvergärungsanlagen wurden unter anderem im Förderprojekt 03KB022, gefördert vom deutschen Ministerium für Umwelt, 2013 beurteilt. Die Problematik der Schwimmschichtbildung und Sedimentation in den Gärbehältern trifft auf alle

Verfahren zu, wobei Trockenvergärungsanlagen unempfindlicher als

Nassvergärungsanlagen sind. Die Trockenvergärungsanlagen Kompogas und Valorga sowie die Nassvergärungsverfahren und Perkolationsverfahren basieren auf einer Entwässerung nach der Vergärung und einer Rückführung der Prozesswässer in die Anmischung vor der Vergärung. Der entwässerte Gärrest enthält immer eine geringere Konzentration der Problemstoffe, wie Feinmineralik, refraktäre organische

Belastungen, Stickstoff, Neutralsalze, Schwermetalle, korrosive Bestandteile wie Chlorid, Halogene, Säuren, Sulfat etc., als das Presswasser.

Alle diese Verfahren führen Presswasser zurück (Ausnahme: Dranco). Durch die Rückführung von Presswasser kommt es zur Akkumulation dieser Stoffe, die zu einer starken Hemmung der Biologie der Vergärung führt. Außerdem kommt es zu mechanischen Problemen durch Sedimentation von Feinmineralik und gleichzeitiger Inkrustation durch Ausfällung der steigenden Konzentration von Salzen und gelösten Mineralien. Nassvergärungsverfahren mit Schwerstoffabscheidung benötigen mehr als 3 m ³ Presswasser pro Tonne Abfall zur Vergärung. Die Schwerstoffabscheidung erfolgt nur bis zu einer Zielkorngröße von ca. 1 ,5 mm, es erfolgt somit nur eine

Abscheidung von Steinen und Kies. Eine Eindickung der Organik vor der Vergärung erfolgt nicht. Aufgrund des weiteren Viskositätsabbaus durch die Vergärung und - schlimmer noch - durch die nachfolgende Nassoxidation kommt es zu Sedimentation und Schwimmdeckenbildung, die bei einigen Anlagen bis zur Hälfte des ursprünglichen Behältervolumens eingenommen hatten. Hausmüllvergärungsanlagen mit Nassvergärung nach dem Stand der Technik emittieren pro Tonne Abfall im Mittel 700 Liter Abwasser und benötigen Frischwasser zur Verhinderung von Schadstoff- und Störstoffakkumulation in der Vergärung.

Das erfindungsgemäße Verfahren verzichtet demgegenüber vollständig auf eine Rückführung von Prozesswasser nach der Vergärung. Zudem werden die

Mineralstoffe Sand (0,1 - 2 mm) und sogar Schiuffanteile (10 - 100 μιη) abgeschieden und die Organikfraktion wird soweit eingedickt, dass auf eine Entwässerung nach der Vergärung verzichtet werden kann. Wasserüberschuss oder zusätzlicher

Wasserbedarf besteht nicht. Die Viskosität in der Vergärung ist bei dem

erfindungsgemäßen Verfahren durch die Entwässerung der Feststoffe vor dem

Vergärungsverfahren so hoch, dass es durch eventuell eingetragene Schwerstoffe nicht zu Sedimentationsproblemen und durch eingetragene Leichtstoffe nicht zu Schwimmschichtproblemen kommt.

Das erfindungsgemäße Verfahren kommt ohne Gärrestentwässerung und ohne aerobe Gärrestbehandlung aus.

Bei allen bekannten, oben genannten Hausmüllvergärungsverfahren wird eine aerobe Gärrestbehandlung zur Stabilisierung der Feststoffe durchgeführt. Die Abluft aus der aeroben Gärrestbehandlung muss bei allen oben genannten Verfahren, die in

Deutschland realisiert wurden, einer Regenerativ-Thermischen Oxidation (RTO) zur Abluftbehandlung zugeführt werden. Der Eigenstrom- und Investitionsbedarf inkl. Gärresteentwässerung, aeroben Gärrestebehandlung Abluftbehandlung und

Gärresteabwasserbehandlung beträgt mehr als ein Drittel der Gesamtanlage.

Vorteile einer heißen und gleichzeitig sauren Abfallwäsche

Hohe Temperaturen begünstigen das nassmechanische Trennverhalten durch eine reduzierte Viskosität des Wassers. Zwischen 20°C und 70°C reduziert sich zum Beispiel die Viskosität von Wasser um 60%. Hohe Wassertemperaturen begünstigen die Reinigung von Wertstoffen, wie Kunststoffe, Holz und Mineralstoffe, von z.B. Speiseresten, Ölen und Fetten. Der gesamte Abfallmassenstrom wird durch die materialangemessene gesteuerte

Haltezeit der Temperatur nach der Wäsche hygienisiert. Problematisch war nach dem Stand der Technik die Verfahrenstechnik der Aufheizung des Abfalls wegen der Inkrustationen bzw. Verkalkungen, die durch die verringerte Löslichkeit von Salzen bei hohen Temperaturen und hohem pH-Wert auftreten. Dieses Problem tritt bei niedrigen pH-Werten trotz hoher Temperatur nicht auf.

Nassvergärungsverfahren nach dem Stand der Technik mischen alkalisches

Presswasser aus der Gärresteentwässerung zur Anmischung in die Abfallwäsche zurück, wodurch Inkrustationen im Wärmetauscher bei einer Aufheizung entstehen. Zudem weist das rückgeführte Presswasser aus der Vergärung einen hohen

Ammoniumgehalt bei gleichzeitig hohem pH-Wert auf, wodurch erhebliche

Ammoniakemissionen in der Abfallwäsche durch die Aufheizung entstehen würden. Viele Vergärungsverfahren mit Rückmischung führen die Wärmeenergie für die Vergärung durch direkte Wasserdampfzugabe zum Substrat oder mittels Beheizung der Gärbehälter zu. Die Inkrustationen können im Wärmetauscher durch Säure und damit Absenkung den pH-Wertes verhindert werden. Dies schließt jedoch wiederum die Nutzung von Presswasser aus der Gärresteentwässerung aus verschiedenen Gründen aus:

- Aufgrund des hohen pH-Wert der Gärreste von 8 bis 8,5 mit starker Pufferwirkung ist eine sehr große Säuremenge zur pH-Wert Senkung auf < 5 erforderlich. Der frische Abfall weist im Vergleich zum Gärrest einen niedrigen pH-Wert < 6, teilweise < 5 auf und hat eine geringe Pufferwirkung.

- In der Vergärung wird die Biomasse zersetzt und Schadgase wie H2S, Ammoniak und Methan sowie geruchsintensive Stoffe wie Mercaptane werden gebildet. Diese Schadgase werden teilweise mit dem Biogas diffus bei der nassmechanischen Trennung, Entwässerung oder Gärresthandling ausgetragen und gelangen ungereinigt in die Umgebung. Gärreste werden vor der landwirtschaftlichen Verwertung abgekühlt und der pH-Wert nicht verändert. Werden Gärreste jedoch erhitzt und der pH-Wert auf < 5 reduziert, würde dies wegen der freiwerdenden Schwefelgase zu einer erheblichen Geruchsentwicklung in der Abfallwäsche und allen nachfolgenden Anlagenteilen führen. Zudem können durch Methan und methanbildende Mikroorganismen explosible Gasgemische entstehen.

Bei Temperaturen von größer 70°C, wie bei dem erfindungsgemäßen Verfahren, können biologische Aktivitäten wie Hydrolyse und Biogasproduktion sicher

ausgeschlossen werden. Zudem ergibt sich bei einer Verweilzeit von mehr als einer Stunde für Materialien < 12 mm eine gleichzeitige Hygienisierung. Bei pH-Werten < 5 können biologische Abbaureaktionen, die Methan und Geruchsstoffe bilden, ebenfalls stark reduziert werden. Dieser Effekt wird zum Beispiel bei der Grassilierung oder beim sauer Einlegen genutzt.

Aufgabenstellung der Erfindung:

Siedlungsabfälle sowie gewerbliche Abfälle sollen - nachdem alle Möglichkeiten der Vermeidung und Wiederverwendung ausgeschöpft wurden - recycelt werden. Das „Recycling" (stoffliche Verwertung) steht dabei in der Abfallhierarchie der EU vor „Recovery" ( energetische oder sonstige Verwertung). Eine direkte Deponierung oder direkte Verbrennung von Abfall kann nicht mehr die Anforderungen der

Kreislaufwirtschaft der Europäischen Union erfüllen.

Folgende Ziele einer zukunftsfähigen Abfallwirtschaft können mit dem

erfindungsgemäßen Verfahren erreicht werden:

Urban Mining

Durch die Abfallaufbereitung sollen die Wertstoffe aus dem Siedlungsabfall lokal verwertet werden und so die natürlichen Ressourcen schonen. Edelmetalle wie Aluminium dürfen nicht durch thermische Verfahren verdampft werden und in

Filterstäube gelangen, die dann als Sonderabfall entsorgt werden. Allein der kumulierte Energieaufwand KEA nach VDI 4600, Januar 2012, bei der

Rückgewinnung von 0,7 Gewichtsprozent Nichteisenmetallen (KEA Aluminium beträgt 200.000 kJ/kg) und 3,5 Gewichtsprozent Eisen (KEA von Eisen beträgt 36.000 kJ/kg) aus den gemischten Siedlungsabfällen beträgt ca. 25% des unteren Heizwertes von ca. 9.000 - 10.000 kJ/kg) der gemischten Siedlungsabfälle. Das Potential für das Kunststoffrecycling beträgt bei 15 Gewichtsprozent Kunststoffen (KEA ca. 100.000 kJ/kg) im gemischten Siedlungsabfall nach der Berechnung des KEA ca. 50% des unteren Heizwertes der gemischten Siedlungsabfälle. Der KEA zur

Kunststoffproduktion in Deutschland, Stand 2009, entspricht dem eineinhalbfachen der Stromproduktion aus deutschen Kernkraftwerken. Gewinnt man zusätzlich das

Biogaspotential mit 10% des Abfallgewichtes zurück, sind dies weitere 35% des unteren Heizwertes der gemischten Siedlungsabfälle. Schon wenn nur 30% des Siedlungsabfalls recycelt werden, können 1 10% des KEA von gemischtem

Siedlungsabfall zurückgewonnen werden. Neben der Notwendigkeit des Recyclings von Wertstoffen - aufgrund des hohen Energieaufwands bei deren Produktion - besteht darüber hinaus die Notwendigkeit des Recyclings von Ressourcen aufgrund des endlichen Vorkommens dieser Ressourcen auf unserem Planeten. Hierzu gehörten bis 2014 im Wesentlichen Antimon, Beryllium, Flussspat, Gallium,

Germanium, Graphit, Indium, Kobalt, Magnesium, Niob, Metalle der Platingruppe, schwere seltene Erden, leichte seltene Erden und Wolfram. Erst 2014 sind Borate, Chrom, Kokskohle, Magnesit, Phosphatqestein und metallisches Silizium in die Liste kritischer Elemente der Europäischen Kommission (European Commission

MEMO/14/377) neu aufgenommen worden. Durch das erfindungsgemäße Verfahren können die kritischen Elemente aus Siedlungsabfällen zu fast 100% zurückgewonnen werden. So wird zum Beispiel Phosphat in der Düngemittelfraktion, Silizium als Sand, Borate in der Holzfraktion und in der Keramik- und Steingutfraktion, Antimon in den Kunststofffraktionen usw. zurückgewonnen. Gelöste kritische Elemente werden im Waschwasser aufkonzentriert und können als Konzentrat in speziellen metallurgischen Anlagen aufbereitet werden. Neben den Schwermetallen können auch die kritischen Elemente so zurückgewonnen werden.

Zero Waste

Ziel der Weiterentwicklung in der Abfallwirtschaft ist die komplette Schließung der Stoffkreisläufe und damit eine 100%ige Abfallverwertung. So wird nicht nur die

Rückgewinnung von Phosphaten aus dem Klärschlamm und Abwasser der

Kläranlagen - ca. 85% des Phosphates aus den Haushalten - gefordert, sondern auch die 15% des Phosphates aus dem festen Hausmüll soll als organischer Dünger zurückgewonnen werden. In Deutschland hat man 30 Jahre gebraucht, um 50% der Haushalte an die separate Bioabfallsammlung anzuschließen. Dennoch können maximal - auch bei 100% Anschlussquote der Haushalte an die Bioabfallsammlung - nur 50% der Phosphate über die Bioabfallbehandlung für die Landwirtschaft

zurückgewonnen werden. Der Rest wird über Verpackungsabfälle und den Restabfall über z.B. Müllverbrennungsanlagen entsorgt und geht dem Nahrungsmittelkreislauf endgültig verloren. Nur durch ein vollständiges Recycling der organischen Abfälle kann der weitere Verlust des kritischen Elementes Phosphor vermieden werden.

Aktuell fordert die Europäische Union dies im Vorschlag für eine Richtlinie des

Europäischen Parlaments und des Rates zur Änderung der Richtlinie 2008/98/EG über Abfälle„COM(2015) 595 final" vom 02.12.2015 und in er Mitteilung der

Europäischen Kommission vom 02.12.2015„Den Kreislauf schließen - Ein

Aktionsplan der EU für die Kreislaufwirtschaft"„COM/2015/0614 final". Auch neben dem 100%igen Recycling der kritischen Elemente sollten alle nicht vermeidbaren und nicht wiederverwendbaren Stoffströme des Siedlungsabfalls soweit aufbereitet und von Schadstoffen befreit werden, dass man am Verwertungsort einen Erlös erzielt. Nur so kann man von einem Wert des Abfalls sprechen.

Zero Emission

CO2-Emissionen aus fossilen Brennstoffen sollten weitestgehend vermieden werden. Dies ergibt sich aus dem Nationalen Beitrag der EU (INDC) zur

Klimarahmenkonvention (UNFCCC) am 06.03.2015 zur Umsetzung des Zieles von 40% Reduzierung der Treibhausgasemissionen bis 2030 im Vergleich zu 1990. Im Dezember 2015 wurde auf der Klimakonferenz in Paris beschlossen, dass die

Erwärmung der Welt auf weniger als 2 °C begrenzt werden soll. Die globalen Netto- Treibhausgasemissionen sollen hierzu in der zweiten Hälfte des 21 . Jahrhunderts auf null reduziert werden. Finanzhilfen für die Entwicklungsländer wurden ebenfalls vereinbart. Die Verbrennung von regenerativen Brennstoffen wie Biogas aus der Vergärung von Abfällen für die Strom- und Wärmeversorgung der Anlage ist gewünscht, soweit der Wärmebedarf nicht durch Sonnenkollektoren in Kombination mit Wärmespeichern und soweit der Strombedarf nicht über Photovoltaik und

Windenergie lokal erzeugt werden kann. Wo möglich, sind Elektromotoren auch für mobile Geräte zu bevorzugen, die ihren Strom aus regenerativen Energiequellen beziehen. Radlader oder andere mobile Geräte, die mit Diesel betrieben werden müssten, sind zu vermeiden. Der Biogasüberschuss, der nicht für die Strom- und Wärmeversorgung benötigt wird, sollte für den Betrieb der Sammelfahrzeuge und des öffentlichen Nahverkehrs eingesetzt werden. Nach dem Aktionsplan der EU für die Kreislaufwirtschaft"„COM/2015/0614 final" der Europäischen Kommission vom

02.12.2015 sind auch die Produkte so herzustellen, dass diese recycelt werden können. Soweit Produkte am Ende ihres Lebenszyklus nicht mit zumutbarem Aufwand der Wiederverwendung zugeführt werden können, dürfen diese Produkte nicht mehr vertrieben werden. Eine Verbrennung technisch nicht stofflich verwertbarer Abfälle ohne eine Umstellung der Produkte durchzuführen, ist nicht mehr zielführend.

Zero Waste Water

In der Mitteilung der Europäischen Kommission vom 02.12.2015„Den Kreislauf schließen - Ein Aktionsplan der EU für die Kreislaufwirtschaft"„COM/2015/0614 final" wird die Wiederverwendung von Abwasser in der Landwirtschaft gefordert.„Die Wiederverwendung von Wasser in der Landwirtschaft trägt auch zum

Nährstoffrecycling bei (Ersetzung von festen Düngemitteln). Die Kommission wird eine Reihe von Maßnahmen zur Förderung der Wiederverwendung von aufbereitetem Abwasser treffen und u.a. Rechtsvorschriften über Mindestanforderungen für wiederverwendetes Wasser ausarbeiten." Eine aktuelle Studie (Engeli H., Baier U., Edelmann W., Rüsch F., Strebel S. (2013): Nachbereitung von Gärgut, Schlussbericht, Bundesamt für Energie, Bern, Schweiz) zeigt, dass der Aufwand der Reinigung von Abwasser aus Vergärungsanlagen zur Reduzierung des Transportaufwandes für Düngemittel so hoch ist, dass dies erst ab Transportentfernungen von über 200 km ökologisch und ökonomisch zu rechtfertigen ist.

Das erfindungsgemäße Verfahren harmoniert mit getrennter Sammlung und Abfallvermeidung

Separate Sammlung

Trotz der 100%igen Recyclingleistung des erfindungsgemäßen Verfahrens, auch für nicht separat gesammelten Mischabfall, ist aus abfallpolitischen Gründen zur Einhaltung der Abfallhierarchie eine separate Abfallsammlung folgender Abfälle in der Europäischen Union unerlässlich:

1 . Pappe und Papier - ein Papierrecycling ist nur bei separater Erfassung möglich. Die Vergärung von Papier stellt nur eine Kaskadennutzung mit energetischer Verwertung (Biogas) und Düngung dar.

2. Elektro- und Elektronikaltgeräte sowie Sperrabfall - Vorbereitung zur

Wiederverwendung ist nur bei separater Erfassung möglich

3. Verpackungsabfälle -Die Kaufentscheidung wird z.B. durch Verpackungssteuer, die eine Recyclinggebühr beinhaltet, beeinflusst, um Verpackungsabfälle zu vermeiden. Verpackungsabfälle werden somit ohne weitere Entsorgungsgebühr durch separate Erfassung entsorgt.

4. Bio- und Gartenabfälle - Garten und Bioabfälle sind mit Ausnahme von

überlagerten Lebensmitten nicht vermeidbare Abfälle, die nur aufgrund von

Eigenkompostierung statistisch nicht vollständig erfasst werden. Unsachgemäße Eigenkompostierung zum Zweck der Abfallvermeidung stellt eine vermeidbare Emission in Luft, Boden und Grundwasser, ähnlich den Emissionen einer Deponie, dar. Es sollten daher keine oder nur sehr viel geringere Entsorgungsgebühren als für Restabfall erhoben werden

5. Restabfall - die Gebühren für Restabfall sollten so gewählt werden, dass ein

Gleichgewicht zwischen der Menge und der Qualität der separat gesammelten Abfälle entsteht und illegale Entsorgung von Hausmüll in der Umwelt verhindert wird

Restabfall, Verpackungsabfälle, Bioabfall und Sperrabfall können von dem

erfindungsgemäßen Verfahren flexibel als Gemisch oder auch separat zu

verschiedenen Betriebszeiten mit der identischen Anlage verwertet werden.

Bei Veränderung der separat gesammelten Abfallmengen und -qualitäten werden nur die Betriebszeiten und auch die Output-Qualitäten verschoben, es kommt aber nicht zu einer Über- oder Unterauslastung durch veränderte Erfassungsquoten.

Mit fortschreitender Abfallvermeidung können die freien Kapazitäten der Anlage z.B. für den Rückbau der vorhandenen Deponien zum Recycling des Deponats genutzt werden. Allen Abfällen ist gemeinsam, dass verwertbare Fraktionen nur mit einer nassmechanischen Trenntechnik erzeugt werden können, wie folgende Tabelle aufzeigt:

Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens

Auf < 80 mm zerkleinerte Abfälle werden in einem turbulenten Mischer mit sehr viel heißem Wasser gemischt, auf 75 °C temperiert und durch Zugabe von selbst produzierter Schwefelsäure wird ein pH-Wert von 5, dies entspricht dem pH-Wert von Bier, eingestellt.

Alle übelriechenden Geruchstoffe und Lösemittel werden in dieser Stufe verdampft und über einen Wäscher gereinigt. Stickstoff verbleibt trotz der hohen Temperaturen durch die Säurezugabe im Abfall.

In der ersten Stufe wird in einer Abscheidekammer eine Strömung so eingestellt, dass ein Stein mit 2 cm Durchmesser zu Boden sinkt, eine Kartoffel und selbst Hartkunststoffe wie PVC jedoch in den Überlauf gespült und bei ca. 30 mm abgesiebt werden. Die organischen Leichtstoffe, bestehend aus Kunststoffen, Biomasse und Holz, gelangen in einen Dosierbunker.

In einer zweiten Abscheidekammer wird die Strömung so eingestellt, dass ein

Kieskorn mit 2 mm Durchmesser zu Boden sinkt, ein Kirschkern oder Pflaumenkern oder Hartkunststoff mit 2 cm Durchmesser in den Überlauf gelangt. Der Überlauf wird bei ca. 8 mm gesiebt und ebenfalls in den Dosierbunker gefördert.

Die Suspension < 8 mm wird über einen Zyklon von Sand und Feinsand befreit und wieder vorne zur Anmischung verwendet.

Es wird kein zusätzliches Wasser benötigt. Der Sand und der Feinsand werden über eine Goldwaschtechnik bis zur Verwertungsqualität für die Bauindustrie aufbereitet. Die Schwermetalle werden durch weitere Zugabe von Säure gelöst und als

verwertbares Schwermetallkonzentrat abgeschieden. Eventuelle organische

Schadstoffe, die nicht durch die Vergärung zerstört werden können, können alternativ mit Verfahren der biologischen Bodenreinigung entfernt werden. Schadstoffe wie z.B. Dioxine und DDT, die auch mit dem erfindungsgemäßen Verfahren nicht entfernt werden können, kommen im Siedlungsabfall schon seit vielen Jahren nicht mehr vor. Nur bei älteren Abfällen, wie aus dem Deponierückbau, sind unter Umständen weitergehende biologische Sanierungsmaßnahmen - analog zu Altlasten - erforderlich. Aus den Mineralstoffen werden sämtliche Metalle zurückgewonnen. Durch moderne optische Sortiersysteme kann auch Glas nach Farben getrennt und wiederverwertet werden. Kies und Steine können als Recyclingbaustoffe eingesetzt werden.

Die mineralstoff-freie Überlauffraktion, die in den Dosierbunkern hygienisiert und eingeweicht wurde, wird mit dem patentierten Zelllyse-Verfahren nachbehandelt:

Zelllyse-Verfahren

Pflanzliche Zellen haben bei Temperaturen von 70 °C weiche Zellwände, die durch einfache Scherwirkung einer Schneckenpresse gebrochen werden können. Die vergärbaren Bruchstücke haben nur noch eine Faserlänge von 2-3 mm und können durch Siebung bei 8 mm von recyclingfähigen Kunststoffen, Holz und Textilien abgetrennt werden. Auch das eingeweichte Papier und die Inhalte von Windeln ohne die Kunststofffolien gelangen in die Vergärung. Die in den Windeln befindlichen Superabsorber, die viel Flüssigkeit aufnehmen können, sind völlig ungiftig und werden heute zu hohen Preisen als Geo-Humus zur Bodenverbesserung verkauft. Das nicht separat gesammelte Papier wird als Biogas und Dünger verwertet.

Kunststoffaufbereitunq

Durch computergesteuerte, automatische Sortiersysteme werden sortenreine

Kunststoffgranulate erzeugt. Je nach Standort können direkt vermarktbare

Kunststoffprodukte oder Kunststoffgranulate produziert werden. Holzanteile werden für die Spanplatten- oder MDF-Produktion aussortiert. Das restliche Holz wird zusammen mit den Textilien für die Herstellung von faserverstärkten Kunststoffen eingesetzt. Diese sind unempfindlich gegen Feuchtigkeit und sehr robust, daher steigt die

Nachfrage kontinuierlich, z. B. beim Ersatz von Eichenholz im Wasserbau, Terrassen, Fahrradwegen etc.. Die Qualität dieser faserverstärkten Kunststoffe wird durch garantierte Festigkeitsstandards gesichert.

Vergärung

Die störstofffreie Abfallsilage < 8 mm wird in Dosierbunkern wie Maissilage gelagert. Die thermophile Trockenvergärung mit Pfropfen-Strömung hat eine zusätzliche

Hygienisierungswirkung. Es können hier auch landwirtschaftliche schadstoffarme Reststoffe wie Gülle oder schadstoffarmer Belebtschlamm aus der Abwasserreinigung verwertet werden.

Biogasnutzung und Energieerzeugung

Schwefelwasserstoff wird aus dem Biogas als verdünnte Schwefelsäure abgeschieden und zu Schwefelsäure aufkonzentriert. Die Schwefelsäure wird zur

Schwermetallauswaschung und für die Düngerproduktion eingesetzt. Das gereinigte Biogas kann zur Kraft-Wärme-Kopplung vor Ort eingesetzt werden oder als Biomethan vermarktet werden. Alle Antriebe der Abfallbehandlungsanlage sollten elektrisch ausgeführt werden. Mobile Geräte sowie die Sammelfahrzeuge werden entweder elektrisch oder mit Biogas betrieben.

Alle Dachflächen der Anlage werden für Photovoltaik und Solarthermieanlagen in Kombination mit Wärmespeichern für den Eigenbedarf an Strom und Wärme genutzt. Dünqerproduktion

Nach der Entwässerung des Gärrestes wird die Flüssigkeit durch Laugenzugabe (NaOH) und Filterpresse vom Phosphat und durch Strippung vom Stickstoff befreit. Stickstoff wird zusammen mit der Schwefelsäure als Ammoniumsulfatdünger vertrieben. Die Feststoffe werden getrocknet, pelletiert und, je nach Anforderungen mit weiteren Düngern gemischt, vermarktet. Kalium und andere wichtige Spurenelemente werden mit der schadstofffreien geklärten Flüssigkeit auf naheliegenden Flächen durch Beregnung verwertet.

Schwermetalle

Problematik in herkömmlichen Abfallbehandlungsanlagen:

Lösliche Schwermetalle liegen als positiv geladene Ionen vor und lagern sich entweder an negativ geladene Tonminerale oder an negativ geladene Bioschlämme, die sich bei biologischer Behandlung bilden. Diese Schleime ((Extrazelluläre polymere Substanzen) schützen die Bakteriengesellschaften vor Temperatur- und

Feuchtigkeitsschwankungen, vor Säuren und Laugen. Schwermetalle werden zum Schutz der Zellen in der Schleimhülle fixiert. Diese Substanzen nach der biologischen Behandlung können deshalb weder mit Säurezugabe noch durch Kochen von

Schwermetallen befreit werden. Daher können Gärreste aus konventionellen Bioabfall- und Restabfallvergärungsverfahren und Klärschlämme nicht von Schwermetallen befreit werden.

Fortschritt durch das erfindunqsqemäße Verfahren:

Ohne biologische Behandlung sind die Schwermetalle zum größten Teil an

Tonmineralien fixiert. Tonminerale wirken als Ionenaustauscher, die mit Säure regeneriert werden können. Dabei werden die Schwermetalle wieder frei und in der Hüttenindustrie recycelt.

Feststoffe aus kommunalem Abwasser

Klärschlämme bestehen zu 50% aus Feinsand und Tonmineralen und zu 50% aus Bioschlamm. Eine landwirtschaftliche Verwertung von Klärschlamm wird durch den hohen Schwermetallgehalt des Klärschlammes erschwert. Nur eine Abscheidung aller Feststoffe, inkl. der schwermetallhaltigen Tonminerale, aus dem Abwasser vor der biologischen Behandlung ermöglicht eine Schwermetallabscheidung. Eine Schadstoffentfrachtung von kommunalem Abwasser durch das

erfindungsgemäße Verfahren würde die Kosten für Sanierung, Neubau und Betrieb kommunaler Kanalsysteme senken. Die zentralisierte Abwasserbehandlung in großflächigen Kläranlagen außerhalb der Stadt kann durch kompakte Kläranlagen mit zentraler Feststoffverwertung, gemeinsam mit der Abfallbehandlung, ersetzt werden. Beispielsweise kann ein marodes Mischwasserkanalsystem für Regenwasser und das in dezentralen Anlagen gereinigte Schmutzwasser ohne Sanierung weiter genutzt werden. Die Undichtigkeit des alten Kanalsystems fördert zudem eine gewünschte Versickerung. Für das kommunale Schmutzwasser sind nur noch sehr viel kleinere und damit kostengünstigere Kanaldimensionen und kleine dezentrale Anlagen erforderlich.

Haupterfolg dieser Maßnahmen ist eine 100%ige Klärschlammverwertung ohne Klärschlammverbrennung, ohne Deponie und ohne Erzeugung von Sondermüll.

Hyqienisierunq

Eine Verbreitung von Antibiotika-Resistenzen entsteht durch bereits resistente Darmbakterien. Diese Bakterien werden in der konventionellen Kläranlage nur in geringem Maße abgetötet und gelangen in den Ablauf der Kläranlage und in den Klärschlamm. Durch Gen-Austausch mit anderen Bakterien kommt es zu einer unkontrollierten Verteilung des Resistenz-Genes in der Umwelt.

Das erfindungsgemäße Verfahren hygienisiert alle Fraktionen schon vor der

Vergärung und zusätzlich während der Vergärung. Durch die Feinfiltration mit

Flockungshilfsmittel in Kompakt- Kläranlagen kann der größte Teil der

Mikroorganismen abfiltriert werden. Das Filtrat kann weiter gereinigt und durch UV- Bestrahlung hygienisiert und lokal genutzt werden.

Deponat aus Deponierückbau

Grundsätzlich unterscheidet sich die Zusammensetzung einer Deponie nicht vom damals deponierten Material. Lediglich leicht abbaubare Biomasse wurde in 100-mal längerer Zeit als in einer Abfallbehandlungsanlage abgebaut und in Biogas

umgewandelt. Zusätzlich wurde bei der Deponierung Bodenmaterial für die Befahrung und als Zwischenabdeckung mit eingebaut. Die recyclingfähigen Stoffe wie Sand, Kies, Steine, Glas, Metalle, Kunststoffe, Holz und Textilien haben sich kaum verändert. Bioschlamm hat sich nur im Verhältnis ca. 1 /50 bis 1 /100 im Vergleich zu einer technischen Vergärung gebildet. Gelöste Schwermetalle sind über das

Sickerwasser an die Tonmineralien des Abfalls und der Böden zur

Zwischenabdeckung gebunden und können mit dem erfindungsgemäßen Verfahren herausgelöst und verwertet werden.

Beschreibung des Verfahrens

Das Verfahren wird durch die Zeichnungen Fig.1 bis Fig 4 sowie die Legende zu Fig. 1 und Fig. 2 dargestellt.

Fig 1 : Überblick Gesamtverfahren

Fig.2: Detail Schwermetallabscheidung

Fig. 3: Idealisierte Massen und Produktströme

Fig. 4: Idealisierte Massen und Produktströme der nassmechanischen Trennung Trockenaufbereitunq

Die Annahme und Lagerung des Abfalls erfolgt in einem Tiefbunker. Über ein halbautomatisches Greifersystem (1 ) wird der Zerkleinerer (2), ein Langsamläufer mit einer brechend-quetschenden Zerkleinerungswirkung, beschickt. Der zerkleinerte Abfall wird auf 60 - 100 mm, vorzugsweise auf 80 mm mit einem Trommelsieb (3), Vibrations- oder Sternsieb gesiebt. Der Siebüberlauf größer 60 - 100 mm wird optional mittels Überbandmagneten von Eisenmetallen befreit, um Verschleiß bei der weiteren Zerkleinerung (4) zu vermeiden. Optional kann der Siebüberlauf zur weiteren automatischen Sortierung auf 250 - 350 mm gesiebt werden und aus der Fraktion größer 60 bis 100 mm und kleiner 250 - 350 mm können über automatische

Sortiersysteme Wertstoffe wie Tetrapack, PET-Flaschen, Holz etc. aussortiert werden. Der Siebüberlauf wird mit einem schneidenden Zerkleinerer (4) mit Siebkorb auf kleiner 60 - 100 mm, vorzugsweise 80 mm zerkleinert.

Alle Fraktionen kleiner 60 bis 100 mm, vorzugsweise 80 mm (5) gelangen in die nassmechanische Trennung. 1 . Stufe nassmechanische Trennung (1 1 )

Der Abfall wird in einem Mischer (6) mit obenliegenden Rührern mit heißem

Kreislaufwasser (7) und (25.1 ) gemischt. Das Mischungsverhältnis beträgt 1 :10 bis 1 :30, vorzugsweise 1 :20. Die Temperatur der Mischung beträgt ca. 75°C und wird über den Wärmetauscher (9) geregelt. Zur Auswaschung von Schwermetallen aus den Feststofffraktionen wird durch Zugabe von Schwefelsäure (10), der pH-Wert der Suspension auf 5 bis 6, vorzugsweise ein pH-Wert 5, eingestellt. Vorzugsweise soll die Schwefelsäure, die bei der Biogasentschwefelung produziert wird, verwendet werden. Bei der Temperaturerhöhung auf ca. 75°C kann die Geruchsbelastung durch Ammoniak nur durch die pH-Wert-Absenkung vermieden werden. Ebenfalls wird die Verkalkung des Wärmetauschers durch einen niedrigen pH-Wert vermieden.

Zur Mischung mit dem Mischer (6) werden mehrere schnelllaufende

Schneckenförderer (MTS-Mamut-Turbo-Schneckenpumpe) mit ca. 1 - 1 ,5 m

Flügelsteigung und einer Drehzahl von 150 bis 300 Umdrehungen pro Minute eingesetzt. Die MTS-Rührer sind fliegend gelagert und mit einem Frequenzumrichter ausgestattet. Die MTS-Rührer haben zwei oder mehr Flügel und werden von oben angetrieben. Diese Art der Mischung sorgt für eine intensive Auflösung der

Leichtstoffe ohne zu zerkleinern und verhindert eine Zopfbildung. Durch die

obenliegenden Antriebe und die Vermeidung der Mischung von Schwerstoffen haben diese Rührer einen sehr geringen Verschleiß.

Die Mischung wird in die Abscheidekammer 1 (12) überführt, die ebenfalls mit einem MTS-Rührer ausgestattet ist. Durch eine einstellbare Strömung durch den MTS- Rührer werden Schwerstoffe Inert 1 (14) bis 15 mm Korngröße in der

Abscheidekammer 1 (12) abgeschieden. Die Strömung wird so eingestellt, dass ein Stein größer 15 mm abgeschieden wird, jedoch sich z.B. eine Kartoffel oder

Hartkunststoffe nicht absetzen und mit der Suspension ausgetragen werden. Die Schwerstoffe Inert 1 (14) werden über einen, mit mechanisch gereinigtem

Kreislaufwasser gegengespülten, Schneckenförderer ausgetragen. Die Geometrie des Schneckenförderers und die Gegenspülung sind so bemessen, dass eine weitere Reinigung der Schwerstoffe mit Kaskadenspülung mit gereinigtem Kreislaufwasser erfolgt.

Die verbleibende Suspension wird durch ein Sternsieb oder Spannwellensieb (13) bei 25 bis 35 mm gesiebt. Die Organikfraktion größer 25 bis 35 mm Organik 1 (26) wird direkt oder nach einer einfachen Entwässerung in die Niedertemperaturgarung (64) gefördert.

2. Stufe nassmechanische Trennung (22)

Die Suspension (21 ) kleiner 25 - 35 mm wird in die Abscheidekammer 2 (23) überführt. In der Abscheidekammer 2 werden Schwerstoffe Inert 2 (15) größer 2 bis 4 mm abgeschieden. Die Strömung ist so einzustellen, dass Kies bis 2 bis 4 mm abgeschieden wird, jedoch z.B. ein Kirschkern oder ein Hartkunststoff mit der

Suspension ausgetragen wird.

Die Suspension wird dann bei 4 bis 12 mm, vorzugsweise 8 mm, mittels eines

Spannwellensiebes (24) gesiebt. Die Leichtstoffe Organik 2 (27) werden direkt oder nach einer einfachen Entwässerung in die Niedertemperaturgarung (64) gefördert.

3. Stufe nassmechanische Trennung (28)

Die Suspension kleiner 4 bis 12 mm (25) wird in eine Pumpenvorlage überführt. In der Pumpenvorlage werden Schwerstoffe zum Verschleißschutz der nachfolgenden Pumpe abgeschieden. Die Strömung ist über die MTS-Rührer so einzustellen, dass Sand bis 1 mm abgeschieden wird, jedoch ein Zitronenkern oder Hartkunststoff mit der Suspension ausgetragen wird. Die Schwerstoffe gelangen direkt in die weitere

Waschung in die Abscheidekammer 3 (35.1 ). Die Strömung und Geometrie der Pumpenvorlage wird so eingestellt, dass ausschließlich sehr leichte Kunststoffe wie Schaumstoff, Styropor oder geschäumtes Polyurethan als Schwimmschicht

ausgetragen werden können. Die Schwimmschicht wird nach einer mechanischen Entwässerung in die Kunststoffaufbereitung überführt.

Die Suspension wird über eine Pumpe einem Hydrozyklon (29) zugeführt. Durch den Hydrozyklon (29) werden die Mineralstoffe > 1 mm im Unterlauf (29.1 ) konzentriert. Leichte Mineralik im Überlauf (29.2), wie z.B. Blähton oder Eierschalen, die nicht sicher bei 1 mm abgeschieden werden, stören in der Vergärung nicht und wirken sich positiv auf den Dünger aus. Gleichzeitig wird die Feinmineralik im

Unterlauf von 7% bis 15%, vorzugsweise 10% der Kreislaufwassermenge konzentriert. Der Hydrozyklon ermöglicht durch Anpassung von Überlauf und Unterlauf einen Einfluss auf die Unterlaufmenge. Neben der Feinmineralik < 1 mm wird auch ein Anteil der Feinorganik < 1 mm im Hydrozyklonunterlauf (29.1 ) ausgetragen. Der

Hydrozyklonunterlauf wird komplett aufbereitet und auch die Feinorganik

abgeschieden, wie im Folgenden beschrieben. So wird einer Akkumulation von

Feinmineralik im Kreislaufwasser entgegenwirkt, obwohl nur für ca. 10% des

Kreislaufwassers die Feinorganik < 1 mm abgeschieden wird. Diese Verfahrensweise reduziert die Investitions- und Betriebskosten erheblich.

Der Hydrozyklonüberlauf (29.2) wird bei 1 mm bis 2 mm, vorzugsweise 1 ,5 mm, mittels eines Spannwellensiebes (30) gesiebt.

Mit einer Pumpe wird die Suspension (33) < 1 ,5 mm über einen Plattenwärmetauscher (9) auf ca. 85°C erhitzt und als Kreislaufwasser (7) zur Abfallmischung (6) und

Spülung zurückgeführt.

Die Organik 3a (30.1 ) wird der Schneckenpresse Organik 3 (32) zugeführt, entwässert und das Pressgut (34) in die Feststoffvorlage Vergärung (72) befördert.

Der Zyklonunterlauf (29.1 ) wird ebenfalls bei 1 mm gesiebt und in einem Sandwäscher (35.1 ) gereinigt.

Die Suspension (35.2) < 1 mm wird über Wendelscheider 1 (36) gereinigt. Die

Leichtfraktion (36.2) aus dem Wendelscheider (36) wird bei 100 μιη gesiebt und die Organik 3b (31 .1 ) wird der Schneckenpresse Organik 3 (32) zugeführt. Die

Mittelfraktion wird zurückgeführt zum Wendelscheider 1 (36). Die Schwerfraktion (36.1 ) wird bei 100 μιη gesiebt und der Sand wird gemeinsam mit der Schwerfraktion aus der Abscheidekammer 3 (35.1 ) nachgewaschen.

4. Stufe nassmechanische Trennung (41 )

Die Suspension (39) < 100 μιη aus der Schwerfraktion wird mittels Ultraschall (47) behandelt und dem Wendelscheider 2b (48) zugeführt.

Die organische (36.2) und die mineralische (36.1 ) Fraktion aus dem Wendelscheider (36) werden jeweils separat auf < 50 μιη bis < 300 μιη, vorzugsweise < 100 μιη, gesiebt (Siebe 31 und 37) und der Siebdurchlauf (39 und 40) nochmals jeweils separat mit einem Wendelscheider (42 und 48) gereinigt, wobei jeweils eine überwiegend mineralische Fraktion (42.1 und 48.1 ) sowie jeweils eine überwiegend organische Fraktion (42.2 und 48.2) entstehen. Der mineralische Anteil aus dem Wendelscheider (42) der überwiegend organischen Fraktion (40) wird dem Wendelscheider (48) der mineralischen Fraktion (39) gemeinsam mit der überwiegend mineralischen Fraktion (42.1 ) zugegeben und dies wird kreuzweise auch mit der organischen Fraktion (48.2) aus dem, mit der überwiegend mineralischen Fraktion betriebenen, Wendelscheider (48) durchgeführt.

Die mineralische Fraktion (48.1 ) kleiner 50 μιη bis 150 μιη, vorzugsweise kleiner 100 μιη wird mittels Vakuumbandfilter (49) entwässert, kaskadenförmig gespült und als Inert 4 (50) ausgetragen. Das Filtrat aus dem Vakuumbandfilter (51 ) wird zur weiteren Eindickung in einen Lamellenklärer (54) geführt.

Die organische Fraktion (42.2) wird nach Zugabe von Flockungshilfsmittel (43.1 ) mit einer Zentrifuge oder Kammerfilterpresse (43) entwässert. Optional kann die

überwiegend organische Fraktion (48.2) aus dem Wendelscheider (48) direkt direkt dem Stoffstrom 42.2 vor der Entwässerung (43) zugeführt werden. Die entwässerte Organik 4 (44) wird dem Feststoffbunker Organik (72) zugeführt. Die Suspension Organik 4 (45) kann im Bypass als Kreislaufwasser oder zu Spülzwecken rückgeführt werden. Das Zentrat 52 enthält noch gelöste Schwermetalle und wird direkt der weiteren Schwermetallfällung (56) zugeführt.

5. Stufe nassmechanische Trennung - Schwermetallabtrennunq (53)

In dem Filtrat (51 ) aus dem Vakuumbandfilter (49) und dem Filtrat bzw. Zentrat (52) aus der Entwässerung (43) sind gelöste Schwermetalle und noch an Tonmineralien gebundene Schwermetalle vorkonzentriert, die im weiteren Prozess als Konzentrat abgeschieden werden.

Zunächst wird die Suspension mit den Tonmineralen (51 ) im Lamellenklärer (54) unter Zugabe von Flockungshilfsmittel (54.1 ) geflockt und kann so im Lamellenklärer eingedickt werden. Der eingedickte Tonmineralschlamm bzw. die entwässerte

Feinfraktion (54.3) wird durch Zudosierung von Schwefelsäure (54.2) in der Extraktion (54.4) auf einen ph-Wert von 1 bis 2,5, vorzugsweise 2, eingestellt. Der niedrige pH- Wert gewährleistet eine Auslösung von Schwermetallen aus den Tonmineralen.

Tonminerale sind mit einem Ionenaustauscher vergleichbar und adsorbieren

Schwermetalle bei hohen pH-Werten. Diese Adsorption ist bei niedrigen pH-Werten umkehrbar, jedoch benötigt die Desorption eine höhere Verweilzeit als die reine Einstellung des pH-Wertes. In der Extraktion (54.4) wird eine Desorption mit einer Verweilzeit von 0,5 bis 3 Stunden, vorzugsweise 1 ,5 Stunden erreicht. Anschließend werden die gelösten Schwermetalle durch Waschung und Entwässerung (54.4 und 55) vom Feststoff getrennt, wobei der pH-Wert durch Zudosierung von Natronlauge (55.1 ) vor der Entwässerung zur Verbesserung der Wirksamkeit des Flockungshilfsmittels (55.2) etwas angehoben werden kann. Da zwischen der pH-Wert Einstellung mit NaOH auf pH-Werte von 2 bis 5, vorzugsweise 3,5, und der Entwässerung kein Verweilzeitbehälter installiert ist und nur Sekunden bis zur Entwässerung vergehen, resorbieren die Schwermetalle nicht. Nach Zugabe von Flockungshilfsmittel (55.2) werden in der Entwässerung (55) die Schwermetalle, gelöst im Filtrat (55.3) von der Tonmineralfeststoff-Fraktion (59) getrennt. Das Filtrat (55.3) wird mit dem Zentrat (52) gemischt un der Schwerfällung (56) zugeführt. Die Schwermetalle werden durch Zugabe von schwefelhaltigem Biogas oder Natriumsulfid (56.2) als

Schwermetallsulfide gefällt. Das schwefelhaltige Biogas (56.2) wird durch die Schwermetallfällung teilentschwefelt und kann in die Biogasreinigung zurückgeführt werden. In die Suspension mit den gefällten Schwermetallsulfiden ( 56.1 ) wird

Flockungshilfsmittel zugegeben (57.), um Schwermetallsulfide mittel

Kammerfilterpresse (57) als Schwermetallkonzentrat (58) abzuscheiden. Optional kann dieses Filtrat mit einem Ionenaustauscher nachbehandelt werden. Aber auch der direkte Einsatz eines Ionenaustauschers anstelle der Schwermetallfällung ist möglich.

Das gewonnene Filtrat (60) stellt das sauberste Wasser im System dar. Dieses Filtrat (60) kann zur Spülung der gewonnenen Produkte als Spülwasser (61 ) eingesetzt werden. Der Kreislaufwasserüberschuss (62) gelangt in die Vergärung.

Niedertemperaturqarunq (63)

Die Grobfraktionen Organik (27) > 4 mm bis > 12 mm, vorzugsweise 8 mm, sowie (26) > 25 mm bis > 50 mm, vorzugsweise > 35 mm werden gemeinsam oder einzeln in die Niedertemperaturgarung (64) automatisch eingetragen. Zur Hygienisierung werden die Fraktionen 26 und 27 bei einer Temperatur von 70°C bis 95°C, vorzugsweise 80°C, über mindestens 4 Stunden bis mindestens 12 Stunden, vorzugsweise mindestens 6 Stunden, in einem automatisch befüll- und entleerbaren Pendelbodenbunker (64) behandelt.

Die Temperatur und der pH-Wert im Bunker (64) werden durch Perkolation von Kreislaufwasser eingestellt und das Perkolat mittels Plattenwärmetauscher auf eine Temperatur von 65 °C bis 95 °C, vorzugsweise 80 °C, eingestellt. Der pH-Wert wird, durch Zugabe von Schwefelsäure zum Perkolat auf 4,5 bis 5,5, vorzugsweise pH 5, eingestellt wird.

Vorteilhafterweise beträgt die Verweilzeit im Bunker ca. 24 Stunden, um Papier, zellulosebasierte Materialien und Etikettenkleber durch Quellung und enzymatische Behandlung aufzulösen sowie um gleichzeitig eine Entkopplung der Betriebszeit der Befüllung und Entleerung der Bunker durch mindestens zwei Bunker zu erreichen. Das aus dem Bunker (64) ausgetragene Material wird mit einer Schneckenpresse (65) entwässert, durch eine Lösetrommel oder einen Konditioneur (66) zerfasert und vereinzelt sowie anschließend mit einem Spannwellensieb oder Sternsieb (67) bei 4 bis 12 mm, vorzugsweise 8 mm gesiebt.

Optional kann der Siebüberlauf (68) nachgesiebt werden bei > 25 mm bis > 60 mm, vorzugsweise > 35 mm. Die Mittelfraktion größer 4 - 12 mm, vorzugsweise 8 mm und kleiner 25 bis 60 mm, vorzugsweise 35 mm kann einer weiteren thermomechanische Zelllyse unterzogen werden, mittels Schneckenpresse bei höherem Pressdruck als bei der ersten Pressung (65). Die optional entstehende neue Grobfraktion > 25 mm bis > 60 mm, vorzugsweise > 35 mm wird Während der zusätzlichen Siebung mit Perkolat gespült und je nach Anforderungen der nachfolgenden Kunststoffaufbereitung (70), auf < 50 mm nachzerkleinert. Diese Korngröße ist speziell für eine nachfolgende Schwimm-Sink-Trennung erforderlich. Das überschüssige Perkolat bzw. Presswasser wird in den Hauptprozess zurückgeführt, um gelöste Mineralstoffe abzuscheiden. Die Siebfraktion kleiner 4 -12 mm, vorzugsweise kleiner 8 mm (69) wird dem

Vorlagebunker (72) der Vergärung zugeführt.

Kunststoffaufbereitunq (70)

Die Fraktion 68 gelangt in die Kunststoffaufbereitung (70), in der durch die

unterschiedlichen Dichten der Kunststoffe durch eine mehrstufige Schwimm-Sink- Trennung die Kunststoff Sorten vorgetrennt werden. Eine weitere Trennung in sortenreine Kunststoffe erfolgt unter Nutzung weiterer unterschiedlicher

Kunststoffeigenschaften, wie unterschiedlicher elektrostatische Eigenschaften sowie unterschiedlicher aerodynamischer Eigenschaften (Windsichtung) und

unterschiedlichem Reflexionsvermögen (Nahinfrarot, Röntgenstrahlung). Neben den Kunststoffen werden auch Faserstoffe, Holz, Leder und Metalle abgetrennt. Die Faserstoffe werden für die Produktion von faserverstärkten Kunststoffen verwendet.

Vergärung (71 )

In die Vergärung (71 ) gelangen die festen organischen Fraktionen 69 und 46 mit einem Trockensubstanzgehalt von 45% bis 60% im Gemisch. Die festen organischen Fraktionen haben einen pH-Wert von ca. 5 und eine Temperatur von größer 70 °C. Diese Festfraktion wird in den automatisch dosierenden Feststoffbunker (72) so eingetragen, dass eine Verweilzeit von mindestens einer Stunde bei 70 °C gewährleistet wird. Die Dosierung des Feststoffes in die Vergärung erfolgt mit

Feststoffpumpen unter Rückmischung von pumpfähiger Suspension aus der

Vergärung. Zusätzlich wird Überschusswasser (62) aus der nassmechanischen Trennung mit einer Temperatur größer als 70 °C der Flüssigvorlage (73) so zugeführt, dass eine Verweilzeit ohne Vermischung von mindestens einer Stunde gewährleistet ist. Zusätzlich können flüssige Gärsubstrate nach der Hygienisierung des

Überschusswassers (62), die keine speziellen Hygienisierungsanforderungen haben, zugeführt werden. Dies sind zum Beispiel Gülle oder separat hygienisierte Speisereste oder Schlachthofabfälle. Die Vergärung ist als zweistufige Vergärung mit stehenden Behältern ausgeführt. Die Behälter (75 und 76) haben ein Durchmesser-Höhen- Verhältnis von 1 zu 2 und werden als thermophile Pfropfenstromvergärung ausgeführt. Die Vergärung kann sowohl mit Trockensubstanzgehalten im Input von bis zu 60% Trockensubstanzgehalt betrieben werden als auch mit Flüssigkeiten, wie zum Beispiel Gülle. Die Strömungsrichtung erfolgt vom unteren Eintrag zum oberen Austrag. Die Rühraggregate sind als außenliegende MTS-Rührer ausgeführt und sind für

Gärbehältergrößen bis zu 15.000 m ³ geeignet. Die Rührung erfolgt nur im unteren Eintragsbereich als auch im oberen Austragsbereich. Somit ergibt sich in der Mitte ein aufwärtsgerichteter Pfropfen ström. Somit ist eine Hygienisierung nach dem Stand der Technik schon alleine durch die Vergärung gewährleistet. Aufgrund des Einsatzes von Schwefelsäure in der Nassaufbereitung und Schwermetallabscheidung zur pH-Wert- Einstellung ist gerade bei einer thermophilen Fahrweise mit einer erhöhten

Schwefelwasserstoffkonzentration in der Vergärung und im Biogas zu rechnen. Das Biogas (77) wird in einer Biogasentschwefelung mit Schwefelsäureproduktion vor der weiteren Biogasnutzung (78) gereinigt. Zur Senkung der Konzentration von

Schwefelwasserstoff in der Vergärung kann ein Teilstrom des gereinigten Biogases zur Strippung von Schwefelwasserstoff zurückgeführt werden.

Gärresteaufbereitunq (80)

Der Gärrest (79) aus der Vergärung hat eine Korngröße von 4 bis 12 mm,

vorzugsweise 8 mm, und hat eine Teemperatur von ca. 50 bis 60 °C, im Mittel 55 °C, und einen pH-Wert von ca. 8 bis 8,5. Durch Zugabe von NaOH (81 .1 ) wird der pH- Wert auf 10 bis 12, vorzugsweise 1 1 , vor der Entwässerung mit einer Zentrifuge (81 ) erhöht. Dies hat den Vorteil, dass in der Zentrifuge mit dem Feststoff auch Kalk und Phosphat abgeschieden wird. Gleichzeitig wird der für die nachfolgende

Ammoniakstrippung (88) erforderliche pH-Wert eingestellt. Vor der Entwässerung wird durch Rückführung des Zentrates (83) der Trockensubstanzgehalt des Gärrestes entsprechend den Anforderungen der Zentrifuge (81 ) reduziert. Nach dem Stand der Technik wird bei Entwässerung von Gärresten aus einer Trockenvergärung eine Schneckenpresse eingesetzt. Die Erfahrung mit Nassvergärungsanlagen bei Einsatz von Zentrifugen haben gezeigt, dass sich die Kunststoffe im Zentrat anreichern und der Gärrest somit weiter gereinigt wird und verwertbare Kunststoffe abgeschieden werden. Zentrifugenhersteller haben daher nach dem Stand der Technik Zentrifugen entwickelt, die Gärreste in die Fraktionen: mechanisch entwässerte Kunststofffraktion (82), den mechanisch entwässerten biogenen Gärrest (84) sowie das Zentrat (83) trennen. Aufgrund dieser Entwicklung wird bei dem erfindungsgemäßen Verfahren eine Zentrifuge (81 ) mit der Möglichkeit zur Kunststoffabscheidung eingesetzt. Zur Vermeidung eines Austrags von Phosphor in die Strippung und möglicher

Verschmutzungen der Strippung wird das Zentrat (83) über eine Feinfilterung (85) gereinigt. Die festen Gärreste 84 und 86 werden in einem Bandtrockner (90) getrocknet. Als Zuluft der Trocknung wird die Abluft aus dem Bunker und den

Aufbereitungshallen verwendet. Die Behandlung der Abluft aus dem Trockner (90.2) wird in einem mehrstufigen chemischen Wäscher (91 ) mit alkalischer und saurer Waschstufe gereinigt. In der alkalischen Waschstufe erfolgt eine chemische Oxidation von organischen Stoffen mittels Wasserstoffperoxid. Der getrocknete Gärrest (90.1 ) wird in einer Pelletierung (92) zu phosphorhaltigen Düngerpellets (92.1 ) verarbeitet. Die Pellets werden in Silos gelagert und können bedarfsgerecht mit weiteren

Düngerkomponenten zu einem 1 a Qualitätsdünger gemischt werden.

Das Filtrat (87) aus der Feinfilterung (85) hat die idealen Parameter von ca, 55 °C und pH-Wert 1 1 für die nachfolgende Strippung (88) zur Produktion von Ammoniumsulfat (88.2) als Stickstoffdünger. Sowohl der Stickstoffdünger als auch die Phosphorpellets stellen eine qualitätsgesicherte Handelsware mit Weltmarktwert dar, auch wenn diese Produkte aus Abfällen produziert wurden. Zusätzlich zum Stickstoff gelangt über die Zugabe von Schwefelsäure (88.1 ), die aus dem Abfall gewonnen wird, Schwefel als zusätzliche Düngerkomponente in den Stickstoffdünger. Durch die Maßnahmen der Abgasreinigung gelangt immer weniger Schwefel in die Landwirtschaft, so dass viele Böden bereits einen Schwefelmangel aufweisen. Sowohl die Ammoniakstrippung (88) als auch die Abluftbehandlung (91 ) verwenden das gleiche Chemikalienlager (89).

Glas- und Metallrecyclinq (16)

Durch die nassmechanische Trennung werden die Vorprodukte 14 und 15 für das Glas-, Baustoff- und Metallrecycling mit Korngrößen größer 2 mm erzeugt. Ist das Vorprodukt hygienisiert und gewaschen erst einmal erzeugt, bestehen zahlreiche automatische, optische und andere Systeme zur 100prozentigen Verwertung dieser Stoffströme als Baustoffe, Glas und Metalle. Aus den Fraktionen 38 und 50 können nach einer Trocknung mittels magnetischer, elektrostatischer und Wirbelstrom- Trennung Eisenmetalle und Nicht-Eisenmetalle gewonnen werden. Die Fraktionen 38 und 50 sind vor, und besonders auch nach, der Metallabtrennung, als schadstoffarme und hochqualitative Baustoffe einsetzbar, da diese besonders kalkarm und salzarm sind. Die Fraktion 58 ist ein begehrter Rohstoff für die Metallhüttenindustrie, da diese Fraktion hohe Anteile an kritischen Elementen wie Edelmetalle und Seltenerdmetalle enthält.

Ausführungsbeispiele

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird das gereinigte Filtrat nach der sulfidischen Fällung als Zusatzwasser für die Biogasentschwefelung verwendet.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung werden die im Mischer (6) durch pH- Wert-Senkung und Temperaturerhöhung ausgasenden Geruchstoffe und Schadgase separat als Abluft erfasst und über einen alkalischen und sauren Wäscher (91 ) mit Einstellung des Redox-Potentials im alkalischen Wäscherbereich, geregelt über die Zugabe von Wasserstoffperoxid (89), oxidiert und damit die Abluft gereinigt und desodoriert. Im Mischer (6) wird vorrangig die Schwimmschicht zur besseren

Ausgasung und Auflösung des Abfalls gemischt und durch mehrere schnelllaufende Schneckenförderer mit ca. 0,5 m bis 1 ,5 m, vorzugsweise 1 m, Flügelsteigung und einer Drehzahl von 150 bis 300 Umdrehungen pro Minute, die fliegend gelagert sind, mit einem Frequenzumrichter ausgestattet sind und zwei oder mehr Flügel aufweisen und von oben angetrieben werden.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird die Suspension (8) erst nach einer ersten Abscheidung (12) von Schwerstoffen (14) bei > 5 mm bis > 50 mm,

vorzugsweise > 35 mm, mit einem Sternsieb (13) gesiebt.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird die Suspension (21 ) nach der ersten Siebung (13) nach einer weiteren Schwerstoffabscheidung (23) bei 4 mm bis 15 mm, vorzugsweise bei 8 mm, mit einem Spannwellensieb (24) gesiebt.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung werden zur Einstellung der

Strömungsgeschwindigkeiten bei den Schwerstoffabscheidungen (12 und 23) ein oder mehrere schnelllaufende Schneckenförderer mit einer Flügelsteigung von ca. 0,5 m bis 1 ,5 m, vorzugsweise 1 m, und einer Drehzahl von 150 bis 300 Umdrehungen pro Minute, die fliegend gelagert sind, mit einem Frequenzumrichter ausgestattet sind und zwei oder mehr Flügel aufweisen sowie von oben angetrieben werden, eingesetzt.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird die Suspension (39) < 50 μιη bis < 150 μιη, vorzugsweise < 100 μιη, durch Kavitation oder durch

Ultraschall (47) vor der Reinigung mittels Wendelscheider (48) vorbehandelt.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird die mineralische Fraktion (48.1 ) < 50 μιη bis 150 μιη, vorzugsweise < 100 μιη mittels Vakuumbandfilter (49) entwässert.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird die gewaschene und von

Schiuffanteilen und Schwermetallen gereinigte und mechanisch entwässerte

Feinstfraktion (59) zur Einstellung der Dichte bei einer Schwimm-Sink-Trennung der Kunststoffgemischfraktionen eingesetzt.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung werden einzelne oder auch alle organischen festen Fraktionen (34,44, 59 und 69) und Kreislaufwasser (62) nach der Hygienisierung durch Lagerung bei > 70°C über mehr als eine Stunde einer Vergärung zugeführt, die am Standort der Aufbereitung oder einem anderen Standort

durchgeführt wird. Die Vergärung ist vorzugsweise

thermophil und ein- oder zweistufig, vorzugsweise zweistufig ausgeführt.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird der Gärrest (79) vor der

Entwässerung mittels Zentrifuge (81 ) durch Dosierung von Natronlauge (81 .1 ) auf einen pH-Wert von 10 - 12, vorzugsweise 1 1 , eingestellt und so viel Zentrat (83) zu der Zentrifuge (81 ) zurückgeführt , dass der für die Zentrifuge optimale

Trockensubstanzgehalt eingestellt werden kann und somit die Zentrifuge neben der Funktion der Entwässerung des Gärrestes inkl. des gefällten Phosphates auch separat leichte Kunststoffe wie PP, PE, Styropor oder Kunststoffe ähnlicher Dichte < 1 kg/l abscheiden kann.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird aus dem Zentrat (83) nach einer Feinfilterung bei < 5 μιη bis 100 μιη, vorzugsweise < 20 μιη mit z.B. einem Bandfilter oder einer Kammerfilterpresse (85) Ammoniumsulfat als Dünger mittels einer

Strippungsanlage (88) gewonnen.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird die Grobfraktionen (27) > 4 mm bis > 12 mm, vorzugsweise 8 mm, sowie (26) > 25 mm bis > 50 mm, vorzugsweise > 35 mm, gemeinsam oder einzeln zur Niedertemperaturgarung (64) und zur

Hygienisierung bei einer Temperatur von 70°C bis 95°C, vorzugsweise 80°C, über mindestens 4 Stunden bis mindestens 12 Stunden, vorzugsweise mindestens 6 Stunden, in einem automatisch befüll- und entleerbaren Pendelbodenbunker (64) behandelt.,

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird das Kreislaufwasser mit Säure (10) so gemischt, dass ein pH-Wert der Suspension (8) von 4 bis 6, vorzugsweise pH- Wert 5 eingestellt wird. In einer besonderen Ausführung der Erfindung werden die Temperatur und der pH- Wert im Bunker (64) durch Perkolation von Kreislaufwasser eingestellt und das Perkolat mittels Plattenwärmetauscher auf eine Temperatur von 65 °C bis 95 °C, vorzugsweise 80 °C, eingestellt und der pH-Wert auf 4,5 bis 5,5, vorzugsweise pH 5, durch Zugabe von Schwefelsäure zum Perkolat eingestellt,

In einer besonderen Ausführung der Erfindung beträgt die Verweilzeit im Bunker (64) ca. 24 Stunden, um Papier, zellulosebasierte Materialien und Etikettenkleber durch Quellung und enzymatische Behandlung aufzulösen sowie um gleichzeitig eine Entkopplung der Betriebszeit der Befüllung und Entleerung der Bunker durch mindestens zwei Bunker zu erreichen.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird das aus dem Bunker (64) ausgetragene Material mit einer Schneckenpresse (65) entwässert, durch eine

Lösetrommel oder einen Konditioneur (66) zerfasert und vereinzelt sowie

anschließend mit einem Spannwellensieb oder Sternsieb (67) gesiebt.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird die Siebung (67) zweistufig bei > 25 mm bis > 60 mm, vorzugsweise > 35 mm, sowie zusätzlich bei > 4 mm bis > 12 mm, vorzugsweise 8 mm, durchgeführt.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird die Grobfraktion (68) > 25 mm bis > 60 mm, vorzugsweise > 35 mm nachzerkleinert auf < 50 mm.

In einer besonderen Ausführung der Erfindung wird während einer Siebung mit Perkolat gespült und eine Fraktion > 25 mm bis > 50 mm, vorzugsweise > 35 mm, wieder einem Bunker mit temperierter Perkolation zugeführt sowie mit einer Fraktion < 25 mm bis < 50 mm, vorzugsweise < 35 mm, eine weitere thermomechanische Zelllyse mittels Schneckenpresse bei höherem Pressdruck als bei der ersten Pressung (65) durchgeführt., Legende Fig. 1 und Fig. 2

3. Stufe Nassmechanische Trennung

Hydrozyklon Abscheidung Sand > 1 mm

Hydrozyklonunterlauf

Hydrozyklonüberlauf

Spannwellensieb 1 (1 ,5) mm

Organik 3a

Vibrationssieb Organik 100 μιη bis 300 μιη

Organik 3b

Schneckenpresse Organik 3

Kreislaufwasser < 1 mm zum Wärmetauscher

Pressgut Organik 3 (0,1 - 5 (10) mm) zum Feststoffbunker Vergärung

Spannwellensieb 1 mm zur Absiebung Inert 3.1 zum Aufstromklassierer Sand 35.1

Abscheidekammer 3 - Sandabscheidung

Siebunterlauf < 0,75 - 1 ,5 mm, vorzugsweise < 1 mm

Siebüberlauf >0,75 - 1 ,5 mm, vorzugsweise > 1 mm und < 4 bis <12 mm, vorzugsweise < 8 mm

Wendelscheider 1 zur Trennung < 1 mm

Inertsuspension aus Wendelscheider 1

Organiksuspension aus Wendelscheider 1

Vibrationssieb Inert 3.2 mit der Korngröße 100 μιη (300 μιη) bis 1 mm (1 ,5 mm)

Inert 3 mit der Korngröße 100 μιη (300 μιη) bis ca. 3 mm

Suspension Inert 4 < 100 μιη (300 μιη)

Suspension Organik 4 < 100 μιη (300 μιη)

4. Stufe Nassmechanische Trennung

Wendelscheider 2a zur Reinigung Organik 4 < 100 (300) μιη

Inertsuspension aus Wendelscheider 2a

Organiksuspension aus Wendelscheider 2a

Zentrifuge oder Kammerfilterpresse zur Entwässerung der Organik 4 der 4. Stufe Nassmechanische Trennung Flockungshilfsmittel

Organik 4 entwässert zum Feststoffbunker Vergärung

Bypass Suspension Organik 4 als Kreislaufwasser zur Rückführung

Gemisch aus mechanisch entwässerter Organik 3, Organik 4 und

Tonmineral zur Vergärung

Ultraschall zur Reinigung Schiuffpartikel durch Kavitation

Wendelscheider 2b zur Reinigung Inert < 100 (300) μιη

Inertsuspension aus Wendelscheider 2b

Organiksuspension aus Wendelscheider 2b

Vakuumbandfilter zur Spülung und Entwässerung der Schiufffraktion Inert 4

Inert 4 - Schluff 5 (20) μηπ bis 100 (300) μηπ

Filtrat Vakuumbandfilter

Zentrifugat Zentrifuge Entwässerung Organik 4

5. Stufe Tonmineralregeneration und Schwermetallabscheidung

Lamellenklärer

Dosierung Flockungshilfsmittel

Zugabe Schwefelsäure zur Einstellung eines für die Regeneration erforderlichen sehr niedrigen pH-Wertes < 2,5 bis < 1 ,5

eingedickte Tonmineralsuspension

Extraktionsbehälter zur sauren Tonmineralregeneration

Klarlauf Lamellenklärer

regenerierte Tonmineralsuspension pH-Wert < 2,5 bis < 1 ,5

Kammerfilterpresse

NaOH-Dosierung zur Anhebung des pH-Wertes auf ca. pH 5 in

Abhängigkeit der Säuretoleranz des Flockungshilfsmittels

Dosierung Flockungshilfsmittel

Filtrat Kammerfilterpresse

Sulfidische Schwermetallfällung mit Schwefelwasserstoff aus dem Biogas. Alternativ Zugabe von Natriumsulfid.

Suspension nach der Schwermetallfällung schwefelhaltiges Biogas

teilentschwefeltes Biogas

Kammerfilterpresse zur Entwässerung des Schwermetallkonzentrates

Zugabe von Flockungshilfsmittel zur Flockung von Schwermetallsulfid

Schwermetallkonzentrat

Regeneriertes Tonmineral zur Vergärung

Filtrat Kammerfilterpresse Entwässerung Schwermetallkonzentrat

Filtrat Kammerfilterpresse Schwermetall zur Spülung von Organik und Inert in Stufe 3 und Stufe 4

Filtrat Kammerfilterpresse Schwermetall zur Vergärung

Zelllyse - Anreichung der Kunststoff/Holz-Fraktion und Gewinnung der kunststoff armen Biomassefraktion

Niedertemperaturkocher, ausgeführt als Betontunnel mit

Pendelbodensystem. Durch Perkolation wird eine Aufheizung und

Niedertemperaturkochung bei 80°C ermöglicht.

Schneckenpresse bei > 70°C bewirken eine Zerfaserung der organischen Fraktion

Konditioneur zur Auflösung vor der Siebung

Siebung mindestens bei 5 (10 ) mm mittels Sternsieb oder

Spannwellensieb. Zusätzlich kann eine Doppelsiebung bei 30 (40) mm für die nachfolgende Kunststoffaufbereitung vorteilhaft sein

Siebüberlauf zur Kunststoffaufbereitung

Siebunterlauf < 5 (10) mm zur Vergärung

Kunststoffaufbereitung

Vergärung

Feststoffbunker Vergärung

Suspensionsvorlage Vergärung

Flüssige Substrate wie z.B. Gülle

Hauptgärer

Nachgärer

Biogas 78 Biogasreinigung und Biogasnutzung als BHKW oder

Biomethanaufbereitung

78.1 Schwefelsäure aus der Biogasentschwefelung

79 Gärrest

80 Gärresteaufbereitung

81 Zentrifuge Entwässerung Gärrestemit Abscheidung und Entwässerung der leichten Kunststofffraktion PP, PE und Styropor etc.

81 .1 Dosierung Natronlauge zur Einstellung pH-Wert von ca. 1 1 zur Fällung des gelösten Phosphates

81 .2 Dosierung Flockungshilfsmittel

82 Entwässerte Restkunststoffe vorrangig PP, PE und Styropor

83 Rückführung Zentrat zur Einstellung des Trockensubstanzgehaltes vor der

Zentrifuge

84 Entwässerter Gärrest von Restkunststoffen befreit

85 Feinfilterung Zentrat durch Kammerfilterpresse oder ähnliches

86 Entwässerter Feinschlamm aus Feinfilterung

87 Filtrat mit pH-Wert ca. 1 1 und Temperatur ca. 50 - 55°C

88 Strippung Filtrat

88.1 Zugabe Schwefelsäure aus der Biogasreinigung oder andere

Schwefelsäure

88.2 Ammoniumsulfat

88.3 Flüssigdünger Kalium und Spurenelemente

89 Chemikalienlager Natronlauge, Schwefelsäure und Wasserstoffperoxyd für die Strippung, Einstellung pH-Werte Gesamtanlage und Abluftreinigung

90 Gärrestetrockner

90.1 Getrocknete Gärreste

90.2 Abluft Gärrestetrockner

91 Abluftreinigung ausgeführt als mehrstufiger chemischer Wäscher

91 .1 gereinigte Abluft

92 Pelletierung

92.1 Pellets mit hohem Phosphat- und Biomassegehalt