- les déchets sont soumis à un premier tri par criblage,

- la fraction de déchets traversant le criblage est soumise à un traitement de pré-fermentation dans un tube rotatif avec alimentation à une extrémité et extraction à l'autre extrémité,

- et la matière sortant du tube de traitement de pré-fermentation est soumise à mélange dans une trémie mélangeuse, puis à un traitement de méthanisation dans un digesteur.

Les déchets ménagers issus de collectes non sélectives contiennent différentes catégories de matériaux tels que des déchets putrescibles (déchets alimentaires, déchets verts), des papiers, des cartons, du verre, des plastiques, des métaux ferreux ou non ferreux, des tissus, des textiles sanitaires, des produits toxiques (piles électriques, pots de peinture...).

La méthanisation et le compostage de ces déchets ménagers en vue de les transformer en biogaz et en compost valorisable comporte généralement quatre étapes principales :

- une préparation mécanique des déchets qui vise à séparer les matières organiques biodégradables des autres fractions non valorisâmes en biogaz ou en compost ; un tube rotatif de pré-fermentation, généralement essentiellement horizontal, constitue un moyen pour une telle préparation;

- la méthanisation qui vise à produire une énergie renouvelable et est réalisée dans des enceintes horizontales ou verticales, agitées mécaniquement ou non ;

- le compostage, ou maturation aérobie, qui fait généralement intervenir une opération préalable de pressage du digestat provenant de la méthanisation, afin d'atteindre un niveau de teneur en matières sèches et une porosité permettant l'autocompostage du digestat, ou alors nécessite l'apport d'un agent structurant et son mélange avec le digestat pour obtenir un substrat compostable ;

- l'affinage final qui vise à retirer de façon complémentaire les contaminants restant après les deux opérations précédentes, et à préparer le compost à une granulométrie permettant sa valorisation agronomique.

La préparation mécanique peut comprendre un broyage en tête suivi d'étapes de tri granulométrique, puis une digestion anaérobie du substrat organique comme enseigné par EP 0 131 319. Un tel procédé présente l'inconvénient majeur de fractionner les contaminants ou les matières valorisâmes (verre, plastique, tissu...), ce qui conduit généralement à des difficultés de tri et génère un risque fort de contamination du compost et nécessite des équipements de dimensions très importantes par rapport aux besoins.

FR 2 951 095 divulgue un procédé de traitement de déchets ménagers comportant plusieurs étapes de tri granulométrique et qui évite l'utilisation d'un tube rotatif de pré-fermentation qui mélange des déchets valorisâmes et des déchets non valorisâmes en compost.

Dans le cas où la digestion est effectuée dans un digesteur horizontal, après l'étape de digestion anaérobie du substrat organique, le digestat est déshydraté dans un hall spécifique afin d'atteindre un taux de matières sèches optimisé pour le post-traitement par compostage. Une fraction liquide est récupérée et épurée afin d'être réutilisée : les jus de pressage de digestat.

Pour ne pas dépasser la viscosité limite autorisant la circulation du substrat organique dans les canalisations d'alimentation, un mélange est réalisé entre la fraction organique préparée et les jus de pressage du digestat. Ainsi pour introduire un volume de fraction organique à digérer, il faut quasiment introduire le même volume de liquide. Ce liquide occupe un volume important dans le digesteur sans apporter de contribution significative à la production de méthane. Cette dilution diminue la capacité de traitement et induit une plus faible teneur en matières sèches dans la liqueur.

L'invention a pour but, surtout d'obtenir une production de biogaz optimale au regard du dimensionnement du digesteur utilisé. L'invention vise aussi à produire un digestat à forte teneur en matières sèches afin de pouvoir rendre facultatif son pressage avant maturation aérobie, sans pénaliser le digestat, et à fournir un compost conforme aux normes appliquées dans les pays concernés par le procédé.

Selon l'invention, le procédé de traitement de déchets, en particulier d'ordures ménagères, contenant des matières organiques mélangées à des indésirables, notamment métaux, matières minérales, plastiques, verre, procédé selon lequel :

- les déchets sont soumis à un premier tri par criblage, - la fraction de déchets traversant le criblage est soumise à un traitement de pré-fermentation dans un tube rotatif avec alimentation à une extrémité et extraction à l'autre extrémité,

- et la matière sortant du tube de traitement de pré-fermentation est soumise à mélange dans une trémie mélangeuse, puis à un traitement de méthanisation dans un digesteur,

est caractérisé en ce que :

- une coupure entre les matières organiques et les indésirables est réalisée dans la matière sortant du tube de traitement de pré-fermentation avant son entrée dans le digesteur,

- le digesteur est horizontal, agité mécaniquement, et une fraction du digestat sortant du digesteur est recirculée au moins dans la trémie mélangeuse, le taux de recirculation étant suffisamment élevé pour assurer un mélange intégral.

De préférence, le taux de recirculation du digestat est d'au moins 200%. La teneur en matières sèches du digestat est au moins de 30%.

Le mélange dans la trémie mélangeuse peut être effectué sans incorporation de jus de pressage ou d'eau industrielle.

Le mélange dans la trémie mélangeuse peut aussi être effectué avec incorporation de jus de pressage ou d'eau industrielle ; dans ce dernier cas le volume de jus de pressage ou d'eau industrielle incorporé est inférieur à celui incorporé en l'absence de recirculation de digestat dans la trémie mélangeuse.

L'invention a surmonté le préjugé selon lequel le digestat constituait un produit à viscosité trop élevée pour qu' une recirculation satisfaisante soit obtenue, avec un produit homogène, dans un digesteur horizontal. L'invention a permis d'exploiter un pouvoir mouillant du digestat qui, d'une manière inattendue, est supérieur à celui des jus de pressage. Le digestat n'a plus besoin d'être soumis à un pressage en sortie du digesteur.

L'invention a modifié la recette du mélange entrant en digestion en substituant tout ou partie des jus de pressage ou d'eau industrielle par du digestat.

A viscosité identique le taux de matières sèches issu de la nouvelle recette est plus élevé, le pouvoir mouillant du digestat étant supérieur à celui des jus de pressage. Il est ainsi possible d'augmenter significativement la charge organique dans le mélange tout en réduisant le volume global introduit.

L'invention optimise l'étape de méthanisation en digesteur horizontal, permettant notamment d'augmenter la capacité de traitement et de rendre facultative l'étape de déshydrations mécanique du digestat avant le post traitement par compostage tout en obtenant un compost normé dans les mêmes conditions. De préférence, l'invention met en oeuvre une succession d'étapes permettant d'extraire au maximum les indésirables du produit brut, de maximiser la production d'un substrat organique propre de composition homogène et à profil granulométrique constant.

Le digestat présente un taux de matières sèches satisfaisant pour permettre le post-traitement par compostage ; la siccité reste inférieure à celle obtenue après une étape de déshydratation mécanique mais simplifie très largement l'exploitation et améliore les rendements. La bonne gestion de la viscosité de la liqueur dans le digesteur permet de satisfaire les conditions mécaniques de brassage sans contraintes excessives.

La fraction de digestat recirculée peut être introduite, pour une partie, à l'entrée du digesteur, en aval de la trémie mélangeuse.

La fraction de digestat recirculée peut être introduite, pour une partie supérieure à 50% en masse, dans la trémie mélangeuse, et pour l'autre partie à l'entrée du digesteur, en aval de la trémie mélangeuse.

Avantageusement, les déchets tels que collectés, et sans broyage préalable, sont soumis au premier tri par criblage sur tamis ayant une dimension de maille L1 ;

- la fraction des déchets ayant traversé ce premier tri, qui comprend des éléments dont la grande dimension est inférieure à la valeur L1 , est envoyée au traitement de pré-fermentation dans le tube rotatif;

- l'alimentation en déchets du tube rotatif est effectuée régulièrement dans le temps, en lissant les à-coups de collecte ;

- le temps de séjour des déchets dans le tube rotatif est sensiblement constant et au moins égal au temps nécessaire pour que la quasi- totalité de la matière organique se trouve dans une fraction granulométrique inférieure à celle des indésirables ;

- et les déchets après sortie du tube rotatif, et avant entrée dans le digesteur, sont soumis à un criblage par tamis présentant une dimension de maille L2 assurant une coupure entre les matières organiques de granulométrie plus fine, et les indésirables.

Le temps de séjour des déchets dans le tube rotatif peut être au moins égal au temps nécessaire pour qu'au moins 75 % en masse de la matière organique en sortie du tube de pré-fermentation se trouve dans une fraction granulométrique inférieure à celle des indésirables.

De préférence, l'alimentation en déchets du tube rotatif et l'extraction des déchets traités sont effectuées en continu, le débit d'extraction correspondant au débit d'alimentation, moins la perte matière et par évaporation, et étant sensiblement constant sur une durée de plusieurs heures, de préférence d'au moins 10 h et avantageusement de 24h.

Le temps de séjour des déchets dans le tube rotatif peut être compris entre deux et quatre jours , de préférence entre deux jours et demi et trois jours et demi et avantageusement trois jours.

La dimension L1 de la maille du premier tri peut être comprise entre 200 et 600 mm, de préférence entre 350 et 500 mm et avantageusement égale à 450 mm.

La dimension L2 de la maille du tamis avant entrée dans le digesteur peut être comprise entre 5 et 14 mm, de préférence entre 7 et 12 mm avantageusement égale à 8 mm.

L'alimentation du tube rotatif peut mettre en œuvre au moins une trémie doseuse propre à lisser les éventuels à-coups d'alimentation provenant de variations brutales de granulométrie et/ou de la masse volumique du flux de déchets collectés.

Plusieurs étages de tri avec dimensions de mailles plus petites à chaque étage suivant peuvent être prévus entre la sortie du tube rotatif et le dernier criblage par tamis présentant une dimension de maille L2.

Le dernier criblage avant le digesteur peut être assuré par un crible à effet trampoline.

En aval du tube rotatif et en amont du dernier criblage, les déchets peuvent être soumis à un tri par rebond/adhérence.

L'invention est également relative à une Installation de traitement de déchets pour la mise en œuvre d'un procédé tel que défini précédemment, comprenant :

- un premier poste de tri par criblage ,

- un tube rotatif de traitement de pré-fermentation de la fraction des déchets ayant traversé ce premier tri,

- et un digesteur pour soumettre à un traitement de méthanisation la matière sortant du tube de traitement de pré-fermentation,

caractérisée en ce que :

- elle comporte des moyens de criblage pour réaliser une coupure entre les matières organiques et les indésirables dans la matière sortant du tube de traitement de pré-fermentation avant son entrée dans le digesteur,

- le digesteur est horizontal, agité mécaniquement, et une fraction du digestat sortant du digesteur est recirculée au moins dans la trémie mélangeuse.

L'installation comporte avantageusement des moyens de pompage du type pompe à béton pour assurer la recirculation d'une fraction du digestat sortant dont la teneur en matières sèches peut être supérieure à 30%.

De préférence, l'installation est caractérisée en ce que :

- le premier poste de tri par criblage présente une dimension de maille L1 pour les déchets tels que collectés, et sans broyage préalable;

- des moyens d'alimentation en déchets du tube rotatif sont prévus pour assurer une alimentation de manière régulière, sans interruption dans le temps, en lissant les à-coups de collecte ;

- le tube rotatif est prévu pour que le temps de séjour des déchets soit au moins égal au temps nécessaire pour que la quasi-totalité de la matière organique se trouve dans une fraction granulométrique inférieure à celle des indésirables ;

- et, en amont du digesteur, un poste de criblage par tamis présentant une dimension de maille L2 est prévu pour assurer une coupure entre les matières organiques de granulométrie plus fine, et les indésirables.

Les moyens d'alimentation du tube rotatif peuvent comprendre au moins une trémie doseuse propre à lisser les éventuels à-coups d'alimentation provenant de variations brutales de granulométrie et/ou de la masse volumique du flux de déchets collectés.

L'installation peut comporter un crible à effet trampoline assurant le dernier criblage avant le digesteur.

L'installation comporte avantageusement plusieurs tubes rotatifs travaillant en parallèle, en particulier trois tubes rotatifs.

La dimension L1 de la maille du tamis du premier tri peut être comprise entre 200 et 600 mm, de préférence entre 350 et 500 mm et avantageusement égale à 450 mm.

La dimension L2 de la maille du tamis avant entrée dans le digesteur peut être comprise entre 5 et 14 mm, de préférence entre 7 et 12 mm avantageusement égale à 8 mm.

Les moyens d'alimentation du tube rotatif peuvent comprendre au moins une trémie doseuse propre à lisser les éventuels à-coups d'alimentation provenant de variations brutales de granulométrie et/ou de la masse volumique du flux de déchets collectés.

Plusieurs étages de tri, avec dimensions de mailles plus petites à chaque étage suivant, peuvent être prévus entre la sortie du tube rotatif et le dernier criblage par tamis présentant une dimension de maille L2. .

L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées ci- dessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'un exemple de réalisation décrit avec référence aux dessins annexés, mais qui n'est nullement limitatif. Sur ces dessins :

Fig. 1 est un schéma d'un procédé de traitement selon l'invention, et Fig. 2 est un diagramme illustrant schématiquement l'évolution de la granulométrie des matières organiques et des matières organiques synthétiques ou inorganiques de mêmes dimensions dans un tube rotatif de traitement de pré-fermentation, en fonction du temps de séjour porté en abscisse, tandis que le diamètre moyen de la granulométrie est porté en ordonnée.

Un objectif de l'invention est d'obtenir :

- une qualité de fraction organique homogène, après passage dans un tube rotatif de traitement de pré-fermentation 1 (Fig. 1 ) et la plus exempte possible d'indésirables après criblage,

- et une production de biogaz optimale au regard du dimensionnement du digesteur 2 utilisé.

L'invention vise aussi à fournir un digestat à forte teneur en matières sèches, de sorte de pouvoir rendre facultatif son pressage avant maturation aérobie sans pénaliser ce digestat, et un compost conforme aux normes appliquées dans les pays concernés par le procédé.

Le terme « digestat » désigne le produit sortant du digesteur, constitué par la matière organique après digestion anaérobie,

Il est apparu que le niveau de qualité des matières en sortie du tube rotatif de pré-fermentation n'était pas constant. Il a pu être établi que les apports de matières irréguliers dans le temps, notamment cinq jours sur sept seulement, et huit à douze heures par jour, entraînaient un temps de séjour variable des matières dans le tube rotatif et empêchaient d'atteindre le niveau de qualité souhaité.

La maille de tamisage en sortie du tube 1 est une constante ; si la matière organique n'est pas suffisamment réduite, elle sera éliminée et conduira à une perte importante pour la méthanisation. A contrario, si les impuretés physiques, constituant les indésirables, passent au travers de cette maille, ces impuretés se retrouveront dans le substrat introduit dans le digesteur, ce qui est à éviter.

Selon la présente description, la dimension d'une maille de tamis correspond, pour une maille carrée ou rectangulaire à la longueur de la diagonale de la maille, et pour une maille circulaire, au diamètre de cette maille.

Il a pu être établi que la granulométrie des matières organiques et des indésirables évoluait différemment en fonction du temps de séjour dans le tube rotatif. Sur Fig. 2 on a illustré schématiquement la variation de la granulométrie portée en ordonnée, sous forme d'une dimension de maille à travers laquelle peut passer le produit en sortie du tube 1 , en fonction du temps de séjour du produit dans le tube 1 , porté en abscisse.

C1 correspond à la courbe de granulométrie des matières organiques tandis que C2 correspond à la courbe de granulométrie des matières organiques synthétiques, inorganiques ou minérales, indésirables. Au- delà d'un temps de séjour T ₀ , la courbe C1 se détache vers le bas par rapport à la courbe C2. Après un temps de séjour Ti , la granulométrie des matières organiques (courbe C1 ) est nettement inférieure à celle des matières inorganiques ou organiques synthétiques. En choisissant un tamis dont la maille présente une dimension M1 correspondant à la granulométrie de la courbe C1 , ou qui est légèrement supérieure, notamment de 1 mm, à cette granulométrie, on assure une séparation efficace entre les matières organiques et les indésirables, avec une perte minimale de matières organiques.

A titre d'exemple non limitatif, T1 peut être compris entre 2 et 3,5 jours , et M1 peut être compris entre 7 et 9mm, avantageusement égal à 8mm.

Fig. 1 des dessins illustre un schéma d'ensemble d'une ligne de traitement mettant en œuvre le procédé de l'invention.

Les déchets collectés, notamment par camions-bennes, sont introduits dans une entrée 3 de ligne de traitement et sont envoyés sur un ou des cribles primaires 4, notamment à l'aide de transporteurs à bande ou à tabliers métalliques. Chaque crible 4 est constitué par un tamis dont les mailles ont une dimension L1 prévue pour retenir les fractions grossières dont la grande dimension est supérieure à L1 . La dimension L1 est avantageusement comprise entre 400 et 500 mm, de préférence égale à 450 mm. La fraction 5 traversant les cribles 4 constitue une fraction fine et intermédiaire qui sert à alimenter le tube rotatif 1 , essentiellement horizontal.

Les mêmes quantités de déchets sont introduites, à débit constant, dans le tube 1 et extraites en continu, en quasi-permanence. L'alimentation du tube 1 est optimisée par utilisation de trémies 6, en particulier de trémies doseuses ( trémie de dosage dont le fond est équipé de lattes (ou équivalent) à déplacements séquentiels permettant l'avancement du produit), qui permettent de lisser les éventuels à-coups d'alimentation provenant de variations brutales de granulométrie et/ou de la masse volumique du flux de déchets. Selon le schéma, la trémie 6 de lissage est installée en aval de la sortie de la fraction 5 et en amont du tube 1 . En variante, la trémie de lissage 6 pourrait être située entre l'entrée 3 de ligne et les cribles primaires 4. Dans ce dernier cas, l'équipement ne satisfait pas aussi bien à la limitation des à-coups ( la rupture de charge permise par la trémie en amont des tubes, selon le schéma de Fig .1 , permet des actions de maintenance, un traitement discontinu des ordures).

La fraction la plus grossière 7 de dimension supérieure à celle des mailles des cribles 4, par exemple supérieure à 450 mm, et qui n'a pas traversé les cribles, peut être soumise à un déchiquetage grossier 8 avant d'être réintroduite dans les tubes de pré-fermentation 1 ou en variante dans les cribles primaires 4, ou d'être traitée séparément.

De l'eau industrielle Ei est introduite dans les tubes de préfermentation 1 pour favoriser l'activité biologique, L'échauffement des réactions biologiques provoque l'évaporation Ev de tout ou partie de cette eau industrielle.

Le tube rotatif 1 est horizontal et présente une paroi cylindrique fermée dont la surface intérieure est munie de profilés, par exemple profilés en U tournant leur concavité radialement vers l'intérieur, régulièrement espacés, s'étendant suivant des génératrices du cylindre, et propres à entraîner en rotation des déchets introduits à l'extrémité 1 a. Les déchets progressent dans le tube 1 sous l'effet de la poussée des matières chargées à l'entrée 1 a, et sont extraits à la sortie 1 b après un temps de séjour T dans le tube 1 .

En assurant un temps de séjour T approprié des déchets dans le tube rotatif 1 (T est égal ou supérieur à T1 ), combiné avec une alimentation régulière, on obtient à la sortie 1 b, un mélange dans lequel les matières organiques ont une granulométrie égale ou inférieure à M1 , en particulier inférieure à 8 mm, tandis que les indésirables ont une granulométrie supérieure. La séparation des matières organiques à introduire à l'entrée 2a du digesteur 2, relativement aux indésirables, est assurée par un crible 9 à mailles dont la dimension correspond à celle de la granulométrie des matières organiques, notamment 8 mm. Le crible 9 est avantageusement un crible à effet trampoline ; un tel crible est prévu pour assurer un tamisage sur une toile élastique successivement tendue et relâchée, offrant une légère déformation des mailles qui se décolmatent, ce système permettant un tamisage de produit humide dans de très petites granulométries.

Plusieurs tubes rotatifs 1 de pré-fermentation peuvent être prévus pour travailler en parallèle, notamment trois tubes de pré-fermentation. La régularité de l'alimentation et de l'extraction des tubes permet d'établir un produit fini de composition homogène et de profil granulométrique constant au niveau de la fraction 27 à introduire dans le digesteur 2. Le taux d'indésirables (plastiques, verre, cailloux, métaux) est pratiquement nul dans la fraction de granulométrie inférieure à M1 .

Pour éviter de surcharger le crible 9 avec des indésirables dont les dimensions sont nettement supérieures à la maille du crible 9, plusieurs étages de tri sont prévus en amont du crible 9.

Un premier étage de tri à la sortie 1 b du tube 1 est assuré par un tamis rotatif 10, ou tambour perforé, qui laisse passer une fraction 1 1 , par exemple de granulométrie 0-80 mm, et rejette un refus 12 correspondant par exemple à une granulométrie 80-450 mm. Ce refus 12 est soumis à une étape 13 de déferraillage permettant de séparer les aciers 14 des refus légers 15 à haut pouvoir calorifique inférieur PCI.

La fraction 1 1 qui a traversé le tamis 10 est introduite dans un second tamis rotatif 16 à mailles de dimension inférieure à celle du tamis 10, notamment à mailles de 20 mm. Le refus du tamis 16, qui correspond dans l'exemple considéré à une granulométrie de 20-80mm, est soumis à une étape de déferraillage 13a qui sépare les aciers 14a d'une autre fraction 17. Cette fraction 17 est soumise à une étape 18 de tri rebond/adhérence . Ce tri consiste à projeter la matière sur une plaque rigide ou un convoyeur à bande incliné, ce qui engendre le rebond du refus lourd et l'adhérence des parties plus légères, notamment des matières organiques. La fraction lourde 19 issue du tri 18 est soumise à une séparation par courants de Foucault 20 qui permet de séparer les métaux non ferreux 21 des refus lourds 22. La fraction plus légère 18a issue de l'étape 18 de tri rebond/adhérence constitue de la matière première pour la fabrication de combustible solide de récupération.

La fraction 23 qui a traversé les mailles du tamis 16, par exemple la fraction de granulométrie 0-20 mm, est soumise à un tri 24, de préférence du type rebond/adhérence qui sépare des refus lourds 22 d'une fraction plus légère 25 contenant les matières organiques.

Cette fraction 25 est ensuite soumise à une séparation par le crible 9 présentant des mailles de dimension égale ou inférieure à M1 correspondant à la coupure entre la granulométrie des matières organiques et celle des indésirables selon Fig. 2, après un temps de séjour au moins égal à T1 dans le tambour rotatif 1 . Le crible 9 sépare un refus 26 dont la granulométrie est, par exemple, de 8-20 mm, et une fraction fine 27, dont la granulométrie est, par exemple, de 0-8 mm. Le crible 9 est avantageusement un crible à effet trampoline .

La fraction fine 27, sortant du crible 9, est introduite dans une trémie mélangeuse 28 donnant en sortie 29 un mélange homogène qui est introduit à l'entrée du digesteur 2 horizontal agité mécaniquement. Le digesteur 2 est constitué par un tube cylindrique d'axe horizontal dans lequel sont disposés des moyens d'agitation de la matière introduite. Les moyens d'agitation peuvent comprendre un arbre rotatif coaxial muni de bras radiaux espacés, pourvus de palettes de brassage. Le digesteur 2 produit du biogaz récupéré au niveau d'une évacuation 30 située en partie haute du digesteur. Le digestat est évacué par une sortie 31 opposée à l'entrée du digesteur. Une fraction 32 du digestat est recirculée selon une partie 32a dans la trémie mélangeuse 28 et, selon une autre partie 32b, à l'entrée du digesteur 2, en aval de la trémie 28.

Le digestat présente une teneur en matières sèches d'au moins 30% en masse, et la fraction 32 est recirculée à l'aide de moyens de pompage (non représentés) de type pompe à béton, pouvant mettre en mouvement des produits à viscosité élevée.

Le digestat sert de vecteur pour le transport du substrat organique constitué par la fraction 27. Le taux de matières sèches du mélange est maîtrisable,d'autant que l'incorporation de liquide (eau de ville, eaux industrielles etc ..) est également possible, et le mélange réalisé dans la trémie 28 est intime et homogène.

Le mélange dans la trémie mélangeuse 28 peut être effectué sans incorporation de jus de pressage ou d'eau industrielle.

Le mélange dans la trémie mélangeuse 28 peut aussi être effectué avec incorporation de jus de pressage ou d'eau industrielle ; dans ce dernier cas le volume de jus de pressage ou d'eau industrielle incorporé est inférieur à celui qui serait incorporé en l'absence de recirculation de digestat dans la trémie mélangeuse.

Le taux de recirculation R/Q du digestat est de préférence supérieur à 200 % de manière à assurer une matière infiniment mélangée. Le taux de recirculation R/Q correspond au rapport du débit massique R de la fraction 32 de digestat recirculée, au débit Q de la fraction 27 de matière introduite dans la trémie 28.

La fraction 32a recirculée dans la trémie 28 est de préférence supérieure à la fraction 32b recirculée à l'entrée du digesteur, en aval de la trémie 28. La fraction 32a est avantageusement au moins égale à 60 % en masse de la fraction recirculée 32.

A titre d'exemple numérique non limitatif, la trémie 28 peut avoir un volume de 2 m ³ ; la fraction 27 introduite dans la trémie 28 peut être de 1200 t/mois, la fraction 32a de 1800 t/mois et la fraction 32b de 1740 t/mois. La fraction totale 32 recirculée est de 3540 t/mois. Selon cet exemple, le taux de recirculation est de 3540/1200, soit environ 300 %. Selon l'invention, la composition, ou recette, du mélange introduit dans le digesteur 2 est améliorée par la recirculation du digestat qui se substitue à un fluide de mélange tel que de l'eau industrielle. Le pouvoir mouillant du digestat est supérieur à celui du liquide. Il est ainsi possible d'augmenter significativement la charge organique dans le mélange tout en réduisant le volume global.

La recirculation du digestat dans la trémie mélangeuse 28 augmente la capacité de traitement du digesteur d'au moins 30 %. En effet, le volume nécessaire pour introduire une tonne de substrat organique, provenant de la fraction 27, est considérablement réduit. A titre d'exemple non limitatif, la capacité d'introduction en substrat organique est passée d'environ 25 t/jour à 40 t/jour selon l'invention.

A viscosité identique, le taux de matières sèches du mélange 29 issu de la nouvelle composition est plus élevé. Il est ainsi possible d'augmenter significativement la charge organique dans le mélange tout en réduisant le volume global réduit.

Le digestat présente un taux de matières sèches d'environ 35 % pouvant aller jusqu'à 40 %, satisfaisant pour permettre le post-traitement par compostage ; cette siccité simplifie très largement l'exploitation et améliore les rendements. La bonne gestion de la viscosité de la liqueur entrant dans le digesteur permet de satisfaire les conditions mécaniques de brassage dans le digesteur, sans contraintes excessives.

La fraction 33 du digestat, qui n'est pas recirculée, est utilisée pour l'étape 34 de compostage. Pour cela, la fraction 33 est introduite dans un mélangeur 35 dont la sortie est envoyée au compostage 34. La matière en sortie du compostage 34 est envoyée à une étape 36 d'affinage final qui fournit, en sortie, le compost 37. Une fraction 38 de l'affinage est avantageusement recirculée à l'entrée du mélangeur 35.

Le mélangeur 35 et l'affinage 36 constituent un traitement 39 de structuration du compost, schématisé par un contour en tirets. Ce traitement pourrait être remplacé par une étape de déshydratation, en sortie du compostage 34. La fraction 33 serait alors directement admise à l'entrée du compostage 34.

L'invention permet d'obtenir une qualité de fraction organique 29, envoyée au digesteur, qui est homogène et exempte le plus possible d'indésirables, ce qui est très favorable à la stabilité de la méthanisation.

La faible granulométrie de la fraction organique 0-8 mm augmente la surface de contact entre les bactéries et le substrat, ce qui est favorable également à la méthanisation. Le taux réduit d'indésirables et l'homogénéité constante du produit permettent de garantir la conformité de tous les lots de fabrication de compost. Cette faible granulométrie est exploitée au mieux dans le digesteur horizontal 2 dont l'agitation mécanique permet le dégazage du biogaz produit dans la liqueur.

La production de biogaz par le digesteur 2 est optimale au regard du dimensionnement du digesteur utilisé et permet d'obtenir un digestat à forte teneur en matières sèches (MS), d'au moins 30 % MS jusqu'à 38% de MS, ce qui permet de rendre facultatif un pressage mécanique avant maturation aérobie, sans pénaliser le digestat, et d'obtenir un compost conforme aux normes.

Grâce au procédé de séparation mécano-biologique faisant intervenir le tube rotatif 1 , les étapes de traitement du produit en entrée et sortie du tube par criblage permettent d'optimiser la qualité de chacune des catégories de matériaux contenus dans les déchets par rapport à sa voie de valorisation :

- les matières organiques les plus instables, très réactives, sont compostées rapidement dans le tube 1 ;

- le substrat organique (fraction 27) destiné à la méthanisation est optimisé;

- la séparation des métaux ferreux et non-ferreux de grande propreté est optimale ;

- les flux à fort potentiel calorifique sont bien séparés ;

- la propreté du compost final est assurée.

L'amélioration de la stabilité du digesteur 2 obtenue selon l'invention a un impact sur le rendement de production électrique à la tonne de substrat organique introduit dans le digesteur. Selon un exemple, le rendement moyen a connu une augmentation d'environ 10 %.

Le procédé de l'invention est utilisable industriellement pour dimensionner une unité de traitement de déchets avec méthanisation, en maximisant à la fois :

- le taux d'extraction de la matière organique non synthétique présente initialement dans les déchets, grâce à une alimentation continue du tube rotatif 1 et un temps de séjour optimal dans ce tube, tout en améliorant la propreté de celle-ci ;

- la production de biogaz du procédé de méthanisation utilisant un digesteur horizontal et le conduisant en mode assimilé à un mode infiniment mélangé, en raison du taux de recirculation, au lieu du mode piston habituel, et en maintenant la liqueur présente dans le digesteur à une teneur en matières sèches optimale voisine de 35 %. La substitution des jus de presse par le digestat a augmenté la capacité de traitement des digesteurs d'au moins 30 %, en effet le volume nécessaire pour introduire une tonne de substrat organique a considérablement été réduit. L'amélioration du taux de matière sèche

Le taux de matières sèches du digestat a été augmenté pour passer d'environ 19.4% à environ 33,5%.