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PROCEDE D'ULTRA-DESHYDRATATION DE PRODUITS EPAISSIS OU PATEUX FORMANT UNE BIOMASSE, ET INSTALLATION POUR LA MISE EN ŒUVRE DU PROCEDE. L'invention est relative à un procédé d'ultra-déshydratation de produits épaissis ou pâteux formant une biomasse, en particulier de boues de station d'épuration.

Le séchage de tels produits est utile pour une valorisation multi-filière des produits séchés, notamment pour :

- un stockage de longue durée sans fermentation ;

- une valorisation agricole simple et acceptable par les populations, grâce à un produit "hygiénisé" ;

- une valorisation thermique intéressante.

Mais la technologie du séchage s'accompagne de plusieurs freins, en particulier :

- sa consommation énergétique élevée, principalement à base d'énergie fossile ;

- la complexité de stockage des produits séchés organiques qui peuvent facilement s'auto-enflammer.

Une boue ultra-déshydratée à au moins 50 % de siccité et de préférence à 65 % ou plus de siccité présente des avantages :

- absence d'auto-inflammation lors du stockage ;

- tout en conservant une valorisation thermique intéressante.

- hygiénisation du produit

Des sécheurs existant actuellement, de type direct ou indirect, peuvent nécessiter pour le séchage de la boue une énergie d'environ 900- 1 100 kWh/TEE (tonne d'eau évaporée).

Des systèmes de sécheurs avec pré-évaporation des boues perm ettent d'obtenir des consom m ations plus faibles, d'environ 700- 800 kWh/TEE.

Des sécheurs utilisant des pompes à chaleur revendiquent des consommations purement électriques de 300 kWhe/TEE (kWhe = kilowattheure électrique), ce qui revient à un équivalent d'environ 900 kWh/TEE en thermique.

Des sécheurs utilisant la compression mécanique de vapeur revendiquent des consommations thermiques inférieures à 300 kWhe/TEE, mais la technologie de compression mécanique de vapeur n'a pas montré des capacités de réalisation industrielle.

Par ailleurs, des conditionnements thermiques de produits pâteux, et IB2014/061156

2 de la boue en particulier, ont montré une capacité à nettement améliorer la siccité d'une boue en déshydratation par filtre-presse. Les conditionnements thermiques consomment peu d'énergie, en particulier lorsqu'ils sont utilisés sur des produits pâteux et non liquides car ils n'entraînent pas d'évaporation de l'eau mais uniquement un chauffage. Il n'y a donc pas de perte de chaleur sensible.

Un inconvénient des filtres-presses réside dans l'opération de débâtissage qui consiste à évacuer le gâteau de filtration de la presse. Cette opération sur filtre-presse nécessite généralement une intervention manuelle, et son automatisation est difficile, sinon impossible. L'opération de pressée et de débâtissage d'un filtre presse à plateaux classique s'accompagne de dégagement d'odeurs dans l'atmosphère.

En outre, le procédé de séchage avec conditionnement thermique et filtre-presse s'accompagne de problèmes d'intégration de la filière de production des boues ultra-déshydratées concernant notamment :

- la consommation totale énergétique pour produire une boue ultra-déshydratée à au moins 50 % de siccité;

- la gestion des odeurs sur l'ensemble de la chaîne de traitement ;

- l'automatisation de la chaîne de traitement ;

- la capacité de gestion et de stockage des boues ultra-déshydratées.

L'invention a pour but, surtout, de proposer un procédé qui permet de dim inuer très sensiblement, par rapport à un séchage therm ique, la consommation totale énergétique pour produire une boue ultra-déshydratée, à au moins 50 % de siccité. Le procédé doit en outre permettre de : gérer les odeurs, empêcher qu'elles ne se répandent dans l'atmosphère, automatiser la production et améliorer la capacité de gestion et de stockage des boues ultra- déshydratées.

L'invention prévoit le couplage d'une carbonisation hydrothermale de boues déshydratées, notamment présentant une siccité de 4 % à 25 %, avec une presse à piston.

Selon l'invention, le procédé d'ultra-déshydratation de produits épaissis ou pâteux, formant une biomasse, en particulier de boues de station d'épuration, est caractérisé en ce que les produits, en particulier de siccité de 4 à 25%, sont soumis aux étapes suivantes :

- traitement de type carbonisation hydrothermale, comprenant une mise sous pression et un conditionnement thermique pour un séjour dans un réacteur fermé, suivi d'une décompression, - puis déshydratation des produits par presse à piston, avec obtention d'une siccité supérieure à 50%,

- la température du produit en amont de la déshydratation par presse à piston étant régulée par refroidissement entre 40 et 90°C, avantageusement à environ 70°C, afin d'optimiser la filtrabilité dans la presse à piston,

les étapes du procédé étant effectuées en espace confiné permettant d'empêcher la diffusion d'odeurs dans l'atmosphère.

De préférence, pour le traitement de type carbonisation hydrothermale, la mise sous pression dans le réacteur est comprise entre 10 et 30 bars, de préférence de l'ordre de 20 bars, et le conditionnement thermique est assuré par un chauffage des produits entre 150 et 250°C dans le réacteur.

La durée du séjour des produits dans le réacteur est généralement de plusieurs minutes, notamment entre 15 et 200 minutes.

Le procédé comporte avantageusement un préchauffage du produit avant le traitement de type carbonisation hydrothermale.

Le traitement de type carbonisation hydrothermale peut comprendre les étapes supplémentaires suivantes

- une injection de réactif en amont ou dans le réacteur pour favoriser la réaction,

- un chauffage pour compléter la température au niveau du réacteur.

De préférence, la déshydratation des produits par presse à piston est effectuée à travers des drains souples formant filtres, perméables au liquide qui passe de l'extérieur à l'intérieur des drains, tandis que les matières solides sont retenues à l'extérieur pour être évacuées par débâtissage.

La régulation de la tem pérature du produit en amont de la déshydratation peut être effectuée à l'aide d'un échangeur refroidisseur.

Avantageusement, un conditionnement du produit sortant de la presse à piston est effectué à l'aide d'un émotteur ou d'un broyeur.

Un refroidissement dédié du produit en sortie de la presse à piston peut être effectué pour diminuer sa température, de préférence à une valeur inférieure à 40°C. Le refroidissement dédié peut être de type indirect et être effectué en dépression.

Un stockage couvert et désodorisé de produit peut être réalisé entre le traitement de type carbonisation hydrothermale et la presse à piston. Un lancement automatique de la phase de déshydratation par presse à piston peut être assuré en fonction du niveau de produit dans le stockage.

Avantageusement, une désodorisation régulée est assurée pendant la phase de débâtissage par une mise en dépression permettant un soutirage des gaz ou vapeurs générant les odeurs. Les incondensables peuvent être soumis à un refroidissement. Une utilisation des incondensables est possible dans une chaudière à des fins thermiques et de traitement des odeurs.

L'invention est également relative à une installation d'ultra- déshydratation de produits épaissis ou pâteux formant une biomasse, en particulier de boues de station d'épuration, notamment pour la mise en œuvre du procédé défini précédemment, caractérisée en ce qu'elle comporte :

- une unité pour assurer un traitement de type carbonisation hydrothermale, comprenant un moyen de m ise sous pression des produits, un moyen de préchauffage de ces produits, un réacteur fermé pour un séjour de carbonisation des produits réchauffés, et un moyen de décompression des produits,

- un dispositif de refroidissement des produits sortant du traitement de type carbonisation hydrothermale, en particulier un échangeur refroidisseur,

- une presse à piston pour la déshydratation des produits après traitement de type carbonisation hydrothermale, avec obtention d'une siccité supérieure à 50%,

les différents composants de l'installation étant en espace confiné permettant d'empêcher la diffusion d'odeurs dans l'atmosphère et de gérer ces odeurs.

Une bâche de stockage couverte et désodorisée peut être disposée entre l'unité de traitement de type carbonisation hydrothermale et la presse à piston.

De préférence, la presse à piston est prévue pour effectuer un pressage des produits à travers des drains souples formant filtres, perméables au liquide qui passe de l'extérieur à l'intérieur des drains sous l'effet de la pression entre deux plaques entre lesquelles s'étendent les drains, lesquels se déforment lorsque les plaques se rapprochent l'une de l'autre, tandis que les matières solides sont retenues à l'extérieur des drains pour être évacuées lors du débâtissage.

L'installation peut comporter un ensemble de commande permettant de contrôler la filtrabilité du produit, l'ensemble de commande effectuant une mesure du temps de filtration de la boue à chaque pressage exercé par un piston de la presse à piston, les temps de filtration cumulés étant comparés à une valeur de référence, et si la durée de filtration, correspondant à la somme des temps cumulés, augmente, l'ensemble de commande donne une consigne de température supérieure pour la boue introduite dans la presse.

Avantageusement, l'ensemble de commande contrôle la quantité de réactif injecté si la régulation de la température vient à sa limite. La presse à piston peut posséder, au débâtissage, une séquence d'ouverture lente d'une durée d'au moins 1 0 secondes pour permettre de canaliser les odeurs.

Une liaison entre la sortie de la presse à piston et l'émotteur ou le broyeur peut être réalisée sous forme d'une trémie rigide et/ou d'une gaine souple formant conduite et permettant la canalisation des odeurs.

De préférence, l'ensemble des zones de l'installation pouvant être génératrices d'odeurs, en particulier le stockage, la presse à piston et l'émotteur, sont mises en dépression par un système de ventilation désodorisation.

L'installation, selon une variante, peut comporter une alimentation directe de la presse à piston en sortie d'une décompression, en aval de l'unité pour traitement de type carbonisation hydrothermale.

Parmi les avantages apportés par l'invention, on peut citer : - une consommation réduite d'énergie ;

- une gestion efficace des odeurs,

- une possibilité de fonctionnement automatique,

- un stockage adapté des boues ultra-déshydratées.

L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées ci- dessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'exemples de réalisation décrits avec référence aux dessins annexés, mais qui ne sont nullement limitatifs. Sur ces dessins :

Fig. 1 est un schéma d'une installation de déshydratation de produits pâteux, notamment de boues de stations d'épuration, selon l'invention.

Fig. 2 est un schéma d'une variante de l'installation de Fig. 1 .

Fig. 3 est une coupe verticale axiale schématique d'une presse à piston en cours de fonctionnement, et

Fig. 4 est une coupe verticale axiale de la presse à piston lors de l'opération de débâtissage.

En se reportant à Fig. 1 des dessins, on peut voir que le produit pâteux à déshydrater, notamment de la boue de station d'épuration, est introduit, comme indiqué par la flèche A, dans un ensemble de mise en pression comportant un équipement de gavage, formé par une vis 1 , et un moyen de pompage formé par une pompe 2. Le produit introduit présente une siccité comprise entre 4 et 25 %. L'ensemble de pompage 1 , 2 peut être du type pompes à piston, à rotor excentré, à lobes ou autre configuration classique de mise en pression. Le produit sort de la pompe 2 sous pression, de préférence comprise entre 1 0 et 30 bars, avantageusement de l'ordre de 20 bars, pour être préchauffé dans un échangeur thermique 3.

Le produit préchauffé sortant de l'échangeur 3 est dirigé, par une conduite 3a, vers un réacteur 4 fermé pour y demeurer pendant un temps de séjour de plusieurs minutes, notamment de 15 à 200 minutes, afin d'y subir une carbonisation hydrothermale. Les produits sont chauffés dans le réacteur 4, à une tem pérature généralement com prise entre 150-250°C, se lon un conditionnement, notamment une pression comprise entre 15 et 25 bars, avantageusement de l'ordre de 20 bars, qui permet la catalyse. Tous les types de carbonisation hydrothermale peuvent être mis en œuvre.

Une décompression des produits, sortant du réacteur 4, est prévue, en particulier à l'aide d'un moyen de décompression, tel qu'une vanne 6, installé sur la conduite où passent les produits sortant du réacteur 4.

La carbonisation hydrothermale comprend, de préférence, les étapes supplémentaires suivantes :

- une injection 20 de réactif en amont du réacteur 4, comme illustré sur Fig. 1 , ou dans ce réacteur, pour favoriser la réaction de carbonisation hydrothermale ;

- un moyen de chauffage 30 pour ajuster la température au niveau du réacteur 4 ;

- un moyen de refroidissement, en particulier un échangeur thermique 5, pour le refroidissement du produit sortant avant sa décompression par la vanne 6.

L'échangeur thermique 3 peut être prévu pour un réchauffage du produit qui arrive, par le produit sortant du réacteur 4, comme illustré sur Fig. 1 . En variante, l'échange thermique peut être assuré via un fluide intermédiaire, notamment entre le produit qui arrive et de l'huile pour le chauffage, ou autre configuration classique de chauffage de produits.

Le réacteur 4 peut se présenter sous différentes formes et peut être, ou non, muni d'un agitateur, et/ou de chicanes. La décompression peut être assurée par la vanne 6 ou par un diaphragme ou autre moyen mécanique.

Les moyens pour chauffer les produits pâteux, notamment la boue, pour la maintenir en température, la décomprimer, peuvent revêtir toutes les configurations classiques.

Le moyen de chauffage 30 du réacteur 4 peut être un moyen de chauffage par voie indirecte comprenant une enveloppe entourant le réacteur 4 pour former une chambre dans laquelle circule un fluide chaud, ou par voie directe consistant en une injection de vapeur dans le réacteur 4.

Le ou les réactifs de l' injection 20 pour la carbonisation hydrothermale peuvent être choisis parmi les réactifs classiques tels que oxydant, acide, ou combinaison des deux.

Le refroidissement du produit sortant au niveau de I'échangeur 5 peut être effectué par tout type d'échangeur classique entre produit sortant / air de refroidissement, ou produit sortant / eau de refroidissement.

Le fluide de refroidissement de l'échangeur 5 provient d'une unité 50, par une conduite d'arrivée 50a munie d'une vanne 50b à ouverture réglable commandée par un ensemble de commande M. Le fluide de refroidissement, réchauffé dans l'échangeur 5, retourne par une conduite 50c à l'unité 50 pour y être refroidi ou y être remplacé par un fluide déjà froid.

Le refroidissement assuré par l'échangeur 5 est régulé pour permettre une optimisation de la déshydratation. En effet, si le produit sortant de l'échangeur 5 est trop chaud, des quantités importantes de vapeur sont libérées, tandis que si le produit est trop froid, la capacité d'ultra-déshydratation ultérieure est compromise. La température du produit sortant de l'échangeur 5 est ajustée pour optimiser la filtrabilité du produit lors de l'étape de déshydratation par une presse à piston 12. Avantageusement, la température du produit sortant de l'échangeur 5 est com prise entre 40° et 90°C, en particulier d'environ 70°C.

L'unité de carbonisation hydrothermale, comportant les éléments 1 à

6, 20 et 30, est réalisée de manière étanche, de telle sorte que des gaz ou vapeurs ne puissent s'échapper à l'atmosphère. En cas de joint tournant, une aspiration des odeurs au niveau de ce joint est mise en place.

Les produits, notamment les boues, conditionnés par la carbonisation hydrothermale et refroidis, sont dirigés par une conduite 5a vers une bâche, ou enceinte, fermée 10 de stockage mise en légère dépression, par le biais d'un tirage exercé par une conduite 10a reliée à la bâche 10, à partir d'une unité 40 d'aspiration. L'unité 40 assure en outre un traitement de l'air avant son rejet à l'atmosphère.

Au moins un capteur de température 10-1 fournit en permanence la température dans la masse de produits contenue par la bâche 10. Cette température est communiquée à l'ensemble de commande M qui ajuste le débit de fluide de refroidissement dans l'échangeur 5 afin de maintenir une température de produit, dans la bâche 0, permettant la meilleure filtrabilité lors de l'étape suivante, avec une revaporisation minimum. De préférence, la température du produit dans l'enceinte 10 et à sa sortie dans une conduite 10b est maintenue entre 40 et 90°C, avantageusement sensiblement égale à 70°C.

Des moyens pour mélanger le produit dans la bâche de stockage 10 T/IB2014/061156

8 peuvent être prévus si le volume de cette bâche est tel que la mesure de température 10-1 en un point risque de ne pas être représentative de la température des différentes zones du produit. Le nombre d'instruments de mesure, notamment de capteurs de température, peut être adapté en fonction de la taille de la bâche 0 et de la masse de produits stockés pour permettre une représentativité de la mesure globale de température. La bâche de stockage 10 peut comprendre également un moyen de mesure E du niveau de produit. Le résultat de la mesure de niveau est transmis à l'ensemble de commande M pour l'automatisation du procédé de traitement :

- en cas de niveau haut dépassant une limite haute déterminée, l'arrêt du fonctionnement du conditionnement thermique est commandé, par arrêt de l'ensemble de pompage 1 , 2 ;

- en cas de niveau bas , inférieur à une l im ite basse déterminée, le fonctionnement des unités en aval de la bâche 10, notamment d'une pompe 1 1 et d'une presse à piston 12, est arrêté ;

- dans le cas où le niveau dans la bâche 10 est compris entre la limite basse et la limite haute, la déshydratation par la presse à piston 12 est mise en marche, ainsi que la pompe 1 assurant le transfert du produit entre la sortie de la bâche 10 et l'entrée de la presse à piston 12.

Les boues sortant de la bâche 10 par la conduite 10b sont reprises par la pompe haute pression 1 1 qui gave la presse à piston 12.

Comme visible sur Fig. 3, la filtration dans la presse 12 à piston est effectuée dans un cylindre fermé 12a qui permet de maintenir confinées les odeurs pendant tout le pressage. A une extrémité, située sur la droite selon Fig. 3, le cylindre 12a est fermé de manière étanche par une plaque 12b, qui peut en être écartée suivant la direction axiale comme illustré sur Fig. 4.

Le produit à presser est introduit dans le cylindre 12a par un canal 12c prévu au centre de la plaque 12b. A distance de la plaque 12b, un piston 12d soumis à une pression hydraulique ou pneumatique peut coulisser de manière étanche dans le cylindre 12 pour exercer un pressage des produits introduits dans le cylindre 12. Des drains 12e, formés par des gaines flexibles en matière perméable au liquide mais imperméable à l'égard des solides, sont fixés à une contre-plaque 12f écartée de la plaque 12b, mais liée à celle-ci. Chaque drain 12e comporte un passage intérieur qui débouche dans une ouverture 12g associée, prévue dans la contre-plaque 12f. Les ouvertures 12g communiquent avec une chambre 12h, comprise entre la contre-plaque 12f et la plaque 12b, qui recueille le liquide, essentiellement de l'eau, évacué vers l'extérieur par un conduit, non visible sur Fig. 3. P T/IB2014/061156

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A leur autre extrémité, les drains 12e sont fixés à une plaque 12i liée au piston 12d dont elle est écartée pour déterminer, avec le piston, une chambre 12j qui récupère le liquide ayant traversé les drains 12e. Les drains sont reliés à des ouvertures 12k traversant la plaque 12i et débouchant dans la chambre 12j. Les drains 12e s'étendent sensiblement parallèlement à l'axe géométrique du cylindre 12a lorsque le piston est éloigné au maximum de la plaque 12b.

Lors du pressage, le piston 12d effectue des mouvements d'aller et retour suivant la direction de l'axe du cylindre 12a, tandis que la plaque 12b est maintenue contre l'extrémité du cylindre 12a. Les drains souples 12e se déforment ; le liquide exprimé du produit traverse la paroi des drains 12e et est évacué de la chambre 12h. Lors de l'opération de pressage, le piston 12d et les plaques 12h, 12f, 1 2b peuvent être entraînés en rotation autour de l'axe géométrique du cylindre 12a.

Lorsque le pressage est terminé, le débâtissage de la boue pressée B s'effectue comme illustré sur Fig. 4. La plaque 12b se décale pour permettre l'ouverture de la chambre ; le piston 12d est amené à l'extrémité du cylindre 12a tournée vers la plaque 12b. La matière pressée B s'échappe par gravité dans l'espace ainsi libéré tandis que les drains 12e prennent une configuration en V. Un mouvement de rotation des drains et des plaques auxquelles ils sont fixés peut en outre être réalisé lors du débâtissage. Toutes ces opérations de débâtissage peuvent aisément être rendues automatiques.

La presse à piston 12, contrairement à d'autres dispositifs de filtration sous pression du type fi ltre-presse à plateau ou similaire, confère des avantages décisifs :

- la filtration s'effectue dans un cylindre fermé de sorte que les odeurs restent confinées pendant tout le pressage ;

- la gestion des odeurs est facilitée car on peut gérer une ouverture lente du cylindre pour mieux canaliser les odeurs.

- le débâtissage peut être effectué de manière automatique, notamment grâce au mouvement des drains 2e ;

- le produit déshydraté peut être débâti sous forme de boulettes de taille relativement petite à l'aide d' un ém otteur ou d'un broyeur 13 (Fig.1 ), contrairement aux gâteaux de filtre-presse qui partent d'un seul tenant et dont la taille correspond à celle des plateaux du filtre-presse ;

- le débâtissage est effectué dans une zone géographique contrôlée qui peut être isolée de l'atmosphère par une enveloppe, ce qui permet de traiter les résidus de manière contrôlée et d'empêcher la propagation des odeurs. La boue filtrée B (Fig. 4), obtenue en fin de pressage, sort compacte. Pour la rendre plus facilement transportable et stockable, elle est soumise à un émottage en tombant dans l'émotteur 3 (Fig.1 ) propre à diviser la boue filtrée et u ltra-déshydratée en bou lettes ou cordons de dim ensions réduites, notamment de l'ordre de 0 mm. L'émotteur 13 peut comprendre une goulotte de réception 13a et deux cylindres 13b, 13c tournant en sens inverse, munis de dents ou de saillies qui engrènent, entre lesquelles la boue déshydratée subit une fragmentation.

Pour empêcher la diffusion des odeurs dans l'atmosphère, une trém ie rigide ou une gaine souple J peut être prévue pour entourer l'émotteur 13 et la sortie de la presse 12, et créer ainsi une étanchéité vis-à-vis de l'atmosphère. L'émotteur 13 est en outre placé en légère dépression par une conduite 13d reliant le volume intérieur de l'émotteur 13 à l'unité d'aspiration 40.

Une désodorisation est mise en place au-dessus de la presse à piston 12 par une conduite 12.1 reliant le volume intérieur de la presse 12 à l'unité d'aspiration 40.

Le débâtissage de la presse à piston 12 a lieu en une fois dans une zone bien délimitée. Les odeurs pouvant s'échapper à la sortie de la presse et dans l'émotteur 13, notamment du fait de la chaleur encore restante, sont maîtrisées. L'ouverture de la presse est contrôlée pour permettre, au début de cette ouverture, l'échappement de la majeure partie des vapeurs génératrices d'odeurs qui sont aspirées par la conduite 1 2. 1 et, le cas échéant, par la conduite 13d. Le tirage, assurant la dépression, de l'unité 40 est renforcé au moment de l'ouverture de la presse 12.

Pour l'automatisation, une mesure du temps de filtration de la boue à chaque pressage exercé par le piston 12d est effectuée. Les temps de filtration cumulés sont comparés à une valeur de référence. Si la durée de filtration, correspondant à la somme des temps cumulés, augmente, l'ensemble de commande M, formant unité de régulation, donne une consigne de température pour la boue dans la bâche 10, et donc pour la boue introduite dans la presse 12, supérieure d'un cran régulable pour une prochaine filtration.

L'injection 20 de réactif peut être pilotée si la température 10-1 dans la bâche 10 atteint un seuil haut programmable. Dans ce cas, on ne souhaite plus augmenter la température et on joue alors sur la dose de réactif injectée pour améliorer la filtrabilité de la boue dans la presse 12.

Pour assurer un stockage des boues déshydratées sortant de l'émotteur 13 dans de bonnes conditions, un équipement de refroidissement 14 est prévu, à la suite de l'émotteur 13, pour compléter le refroidissement du produit et le stocker à une température inférieure à 40°C, notamment à la température ambiante.

L'équipement 14 est également mis en dépression à l'aide d'une conduite 14a reliant le volume intérieur de l'équipement de refroidissement 14 à l'unité d'aspiration 40. Cette mise en dépression permet d'éviter des envols d'odeurs, bien que plus faibles à ce niveau.

De préférence, l'équipement 1 4 est constitué d'une vis, ou d'une double vis, refroidie à l'eau, qui fait progresser la boue déshydratée depuis la sortie de l'émotteur 13 jusqu'à un récipient de stockage 15. Le fluide utilisé pour refro idir la boue déshydratée circu le en provenant d'une unité de refroidissement 60, et y retournant pour évacuer la chaleur extraite.

D'autres équipements de refroidissement pourraient être utilisés, en particulier des dispositifs de refroidissement à l'air, tels que des tapis perforés traversés par de l'air, qui sera ensuite traité pour éliminer les odeurs avant rejet à l'atmosphère.

Les incondensables récupérés par l'unité d'aspiration 40 sont refroidis et évacués par u ne cond u ite 40a. Ces incondensables sont avantageusement utilisés comme combustible dans une chaudière à des fins thermiques et de traitement des odeurs ; ils peuvent sinon être traités de manière plus fine par toute voie physico-chimique ou biologique adéquate.

Fig. 2 illustre une variante de réalisation de l'invention. Les éléments identiques ou semblables à des éléments déjà décrits à propos de Fig. 1 sont désignés par les mêmes références numériques sans que leur description soit reprise.

Selon cette variante, les éléments de Fig. 1 constitués par la bâche 1 0 de stockage et la pom pe haute pression 1 1 sont supprimés. Les équipements sont ainsi réduits et les odeurs dont la principale production a lieu au niveau de la bâche 10 de Fig. 1 peuvent être mieux gérées.

De l'instrumentation est ajoutée : une sonde de mesure de température 10-2 en amont de l'échangeur 5, une vanne 6b en aval de la vanne de décompression 6 et un débitmètre 10-3 en aval de la vanne 6b.

Dans cette configuration, le fonctionnement du conditionnement thermique par carbonisation hydrothermale, et celui de la déshydratation par presse à piston 12 sont concomitants. Cependant, du fait que le cycle de la presse à piston 12 n'est pas continu et comporte des phases de remplissage, phases de pressage et phases de vidange, il n'y a pas de flux permanent dans le circuit du conditionnement thermique. Cela ne peut qu'allonger le temps de séjour du produit à forte température et pression, et entraîne un meilleur traitement.

Afin de continuer à réguler la température au niveau de la sonde 10.1 , ce qui est un point important pour le procédé de l'invention, le fonctionnement de l'échangeur 5 est couplé à la mesure de débit 10-3. Lorsque le débit est nul, par exemple lors de la phase de vidange du réacteur 4, la circulation du fluide de refroidissement dans l'échangeur 5 est arrêtée.

En outre, le débit de remplissage de la presse 12, correspondant au débit mesuré 10-3, est contrôlé par l'organe 6 de décompression. Dans ce cas, l'organe 6 est du type pompe inversée, pouvant gérer la régulation de la pression et l'arrêt de la vidange du produit, notamment de la boue. La vanne 6b est installée en aval de l'organe de décompression 6, permet de s'assurer de la non-fuite de débit.

Enfin, le pompage initial, assuré par l'ensemble de pompage 1 , 2 est également commandé en débit par la presse à piston 12. De plus, dans le cadre de cette variante, il est possible de mettre directement une benne sous la presse à piston pour la déshydratation sans refroidissement.

La combinaison, selon l'invention, d'un conditionnement thermique de produits pâteux par un traitement de type carbonisation hydrothermale, avec une déshydratation par presse à piston permet d'obtenir, avec une consommation minimale d'énergie, des produits déshydratés présentant une siccité supérieure à 50 %, notamment de l'ordre de 65 %, et de maîtriser les odeurs qui sont empêchées de se répandre dans l'atmosphère. Les dimensions de l'ensemble de l'installation sont réduites par rapport à des installations classiques effectuant une ultra-déshydratation de boues.