Ultraschalldurchfluss messgerät Die vorliegende Erfindung betrifft Verfahren zur Verifizierung der Zuverlässigkeit von ermittelten Messdaten einer Ultraschall-Durchflussmessung nach der Laufzeitdifferenz-Methode nach dem Anspruch 1 und ein Ultraschalldurchflussmessgerät nach Anspruch 9.

Ultraschall-Durchflussmessgeräte werden vielfach in der Prozess- und Automatisierungstechnik eingesetzt. Sie erlauben in einfacher Weise, den Volumendurchfluss und/oder Massendurchfluss in einer Rohrleitung zu bestimmen.

Nach neusten Untersuchungen treten bei der Ultraschalldurchflussmessung

Ultraschallstreusignale auf, welche nicht ausschließlich über die Rohrwandung eines Messrohres eines Ultraschalldurchflussmessgerätes übertragen werden, und welche streckenweise durch das Messmedium propagieren. Diese Klasse von Störsignalen weist eine hohe Schwankungsbreite bezüglich des Messfehlers bei bereits geringen Temperaturänderungen auf und folglich sind diese Störsignale daher nur schwer zu kompensieren. Ausgehend von dieser grundlegenden Erkenntnis besteht nunmehr die Aufgabe der vorliegenden Erfindung darin, die Zuverlässigkeit der ermittelten Messdaten einer Ultraschallmessung in Hinblick auf das Auftreten und den Umfang der vorgenannten temperatursensiblen Störsignale zu verifizieren. Die vorliegende Erfindung löst diese Aufgabe durch die Bereitstellung eines Verfahrens mit den Merkmalen des Anspruchs 1 und ein Ultraschalldurchflussmessgerät mit den Merkmalen des Anspruchs 8.

Erfindungsgemäß umfasst ein Verfahren zur Verifizierung der Zuverlässigkeit von ermittelten Messdaten einer Ultraschall-Durchflussmessung nach der Laufzeitdifferenz-Methode, wobei durch ein Ultraschalldurchflussmessgerät mit zumindest zwei Ultraschallwandlern

Ultraschallsignale schräg in oder entgegen einer Strömungsrichtung eines Messmediums ausgesandt und empfangen werden,

das Aufnehmen eines ersten Ultraschallstörsignals innerhalb eines ersten Zeitfensters vor dem Empfang eines ersten Ultraschallnutzsignals, welches im Wesentlichen durch das Messmedium zwischen den Wandlern propagiert, wobei das erste Ultraschallstörsignal zumindest

streckenweise durch das Messmedium zwischen den Wandlern propagiert;

das Aufnehmen eines zweiten Ultraschallstörsignals innerhalb eines zweiten Zeitfensters vor dem Empfang eines zweiten Ultraschallnutzsignals, welches im Wesentlichen durch das Messmedium zwischen den Wandlern propagiert, wobei das erste und das zweite Ultraschallnutzsignal jeweils zwei Ultraschallsignalen zugeordnet sind, die in entgegengesetzten Richtungen durch das Medium gesandt werden, und

das Ermitteln eines Gütekriteriums zur Bewertung der Messunsicherheit eines Messwertes, welcher proportional zu der aus dem ersten und zweiten Ultraschallnutzsignal ermittelten Laufzeitdifferenz ist.

Durch die Ermittlung des Gütekriteriums als Term für den Umfang der asymmetrischen

Rohrwellen gelingt eine Verifizierung der Ultraschallmessung insgesamt und der ermittelten Einzelmessdaten.

Eine Verifizierung kann entweder durch Evaluierung des Gütekriteriums durch den Endnutzer erfolgen oder durch eine Auswerteeinheit beispielsweise durch akustische oder optische

Ausgabe vorgenommen werden.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.

Zusätzlich kann die Auswerteeinheit nach der Verifizierung des Gütekriteriums anhand von vorgegebenen Sollwerten vorteilhaft entscheiden, ob ein ermittelter Einzelmesswert hinreichend zuverlässig ist. Die Zuverlässigkeit/Unzuverlässigkeit des Einzelmesswertes kann beispielsweise durch visuell-unterschiedliche Anzeige erfolgen. So können unzuverlässige Einzelmesswerte beispielsweise rot und zuverlässige Einzelmesswerte schwarz oder grün angezeigt werden.

Es ist von Vorteil, wenn das Gütekriterium durch eine Vergleichsoperation ermittelt wird, welche die Ermittlung der mittleren quadratischen Differenz aus dem ersten und dem zweiten

Ultraschallstörsignals umfasst, da dadurch eine bessere Fehlerabschätzung erfolgen kann.

Idealerweise sind das erste und das zweite Zeitfenster gleich groß, so dass kein zusätzlicher Mess- und Energieaufwand für ein längeres Zeitfenster aufgewandt wird, welches nicht verglichen werden kann.

Erfindungsgemäß umfasst ein Ultraschalldurchflussmessgerät zumindest zwei Ultraschallwandler und eine Auswertevorrichtung, welche ausgebildet ist zur Verifizierung der Zuverlässigkeit von ermittelten Messdaten einer Ultraschall-Durchflussmessung nach der Laufzeitdifferenz-Methode, insbesondere nach einem Verfahren gemäß Anspruch 1.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.

Es ist von Vorteil, wenn das Ultraschalldurchflussmessgerät eine Anzeigeeinheit aufweist, zur Ausgabe einer aktuell ermittelten Messunsicherheit. Ein erfindungsgemäßes Verfahren zur Bestimmung einer Strömungsgeschwindigkeit oder eines Durchflusses eines Messmediums durch ein Ultraschalldurchflussmessgerät mit zumindest zwei Ultraschallwandlern, wobei Ultraschallsignale schräg in oder entgegen einer Strömungsrichtung eines Messmediums ausgesandt und empfangen werden, wobei eine Kompensation eines Messfehlers hervorgerufen durch Ultraschallstörsignale, welche im Wesentlich außerhalb des Messmediums zwischen den Ultraschallwandlern propagieren umfasst die folgenden Schritte:

a) Aussenden einer Folge von Ultraschallsendesignalen entlang eines

Messpfades mit einer modulierten Impulsfolgeperiode

b) Empfangen einer Folge von Ultraschallempfangssignalen, umfassend

Ultraschallnutzsignale, wobei jeweils ein Ultraschallnutzsignal von zumindest einem Ultraschallstörsignal überlagert ist , und

c) Mitteln der Ultraschallempfangssignale einer Folge oder eines davon

abgeleiteten Wertes zur Reduzierung eines durch die Ultraschallstörsignale hervorgerufenen Messwertfehlers.

. Die Ultraschallsendesignale können nacheinander in einer Richtung ausgesandt werden.

Alternativ kann sich die Senderichtung der Ultraschallpulse beliebig ändern, wobei allerdings sicherzustellen ist, dass das gleiche Modulationsmuster für beide Senderichtungen verwendet wird.

Die Reduktion des Messwertfehlers erfolgt insbesondere bei den Ultraschallstörsignalen, welche von vorhergehenden Sendepulsen stammen.

Fig. 1 Darstellung eines Empfangssignals mit einem Ultraschallnutzsignal und

einem Ultraschallstörsignal ;

Fig. 2 Darstellung eines asymmetrischen Ultraschallstörsignals;

Fig. 3 Darstellung von zwei überlagerten symmetrischen Ultraschallstörsignalen;

Fig. 4 Änderung des Messfehlers von asymmetrischen Ultraschallstörsignalen bei

Temperaturänderung des Mediums;

Fig. 5 Änderung des Messfehlers von symmetrischen Ultraschallstörsignalen bei

Temperaturänderungen des Mediums;

Fig. 6 Überlagerung zweier Ultraschallsignale umfassend ein

Ultraschallnutzsignalbereich und einen vorgelagerten Störsignalbereich;

Fig. 7 Reduktion der Temperaturabhängigkeit von asymmetrischen

Ultraschallstörsignalen durch Impulsfolgemodulation; und

Fig. 8 Schematische Darstellung eines Ultraschalldurchflussmessgerätes nach dem

Stand der Technik.

Nachfolgend soll die Erfindung und deren zugrundeliegende spezielle Problemstellung anhand eines Ausführungsbeispiels für eine Ultraschallwandleranordnung mit einem

Ultraschallwandlerpaar näher erläutert werden. Es sind auch Ultraschallwandleranordnungen mit mehr als zwei Ultraschallwandler bekannt, auf weiche die vorliegende Erfindung ebenfalls anwendbar ist.

Bei der Ultraschall-Durchflussmessung nach dem Laufzeitprinzip werden Ultraschall-Impulse in einem bestimmten Winkel zur Flussrichtung durch das zu messende Medium gesendet. Dies erfolgt beispielsweise durch zwei aufeinander ausgerichtete Ultraschallwandler, wobei jeder Ultraschallwandler über einem ersten Betriebsmodus als Ultraschallsender oder in einem zweiten Betriebsmodus als Ultraschallempfänger fungieren kann. Bei der zuvor beschriebenen Ultraschallwandleranordnung mit zwei Ultraschallwandlern, welche auch als Ultraschallwandlerpaar bezeichnet wird, werden die Ultraschallwandler

abwechslungsweise mit einem elektrischen Signal angeregt, wodurch ein Ultraschall-Impuls abgestrahlt wird. Ein typisches Ultraschalldurchflussmessgerät, wie es aus der WO 2009068691 A1 bekannt ist, ist zur Darstellung des Messprinzips in Fig. 8 abgebildet. Das Ultraschallsignal verläuft durch das im Messrohr befindliche Messmedium, überträgt sich allerdings auch über das Messrohr.

Es sind zudem auch Clamp-on Ultraschalldurchflussmessgeräte bekannt. Hier kommen neben der Übertragung durch die Messrohrwandung ggf. auch noch eine Signalübertragung durch zusätzliche Kopplungsmedien, mit denen der Ultraschallwandler mit dem Messrohr eines

Ultraschalldurchflussmessgerätes gekoppelt ist (z.B. Ultraschallkoppelpaste) und/oder durch eine Messrohrinnenauskleidung (bei korrosiven Messmedien) hinzu. Der jeweils andere

Ultraschallwandler wandelt die ankommende Ultraschall-Welle wieder in ein elektrisches Signal um, das verstärkt und weiterverarbeitet wird.

Die zwei Ultraschallwandler sollen als Ultraschallwandler A und Ultraschallwandler B bezeichnet werden. Je nachdem in welcher Richtung die Ultraschall-Welle gesendet wird, soll das empfangene Signal gemäß folgender Tabelle mit y _AB (t) oder V _BA W bezeichnet werden:

Der vom einen Ultraschallwandler erzeugte Ultraschall-Impuls wird aufgrund von Reflexion und Refraktion an Materialgrenzflächen, beispielsweise zwischen dem Ultraschallwandler und dem Messrohr, in unzählige Teilwellen gestreut, sodass beim anderen Ultraschallwandler neben dem Hauptpuls, der dem direkten Pfad (gemäss Brechungsgesetz von Snellius) gefolgt ist, unzählige Streuwellen ankommen. Entsprechend weist das Empfangssignal neben dem zeitlich begrenzten Hauptpuls ein überlagertes rauschähnliches Signal auf, das dem Summensignal aller Streuwellen entspricht. Dieses Summensignal wird geläufig auch Rohrwelle genannt, obwohl einige Anteile nicht ausschließlich in der Rohrwand (oder Aufnehmer) sondern auch durch das Medium propagiert sein können. In Fig. 1 ist der zeitliche Verlauf eines Empfangssignals dargestellt. Zunächst erfolgt ein Bereich geringer Amplitude von etwa 10-30 μν. Nach etwa 130 us beginnt das Signal des Hauptpulses, also des eigentlichen Nutzsignals, welches zur Bewertung der Laufzeitdifferenz benötigt wird. Schließlich erfolgt ein Ausschwingen bei etwa 145 us, bei welchem einerseits ein Signalanteil durch ein Nachschwingen des EmpfangsUltraschallwandlers eingeht und andererseits der Anteil der Rohrwelle ist. Zur besseren Kenntlichkeit wurde der Anteil der Rohrwelle 1 und der Anteil des Hauptimpulses 2 grafisch hervorgehoben. In der vorliegenden Erfindung wird der Begriff Störsignal und Rohrwelle synonym verwendet ebenso wie die Begriffe Hauptwelle und

Ultraschallnutzsignal synonym zu verstehen sind.

Wie man erkennt, erfolgt die Übertragung eines Anteils der Rohrwelle, welcher u.a. direkt über das Messrohr übertragen wird, wesentlich schneller als die Übertragung des Hauptsignals. Im vorliegenden Fall wurden die Versuchsbedingungen derart gewählt, dass eine vergleichsweise starke Rohrwelle auftritt.

beschrieben werden, wobei n _AB (t) bzw. η _βΛ (ί) die jeweiligen Rohrwellensignale darstellen.

Rauschsignale wie Elektronikrauschen, elektromagnetische Interferenz oder Fremdschall sind nicht berücksichtigt, da diese in der Regel viel schwächer sind als die Rohrwellensignale.

Die Laufzeit des Hauptpulses x(f) wird um 0.5-At erhöht oder verkleinert, je nachdem ob er mit oder gegen die Strömung durch das Medium propagiert ist. Die Laufzeitdifferenz At ist die Messgröße, mit der der Durchfluss bestimmt wird. Da die

Rohrwellen den Hauptpuls überlagern, beeinflussen sie auch die Schätzung der Laufzeitdifferenz At. Das bedeutet, dass der Messfehler eines Ultraschall-Durchfluss-messgerätes unter anderem vom Verhältnis der Amplituden des Hauptpulses und den Rohrwellen abhängt. Dieses Verhältnis wird auch mit Signal-zu-Rausch-Verhältnis (Engl. SNR = Signal-to-Noise Ratio) bezeichnet. Der durch die Rohrwelle verursachte Messfehler ist dabei von der Temperatur des Mediums und des Messrohres (Aufnehmers) abhängig.

Untersuchungen haben gezeigt, dass sich der Messfehler mit der Temperatur stärker und schneller ändert, falls sich die beiden Rohrwellen n _AB (t) und n _BA (t) unterscheiden. Es konnte gezeigt werden, dass der Unterschied durch Schallwellen verursacht wird, welche noch aufgrund der vorhergehenden Einzelmessung im Messrohr und im Medium vorhanden sind. Als

Einzelmessung wird dabei der eingangs beschriebene Vorgang bezeichnet, bei dem der eine Ultraschallwandler einen Ultraschall-Impuls absendet und der andere Ultraschallwandler das ankommende Ultraschall-Signal wieder in ein elektrisches Signal wandelt, welches verstärkt und für die weitere Verarbeitung in einem bestimmten Zeitabschnitt aufgezeichnet wird. Diese langlebigen Störschallwellen bzw. Rohrwellen, in den folgenden Gleichungen mit n _AB (t) bzw. n _BA (t) bezeichnet, sind für die beiden Ausbreitungsrichtungen unterschiedlich. Eine mögliche Erklärung hierfür könnte darin liegen, dass sie nicht ausschließlich im Messrohr sondern abschnittweise auch durch das fließende Medium propagieren. Die Rohrwellensignale aus Gleichung (1 ) können gemäss der folgenden Gleichung jeweils als Summe des reinen durchflussunabhängigen Rohrwellensignals n _p (t) und der durchflussabhängigen und daher unterschiedlichen Anteile n _AB (t) bzw. n _BA {t) dargestellt werden.

n _AB (t) = n _P (t) + n _AB (t)

n _BA (t) = n _P (t) + n _BA (t)

Der Anteil n _P (t) , also Rohrwellen mit n _AB (t) = n _BA (t) = 0, sollen als symmetrische Rohrwellen bezeichnet werden, weil gemäß Gleichung (2) folgendes gilt: n _AB it) = n _BA {t) = n _P {t) (3)

Die symmetrischen Rohrwellen sind in Fig. 3 dargestellt, in welcher sich die zwei Wellen n _AB (t) und n _BA (t) vollständig überlagern. Die symmetrischen Rohrwellen können beispielsweise Echos von vorhergehenden Schallpulsen sein, welche allerdings ausschließlich außerhalb des Messmediums, insbesondere ausschließlich im Messrohr, propagieren. Sie sind relativ häufig und gehen als Grundrauschen in die Messung ein. Sie verursachen aufgrund der Tatsache, dass die Temperaturabhängikeit der Schallgeschwindigkeit des Messrohres, das beispielsweise aus Stahl besteht, viel kleiner ist als diejenige des Messmediums, beispielsweise Wasser, , nur geringe Messwertschwankungen innerhalb eines größeren Temperaturbereichs von mehreren Grad Kelvin.

Für asymmetrische Rohrwellen gilt n _AB (t) Φ n _BA (t) . Diese Situation ist in Fig. 2 dargestellt. Die oben erwähnte Abhängigkeit des Messfehlers kommt dadurch zustande, dass die

Rohrwellenanteile n _AB (t) und n _AB (t) teilweise durch das Medium propagiert sind, dessen Schallgeschwindigkeit sich im Vergleich mit der Schallgeschwindigkeit des metallenen

Messrohres mit der Temperatur in der Regel viel stärker ändert. Fig. 4 zeigt eine Messung mit starken Messfehlerschwankungen innerhalb kleinster Temperaturänderungen aufgrund asymmetrischer Rohrwellen. Symmetrische Rohrwellen verursachen Messfehler, die mit der Temperatur viel langsamer ändern, wie die Messungen in Fig. 5 zeigen. Man beachte die unterschiedlichen Temperaturskalen der beiden Kurven. Das Phänomen der

Temperaturveränderlichkeit der asymmetrischen Rohrwellen wurde bislang noch nicht erkannt. Es verhält sich sogar so, dass diese asymmetrischen Rohrwellen bislang noch nicht

wahrgenommen und als solche identifiziert wurden. Sie treten vergleichsweise selten auf, bilden allerdings einen erheblichen Störsignalanteil. Diese asymmetrischen Rohrwellen treten auch bei Inline-Ultraschalldurchflussgeräten auf, bei denen die Ultraschallwandler mediumsberührend ausgeführt sind und das Ultraschallsignal durch Mehrfachreflexion an der Rohrinnenwand von einem Ultraschallwandler zum anderen läuft. Hier treten auch die besagten asymmetrischen Rohrwellen auf, welche in diesem Fall nur vom aktuellen und nicht vom vorherigen Sendesignal stammen. Derartige Ultraschallstörsignale lassen sich nicht durch Impulsfolgenmodulation kompensieren.

Ausgeprägte asymmetrische Rohrwellen wurden insbesondere bei Verwendung niederfrequenter Clamp-on Ultraschallwandler (z.B. 0.5 MHz Mittenfrequenz) in Zweitraversenmontage auf Metallrohren beobachtet. Die Bestimmung des SNR für Diagnosezwecke ohne Unterscheidung symmetrischer/asymmetrischer Rohrwellen ist in unseren Messgeräten schon implementiert und wird als Stand der Technik betrachtet.

Der wesentliche Bestandteil der vorliegenden Erfindung besteht in einer Bestimmung des Anteils der asymmetrischen Rohrwellen. Zudem erfolgt eine Bestimmung bezüglich des Einflusses auf den Messwert.

Der Anteil der asymmetrischen Rohrwellen kann durch Vergleich der Empfangssignale y _AB {t) und y _BA {t) in einem Zeitabschnitt 3 mit zu bestimmenden Grenzen M und N vor den

Hauptpulsen abgeschätzt werden. Dies ist im Detail in Fig. 6 dargestellt. In diesem Bereich sind die Rohrwellen n _AB (t) und n _BA (t) nicht durch das Hauptsignal überlagert. Die Grenzen, welche im vorliegenden Beispiel zwischen M=20 und N=302 liegen, können je nach Nennweite des Messrohres völlig unterschiedlich sein - können allerdings im Rahmen einer Messung bestimmt werden.

Als Vergleichsoperation zwischen den in Fig. 6 dargestellten Rohrwellen, wovon eine mit und eine gegen die Strömung durch das Medium propagiert, kommt der mittlere quadratische Fehler in Betracht.

Dieser wird gemäß folgender Gleichung ins Verhältnis zum Produkt der maximalen Amplituden der Hauptpulse gesetzt.

Man beachte, dass in den folgenden Gleichungen anstatt der Zeitvariable t der für die

Beschreibung zeitdiskreter (abgetasteter) Signale geeignete Abtastindex k verwendet wird.

Die Größe SDNR ist analog zum SNR ein Verhältnis von Nutzsignalleistung - in diesem Fall dem Produkt der maximalen Amplituden der Hauptpulse - zu Rauschleistung (Störsignalleistung), die in diesem Fall der mittleren quadrierten Differenz der Rohrwellensignale entspricht. Diese Differenz wird im Abtastintervall mit den Grenzen M und N gemäß Gleichung (4) berechnet. Die SDNR-Größe kann als Gütekriterium im Sinne der vorliegenden Anmeldung verwendet werden.

So ist beispielsweise ein SDNR-Wert von kleiner als 25 dB als Gütekriterium„verfälscht" für einen durch Störsignale verfälschten Einzelmesswert einzustufen.

Ein SDNR-Wert von größer als 50 dB ist hingegen als Gütekriterium„verlässlich" für einen durch Störsignale lediglich gering verfälschten Einzelmesswert einzustufen. SDNR ist als Angabe bezüglich des Messfehlers zu verstehen und ist die Abkürzung des hiermit neu definierten Begriffs„Signal-to-Differential-Noise Ratio". Die schnelle, temperaturbedingte Messfehlerschwankung gemäss Abbildung 4 nimmt mit steigendem SDNR ab.

Die Differenz der Rohrwellensignale kann wie folgt geschrieben werden. An[k] = n _M [k] - n _BA [k] =(n _P [k] + n _M [k]) - (n _P [k] + n _BA [k]) = n _M [k] - n _BA [k] ,

wobei der symmetrische Rohrwellenanteil n _p (t) wegfällt.

Abschließend sei nochmals angemerkt, dass in diesen Ausführungen stochastische

Rauschsignale, wie Elektronikrauschen, elektromagnetische Interferenz oder Fremdschall, nicht berücksichtig wurden, da sie in der Regel viel schwächer sind als die Rohrwellensignale und zudem auf den Messwert keinen systematischen (z.B. von der Temperatur abhängigen) Einfluss haben, der nicht durch genügend lange Mittelung eliminiert werden kann.

Dieser SDNR Wert kann nach seiner Berechnung durch die Anzeigeeinheit ausgegeben werden und ermöglicht dem Nutzer eine sinnvolle Einschätzung bezüglich der Zuverlässigkeit seines Hauptsignals Die Bestimmung des Umfangs der temperatursensiblen Störsignale, also der asymmetrischen Rohrwellen, als Messfehlergröße ermöglicht dem Endverbraucher eine Validierung der

Zuverlässigkeit seiner ermittelten Durchflusswerte. Diese Validierung kann allerdings durch eine Auswerteeinheit selbst vorgenommen und beispielsweise durch eine Ausgabeeinheit entweder akustisch oder visuell angezeigt werden.

Da die asymmetrischen Rohrwellen besonders temperaturempfindlich sind, bilden diese asymmetrischen Rohrwellen eine Fehlerquelle, deren Umfang für eine bessere Validierung der Messergebnisse in kurzen Zeiträumen, vorzugsweise alle 1-20 sec, bestimmt werden muss. Es kann alternativ oder zusätzlich eine Verifizierung durch die Auswerteeinheit des Durchflussmessgerätes selbst erfolgen, bezüglich der Zuverlässigkeit der jeweiligen

Messsignalfolge, wobei nur diejenigen Messsignalfolgen in die Ermittlung des Durchflusswertes eingehen, bei denen der Umfang der asymmetrischen Rohrwellen einen bestimmten Sollwert nicht überschreiten.

Zusätzlich zur Verifizierung des Umfangs der temperatursensiblen asymmetrischen Störsignale kann der Einfluss dieser Störsignale auch teilweise oder vollständig durch eine Modulation der Impulsfolgeperiode reduziert werden.

Die Impulsfolgefrequenz (engl.: Pulse Repetition Frequency PRF = Pulswiederholfrequenz) ist die Anzahl der gesendeten Impulse pro Sekunde. Das Ultraschalldurchflussmessgerät sendet einen Impuls mit einer festgesetzten Sendeimpulsdauer und wartet zwischen den Sendeimpulsen auf die Empfangssignale. Die Zeit vom Beginn des einen Sendeimpulses bis zum Beginn des nächsten Sendeimpulses wird Impulsfolgeperiode (engl.: Pulse Repetition Time PRT) genannt und ist der Kehrwert der Impulsfolgefrequenz:

Die Zeit zwischen den Sendeimpulsen ist allgemein die Empfangszeit. Diese ist immer kleiner als die Differenz zwischen der Impulsfolgeperiode und der Sendezeit und wird manchmal zusätzlich begrenzt durch eine so genannte Totzeit.

Die besagte Impulsfolgeperiode kann schrittweise moduliert werden um asymmetrische

Rohrwellen, welche aus vorangegangenen Sendepulsen gebildet werden, zu kompensieren Die optimalen Werte für die Schrittweite und die Anzahl der Schritte hängen von der mittleren Periode T _c (=1/F _C ) der Störschallwellen ab. F _c ist die Mittenfrequenz der Störschallwellen. Die Impulsfolgeperiode wird in Schritten der Länge T _c /20 bis T _c /5 im Bereich von T _P bis T _P +N ^* T _C variiert, wobei T _P der minimalen Impulsfolgeperiode entspricht und N zwischen 4 und 10 liegen sollte.

Durch Modulation der Impulsfolgeperiode geht die Kohärenz zwischen der Hauptwelle und den genannten, sehr langsam abklingenden Störschallwellen im Mittel verloren. Unter Modulation der Impulsfolgeperiode versteht man die schrittweise Änderung der Impulsfolgeperiode in einem bestimmten Bereich.. Messungen mit einer Impulsfolgeperiodenmodulation von 20 Schritten und einer Schrittweite T _S w von 1/(5-F _c ) lieferten gute Resultate (siehe Fig. 7). Die Impulsfolgeperiode kann nach jeder oder nach mehreren Einzelmessungen verändert werden. Dabei ist es wichtig, dass die Impulsfolgeperiodenmodulation bezüglich der Senderichtung symmetrisch erfolgt.

Modulationsbreite ist die minimale Differenz der maximalen Impulsfolgeperiode und der minimalen Impulsfolgeperiode. Sie beträgt zwischen 4 und 10mal der mittleren Periode der Störschallwellen. Schrittweite der Variation der Impilsfolgeperiode ist kleiner als die Periode der Störschallwellen, vorzugsweise 1/5 bis 1/20.

Der Bereich der der mittleren Periode der Störschallwellen beträgt zwischen 0,1 und 10 με.

In Fig. 7 sind Störsignale unter analogen Messbedingungen aufgenommen. Hierbei wurden 0,5 MHz Clamp-on Ultraschallwandler mit einem rostfreiem Messrohr (88,9 ^* 5,5 mm) genutzt. Das Messmedium war Wasser mit einem Durchfluss von 12 l/s. Die Messkurve 4 zeigt

Messfehlerschwankungen des Ultraschallstörsignals hervorgerufen durch asymmetrische Rohrwellen.

Wie man anhand der Messkurve 5 erkennt erfolgt Reduktion der temperaturbedingten

Messfehlerschwankungen mittels Impulsfolgeperiodenmodulation

Zudem wurde als Vergleich in der Messkurve 6 eine Messung mit einer konstanten und sehr langen Impulsfolgeperiode von 40 ms aufgeführt. Durch Verlängerung der Impulsfolgeperiode wird erreicht, dass Störsignale, welche von vorherigen Sendepulsen stammen, soweit abklingen, dass sie das aktuelle Empfangssignal kaum noch stören. Jedoch beeinflusst die

Impulsfolgeperiode zentrale Parameter wie die Messrate, das Messrauschen und die

Ansprechzeit des Durchflussmessgerätes. In dieser Hinsicht ist eine möglichst kurze

Impulsfolgeperiode anzustreben, ohne dass die Interferenzen der vorherigen Sendepulse den Messwert verfälschen. Dies kann, wie in der Messkurve 5 dargestellt, durch die

Impulsfolgeperiodenmodulation erreicht werden.

Es wird daher nicht versucht, den Störwellen auszuweichen, sondern deren Einfluss auf den Messwert durch Aufhebung der Kohärenz zwischen Haupt- und Störwellen zu minimieren.

Bezugszeichenliste

1 Rohrwelle

2 Hauptwelle

3 Zeitabschnitt

4 Messkurve - unkompensiert

5 Messkurve - kompensiert

6 Messkurve- kompensiert