以下に、図1~図8を参照して、本発明の成� ��用材料の流動速度計測方法及びこの方法が� ��用された流動速度測定装置について説明す� ��。

 まず、図1A及び図1Bは、本発明の実施形態 に用いられる金型1と、この金型1に設置され� ��直径Dの光ファイバセンサ2との取付け状態� �モデル的に示す図である。金型1は、射出成� ��、圧縮成形、トランスファー成形等に使用� ��れるものであって、この金型1内には、上下 方向に一定の間隔を有するようにキャビティ 3が形成され、このキャビティ3内にて成形用� ��料Mが矢印aで示す方向に流動される。なお� �このキャビティ3は、紙面と直交する方向に� ��して幅を有する板状に形成されている。

 光ファイバセンサ2は、下側のキャビティ 壁面4に配置されており、キャビティ3の中心� ��3Aに対して直交するように、下方から上方� �向けてキャビティ3内にセンサ光が照射され� ��。そして、キャビティ3に向けて下方から投 射されたセンサ光は、成形用材料Mが無い状� �では、対向する上側のキャビティ壁面4で反� ��した後、再び光ファイバセンサ2のセンサ端 面2Aへと戻ってくる。そして、光ファイバセ� ��サ2は、その反射光量を受光、計測してこれ を検出信号として出力する。ここで、図1Aに� ��すように、成形用材料MのフローフロントF� �光ファイバセンサ2のセンサ端面2Aに近づく� �、フローフロントFが光ファイバセンサ2から の投射光を遮り、その遮り方(フローフロン� �Fと光ファイバセンサ2との位置関係)によっ� �、センサ出力(図2を参照)が変動する。

 図1Aは、成形用材料MのフローフロントFの 先端が、光ファイバセンサ2の左端の延長線� �に到達した状態を示す図であり、この状態� �達した時間を「t=t1」と仮定している。また� ��図1Bは、さらにフローフロントFが矢印a方向 に前進してセンサ端面2Aに成形用材料のフロ� ��ト樹脂が完全に接して覆い尽くした状態を� ��す図であり、この状態に達した時間を「t=t2 」と仮定している。まず、図1Aに示すように� ��フローフロントFの先端部がセンサ端面2Aに� ��達する以前は、光ファイバセンサ2から投射 される光は、対向する上側のキャビティ壁面 4で反射した後、光ファイバセンサ2のセンサ� ��面2Aに戻って来る。ここで図1Aに光ファイバ センサ2から投射される光の開口角αが0の場� �(図1Aの開口角α=0°の場合)、光ファイバセン� ��2の投射光はキャビティ3の厚さ方向(矢印bで 示す)に直進して、上側のキャビティ壁面4で� ��射した後、その反射光が、そのまま同じ経� ��を辿ってセンサ端面2Aに入射する。一方、� �ファイバセンサ2の特性により先の開口角α� �0で無く、一定の角度を有している場合があ� ��、このときには、点線で示すように光ファ� ��バセンサ2の投射光は一定の広がりを持って 、キャビティ3内を進むために、対向する上� �のキャビティ壁面4で反射した反射光が、光� ��ァイバセンサ2のセンサ端面2Aに戻る比率が� ��少する。ここでフローフロントFの先端部が 、光ファイバセンサ2のセンサ端面2Aの左端に 到達した場合(図1Aに示す場合)、開口角が0の� ��ファイバセンサ2では、その投射光がフロー フロントFの先端部に反射して、前記フロー� �ロントFを正確に捉えることができるが、開� ��角が一定の角度を有する光ファイバセンサ2 では、その投射光が、フローフロントFの先� �部ではない曲面部(図1Aに符号Fwで示す)で反� �して、その反射光がセンサ端面2Aとは異なる 方向に向けて進み、その結果、反射光が、光 ファイバセンサ2のセンサ端面2Aに戻る比率が 低下する。このため、固有の開口角αを有す� ��光ファイバセンサ2の特性に応じて、センサ 出力又はセンサ出力に基づき演算される演算 値に補正係数を乗じて補正する必要がある(� �述する)。

 そして、このような光ファイバセンサ2の 出力電圧の変化を示したのが図2である。図2� ��、センサ端面2Aの領域をフローフロントFの� ��過にともなって計測されたセンサ出力変化� ��事例である。成形用材料Mが光ファイバセン サ2を通過する前においては、ほぼ一定のセ� �サ出力があるが、その後、成形用材料Mの通� ��に伴ってセンサ出力が急激に変動を始め、� ��きな2つの上下のピークを示す変動を経た後 に、再びほぼ一定値となるように回帰する出 力変化が認められる。これは、最初の変動開 始時間「t1」と、その後の一様に回帰する変� ��終了時間「t2」とが、成形用材料Mが光ファ� ��バセンサ2のセンサ端面2Aを通過することと� ��係している。

 すなわち、図2に示すように、フローフロン トFの先端部がセンサ端面2Aの左端に到達した 場合(図1Aで示す状態)、その到達時間t1からセ ンサ出力が低下し始める。光ファイバセンサ 2のセンサ出力は、図2にt1とt2の間に示すよう に、光ファイバセンサ2の出力特性(ターゲッ� ��となる成形用材料Mとの距離によってピーク を示す出力特性)に起因して、下側と上側に2� ��のピークを形成する挙動を示す。その後、� ��形用材料Mが光ファイバセンサ2のセンサ端� �2Aに接触して、このセンサ端面2Aを完全に覆� ��つくす時間t2以後は、センサ出力の変動は� �くなり、横ばいのセンサ出力を示す。また� �成形材料の厚さによっては上述したピーク� �形成せずに、単調にセンサ出力が低下した� �に、低下した値において光ファイバセンサ� �出力が安定する場合もある。
したがって、本実施形態においては、フロー フロントFの先端部がセンサ端面2Aに達した際 、センサ出力が低下する時刻t1と、成形用材� ��Mが光ファイバセンサ2のセンサ端面2Aに接触 し、ファイバセンサの出力が安定する時刻t2� ��により、成形用材料Mの通過速度を算出する 。

 なお、図1のモデルでは、フローフロントF� �速度に関係なく、フローフロントFの断面形� ��は半円形状となると仮定している。そして� ��このような仮定の下で、上述したように光� ��ァイバセンサ2のセンサ出力が低下し始める 時間t1は、フロントフロントFの先端部がセン サ端面2Aに到達した時間に対応したときであ� ��、また、光ファイバセンサ2のセンサ出力変 動が安定する時間t2は、フローフロントFが光 ファイバセンサ2のセンサ端面2Aと全面接触す るときであると規定した場合に、フローフロ ントFの通過速度(v)は、フロント半径(r)、フ� �イバ径(D)、経過時間(δt=t1-t2)と、以下のよう な関係にあると定めることができる。
式(1) v=(D+r)/δt

 ここで、上述した演算式(式1)は、図1Aに� �されるように、センサ端面2Aからの投射光が 直進(α=0°)すると仮定して定められている。� ��かし、センサ端面2Aからの光は、実際には� �る開口角αを持って広がって投射される。こ のため、フローフロントFが光ファイバセン� �2に接近する場合、光ファイバセンサ2の投射 光の開口角領域を遮り始めるフローフロント Fの位置は、直進(α=0°)すると仮定した場合よ りもやや上流側に移動する。その結果、開口 角αが大きくなるに従って、フロント半径を� ��す「r」も大きくなり、計測されたt1、t2に� �づき、演算式(式1)で算出されるv値は、α=0°� ��場合よりやや大きく示されることになる。� ��のために、光ファイバセンサ2の開口角αに� ��じた、補正が必要となる。

 また、前述したように、フローフロントFの 断面形状は、半円形を仮定しているが、実際 には射出速度によって微妙に変化することが 知られており、フローフロントFの先端形状� �対応した補正も必要となる。一方、成形用� �料Mが着色されているか否かによっても、先� ��演算式(式1)の計算結果は異なるものとなり� ��成形用材料の種類に応じた補正が必要とな� ��。すなわち、各種条件(光ファイバセンサ2� �らの投射光の開口角α、フローフロントFの� �面形状、成形用材料Mの着色、充填材の種類� ��含有率など)に応じて、先の演算式(式1)の計 算結果に、予め設定しておいた補正係数を乗 じるなどの補正を行うようにすると良い。
 また、上述の記載において、フローフロン� ��の形状を半円形として演算を行うこととし� ��いるが、楕円関数、あるいは2次曲線など関 数を用いて、フローフロントの形状を近似し た演算式(上記式1の演算式に対応した)を生成 して演算を行っても良い。

 そして、以上のような演算式(式1)を用い� ��、実際に成形用材料MのフローフロントFの� �度を算出するための方法を、図4のフローチ� ��ートを用いて具体的に説明する。

(1)光ファイバセンサ2のセンサ出力の取り� �みを開始した後(ステップ1)まず、金型1のキ� ��ビティ3内に充填された成形用材料Mのフロ� �フロントFが、図1Aに示すように、光ファイ� �センサ2のセンサ端面2Aの左端に到達した場� �には、ほぼ定常値であった光ファイバセン� �2のセンサ出力(符号Sで示す)は、図2で示すよ うに急激に低下する。このとき、センサ出力 が急激に低下する変位点S1の時間を、第1の検 出時間「t1」として検出する。具体的には、� ��の変位点S1は、図3で示すように、センサ出� ��Sの傾きを示す微分値(f´(t))が、予め定めて� ��いたしきい値N1(例えば、N1=-100)を下回った� �否かを判定することで求めるようにする(ス� ��ップ2)。すなわち、センサ出力Sの傾きを示� ��微分値(f´(t))が、予め定めておいたしきい� �N1(例えば、N1=-100)を下回らない場合に、成形 用材料MのフローフロントFが光ファイバセン� ��2のセンサ端面2Aの左端に未だ到達しないと� ��定し、また、予め定めておいたしきい値N1(� ��えば、N1=-100)を下回った場合に、成形用材� �MのフローフロントFが光ファイバセンサ2の� �ンサ端面2Aの左端に到達したと判定し、この ときの時間を、変位点S1を示す第1の検出時間 t1とするものである。

(2)その後、成形用材料MのフローフロントFが� ��光ファイバセンサ2のセンサ端面2Aを通過す� ��に従って、光ファイバセンサ2のセンサ出力 Sは、下側と上側に2つのピークを形成する挙� ��が生じる。すなわち、センサ出力Sの大きな 変動は、成形用材料MのフローフロントFが、� ��ファイバセンサ2のセンサ端面2Aを通過して� ��ることを意味するものであり、従って、こ� ��変動を検出することで、成形用材料Mのフロ ーフロントFが、光ファイバセンサ2のセンサ� ��面2Aを通過中であるか否かを検出する(ステ� ��プ3)。
具体的な処理としては、ステップ2の後で図3� ��示すように、センサ出力Sの傾きを示す微分 値(f´(t))が、予め定めておいたしきい値N2(例� ��ば、N2=+80~-80)の範囲に一定時間あるか否か� �監視し、しきい値N2の範囲内にない(つまり� �分値の値が大きい)場合に、成形用材料Mのフ ローフロントFが、光ファイバセンサ2のセン� ��端面2Aを通過中と判断し、また、しきい値N2 の範囲内にある(つまり収束に向かっている)� ��合に、成形用材料MのフローフロントFが、� �ファイバセンサ2のセンサ端面2Aを通過して� �図1Bに示す状態になったと判定する。そして 、図1Bに達したセンサ出力Sが安定する時間を 、変位点S2を示す第2の検出時間t2とするもの� ��ある。

(3)上記(1)及び(2)で求めた第1の検出時間(t1)� ��第2の検出時間(t2)から経過時間(δt=t1-t2)を計 算し、この経過時間(δt)と、予め計測して設� ��しておいたフロント半径(r)、ファイバ径(D)� ��から、先の演算式(式1)により成形用材料Mの フローフロント通過速度(v)を計算する(ステ� �プ4)。

 以上のような成形用材料の流動速度計測� ��法によれば、金型1内のキャビティ壁面4に� �置されかつキャビティ3内を通過する成形用� ��料MのフローフロントFに向けて光を投射す� �単一の光ファイバセンサ2のセンサ出力Sに基 づき、そのセンサ出力Sが低下する第1の検出� ��間と、そのセンサ出力Sの変動がピークを越 えて安定する第2の検出時間との差を示す経� �時間(δt)を計算し、この経過時間と、光ファ イバセンサ2のファイバ径(D)及び成形用材料M� ��フローフロント半径(r)とから、演算式(式1)� ��基づき前記成形用材料MのフローフロントF� �通過速度(v)を演算することができる(ステッ� ��2~ステップ4の処理)。そして、ここで演算さ れた通過速度(v)は、予め設定しておいた各種 条件(光ファイバセンサ2からの投射光の開口� ��α、フローフロントFの断面形状、成形用材� ��Mの着色、充填材の種類と含有率など)に応� �て、予め設定しておいた補正係数を乗じる� �どの補正を行うようにする。

 また、上述した成形用材料の流動速度計� ��方法では、光ファイバセンサ2からのセンサ 出力に基づき演算された成形用材料のフロー フロント通過速度(v)が、予め定めた速度範囲 を外れた場合に、成形不良と判定するように し、これにより成形用材料のフローフロント 通過速度の低下を検知することでショート、 通過速度の上昇を検知することでバリといっ たトラブルを速やかに検出するようにしても 良い。その際、上述したような光ファイバセ ンサ2は、図5に示すように、金型1のキャビテ ィ壁面4の複数箇所(図5では2箇所)に一定の間� ��をおいて設けても良い。そして、金型1のキ ャビティ壁面4の複数箇所にそれぞれ設けた� �ファイバセンサ2からのセンサ出力Sに基づき 、各光ファイバセンサ2設置箇所における成� �用材料MのフローフロントFの通過速度(v)をそ れぞれ演算し、演算された各光ファイバセン サ2の設置箇所でのフローフロントFの通過速� ��(v)が、予め定めた速度範囲を外れた場合に� ��成形不良と判定する。

 次に、上記の成形用材料の流動速度計測� ��法を適用した流動速度測定装置100について� ��明する。この流動速度測定装置100は、図6に 示すように、この金型1のキャビティ壁面4に� ��置されてキャビティ3に向けて光を照射する 直径Dの光ファイバセンサ2を有するセンサ部1 0と、センサ部10からの出力データを処理する 演算処理ユニット11とからなる。この演算処� ��ユニット11は、光ファイバセンサ2のセンサ� ��力Sを取り込み、前記センサ出力Sを基にし� �フローフロントFの通過速度(v)を演算する演� ��装置12と、演算装置12で算出したフローフロ ントFの通過速度(v)を基にして、金型1内に成� ��不良が発生しているか否かを判定する判定� ��段13とを主な構成要素としている。

 センサ部10は、図1A及び図1Bで示した構成� ��同一であって、金型1のキャビティ3内を流� �する成形用材料MのフローフロントFに、光フ ァイバセンサ2から光を投射した後、その投� �した光の反射光をセンサ端面2Aで受光するも のであって、前記センサ端面2Aでの光の受光� ��に応じた出力ボルトを、センサ出力Sとして 出力する。

 演算装置12は、図4で示す処理フローが予� ��設定され、この処理フローに基づき先に説� ��した演算処理を実行する。なお、この演算� ��理で使用されるフローフロントFの通過速度 (v)の演算式(式1)、光ファイバセンサ2のファ� �バ径(D)、成形用材料Mのフローフロント半径( r)といったデータは、符号14で示す記憶装置� �予め記憶しておく。また、この演算装置12で は、記憶手段14に別途記憶した補正係数(光フ ァイバセンサ2からの投射光の開口角α、フロ ーフロントFの断面形状、成形用材料Mの着色� ��充填材の種類と含有率などの条件に応じて� ��種設定しておく)に応じて、先の流速演算式 (式1)で計算したフローフロントFの通過速度(v )を補正すると良い。

 判定装置13は、演算装置12で演算したフロ ーフロントFの通過速度(v)に基づき、成形不� �が発生しているか否かを判定するものであ� �。具体的には、フローフロントFの通過速度( v)が既定値より低下した場合にショートと判� ��し、通過速度(v)が既定値より上昇した場合� ��バリが発生すると判定し、この判定結果に� ��づき成形時のトラブルを速やかに検出する� ��とができる。なお、この既定値は先の記憶� ��置14に記憶しておくと良い。また、このよ� �な成形不良の判定は、図5に示すように、金� ��1のキャビティ壁面4の複数箇所に光ファイ� �センサ2を配置し、これら複数の光ファイバ� ��ンサ2のセンサ出力Sに基づき、光ファイバ� �ンサ2の各設置箇所における成形用材料Mのフ ローフロントFの通過速度(v)をそれぞれ演算� �、それぞれの通過速度(v)が適正か否かを判� �しても良い。また、このような判定装置13を 設けることは必須ではなく、演算装置12で演� ��したフローフロントFの通過速度(v)をそのま ま出力しても良い。

 次に、本発明の流動速度測定装置100を実際� ��用いた計測例について図7を参照して説明す る。この図7は、計測に用いたキャビティ3の� ��状を具体的に示すものである(センサの長軸 方向から見た図)。キャビティ3は、幅30mm、長 さ85mm、厚さ2mm又は4mmの矩形状(2種類の厚さを 用意)で、キャビティ3の中心線3Aに沿って、� �ート3Bから45mm、60mmの位置に直径0.5mmの光フ� �イバセンサ2が埋め込まれている(それぞれch1 、ch2と呼称する)。成形用材料Mの樹脂には、� ��着色ならびに黒色に着色したPP(プライムポ� ��プロJ-3054HP、(株)プライムポリマー)を使用� �た。成形では樹脂温度を220℃に、金型1温度� ��50℃とした。ここでは射出率を6段階(5、10、 20、40、60、80cm ³ /s)に変化させて、フローフロントFの通過時� �ch1、ch2それぞれのフローフロントFの通過速� ��(v)を求め(演算装置12の演算結果による)、こ の通過速度(v)を、基準値(図8にV1で示す)と比� ��し、これら値がどれだけ相違しているかに� ��り、流動速度測定装置100が計測した通過速� ��(v)の精度を検証した。

 この結果を、図8A及び図8Bに比較して示す。 図8Aは成形用材料Mとして着色したPPを使用し� ��場合の計測結果、図8Bは成形用材料Mとして� ��色していないPPを使用した場合の計測結果� �、キャビティ3の厚さを2mmと4mmにして、光フ� ��イバセンサ2のch1、ch2にてフローフロントF� �通過速度(v)をそれぞれ計測した。何れの場� �も、各プロットは以下を表す。●:ch1、キャ� ��ティ3の厚さ4mm、□:ch2、キャビティ3の厚さ4 mm、△:ch1、キャビティ3の厚さ2mm、◇:ch2、キ� ��ビティ3の厚さ2mm。そして、これらch1、ch2で 計測したフローフロントFの通過速度(v)を参� �して分かるように、いずれの板厚、射出率� �のch1、ch2の測定結果もほぼ一つの直線状(い� ��れも点線で示す)に乗り、特に着色樹脂では 基準値V1に近似した測定結果を示している。� ��して、これらの測定結果(点線で示す)はい� �れも比例関係を示し、基準値V1に対して僅か な傾きの差しかないことから、これらch1、ch2 で計測したフローフロントFの通過速度(v)に� �実験に基づき事前に求めた樹脂の特性に応� �た補正係数を乗じることにより、フローフ� �ント速度を高精度に計測できることが可能� �なる。尚、成形材料Mとして着色していないP Pを使用した場合の計測結果は、測定精度の� �上により、後日、図8Cに示すような、PPへの� ��色が無い場合でも、基準値V1に近似した測� �結果が得られている。図8Cは、CB(カーボンブ ラック)の含有の有無によるPPへの着色の有無 と、キャビティの厚さ2mm又は4mmの場合を組合 せて、フローフロント速度を計測した結果で ある。図8Cの縦軸(フローフロント速度)は、ch 2を用いた場合である。各プロットは以下を� �す。●:キャビティ3の厚さ4mm、CB含有、■:キ ャビティの厚さ2mm、CB含有、○:キャビティ3� �厚さ4mm、CB含有無、□:キャビティ3の厚さ2mm� ��CB含有無。
 更に、図7に示す測定装置を用いて、GFPP(ガ� ��ス繊維強化PP)について、異なるガラス繊維( GF)充填率でのフローフロント速度計測を行っ た。縦軸(フローフロント速度)は、ch2を用い� ��場合である。各GF充填率(10重量%、20重量%、3 0重量%)でのフローフロント速度比較を図9に� �す。尚、各プロットは以下を示す。●:ガラ� ��繊維充填率10重量パーセント、□:ガラス繊� ��充填率20重量パーセント、▲:ガラス繊維充� ��率30重量パーセント。GFPPでは、図8Cに示す� �うな無充填材に比べて波形の再現性が低く� �された。また、図9からGF充填率が高くなる� �ど出力が低下する傾向が認められた。本手� �は、フローフロント断面形状を半円形とし� �仮定しているため、フローフロント形状が� �なると誤差が大きくなる。金藤、横井、成� �加工シンポジア’04,49(2004)(非特許文献1)から GF高充填率材では、フローフロント先端部に� ��維の滞留層が形成すること、非対称な湧き� ��し流れが生成することが明らかになってい� ��。これより、GFPPでは繊維充填率が高くなる ほどフローフロント先端領域の繊維滞留層に よってフローフロントが大きくせりだし、フ ローフロント長(図1Aに示す半円形状のフロー フロントFの半径に相当)が長くなると考えら� ��る。この結果、t2に時間遅れが生じて速度� �低く算出されたものと推察された。また、� �対称な湧き出し流れに起因して再現性が低� �したものと考えられた。しかしながら、い� �れのGF充填率でも射出率とフローフロント速 度は比例関係にあることが明らかであること から、各種条件下の実験値とセンサ出力から 算出された速度との比較データに基づき補正 処理をすることで、誤差要因が大きいGFPPで� �フローフロント速度のモニタが可能である� �とが示唆された。

 以上詳細に説明したように本実施形態に� ��した成形用材料の流動速度計測装置100では� ��キャビティ3内を通過する成形用材料Mのフ� �ーフロントFに向けて光を投射する単一の光� ��ァイバセンサ2を、金型1内のキャビティ壁� �4に設置し、演算装置12において、前記光フ� �イバセンサ2のセンサ出力Sに基づき、そのセ ンサ出力Sが低下する第1の検出時間(t1)と、そ のセンサ出力Sの変動がピークを越えて安定� �る第2の検出時間(t2)との差を示す経過時間(δ t)を計算し、この経過時間(δt)と、光ファイ� �センサ2のファイバ径(D)及び成形用材料Mのフ ローフロント半径(r)とから、演算式(式1)によ り前記成形用材料MのフローフロントFの通過� ��度(v)を演算する。そして、このような演算� ��置12での演算によって、従来のように2点以� ��のセンサ組み込みを必要とせず、また可視� ��金型のようなガラス等を組み込んだ特殊な� ��型を必要とせずに、単一の光ファイバセン� ��2のセンサ出力Sに基づき金型1内における成� ��用材料Mの流動速度を算出することが可能と なって、センサ部分を大幅に小型化すること が可能となる。

 また、上記成形用材料Mの流動速度計測装 置100では、演算装置12に、演算した成形用材� ��MのフローフロントFの通過速度(v)を、成形� �件(材料着色、フローフロントの形状、セン� ��開口角α、充填材の種類と含有率などの条� �)に応じて補正する補正データが記憶された� ��憶装置14をさらに設け、前記演算装置12では 、この記憶装置14の補正データに基づき、前� ��演算した成形用材料MのフローフロントFの� �過速度(v)を適正値に補正するようにしたの� �、先の通過速度(v)を、誤差を最小限に抑え� �高い精度で求めることができる。

 また、上記成形用材料Mの流動速度計測装 置100では、演算装置12にて、金型1のキャビテ ィ壁面4に設けた光ファイバセンサ2から出力� ��れたセンサ出力に基づき成形用材料Mのフロ ーフロント通過速度(v)を演算した後、判定装 置13にて、演算装置12で演算した成形用材料M� ��フローフロント通過速度(v)が、予め定めた� ��度範囲を外れた場合に、成形不良と判定す� ��ようにした。これによって成形用材料Mのフ ローフロント通過速度(v)の低下を検知するこ とでショート、通過速度の上昇を検知するこ とでバリといったトラブルを速やかに検出す ることができる。

 尚、本流動速度計測装置100を金型1に装填す るに当たり、図10に示すエジェクターピン15� �、その他シャンク付きインサートピン、イ� �サートブロックなどの金型部品内に(或いは� ��型部品形状と同一或いは類似形状とした部� ��内に)、前記キャビティ壁面に露出する前記 金型部品の端面に前記光ファイバセンサ2の� �面2Aが露出するように、前記光ファイバセン サ2を直接装填してセンサユニットを製作し� �このセンサユニットを金型内へ装填しても� �い。
 このようにセンサをユニット化することで� ��前記金型キャビティやランナー等に直接前� ��光ファイバセンサを埋設するなどの加工を� ��すことなく、前記センサユニットを挿入す� ��ことで容易に本計測方法を測定対象とする� ��型に適用できる。