実施の形態1.
 まず、本発明のモータ制御装置により制御� ��れる電動送風機について図9を用いて説明す る。図9は電動送風機の構成を示す縦断面図� �ある。
 図9に示す電動送風機11は、ファンカバー11a� ��ファンカバー11aの中心部に設けられた吸気� ��11b、回転軸11mに取り付けられたファン11c、� ��内羽根11d、回転軸11mに固着された電機子11e� ��び整流子11f、固定子11g、モータフレーム11h� ��このモータフレーム11hに設けられた排気口1 1i、カーボン製のブラシ11j、このブラシ11jを� ��流子11fに押し付けるスプリング11kより構成� ��れている。

 このように構成された電動送風機11に電� �が供給され、電機子11eと固定子11gの巻線に� �流が流れると、固定子11gにより励磁された� �界により、電機子11eに回転方向の力が発生� �る。この時、回転軸11mに取り付けられたフ� �ン11cも回転を始め、吸気口11bから空気を吸� �する。吸入された空気は、案内羽根11dを経� �し、モータフレーム11hの筒内に配置された� �機子11eとブラシ11jを冷却しつつ、モータフ� �ーム11hに設けられた排気口11iから外部へ排� �され、電動送風機11の冷却が保たれている。

 次に、本発明のモータ制御装置について図1 から図7の図面を用いて説明する。
 図1は本発明の実施の形態1に係るモータ制� �装置の構成を示すブロック図である。
 このモータ制御装置2は、火花検出手段3と� �火花判断手段4と、この火花判断手段4により 異常火花と判断されたときにモータ7への電� �供給を遮断し運転を停止させる駆動手段5と� ��火花判断手段4により異常火花と判断された ときに、モータ7の寿命末期による運転停止� �旨を報知する報知手段6とから構成されてい� ��。火花検出手段3は、モータ7に流れる電流� �検出する電流検出部3aと、電流検出部3aによ� ��検出された電流を整流する整流部3bと、整� �部3bの出力をデジタル値としてサンプリング するA/D変換部3cとから構成されている。図中� ��モータ7は、前述した電動送風機11に設けら� ��、電機子11e及び整流子11fと、固定子11gと、� ��ラシ11jとから構成されている。

 図2は商用電源の電圧を示す波形図、図3� �本発明の実施の形態1における火花検出手段� ��電流検出部及び整流部の出力を示す波形図� ��ある。図3(a)はモータ7に火花が発生してい� �いときに電流検出部3aにより検出された電流 (出力)の波形を示し、図3(b)はモータ7に火花� �発生しているときに電流検出部3aにより検出 された電流(出力)の波形を示し、図3(c)は火花 発生時に整流部3bにより整流された電流(出力 )の波形を示す。

 図4は本発明の実施の形態1における火花� �出手段のA/D変換部の検出タイミングを示す� �である。図4(a)は整流部3bの出力をサンプリ� �グするタイミングを示し、図4(b)は整流部3b� �出力をA/D変換部3cによりサンプリングしたと きの電流値(デジタル値)を示す。

 図5は本発明の実施の形態1における電動� �風機のモータの概略回路、及び火花とモー� �電流との関係を示す図である。図5(a)はモー� ��7の整流子11fとブラシ11iの間で発生する火花 の大きさとモータ電流Imとの関係を説明する� ��めのモータ7の模式図を示し、図5(b)は火花� �圧Vaとモータ電流Imの関係及び火花の大きさ� ��モータ7の寿命の関係を示している。

 まず、火花発生とモータ電流Imの関係につ� �て説明する。
 モータ7が回転する前は当然火花が発生して いないため、火花判断手段4は正常と判断し� �駆動手段5は、商用電源1の電圧をモータ7に� �給し、モータ7の運転を開始する。運転開始� ��の火花が正常な場合の電流検出部3aの検出� �流は図3(a)に示す波形となるが、モータ7の整 流子11fとブラシ11jとの間に火花が発生した場 合には、火花による電圧降下が生じてモータ 7に作用する電圧が低下し、モータ7に流れる� ��流(以下、「モータ電流Im」という)も低下す る。このため、電流検出部3aの検出電流は図3 (b)に示すような波形となり、整流部3bの出力( 整流)は図3(c)のようになる。この現象におい� ��は、火花が不安定なためにモータ7に作用す る電圧の低下も不安定なものとなり、これに 伴ってモータ電流Imも不安定な状態となる。

 このようなモータ7では、ブラシ11jの摩耗 が少ない状態のときには、火花の発生程度も 小さいため、モータ電流Imのピーク値の変化� ��も小さいが、ブラシ11jが摩耗していくと、� ��流子11fにブラシ11jを押し付けているスプリ� ��グ11kの押出し力が低下していくため、ブラ� ��11jと整流子11fとの接触力が低下し、火花の� ��生頻度が高まるとともに、火花の大きさも� ��きくなる。さらに、ブラシ11jの摩耗が進ん� ��場合には、さらに大きな火花が発生し、ブ� ��シ11jと整流子11fの接触が保てなくなる時点� ��モータ7の寿命が短くなり、ブラシ11jと整流 子11fの間に発生する火花が大きくなっていく 。火花が大きくなるに従い、カーボン製のブ ラシ11j及び整流子11fの温度上昇も大きくなる ため、これらに混合された樹脂が融点又は沸 点に達すると融解及び気化を起こす。このと きに発生した異臭が電動送風機11の排気口11i� ��ら外部に排気される。また、製造品質が悪� ��、ブラシ11jの摩耗がなくとも火花が異常な� ��合には、前記と同様に異臭が発生し電動送� ��機11の排気口11iから排気される。

 次に、モータ電流Imについて定量的に説明� �る。図5(a)において、固定子巻線7aと接続さ� �たブラシ11jと整流子11fとの間に火花が発生� �たときの火花電圧Vaと、モータ電流Imとの関� ��は、商用電源1の電圧をVs、モータ7のインピ ーダンスをZmとしたとき、ブラシ11jの2箇所で の火花電圧が2Vaとなるため、Im=(Vs-2Va)/Zmとみ� ��すことができる。
 ここで、便宜上、Zmが火花の発生により大� �さが変化しないものとすると、火花が発生� �ていないときのモータ7に流れるモータ電流I m1は、火花電圧Va=0(ゼロ)であるため、Im1=Vs/Zm� ��なる。しかし、火花が発生すると火花電圧V aが発生するため、このときのモータ7に流れ� ��電流をIm2とすると、Im2=(Vs-2Va)/Zmとなる。Va� �0と同じかそれより大きい値であるから、前� ��のケースでモータ電流Imを考えると、Im1>I m2となる。この場合、火花電圧Vaは火花の大� �さに比例して変化するから、モータ7に流れ� ��モータ電流Imを表す式にあてはめると、結� �的に火花の大きさに比例して、モータ電流Im も変化することになる。

 この火花電圧Vaとモータ電流Imとの関係は 、図5(b)に示すようになり、火花は不安定で� �るため、火花電圧Vaは、モータ電流Imのピー� ��値を不安定とする一つの変数的な作用をす� ��。つまり、モータ電流Imのピーク電流を計� �すると、商用電源1の電圧の最大値とほぼ同� ��して、モータ電流Imのピークが現れる。そ� �て、火花が発生した際には、その大きさに� �例した火花電圧Vaが発生するため、モータ電 流Imの実効値や瞬時値の値を不安定にする要� ��となっている。さらに、整流子11fとブラシ1 1jとの接触状態も不安定なために接触抵抗値� ��不安定となり、この影響も受けてモータ電� ��Imは不安定になっている。

 このような考え方に基づき、モータ電流I mを検出する電流検出部3aの出力を、図3(c)に� �すように、例えばダイオードブリッジ(図示� ��ず)等からなる整流部3bによって全波整流す� ��。A/D変換部3cは、整流部3bの出力を商用電源 1の周期に同期して、所定の時間の位相差で� �定回数サンプリングする。即ち、図4(a)に示� ��ように、商用電源1の電圧の正極側及び負極 側の各ゼロクロス(図2のゼロクロス1~ゼロク� �ス6)から所定のタイミングT1後に、例えば商� ��電源1の1/4周期の時間(商用電源1の周波数が5 0Hzの場合、T1=5ms)で、図3(c)に示す整流部3bの� �力を例えば1回サンプリングする。このよう� ��してA/D変換部3cによりサンプリングされた� �流値(デジタル値)は図4(b)のようになる。

 ところで、電動送風機11を用いた装置の� �合、高風量と低風量(場合によっては密閉状� ��)を繰り返し、風量負荷が急変しやすい状況 を無視することができなくなっている。即ち 、火花判断手段4は、使用環境に伴う電流変� �と火花発生時の電流変化の区別も考慮した� �えで火花を判断しなければならず、誤った� �花判断を行なってしまうと、誤検知による� �期市場不良を招くことになる。そこで、火� �発生時の電流変化と使用環境変化とによる� �流変化の相違点について以下に説明する。

 図6は本発明の実施の形態1における電流� �出部の出力を整流部により整流した電流の� �形図である。図6(a)は火花の発生及びモータ7 の負荷変動がそれぞれないときの整流電流の 波形を示し、図6(b)は異常火花が発生してい� �ときの整流電流の波形を示し、図6(c)は火花� ��発生していないものの、モータ7の負荷変動 があったときの整流電流の波形を示す。

 図7は図6に示す整流電流をA/D変換部でサ� �プリングしたときの状態を示す図である。� �7(a)は火花の発生及びモータ7の負荷変動がそ れぞれないときのサンプリング状態を示し、 図7(b)は異常火花が発生しているときのサン� �リング状態を示し、図7(c)は火花が発生して� ��ないものの、モータ7の負荷変動があったと きのサンプリング状態を示す。

 前述したように、火花が発生した際には� ��その大きさに比例した火花電圧Vaが発生す� �ため、モータ電流Imの実効値や瞬時値の値を 不安定にするが、この電気的接触が不安定な 状態は、電機子11eの回転周波数、あるいはブ ラシ11jのスプリング11kの振幅等に起因するた め、電流変動の振幅周期は200Hz以上となり商� ��周波数を大きく上回り、電流検出部3aの検� �電流の波形は商用周波数の振動数である10ms� ��下の短い周期で変動する。このため、前述� ��異常火花の発生時における、火花正常時の� ��ータ電流Imに対する電流低下(Vs-2Va)/Zmも、商 用周波数に比べて短い周期で変動することに なり、整流部3bの出力(電流)は図6(b)のような� ��形となる。この場合、電気的接触が不安定� ��状態においても、商用周波数の周期に比べ� ��非常に短い周期で火花電圧Vaがゼロに近く� �る瞬間があるため、図7(b)に示すように、検� ��区間1内の最大値であるmax1と最小値であるmi n1との差が大きくなり、次の検知区間2内にお いても最大値であるmax2と最小値であるmin2と� ��差が大きくなる傾向にある。

 一方、使用環境の変化によりモータ7が負 荷変動を受けた場合、少なくとも商用周波数 の数倍以上長い周期の電流変化の影響を受け るため、整流部3bの出力(電流)は図6(c)のよう� ��波形となる。この場合、電気的に安定し、� ��用周波数の数倍以上の周期で電流値が変動� ��るため、図7(c)に示すように、検知区間1内� �最大値であるmax1と次の検知区間2内の最大値 であるmax2との差が大きくなり、また、検知� �間2内の最大値であるmax2と次の検知区間3内� �最大値であるmax3との差が大きくなりやすい� ��向にある。

 本実施の形態1においては、前述した傾向を 利用して異常火花が発せしたか否か、また、 使用環境の変化によるものか否かを火花判断 手段4で判断するようにしたものであり、以� �、図7を参照しながらモータ制御装置2の動作 を説明する。
 A/D変換部3cは、図7に示すように、1/T秒のn倍 (図7はn=5で示してある)の区間を一つの検知区 間として、整流部3bの出力をゼロクロスから� ��用電源1の1/4周期の時間でサンプリングして デジタル値に変換し、これを繰り返し行う。 一方、火花判断手段4は、A/D変換部3cによりサ ンプリングされたデジタル値を読み込んで、 検知区間内の最大値と最小値のデジタル値を 判別して変化量を算出し、第1の閾値と比較� �て異常火花が発生したか否かを判断する。� �7(b)に示すように、検知区間1内の最大値がmax 1、最小値がmin1の場合、max1とmin1の差を求め� �その変化量と第1の閾値とを比較し、変化量� ��第1の閾値を超えたときは、異常火花と判断 する。また、変化量が第1の閾値以下の場合� �、異常火花でないと判断して、検知区間2内� ��最大値(max2)と最小値(min2)を判別して変化量� ��求め、前記と同様に第1の閾値と比較する。 これを検知区間毎に行って異常火花が発生し ているか否かを判断する。

 また、火花判断手段4は、検知区間1、2に� ��いて、異常火花が発生していないと判断し� ��ときは、図7(c)に示すように検知区間1の最� �値(max1)と検知区間2の最大値(max2)の差を求め� ��その変化量(δmax1)と第2の閾値(第1の閾値>� ��2の閾値)とを比較する。変化量が第2の閾値� ��超えたときは、使用環境の変化による電流� ��化と判断して、検知区間3内で異常火花が発 生したか否かの判断に入る。検知区間2、3に� ��いて、異常火花が発生していないと判断し� ��ときは、検知区間2の最大値(max2)と検知区間 3の最大値(max3)の差を求め、その変化量(δmax2) と第2の閾値とを比較する。即ち、一つの検� �区間内の最大値と最小値の差が第1の閾値を� ��え、かつ、二つの検知区間のそれぞれの最� ��値の差が第2の閾値以下の場合のみ、真の異 常火花の発生と判断する。

 火花判断手段4は、異常火花と判断したと き、その旨を駆動手段5と報知手段6とに通知� ��る。駆動手段5は、その通知を受けたときに モータ7への電源供給を遮断し運転を停止す� �。これにより、未然にカーボン製のブラシ11 jと整流子11fとの間に発生する異常火花によ� �異臭の発生を防ぐことが可能となる。また� �報知手段6は、異常火花の検知の通知を受け� ��ときに、モータ7の寿命末期である旨を表示 する。これにより、何故に運転が停止したの かを使用者に報知することが可能となる。

 以上のように実施の形態1によれば、モー タ7に流れるモータ電流Imを検出し、検出した モータ電流Imを整流し、この電流Imをデジタ� �値としてサンプリングすることにより、ノ� �ズ成分を抽出するためのハイパスフィルタ� �どが不要となり、さらに、外来ノイズを測� �してしまうことによる火花発生の誤判断を� �力防止することができる。また、モータ7の� ��荷変動による電流変化と火花発生による電� ��変化を区別して検出することができるため� ��検出精度が高く、安価な構成で実現するこ� ��ができる。

 また、モータ電流Imのサンプリングにお� �て、所定の位相角におけるモータ電流Imをサ ンプリングするように、商用電源電圧の半周 期毎に、商用電源電圧のゼロクロスから所定 のタイミングT1で1回サンプリングするように しているので、高速のA/D変換器やデータ処理 を必要とすることがなく、一般的な変換速度 のA/D変換器や一般的なデータ処理速度のマイ コン等で良く、このため、モータ制御装置2� �安価な構成とすることができ、さらに、モ� �タ7の寿命末期における異常火花による発煙� ��発火が無い安全なモータ制御装置2を提供す ることが可能である。

 また、火花判別手段4は、A/D変換部3cがサ� ��プリングした今回のデジタル値と前回のデ� ��タル値との変化量(差の絶対値)を求め、そ� �変化量と第1の閾値とを比較して異常火花か� ��かを判断するようにしているので、少量の� ��出値を加算して積み上げる積分手段などが� ��要となり、火花発生の検出を安価な構成で� ��現することができる。このため、安価な構� ��で、寿命末期における異常火花による発煙� ��発火が無い安全なモータ制御装置を提供す� ��ことが可能である。

 なお、前述した実施の形態1では、モータ 電流Imの検出を商用電源電圧の正極側及び負� ��側の各ゼロクロス毎(図2に示すゼロクロス1~ ゼロクロス6)に行う場合を説明したが、これ� ��限定されるものではなく、正極側(図2に示� �ゼロクロス1、3、5)又は負極側(図2に示すゼ� �クロス2、4、6)の何れか一方のみで行っても� ��様の検出が可能である。このような構成と� ��た場合、測定精度をほぼ前記と同様のレベ� ��に維持しながら、さらなるコストダウンを� ��ることができる上に、外来ノイズの影響を� ��らに低減することができる。また、サンプ� ��ングする波形を例えば10個に1個、20個に1個� ��絞る構成でも良く、さらなるコストダウン� ��図ることができる。しかしあまり絞りすぎ� ��と商用電源1の電圧変動等が火花発生の検出 などに影響を及ぼすため、少なくとも1秒に1� ��以上を対象としてサンプリングすることが� ��ましい。

 さらに、実施の形態1では、整流部3bの出� ��をサンプリングするための所定のタイミン� ��T1を、商用電源電圧のゼロクロスから商用� �源1の1/4周期の時間、例えばT1=5msとしたが、� ��れに限定されるものではなく、例えば、4ms� ��も6msでも良く、モータ電流ImのA/D変換後に� �ける今回のデジタル値と前回のデジタル値� �を比較する際に、所定のタイミングT1が同じ であれば問題なく同様の検出ができることは 言うまでもない。

 また、電流検出部3aの出力を商用電源電� �の周波数成分とノイズ成分を分別すること� �く、A/D変換部3cでサンプリングするように構 成しているが、火花によるノイズ成分の影響 が強い場合や外来ノイズの影響を受ける場合 には、適切なカットオフ周波数を設定し、回 路の適切な位置、例えば、A/D変換部3cの前段� ��は電流検出部3aの後段に、ローパスフィル� �を設けることで、異常火花をさらに確実に� �知ができることは言うまでもない。このよ� �に構成することでノイズ成分をより良好に� �去することができ、正確な異常火花の検知� �行うことができ安全性等を高めることが可� �になる。

 また、電流検出部3aの出力を整流部3bで整 流した後にA/D変換部3cによりデジタル値に変� ��しているが、整流部3bを設けることなく適� �に電子回路を設計したり、適当にA/D変換部3c のデジタル値をデータ処理することで、電流 検出部3aの出力を直接A/D変換部3cでデジタル� �に変換するようにしても同様の効果が得ら� �ることは言うまでもない。

 また、整流部3bは、電流検出部3aの出力を 全波整流するダイオードブリッジからなって いることを説明したが、半波整流回路でもA/D 変換部3cのサンプリングするタイミングを適� ��にすれば、同様の効果が得られることは言� ��までもない。このような構成とした場合、� ��定精度をほぼ前記と同様のレベルに維持し� ��がら、さらなるコストダウンを図ることが� ��きる上に、外来ノイズの影響をさらに低減� ��ることができる。

 また、所定のタイミングT1後に、1回だけA /D変換するような構成で説明したが、所定の� ��イミングT1後に複数回数のA/D変換を行うよ� �にしても良い。この場合は、複数回数のA/D� �換して得られたデジタル値から平均値を算� �し、所定のタイミングT1後のデジタル値とし てその平均値を扱う。このように構成した場 合、より高性能な回路素子やマイコンなどが 必要とされるが、より異常火花の検知精度を 向上させることが可能となる。

 さらに、所定のタイミングT1は、商用電� �電圧のゼロクロスを基点として説明したが� �商用電源電圧の所定の電圧値を基点として� �良く、同様の効果が得られることは言うま� �もない。

実施の形態2.
 図8は本発明の実施の形態2を示す電気掃除� �の概略構成図である。
 図中に示す電気掃除機は、電気掃除機本体1 0、ホースユニット14、延長管18、及び床用吸� ��具19より構成されており、電気掃除機本体10 には、空気を塵埃と共に吸上げる動力として の電動送風機11が内蔵され、電動送風機11の� �流側には集塵室12が設けられている。その電 動送風機11は、実施の形態1で述べた電動送風 機11と同じものである(図9参照)。

 ホースユニット14は、可撓性を有するホ� �ス15及びホース15の一端(上流側)に取り付け� �れた手元ハンドル17からなり、ホース15の他� ��(下流側)が電気掃除機本体10の吸入口13側に� ��けられた接続部16に着脱可能に連結されて� �る。延長管18は、一端(下流側)が手元ハンド� ��17に着脱可能に連結され、他端(上流側)が床 用吸込具19に着脱可能に連結されている。電� ��送風機11が動作しているときは、床用吸込� �19から集塵室12までが負圧の風路となり、集� ��室12の下流側から排気口20までが排気風路と なっている。

 また、この電気掃除機には、図8に示して いないが、実施の形態1のモータ制御装置2が� ��いられている。モータ制御装置2の火花検出 手段3,火花判断手段4及び電動送風機11のモー� ��7を駆動する駆動手段5が電気掃除機本体10内 に設けられ、モータ制御装置2の報知手段6が� ��えばホースユニット14の手元ハンドル17に配 設されている。

 前記のように構成された電気掃除機にお� ��ては、電動送風機11が駆動しているときモ� �タ制御装置2がモータ7の整流子11fとブラシ11j との間に異常火花が発生しているか否かを判 別している。実施の形態1で述べたように、� �ータ制御装置2の火花判断手段4は、A/D変換部 3cによりサンプリングされたデジタル値を読� ��込み、検知区間毎に最大値と最小値のデジ� ��ル値を判別して変化量を算出し、それぞれ� ��1の閾値と比較して異常火花が発生したか否 かを判断する。変化量が第1の閾値以下の場� �は、異常火花でないと判断し、変化量が第1� ��閾値を超えたときは、異常火花と判断して� ��その旨を駆動手段5に通知してモータ7への� �源供給を遮断させて運転を停止させ、手元� �ンドル17上の報知手段6に通知してモータ7の� ��命末期による運転停止の旨を表示させる。

 また、一つの検知区間内で異常火花が発� ��していないと判断したときは、前回の検知� ��間内の最大値と今回の検知区間内の最大値� ��差を求め、その変化量と第2の閾値(第1の閾� ��>第2の閾値)とを比較し、変化量が第2の閾 値を超えたときは、使用環境の変化による電 流変化と判断する。これは、床用吸込具19に� ��えてノズルを用いた布団圧縮袋の吸込みや� ��エアコンフィルタの吸込み等、高風量と低� ��量(場合によっては密閉状態)を繰り返して� �る状態で、この場合は、次の検知区間内で� �常火花が発生したか否かの判断に入る。即� �、一つの検知区間内の最大値と最小値の差� �第1の閾値を超え、かつ、二つの検知区間の� ��れぞれの最大値の差が第2の閾値以下の場合 のみ、真の異常火花の発生と判断する。

 以上のように実施の形態2によれば、電気 掃除機本体10内に実施の形態1のモータ制御装 置2を設けて電動送風機11の制御を行うように したので、モータ7の異常火花に伴う発煙や� �火を防止することができ、このため、掃除� �の室内に煙を排出することがなくなり、ま� �、煙で不快な臭いが付着することもなくな� �、異常火花による室内の衛生面を損なうこ� �がない。また、モータ7の発火を防止して火� ��に関連する安全性の高い電気掃除機を提供� ��ることができる。さらに、電気掃除機の制� ��装置を極めて簡便で、部品点数も少なく安� ��で信頼性が高いものとすることができる。

 また、床用吸込具19に代えてノズルを用� �た布団圧縮袋の吸込みや、エアコンフィル� �の吸込み等、高風量と低風量(場合によって� ��密閉状態)を繰り返すようなことがあっても 、モータ7の負荷変動による電流変化と異常� �花の発生による電流変化とを区別すること� �できるため、検出精度が高く、安価な構成� �実現することができる。

 また、異常火花の検知により駆動手段5が モータ7への電源供給を遮断して運転を停止� �せた際には、報知手段6を通してモータ7の寿 命末期を知らせるようにしているので、使用 者が何故に運転が停止したのかを容易にわか るという効果がある。

 なお、実施の形態2では、報知手段6をホ� �スユニット14の手元ハンドル17に設けたこと� ��述べたが、報知手段6を電気掃除機本体10の� ��部に設けてもよい。この報知手段6は、例え ば液晶表示素子、LED等で構成された表示素子 や、スピーカ等の音によるものでも良い。

実施の形態3.
 図10は本発明の実施の形態3を示す手乾燥装� ��の外観斜視図である。
 図中に示す手乾燥装置は例えば埋込型で、� ��体ケース30内の上部に高圧空気流発生部31が 組み込まれ、本体ケース30の下部に水受部32� �設けられている。高圧空気流発生部31と水受 部32との間には、手の出し入れが可能な空間� ��有する手挿入部33が形成されている。高圧� �気流発生部31は、この図には示していないが 、整流子とブラシとを有するモータ7と、こ� �モータ7により回転駆動するターボファン(図 示せず)とで構成されている。モータ7は、本� ��ケース30内に設けられた実施の形態1のモー� ��制御装置2により制御される。このモータ制 御装置2のうち報知手段6は本体ケース30の前� �上部に配置され、例えばLEDよりなっている� �

 高圧空気流発生部31の下部側には本体ケ� �ス30の幅方向に延びて形成されエアーノズル 34が設けられ、エアーノズル34の両側に外気� �吸引するための吸込口35が設けられている。 モータ7によってターボファンが回転駆動す� �と、吸込口35から外気を吸引し、ターボファ ンによりその外気を圧縮して高圧空気を生成 し、エアーノズル34から水受部32に向けて高� �の気流を吹き出す。水受部32には、エアーノ ズル34からの高速気流によって吹き飛ばされ� ��手に付着の水を排水孔36に導く導水枠37、こ の導水枠37に着脱可能に保持された水受け板3 8、排水孔36からの水を受容するドレイン容器 39などから構成されている。このドレイン容� ��39は、水受部32に着脱可能に取り付けられて いる。

 前記のように構成された手乾燥装置にお� ��ては、ターボファンの回転駆動によりエア� ��ノズル34から高速気流が噴射されていると� �、モータ制御装置2がモータ7の整流子11fとブ ラシ11jとの間に異常火花が発生しているか否 かを判別している。実施の形態1、2で述べた� ��うに、モータ制御装置2の火花判断手段4は� �A/D変換部3cによりサンプリングされたデジタ ル値を読み込み、検知区間毎に最大値と最小 値のデジタル値を判別して変化量を算出し、 それぞれ第1の閾値と比較して異常火花が発� �したか否かを判断する。変化量が第1の閾値� ��下の場合は、異常火花でないと判断し、変� ��量が第1の閾値を超えたときは、異常火花と 判断して、その旨を駆動手段5に通知してモ� �タ7への電源供給を遮断させてターボファン� ��よる高速気流の噴射を停止させ、報知手段6 であるLEDを点灯あるいは点滅させてモータ7� �寿命末期による運転停止の旨を報知する。

 また、一つの検知区間内で異常火花が発� ��していないと判断したときは、前回の検知� ��間内の最大値と今回の検知区間内の最大値� ��差を求め、その変化量と第2の閾値(第1の閾� ��>第2の閾値)とを比較し、変化量が第2の閾 値を超えたときは、使用環境の変化、例えば 使用者により吸込口35やエアーノズル34が塞� �れたことによる電流変化と判断して、次の� �知区間内で異常火花が発生したか否かの判� �に入る。この場合も一つの検知区間内の最� �値と最小値の差が第1の閾値を超え、かつ、� ��つの検知区間のそれぞれの最大値の差が第2 の閾値以下の場合のみ、真の異常火花の発生 と判断する。

 以上のように本実施の形態3よれば、実施 の形態1のモータ制御装置2を搭載し、モータ7 とターボファンとから成る高圧空気流発生部 31の制御を行うことにより、モータ7の異常火 花の発生による発煙・発火を防止できるので 、手挿入部33に挿入して乾燥をしようとした� ��に炎が噴出して火傷するようなことはなく� ��また、乾燥をしようとした手に煙が掛かっ� ��異臭が付着することもなく、また、煙を体� ��に吸込むこともなくなる。さらに、エアー� ��ズル34から煙や炎が出ないために慌てて乾� �しようとしていた手を遠ざけた際に、思わ� �ところに当たって怪我をすることもなく、� �つ、火災関連の安全性が高く、怪我に対す� �安全性も高く、衛生的にも高い手乾燥装置� �提供することができる。

 なお、前記の実施の形態1~3では、異常火� ��が発生しているか否かを一つの検知区間毎� ��行うようにしたが、複数の検知区間の中か� ��最大値と最小値を判別して差を求め、その� ��化量と第1の閾値とを比較するようにしても 良い。この場合、変化量が第1の閾値を超え� �状態が所定回数連続したときに異常火花と� �断する。このようにすることにより、異常� �花の検知精度を向上させることが可能とな� �。

 また、電源投入時にモータ7に流れる突入 電流で異常火花を検知しないように第1の閾� �より高い第3の閾値を火花判断手段4に別途設 定しておき、電源投入から所定時間の間、第 3の閾値と変化量(最大値と最小値の差)とを比 較するようにし、その後、第1の閾値と比較� �るようにしても良い。このようにすること� �より、突入電流の影響による異常火花の誤� �知がなくなり、異常火花の検知精度を向上� �せることが可能になる。

 また、モータ7を最初に運転してからの累 積運転時間が所定時間経過するまで第1の閾� �より高い第4の閾値(但し第4の閾値は第3の閾� ��よりも低い)で異常火花が発生したか否かを 判断するようにしても良い。これは、モータ 7が新しいときカーボン製のブラシ11jと整流� �11fの接触面積が小さく、運転時には大きな� �花が発生するからである。つまり、接触面� �により大きな火花が発生しない所定時間経� �するまで第4の閾値を用いて異常火花と判断� ��ないようにし、所定時間経過後に第1の閾値 を用いるようにする。このようにすることに より、異常火花の誤検知がなくなり、異常火 花の検知精度を向上させることが可能になる 。