DUBOURDIEU-RAYROT, Jean-Marc (6 Chemin de Trenail, Mazerolles, F-64230, FR)
HERNANDEZ, Lorenzo, Huacan (64 Avenue de Beaumont, Pau, F-64000, FR)
SERROT-GRACIE, Robert (15 avenue des Cèdres, Aureilhan, F-65800, FR)
CARRERE, Bernard, Joseph, Jean-Pierre (4 rue Massenet, Pau, F-64000, FR)
DUBOURDIEU-RAYROT, Jean-Marc (6 Chemin de Trenail, Mazerolles, F-64230, FR)
HERNANDEZ, Lorenzo, Huacan (64 Avenue de Beaumont, Pau, F-64000, FR)
SERROT-GRACIE, Robert (15 avenue des Cèdres, Aureilhan, F-65800, FR)
| REVENDICATIONS 1. Chambre de combustion (100,200), notamment de turbomoteur, présentant une géométrie annulaire autour d'un axe (A), une paroi annulaire interne (102), une paroi annulaire externe (104), et un fond de chambre annulaire (106) s'étendant autour dudit axe, ledit fond de chambre s'étendant radialement entre la paroi annulaire interne et la paroi annulaire externe, le fond de chambre étant pourvu d'au moins une ouverture (110) destinée à recevoir un injecteur de carburant, cette ouverture étant sensiblement centrée sur une ligne circulaire (113) délimitant une première partie de fond de chambre (106a) s'étendant radialement entre la ligne circulaire et la paroi annulaire interne, et une seconde partie de fond de chambre (106b) s'étendant radialement entre la ligne circulaire et la paroi annulaire externe, chambre de combustion dans laquelle une pluralité de premiers canaux (114) sont ménagés dans la première partie de fond de chambre, et dans laquelle une pluralité de deuxièmes canaux (116) sont ménagés dans la seconde partie de fond de chambre, la chambre de combustion étant caractérisée en ce que les premiers et deuxièmes canaux sont inclinés par rapport à un vecteur (n) normal au fond de chambre tout en s'étendant tangentiellement, et en ce que les premiers canaux sont agencés de manière à permettre un écoulement d'air autour de l'axe de la chambre de combustion selon un premier sens giratoire (SGI), tandis que les deuxièmes canaux sont agencés de manière à permettre un écoulement d'air autour de l'axe de la chambre de combustion selon un second sens giratoire (SG2) opposé au premier sens giratoire. 2. Chambre de combustion selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre au moins un tourbillonneur (112) coopérant avec l'ouverture, le tourbillonneur étant agencé de manière à générer un écoulement d'air rotatif (Tl, T2) autour de l'ouverture en phase avec les premier et second sens giratoires. Chambre de combustion selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que les premiers et deuxièmes canaux (114, 116) sont inclinés par rapport au vecteur d'un angle (α, β) compris entre 10 et 40°. Chambre de combustion selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce qu'une pluralité de troisièmes canaux (118) sont ménagés dans la première partie de fond, lesdits troisièmes canaux étant inclinés par rapport au vecteur tout en s'étendant radialement. Chambre de combustion selon la revendication 4, caractérisée en ce que les troisièmes canaux (118) sont agencés de manière à permettre un écoulement d'air radial sensiblement centripète (SG3). Chambre de combustion selon la revendication 4 ou 5, caractérisée en ce que les troisièmes canaux (118) sont disposés à proximité de la paroi annulaire interne. Chambre de combustion selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce qu'une pluralité de quatrième canaux (120) sont ménagés dans la seconde partie de fond (106b), lesdits quatrièmes canaux étant inclinés par rapport au vecteur tout en s'étendant radialement. Chambre de combustion selon la revendication 7, caractérisée en ce que les quatrième canaux (120) sont agencés de manière à permettre un écoulement d'air radial sensiblement centrifuge. Chambre de combustion selon la revendication 7 ou 8, caractérisée en ce que les quatrièmes canaux (120) sont disposés à proximité de la paroi annulaire externe (104). lO.Turbomachine (10) d'aéronef caractérisée en ce qu'elle comporte une chambre de combustion (100,200) selon l'une quelconque des revendications 1 à 9. |
à écoulements tangentiels contre giratoires
La présente invention concerne le domaine des chambres de combustion, notamment pour les turbomachines.
La présente invention concerne plus précisément une chambre de combustion, notamment de turbomoteur, présentant une géométrie annulaire autour d'un axe, une paroi annulaire interne, une paroi annulaire externe et un fond de chambre annulaire s'étendant autour dudit axe, ledit fond de chambre s'étendant radialement entre la paroi annulaire interne et la paroi annulaire externe, le fond de chambre étant pourvu d'au moins une ouverture destinée à recevoir un injecteur de carburant, cette ouverture étant sensiblement centrée sur une ligne circulaire délimitant une première partie de fond de chambre s'étendant radialement entre la ligne circulaire et la paroi annulaire interne, et une seconde partie de fond de chambre s'étendant radialement entre la ligne circulaire et la paroi annulaire externe, chambre de combustion dans laquelle une pluralité de premiers canaux sont ménagés dans la première partie de fond de chambre, et dans laquelle une pluralité de deuxièmes canaux sont ménagés dans la seconde partie de fond de chambre.
Ce type de chambre de combustion est bien connu, un exemple étant décrit dans le document FR 2 733 582.
Il est en effet connu de percer le fond de chambre à l'aide d'une pluralité de canaux afin de permettre un écoulement d'un fluide de refroidissement à l'intérieur de la chambre de combustion. Ce fluide de refroidissement, généralement de l'air provenant du compresseur, vient lécher la surface intérieure des parois annulaires interne et externe de manière à créer un film d'air protecteur.
Dans un mode de réalisation connu, les premiers canaux sont orientés radialement de manière que le fluide de refroidissement vienne lécher la surface intérieure de la paroi annulaire interne, tandis que les deuxièmes canaux sont orientés radialement de manière que le fluide de refroidissement vienne lécher la surface intérieure de la paroi annulaire externe.
Une telle configuration des canaux est très avantageuse pour le refroidissement des parois annulaires externe et interne. Cependant, le plus souvent, l'injecteur de carburant est associé à un tourbillonneur qui génère un vortex d'air centré sur l'ouverture. On comprend donc que la gi ration de l'air provenant du tourbillonneur est très perturbée par les écoulements radiaux issus des canaux.
En outre, cette configuration nécessite de ménager alternativement des premiers et deuxième canaux sur la ligne circulaire, c'est-à-dire sur un même diamètre. Le faible pont matière entre les canaux ménagés le long de cette ligne circulaire exige une grande précision de fabrication, engendre des risques importants de rebuts et qui plus est, fragilise la tenue mécanique du fond de chambre.
Un objet de la présente invention est de proposer une chambre de combustion qui remédie aux inconvénients mentionnés ci-dessus.
L'invention atteint son but par le fait que les premiers et deuxièmes canaux sont inclinés par rapport à un vecteur normal au fond de chambre tout en s'étendant tangentiellement, et par le fait que les premiers canaux sont agencés de manière à permettre un écoulement d'air autour de l'axe de la chambre de combustion selon un premier sens giratoire, tandis que les deuxièmes canaux sont agencés de manière à permettre un écoulement d'air autour de l'axe de la chambre de combustion selon un second sens giratoire opposé au premier sens giratoire.
Autrement dit, les premiers et deuxièmes canaux sont inclinés par rapport à un plan orthogonal audit axe.
On comprend donc que les premiers et deuxièmes canaux permettent de créer deux flux d'air giratoires tournant en sens opposés autour de l'axe de la chambre de combustion.
Grâce à l'invention, il n'est plus nécessaire de ménager des premiers et seconds canaux de manière alternative sur la ligne circulaire de sorte que la tenue mécanique de la chambre de combustion est améliorée.
Dans le mode de réalisation préférentiel où la chambre de combustion comporte en outre au moins un tourbillonneur coopérant avec l'ouverture en vu d'être monté avec l'injecteur de carburant, le tourbillonneur est agencé de manière à générer un écoulement d'air rotatif autour de l'ouverture, et donc autour de l'injecteur, en phase avec les premier et second sens giratoires. Autrement dit, contrairement à l'art antérieur, les écoulements d'air giratoires créés par les premiers et deuxièmes canaux sont en phase avec l'écoulement d'air tourbillonnant générés par le tourbillonneur.
On comprend donc que ces écoulements giratoires accompagnent avantageusement l'écoulement d'air créé par le tourbillonneur. Un intérêt est d'améliorer l'efficacité de chacun des injecteurs de la chambre de combustion, grâce à quoi, pour une chambre de combustion donnée, il est avantageusement possible de diminuer le nombre d 'injecteurs. On diminue alors le coût et la masse de la chambre de combustion.
Avantageusement, les premiers et deuxièmes canaux sont inclinés par rapport audit vecteur normal (ou au plan perpendiculaire à l'axe), d'un angle compris, en valeur absolue, entre 10 et 40°.
Selon une variante, une pluralité de troisièmes canaux sont ménagés dans la première partie de fond, lesdits troisièmes canaux étant inclinés par rapport au vecteur normal (ou au plan perpendiculaire à l'axe) tout en s'étendant radialement. De préférence, les troisièmes canaux sont agencés de manière à permettre un écoulement d'air radial sensiblement centripète. Encore de préférence, les troisièmes canaux sont disposés à proximité de la paroi annulaire interne.
Selon cette variante, une pluralité de quatrièmes canaux sont ménagés dans la seconde partie de fond, lesdits quatrièmes canaux étant inclinés par rapport au vecteur normal (ou au plan perpendiculaire à l'axe) tout en s'étendant radialement. De préférence, les quatrièmes canaux sont agencés de manière à permettre un écoulement d'air radial sensiblement centrifuge. Encore de préférence, les quatrièmes canaux sont disposés à proximité de la paroi annulaire externe.
La présente invention porte en outre sur une turbomachine, notamment d'aéronef, comportant une chambre de combustion selon l'invention.
L'invention sera mieux comprise et ses avantages apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit, de deux modes de réalisation indiqués à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux dessins annexés sur lesquels ;
- la figure 1 est une vue en coupe partielle d'une turbomachine d'aéronef comprenant une chambre de combustion annulaire selon la présente invention ; - la figure 1A est une vue de détail de la figure 1 représentant une portion de la chambre de combustion sans les injecte urs ;
- la figure 2 représente le fond de chambre de la chambre de combustion de la figure 1A dans lequel sont ménagés des premiers et deuxièmes canaux, où l'on a illustré les écoulements d'air générés par les premiers et deuxièmes canaux, ainsi que l'écoulement tourbillonnaire généré par le tourbillonneur ;
- la figure 3A est une vue en coupe partielle prise selon le plan IIIA tangentiel et perpendiculaire au fond de chambre, montrant deux premiers canaux ménagés dans l'épaisseur de la première partie de fond de chambre ;
- la figure 3B est une vue en coupe partielle prise selon un plan IIIB tangentiel et perpendiculaire au fond de chambre, montrant deux deuxièmes canaux ménagés dans l'épaisseur de la seconde partie de fond de chambre ; et
- la figure 4 représente une variante du fond de chambre de la figure 2, présentant en outre des troisièmes et quatrièmes canaux ménagés dans le fond de chambre afin de générer des écoulements d'air radiaux.
La chambre de combustion selon l'invention va maintenant être décrite en référence à un mode de réalisation particulier, et non limitatif, dans lequel ladite chambre est montée dans une turbomachine 10 d'aéronef, en l'espèce un hélicoptère.
De manière connue en soi, la turbomachine 10 comporte un générateur de gaz 12 comportant une roue de compresseur centrifuge 14 destinée à générer un flux d'air comprimé. Ce flux d'air est amené dans un chambre de combustion 100 conforme à l'invention pour y être mélangé avec du carburant. Ce mélange est ensuite brûlé dans la chambre de combustion, le flux de gaz brûlés en résultant permettant d'entraîner en rotation une turbine haute pression 16 ainsi qu'une turbine libre 18.
Comme on le voit sur la figure 1, la chambre de combustion 100 présente une géométrie annulaire autour d'un axe A, cet axe correspondant substantiellement à l'axe de rotation des turbines 16 et 18.
En se référant à la figure 1A, on constate que la chambre de combustion 100 comporte une paroi annulaire interne 102, une paroi annulaire externe 104, ainsi qu'un fond de chambre 106, ces éléments délimitant le volume intérieure de la chambre de combustion 100. Par ailleurs, la chambre de combustion 100 comporte en outre une sortie 108 pour l'expulsion des gaz brûlés. On constate au demeurant que cette chambre de combustion 100 est du type « à écoulement inversé ». L'entrée de l'air comprimé dans la chambre de combustion se fait notamment par le fond de chambre.
Considérée par rapport à l'axe A, la paroi annulaire externe 104 présente une hauteur radiale supérieure à celle de la paroi annulaire interne 102. En outre, les parois annulaires externe et interne sont sensiblement concentriques.
Comme on le comprend à l'aide de la figure 1A, le fond de chambre 106 s'étend radialement entre la paroi annulaire interne 102 et la paroi annulaire externe 104. C'est par le fond de chambre 106 que le carburant est injecté dans la chambre de combustion 100, à l'aide d'injecteurs de carburant (non représentés ici) bien connus par ailleurs.
Ces injecteurs de carburant sont montés dans des ouvertures 110 traversant axialement le fond de chambre 106.
Dans ce mode de réalisation, les ouvertures 110 sont équipées de tourbillonneurs 112, connus par ailleurs, qui permettent de créer un écoulement d'air tourbillonnaire autour des injecteurs de carburant, afin de faciliter le mélange air/carburant.
On se réfère maintenant à la figure 2, qui est une vue de détail du fond de chambre 106 vu axialement depuis l'extérieur de la chambre de combustion 100.
Pour faciliter la compréhension de l'invention, on définit le référentiel (u r ,u 9 ,z) par rapport à l'axe A de la chambre de combustion, où u r est un vecteur radial, Ue est un vecteur orthoradial et z un axe parallèle à l'axe A.
Selon l'invention, l'ouverture 110 est centrée sur une ligne circulaire 113 centré sur l'axe A et qui délimite radialement une première partie de fond de chambre 106a s'étendant radialement entre cette ligne circulaire 113 et la paroi annulaire interne 102, et une seconde partie de fond de chambre 106 s'étendant radialement entre la ligne circulaire 113 et la paroi annulaire externe 104, les première et seconde parties de fond de chambre s'étendent donc annulairement autour de l'axe A. Comme on peut le voir sur la figure 2, cette ligne circulaire 114 est de préférence située radialement à mi-distance des parois annulaires externe 104 et interne 102.
La première partie de fond de chambre 106a est percée d'une pluralité de premiers canaux 114 traversant l'épaisseur e du fond de chambre 106. Par ailleurs, la seconde partie de fond de chambre 106b est également percée d'une pluralité de deuxièmes canaux 116 traversant l'épaisseur e du fond de chambre 106. Comme indiqué ci-dessus, ces premiers et deuxièmes canaux participent au refroidissement des parois annulaires externe et interne, et du fond de chambre 106 de la chambre de combustion 100.
Conformément à l'invention, les premiers et deuxièmes canaux 114,116 sont inclinés par rapport à un vecteur n normal à la surface extérieure du fond de chambre 106. Qui plus est, les premiers et deuxièmes canaux 114,116 s'étendent selon une direction tangentielle (azimutale), c'est-à-dire selon une direction parallèle au vecteur orthoradial ue.
Ainsi, au sens de l'invention, la projection de chacun des premiers et deuxièmes canaux dans un plan orthogonal à l'axe A est tangente à un cercle centré sur l'axe A.
En se référant à la figure 3 A, qui est une vue en coupe de l'épaisseur axiale de la première partie de fond de chambre 106a, on constate que les premiers canaux 114 sont inclinés d'un angle a, par rapport au vecteur n, et permettent de guider l'air de refroidissement vers l'intérieur de la chambre de combustion 100. Cet écoulement, matérialisé par les flèches g, vient lécher la surface intérieure 107 du fond de chambre de manière à créer un film protecteur sur ladite surface intérieure.
On pourra choisir un angle d'inclinaison compris entre 10 et 40°. En outre, on comprend à l'aide de la figure 3A que les premiers canaux 114 sont agencés de manière que l'écoulement g soit orienté selon le sens du vecteur u e , en conséquence de quoi, l'ensemble des premiers canaux 114 est apte à générer un écoulement selon un premier sens giratoire SGI. Dans cet exemple, le premier sens giratoire SGI est dirigé dans le sens horaire. L'écoulement g tourne donc autour de l'axe A et donc autour de l'axe de rotation des turbines 16 et 18. En se référant maintenant à la figure 3B, qui est une vue en coupe de l'épaisseur axiale de la première partie de fond de chambre 106b, on constate que les deuxièmes canaux 114 sont inclinés d'un angle β, par rapport au vecteur n, et permettent de guider l'air de refroidissement vers l'intérieur de la chambre de combustion 100. On pourra également choisir un angle d'inclinaison β compris entre 20 et 40°. De préférence, β = -a. Autrement dit, les angles « et β sont égaux en valeur absolue.
En outre, on comprend à l'aide de la figure 3B que les deuxièmes canaux 116 sont agencés de manière que l'écoulement h soit orienté selon un sens opposé à celui du vecteur u e , en conséquence de quoi, l'ensemble des deuxièmes canaux 116 est apte à générer un écoulement selon un second sens giratoire SG2 opposé au premier sens giratoire SGI. Dans cet exemple, le second sens giratoire SG2 est donc dirigé dans le sens anti horaire. L'écoulement h tourne donc autour de l'axe A, donc autour de l'axe des turbines 16 et 18.
Par suite, la largeur radiale de l'écoulement selon le premier sens giratoire SGI est sensiblement égale à la hauteur radiale de la distribution des premiers canaux 114. Dans cet exemple, cette largeur radiale correspond sensiblement à la largeur radiale de la première partie de fond 106a. Similairement, la largeur radiale de l'écoulement selon le second sens giratoire SG2 est sensiblement égale à la hauteur radiale de la distribution des deuxièmes canaux 116. Dans cet exemple, cette largeur radiale correspond sensiblement à la largeur radiale de la seconde partie de fond 106b.
Les premiers et seconds canaux présentent une distribution annulaire autour de l'axe de la chambre de combustion, ladite distribution étant préférentiellement radialement localisée autour de la ligne circulaire 113, c'est-à-dire globalement au milieu du fond de chambre annulaire.
Sur la figure 2, on a également illustré par les flèches Tl et T2, le sens giratoire du flux d'air tourbillonnaire généré par le tourbillonneur 112. Ce flux d'air tourbillonnaire est un vortex centré sur l'axe z, orienté selon le sens antihoraire.
La flèche Tl schématise l'écoulement tourbillonnaire au niveau de la première partie de fond 106a, tandis que la flèche T2 schématise l'écoulement tourbillonnaire au niveau de la seconde partie de fond 106. En se référant à la figure 2, on comprend que l'écoulement selon le premier sens giratoire SGI est en phase avec l'écoulement tourbillonnaire Tl, tandis que l'écoulement selon le second sens giratoire SG2 est en phase avec l'écoulement tourbillonnaire Tl.
Par conséquent, on comprend que, selon la présente invention, les écoulements d'air de refroidissement générés par les premiers et deuxièmes canaux 114,116 sont en phase avec le sens de l'écoulement tourbillonnaire T1/T2 généré par le tourbillonneur 112. Il s'ensuit que les écoulements générés par les premiers et deuxièmes canaux aident et renforcent, de manière avantageuse, l'écoulement tourbillonnaire. L'efficacité des injecteurs/tourbillonneurs est alors nettement améliorée. Un intérêt est donc de pouvoir diminuer le nombre d'injecteurs et de tourbillonneurs afin de réduire la masse et le cout du système de combustion.
Sur la figure 4, on a représenté une variante d'une chambre de combustion 200 selon l'invention.
Cette chambre de combustion 200 se distingue de la chambre de combustion 100 de la figure 2 par le fait qu'elle comporte en outre une pluralité de troisièmes canaux 118 et une pluralité de quatrièmes canaux 120.
Les troisièmes canaux 118 sont ménagés dans l'épaisseur axiale de la première partie de fond de chambre 106a. Ils sont inclinés par rapport au vecteur normal n, mais à la différence des premiers canaux, ils s'étendent radialement de manière à permettre un écoulement d'air radial centripète. En d'autres termes, les troisièmes canaux 118 sont agencés pour générer un écoulement à l'intérieur de la chambre de combustion selon un sens radial SG3 opposé au sens du vecteur u r .
Dans cet exemple, les troisièmes canaux 118 sont disposés à proximité de la paroi annulaire interne. Plus précisément, ils sont répartis selon au moins une rangée annulaire adjacente à la paroi annulaire interne 102. Le flux d'air radial généré par les troisièmes canaux permet d'améliorer le refroidissement de la surface intérieure de la paroi annulaire interne 102. Qui plus est, ce flux d'air radial SG3 étant généré à distance du tourbillonneur 112, il ne perturbe pas l'écoulement tourbillonnaire Tl.
Les quatrièmes canaux 120 sont quant à eux ménagés dans l'épaisseur axiale de la seconde partie de fond de chambre 106b. Ils sont inclinés par rapport au vecteur normal n, mais à la différence des deuxièmes canaux, ils s'étendent radialement de manière à permettre un écoulement d'air radial centrifuge. En d'autres termes, les quatrièmes canaux 120 sont agencés pour générer un écoulement d'air à l'intérieur de la chambre de combustion selon un sens radial SG4 correspondant au sens du vecteur u r .
Dans cet exemple, les quatrièmes canaux 120 sont disposés à proximité de la paroi annulaire externe 104. Plus précisément, ils sont répartis selon au moins une rangée annulaire adjacente à la paroi annulaire externe 104. Le flux d'air radial généré par les quatrièmes canaux permet d'améliorer le refroidissement de la surface intérieure de la paroi annulaire externe 104. Qui plus est, ce flux d'air radial SG4 étant généré à distance du tourbillonneur 112, il ne perturbe pas l'écoulement tourbillonnaire T2.
Next Patent: METHOD FOR PREPARING POLYBIOTINYLATED COMPOUNDS