La présente invention concerne le secteur technique des agents synthétiques présentant une action de floculant et/ou de coagulant.

Plus précisément, invention concerne le secteur technique de la synthèse et des applications de polyvinylamines (PVA).

En particulier, I'invention concerne les applications de ces PVA dans la fabrication du papier et notamment pour l'obtention de feuilles de papier ou carton présentant un ensemble de propriétés intéressantes.

L'invention concerne également l'application des PVA dans l'industrie du traitement des eaux, et des activités pétrolières et para-pétrolières.

L'invention conceme également toutes les applications connues des floculant et des coagulants.

Art antérieur général : Lors de la fabrication du papier, du carton ou analogue, ou dans la préparation de fluides à usage pétrolier ou para-pétrolier, ou dans le traitement des eaux résiduaires, notamment des eaux de rejet dites "municipales", qui contiennent les résidus urbains, il est bien connu d'utiliser des agents floculant et/ou coagulants, notamment des agents de rétention de type polymère dont la fonction est de retenir un maximum de fines et de charges dans une feuille de papier, ou encore des agents de floculation/coagulation dont la fonction sera de floculer les résidus en suspension dans des eaux résiduaires, etc.....

Dans le domaine papetier, les effets bénéfiques qui découlent de l'utilisation d'un agent de rétention sont essentiellement : -I'augmentation de la production et la diminution des coûts de fabrication : économie énergétique, marche plus régulière de la machine, rendement plus élevé en fibres, fines, charges et de produits d'ennoblissement anioniques, plus faible acidité dans le circuit liée a une diminution de l'utilisation de sulfate d'alumine et donc amoindrissement des problèmes de corrosion ; -l'amélioration de la qualité : meilleure formation et meilleur épair ; amélioration du taux d'humidité de la feuille, de l'opacité, du lisse, du pouvoir absorbant et diminution de la porosité du papier.

On a introduit des polymères comme floculant voici une quarantaine d'années, avec des poids moléculaires qui étaient alors relativement faibles. Le brevet des Etats Unis d'Amérique n° 3 235 490 (Goren) décrit divers polymères en gels.

On pouvait utiliser certains des polymères de Goren comme coagulants, et notamment pour coaguler des matières solides très fines en suspension.

Depuis longtemps, on a proposé d'ajouter a la pâte de la bentonite, celle-ci pouvant être éventuellement additionnée à d'autres produits minéraux, tels que des sulfates d'aluminium, voire des polymères synthétiques, notamment du polyéthylène-imine (voir par exemple documents DE-A-2 262 906 et US-A- 2 368 635).

Dans le document US-A-3 052 595, on a proposé d'associer de la bentonite a un polyacrylamide de caractéristique linéaire essentielle. Ce procédé s'est trouvé en concurrence avec des systèmes plus faciles a mettre en oeuvre tout en étant aussi performants. En outre, même avec les polyacryiamides linéaires actuels, le pouvoir de rétention reste encore insuffisant.

Dans le document EP-A-0 017 353, on a proposé, pour la rétention des pâtes peu chargées (au plus 5 % de charges) d'associer à la bentonite un copolyacrylamide linéaire non ionique à faiblement anionique. Ce procédé ne s'est guère développé, car ces polymères sont relativement peu performants en matière de rétention, notamment de pâtes chargées, sans doute par suite d'une synergie insuffisante entre ces copolymères et la bentonite qui a peu tendance à recoaguler.

Dans le document EP-A-0 235 893, on a proposé de faire appel à des polyacrylamides cationiques de poids moléculaire supérieur à un million, de trente millions et plus, essentiellement linéaires. On obtient de la sorte un effet de rétention certes satisfaisant, mais encore jugé insuffisant dans l'application papetière, car, 1'utilisation de bentonite entraînant des difficultés lors du traitement ultérieur des effluents en sortie de machine, les utilisateurs ne sélectionnent ce système qu'en cas d'avantages significatifs.

Dans les notes présentées à l'occasion de cours à Seattle, 11-13 octobre 1989, et publiées sous le titre"Supercoagulation in the control of wet end chemistry by synthetic polymer and activated bentonite", R. Kajasvirta a décrit le mécanisme de la supercoagulation de la bentonite activée en présence d'un copolyacrylamide cationique, sans en préciser la nature exacte. Ce procédé présente les mêmes inconvénients que précédemment.

Enfin, le EP 0 574 335 a réalisé un perfectionnement important en proposant t'emploi de polymères (notamment polyacrylamides) ramifiés sous la forme d'une poudre.

On connaît également dans l'art antérieur des systèmes d'agents de rétention pour la fabrication d'une feuille de papier, carton ou analogue, qui consistent en une combinaison de deux agents de rétention, généralement un agent de rétention principal et un agent de rétention secondaire. II s'agit alors d'un système qualifié de"dual".

Dans le brevet USP 4,753,710, on préconise ainsi t'emploi d'un polymère acrylique linéaire de haut poids moléculaire comme agent de rétention principal, qui est ajouté à la masse fibreuse, puis un cisaillement notamment dans la pompe de mélange ou"fan pump",

puis un ajout de bentonite (qui est une argile gonflante) comme agent de rétention secondaire.

Dans le secteur du traitement des eaux résiduaires, on connaît par exemple les brevets EP 0 202 780 ou EP 0 201 237 dont les enseignements se recouvrent. Dans cette industrie, on recherche la clarté de t'eau, qui est un impératif pour la satisfaction du Client, mais aussi la plus grande siccité possible du résidu obtenu et séparé, car chaque fraction même minime gagnée en siccité correspond à des économies énormes de transport des résidus, en raison de la quantité moindre d'eau à transporter.

On connaît entre autres polymères la polyéthylèneimine ou PEI, qui est l'un des floculant cationiques synthétiques les plus anciens. La PEI est souvent utilisée pour traiter les effluents industriels ou municipaux, mais surtout en agent d'égouttage et de rétention dans l'industrie du papier (la référence étant la"polymin SK" (TM)).

On a également proposé dans l'art antérieur l'emploi de PVA ou polyvinylamine notamment dans le domaine papetier. On sait que l'on forme avec la PVA une structure de flocs à la fois très solide et de petites dimensions, comportant peu d'eau liée.

Dans le brevet BASF DE 44 09 903, on décrit un procédé de synthèse de PVA qui est mis en oeuvre à environ 40 °C et qui donne un gel que l'on disperse ensuite dans le méthanol. Le système de polymérisation emploie un catalyseur azoïque pur, et selon la technique décrite, un système redox ne fonctionne pas. Le procédé est de plus très lourd et très complexe.

Dans le brevet Mitsubishi JP 07 118 333 on effectue une polymérisation par précipitation à partir d'une solution dans un solvant de type méthanol. Le procédé est lourd et complexe du fait de contraintes liées à l'utilisation et à la recirculation de solvant.

Dans le brevet Mitsubishi GB 2 308 123, on déploie un procédé complexe de précipitation par le PEG (polyéthylèneglycol) et d'hydrolyse de la solution obtenue à partir du produit résultant.

Ces deux brevets utilisent des azoïques purs.

On connaît encore le brevet Mitsui JP 0 628 7232 qui emploie également un catalyseur azoïque.

Un brevet BETZ Canada 2110366 décrit uniquement une polymérisation en solution avec un système azoïque pur et une application comme coagulant.

D'autres documents (entre autres, GRACE) décrivent une application papetière de bentonite combinée à une PVA et à un polyacrylamide.

Un brevet BETZ USP 5,292,441 décrit un procédé de quaternisation de la PVA.

Le brevet BASF USP 5,290,880 décrit une synthèse de la PVA qui utilise une initiation de la polymérisation à 25-80 °C par un système complexe redox combiné à un catalyseur azoïque, avec des contraintes mécaniques lourdes, comme des contraintes de mélange avec une prépolymérisation. Les exemples comportent tous une initiation qui est seulement menée avec un azoïque pur, et à une température de l'ordre de 60 °C. On conduit selon ce document la polymérisation à une température qui peut atteindre 150°C.

Ce brevet est à rapprocher du brevet USP 4,808,683 qui effectue une polymérisation à des températures comprises entre 30 et 100 °C, avec des exemples autour de 60 °C, ou encore du brevet USP 4,421,602 qui effectue la polymérisation à I'aide d'un système initiateur complexe redox combiné à un azoïque, qui enseigne des températures de polymérisation de 30 à 140 °C avec des exemples à 40,50 et 60 °C.

On connaît encore le brevet EP 0 220 603 où la synthèse de la PVA est effectuée dans le C02 supercritique.

Comme on le voit, de nombreuses tentatives visant à employer le PVA ont été effectuées par de nombreux groupes industriels, mais t'emploi du PVA s'est heurté jusqu'à ce jour à l'obligation de recourir à des procédés de synthèse complexes, comportant de nombreuses étapes et de nombreux produits intermédiaires, utilisant des effets de pression, température, vide, ou des opérations de mélange, présence de solvants, etc...., et donc coûteux, conduisant à une ingénierie complexe donc d'application coûteuse et malaisée, et posant de plus des problèmes de respect de l'environnement comme par exemple par l'emploi de solvants.

Les PVA obtenues sont donc d'application industrielle soit malaisée soit coûteuse soit complexe, soit tous ces inconvénients ensemble.

Or la PVA reste néanmoins un produit très intéressant du fait de sa forte capacité de coagulation voire de floculation.

RESUME DE L'INVENTION II existe donc un besoin bien identifié depuis longtemps par de grands groupes industriels, mais non résolu, visant à disposer d'une PVA pouvant être produite facilement, de manière aussi directe que possible industriellement, par un procédé simple, en respectant les normes actuelles de respect de l'environnement, à un coût réduit, et pouvant être utilisée facilement dans les industries précitées. Serait notamment particulièrement apprécié un procédé simple fonctionnant sous pression atmosphérique et à basse température, pour des raisons évidentes.

Par ailleurs, on a toujours cherché à travailler à basse température, sans y parvenir, pour des raisons autres qu'économiques, notamment en raison de la faible réactivité du monomère NVF (N-vinylformamide), et aussi car I'homme de métier sait que, si la polymérisation est initiée et conduite à basse température, le poids moléculaire de la PVA obtenue sera plus élevé, du fait d'un meilleur contrôle de la cinétique de polymérisation, ce qui est un besoin reconnu dans ces industries.

II est naturellement essentiel que ces améliorations ne se réalisent pas au détriment des propriétés de l'agent et des applications envisagées de floculation et/ou coagulation, dont on a rappelé ci-dessus la complexité et le caractère souvent antagoniste, bien connu de l'homme du métier.

Un objet de t'invention est donc de développer un tel procédé simple, direct, peu coûteux, et conduisant directement à un produit PVA utilisable dans un processus d'application simple et direct, malgré la faible réactivité connue et dissuasive du NVF.

Selon la présente invention, on utilise comme agent de coagulation/ floculation, destiné à améliorer nettement la rétention, la formation, I'égouttage, et d'autres propriétés de la feuille de papier ou carton ainsi obtenue, ou la floculation/coagulation de courants d'effluents industriels ou municipaux, et de manière générale d'eaux résiduaires, un polymère de type PVA (polyvinylamine) obtenu par un procédé de synthèse spécial.

Le PVA peut être obtenu soit comme agent unique, soit en mélange avec d'autres agents connus de floculation/coagulation.

L'invention concerne un procédé de synthèse à basse température et sous pression normale ou atmosphérique des polymères de type PVA (polyvinylamine) en poudre ou en émulsion, à partir du monomère N- vinylformamide.

Par"polymères", on désigne ici et dans toute la demande de brevet aussi bien les homopolymères que les copolymères avec des monomères copolymérisables avec le N-vinylformamide, comme, à titre non limitatif, I'acrylamide, ou dérivés substitués de I'acrylamide, I'acide (méth) acrylique, les (méth) acrylates, les esters de (méth) acrylates, les monomères connus sous les abréviations de APTAC, MAPTAC, AMPS, le N-vinylacétate, I'acrylonitrile, le DADMAC.

Note : APTAC = acrylamidopropyltrimethylammonium (chlorure) MAPTAC = meth (APTAC)- DADMAC = diallyldiméthylammonium (chlorure) Selon une première option, la polymérisation selon l'invention est une polymérisation en masse, en milieu aqueux ou dans l'eau, qui démarre à une température qui peut être aussi faible que-2 °C ou 0°C ou + 2 °C, max. + 5 °C à 10 °C, est initiée par une combinaison originale de catalyseur redox et azoïque (s), se déroule ensuite à moins de 100 °C, et est effectuée sous pression sensiblement normale ou même de préférence atmosphérique.

La polymérisation est menée dans t'eau et conduit à un gel de polymère PVA non ionique.

Elle est suivie d'une hydrolyse directe sur le gel obtenu en sortie de polymérisation, pour obtenir un polymère PVA cationique, que l'on soumet à une étape de séchage standard, par exemple en lit fluidisé ou dans un four à rotor.

On obtient ainsi directement un PVA cationique sec en poudre, de haut poids moléculaire, directement applicable dans l'industrie, et qui présente des applications très intéressantes dans les industries précitées.

On peut utiliser la poudre telle quelle, ou bien la dissoudre dans un milieux aqueux comme t'eau, et utiliser t'agent selon l'invention seul ou bien en combinaison avec d'autres poudres et/ou d'autres solutions d'agents floculant et/ou coagulants connus, sous une forme physique compatible.

Dans I'art antérieur rappelé ci-dessus, les polymérisations étaient toujours effectuées à température très largement supérieures à 0 °C et même largement supérieures à la température ambiante, comme 50,60, 70 °C, 100 °C. Le plus souvent, la polymérisation était effectuée également sous pression. Même le brevet BASF USP 5,290,880 qui

représente selon l'opinion du Demandeur l'art antérieur le plus proche, en ce sens qu'il décrit une combinaison d'initiateur azoïque et redox, mais en n'exemplifiant dans ses dix exemples qu'un azoïque pur, I'azobisamidopropane dichlorhydrate (ce qui écarte en fait l'homme de métier de la solution redox/azoïque), est contraint d'initier la polymérisation entre 25 et 80 ° C, notamment autour de 60°C dans les exemples, et à conduire la polymérisation à haute température, de l'ordre de 150 °C.

Par ailleurs, dans fart antérieur cité, on ne parvenait à obtenir que des PVA sous forme liquide ou d'émulsion ou de produit reprécipité ou séché par séchage par pulvérisation ou"spray-drying", qui présentaient les inconvénients bien connus, comme l'obligation de transporter de grandes quantités d'eau et solvant, I'obligation d'inverser l'émulsion sur le site d'emploi, et analogues. Au mieux, on pouvait précipiter une poudre à t'acétone à partir du PVA en émulsion, mais ceci représente une étape supplémentaire, donc un surcoût industriel important, et emploie de t'acétone, solvant dangereux qu'il est nécessaire de recycler, avec encore un surcoût important.

Au contraire, selon t'invention, on obtient directement une poudre sèche directement utilisable, qui présente un fort intérêt dans les industries considérées.

Selon une seconde option, qui sera décrite ci-dessous, on peut aussi mener la polymérisation en émulsion tout en démarrant à faible température, de l'ordre de 15 à 20-25 °C.

Selon l'invention, on pourra aussi utiliser avantageusement la"poudre sèche"que l'on peut obtenir en séchant ladite émulsion, notamment par séchage par pulvérisation ("spray-drying") ou par agglomération- séchage. Une telle"poudre sèche"présente des avantages en termes de poids moléculaire et de capacité de floculation.

DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Selon le meilleur mode de réalisation, le système redox utilisé pour la polymérisation est constitué par la combinaison de tertiobutyle hydroperoxyde ou TBHP et de métabisulfite de sodium.

D'autres systèmes redox utilisables moins préférentiellement sont les suivants : oxydants : hydroperoxydes, comme hydroperoxyde de cumène, eau oxygénée, ou persulfates, etc..... bien connus ; réducteurs : NaFS ou formaldéhyde-sulfoxylate de sodium, sels de sulfites et bisulfites, S02, etc.... bien connus.

Selon le meilleur mode de réalisation, l'initiateur azoïque utilisé est le AZDN (azobisisobutyronitrile) D'autres catalyseurs azoïques utilisables moins préférentiellement sont les produits identifiés dans le Tableau A ci-après.

De manière tout à fait préférée, on utilisera le système initiateur suivant : combinaison de tertiobutyle hydroperoxyde ou TBHP et de métabisulfite de sodium dans le rapport de 1/0,5 à 1/3, de préférence dans le rapport 1/2 à 1/1.

Selon la première variante"poudre"de l'invention, le procédé de synthèse consiste à : a)-polymériser dans !'eau ou un milieu aqueux, en masse, le monomère vinylformamide à très basse température, c'est à dire à une température d'initiation de la polymérisation voisine de O°C et à une température de fin de polymérisation qui reste inférieure à 100-105 °C, de préférence inférieure ou égale à 100 °C, sous une pression sensiblement normale, notamment atmosphérique, en présence d'un

initiateur de polymérisation comprenant au moins une combinaison de système redox et d'initiateur de type azoïque, b)-obtenir ainsi un gel de polymère PVA non ionique (que l'on n'isole pas obligatoirement) c)-broyer le gel ainsi obtenu par des moyens mécaniques connus comme une vis sans fin ou, en laboratoire, un hacheur ménager du type Moulinex (TM) ou analogue. d)-hydrolyser le gel obtenu.

La température d'initiation de la polymérisation est de l'ordre de-2 °C, O°C ou + 2°C, et peut être éventuellement supérieure, sans toutefois dépasser 5 °C-10 °C, les avantages de l'invention étant pour l'essentiels perdus au delà de cette température, notamment l'obtention de hauts poids moléculaires.

La polymérisation présente le grand avantage d'être effectuée sans solvant.

Par"sensiblement sous pression normale", on désigne le fait que l'on n'opère pas délibérément sous pression. On utilisera typiquement la pression atmosphérique.

On effectue de préférence I'hydrolyse sur le gel broyé, dans un procédé en continu ou semi-continu qui représente l'un des avantages de l'invention.

L'hydrolyse est effectuée sur le gel, qui contient de 30 à 60 % d'eau environ, de préférence autour de 50 % d'eau.

L'hydrolyse est effectuée en milieu acide ou basique OH (-) ou H (+), notamment en utilisant comme agent d'hydrolyse la soude NaOH ou l'acide phosphorique H3PO4.

On effectue I'hydrolyse sur le gel en fin de polymérisation (température du gel environ 90-95 °C), ce qui dispense d'ajouter une étape supplémentaire spécifique de chauffage pour réaliser d'hydrolyse.

On obtient des grains de PVA cationique partiellement hydrolyse en fonctions amine.

Le taux d'hydrolyse sera selon l'invention compris entre 20 et 70 %, de préférence 45 et 60 %, de préférence autour de 40 % de fonctions amine. Celui-ci dépendra de I'application envisagée.

Selon la seconde variante"émulsion"de l'invention, le procédé de synthèse consiste à : i)-préparer une phase aqueuse comportant le monomère N- vinylformamide (NVFA), de l'eau et des additifs appropriés comme l'acétate de sodium et comportant au moins un initiateur azoïque comme le VA 044, cf. Tableau A, bien connu, ainsi qu'au moins un oxydant comme le TBHP. ii)-préparer une phase organique comportant une huile légère et/ou lourde de type EXXSOL D 100 (TM), et un mélange de tensio-actifs par exemple du type SPAN 80 (TM) de HLB ou balance hydrophile-lipophile de 4,3 et HYPERMER 1083 (TM) de HLB 5,5.

La température d'initiation de la polymérisation est une température ambiante, donc de l'ordre de 15 à 25 °C, et l'on effectue un ajout continu du réducteur du couple redox, par exemple le métabisulfite de sodium.

Naturellement I'homme de métier pourra utiliser les agents tensio-actifs connus, et leurs mélanges, selon les critères habituels et à la lecture de la présente demande.

On réglera la HLB du mélange à une valeur typique mais non limitative comprise entre 4 et 5 environ.

iii)-préparer une émulsion inverse de manière connue à I'aide des deux phases, qu'on laisse dégazer ; a)-initier la polymérisation de l'émulsion à basse température, c'est à dire à une température voisine de la température ambiante, de 15 à 25 °C, et à une température de polymérisation qui reste inférieure à 50- 60°C, au besoin en absorbant le dégagement exothermique par de t'eau, sous une pression sensiblement normale, en présence d'un initiateur de polymérisation comprenant au moins une combinaison de système redox et d'initiateur de type azoïque, b)-obtenir ainsi une émulsion de polymère PVA non ionique (que l'on n'isole pas obligatoirement) c)-hydrolyser l'émulsion ainsi obtenue.

Par"sensiblement sous pression normale", on désigne le fait qu'on laisse s'établir la pression de réaction.

On effectue de préférence I'hydrolyse sur l'émulsion obtenue à la polymérisation, dans un procédé en continu qui représente l'un des avantages de l'invention.

L'hydrolyse est effectuée en milieu OH (-) ou H (+), comme par de t'acide phosphorique à 75 %.

On utilise pour I'hydrolyse la chaleur de réaction, ce qui dispense de chauffer le milieu d'hydrolyse, la température de fin de polymérisation (environ 50-60 °C) étant suffisante pour l'hydrolyse ; ou bien on peut procéder à un léger surchauffage (à environ 80 °C) pour accélérer la vitesse d'hydrolyse.

On obtient une émulsion de PVA cationique partiellement hydrolyse en fonctions amine.

Le taux d'hydrolyse sera selon l'invention compris entre 20 et 70 %, de préférence 45 et 60 %, de préférence autour de 40 % de fonctions amine.

L'émulsion hydrolysée reçoit alors sous agitation entre 1 et 5 % en poids environ d'inverseur NP9, qui sert à rendre l'émulsion soluble dans !'eau, bien connu de l'homme du métier.

L'invention concerne le procédé général de synthèse du polymère PVA polyvinylamine caractérisé en ce qu'il comprend l'initiation de la polymérisation du N-vinylformamide à basse température, de l'ordre de -2 à + 2 ou 5-10 °C pour l'option poudre, ou 15-25 °C pour l'option émulsion, à I'aide d'une combinaison initiatrice de système redox et de catalyseur (s) azoïque (s).

L'invention concerne plus précisément les procédés qui viennent d'être décrits, et leurs modes de réalisation et variantes.

L'invention concerne encore le polymère polyvinylamine PVA obtenu en gel ou en émulsion par ces procédés.

L'invention concerne encore le polymère polyvinylamine PVA hydrolysé ou partiellement hydrolyse obtenu par hydrolyse dudit gel ou émulsion obtenu par ces procédés, respectivement en grains ou poudre sèche, ou en émulsion inverse inversible à t'eau.

On peut donc obtenir selon l'invention une poudre de PVA que l'on peut combiner avec une autre poudre d'un autre agent de haut poids moléculaire (ou plusieurs).

A titre de variante, on peut combiner les solutions ou dispersions correspondantes, obtenues à partir desdites poudres.

On peut aussi obtenir selon l'invention une émulsion de PVA que l'on peut combiner avec une autre émulsion d'un autre agent de haut poids moléculaire (ou plusieurs).

L'invention concerne encore ladite émulsion inversée à l'eau de polymère polyvinylamine PVA hydrolyse ou partiellement hydrolyse obtenu en émulsion par le procédé ci-dessus.

L'invention concerne encore ladite émulsion inversée à l'eau de polymère polyvinylamine PVA hydrolysé ou partiellement hydrolysé obtenu en émulsion ou en"poudre sèche"par le procédé ci-dessus, combinée à une ou plusieurs solutions d'agents floculants/coagulants de haut poids moléculaire.

L'invention concerne encore le polymère polyvinylamine PVA sous la forme d'une solution dans t'eau ou dans un milieu aqueux du PVA hydrolyse ou partiellement hydrolysé obtenu en poudre par le procédé décrit ci-dessus.

L'invention concerne encore le gel ou intermédiaire obtenue à la fin de la polymérisation selon l'invention, c'est à dire avant hydrolyse, et leur synthèse. De tels produits intermédiaires sont utiles dans l'industrie, notamment les émulsions.

L'invention concerne aussi les compositions pour tous usages industriels, notamment comme agents floculant ou coagulants, caractérisées en ce qu'elles comprennent au moins un PVA obtenu sous une des formes décrites par un des procédés décrits ci-dessus, y compris sous forme de poudre, de solution de ladite poudre dans t'eau ou un milieu aqueux, d'émulsion inverse ou d'émulsion inversible inversée à t'eau.

L'invention concerne encore les compositions pour usage papetier, notamment comme agents floculant ou coagulants et de rétention de charge, caractérisées en ce qu'elles comprennent au moins un PVA obtenu sous une des formes décrites par un des procédés décrits ci- dessus, y compris sous forme de poudre, de solution de ladite poudre dans t'eau ou un milieu aqueux, d'émulsion inverse ou d'émulsion inversible inversée à t'eau.

L'invention concerne encore les compositions pour traitement des eaux résiduaires, notamment comme agents de floculation et/ou coagulation, caractérisées en ce qu'elles comprennent au moins un PVA obtenu sous une des formes décrites par un des procédés décrits ci-dessus, y compris sous forme de poudre, de solution de ladite poudre dans l'eau ou un milieu aqueux, d'émulsion inverse ou d'émulsion inversible inversée à l'eau.

L'invention concerne encore les compositions pour applications pétrolières et parapétrolières, caractérisées en ce qu'elles comprennent au moins un PVA obtenu sous une des formes décrites par un des procédés décrits ci-dessus, y compris sous forme de poudre, de solution de ladite poudre dans t'eau ou un milieu aqueux, d'émulsion inverse ou d'émulsion inversible inversée à l'eau.

L'invention concerne également les compositions ci-dessus dans lesquelles au moins un PVA préparé selon l'invention est combiné ou associé à au moins un autre agent floculant et/ou coagulant de haut poids moléculaire, et éventuellement à d'autres additifs connus.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui va suivre, et en se référant au dessin annexé, sur lequel : -la figure 1 représente la variation de la cationicité du PVA en poudre en fonction du nombre de moles de NaOH ou de H3PO4 employé pour I'hydrolyse ; -la figure 2 représente la corrélation entre la cationicité du PVA (en poudre) et le taux de rétention de charges.

Les exemples suivants illustrent l'invention sans toutefois en limiter la portée.

Exemple de formulation poudre de PN-vinyl-formamide )-Polymères divers a)-Charge de 1500 g : -NVFA monomère N-vinylformamide (VINAMER (TM)) = 660 g pur -H2O : g -Acétate de sodium (sel) : 0,1 % (par rapport à la charge) : 1,5 g -H3PO4 40 % : quantité nécessaire pour obtenir un pH de 6,00 b)-Catalyse : ESSAI N° 1 ESSAI N° 2 ESSAI N° 3 100 100 75 ppm VA 0 44/charge 0 0 0 ppm V 50/charge 1000 1000 700 ppm AZDN/charge 200 150 100 ppm TBHP/charge 250 150 75 ppm MBS/charge 1 h 25 1 h 40 2 h 00 cinétique c) température initiale : 0°C finale:100-102°C#température pH= 5-6

II-Hydrolyse du gel a) Le gel est broyé en particules grossières (quantité 100 g) b) Durant la phase de broyage introduction d'une fraction de soude 50 % correspondante à 0,076 mole. c) La réaction dégage un peu de chaleur. d) Le gel est placé en sac de polypropylène puis scellé. e) L'ensemble est placé en étuve à température constante de 80°C pendant 1 heure. f) Au bout d'une heure, le gel est rebroyé puis 0,076 mole de soude sont rajoutés. Cette séquence est suivie d'un séjour en sac et dans t'étuve pendant 1 heure. g) Cette opération est réitérée jusqu'à ce que le nombre de mole de soude (ou agent d'hydrolyse) ajouté corresponde au taux d'hydrolyse recherché en limitant le nombre de fractions d'agent d'hydrolyse à 4. Cf. figure 1. i) On obtient alors un gel que l'on peut sécher d'une manière conventionnelle sur le sécheur à lit fluidisé. j) Les phases d'hydrolyse peuvent également être effectuées en milieu acide avec des acides conventionnels tels HCI, H3PO4, HN03.

III-Comparatif de l'hydrolyse acide par rapport à t'hydrotyse alcaline.

La figure 1 montre les variations de cationicité observées en fonction du nombre de mole de soude ou d'acide phosphorique rajouté sur 0,634 mole de polyvinylformamide.

Le graphe montre que I'hydrolyse alcaline suit plus un profil stoechiométrique que I'hydrolyse acide.

IV-Caractéristiques du produit final On obtient des produits solubles de haut poids moléculaire et de cationicité variant de 0 à 50 moles % voir 100 moles % théorique, et dont les viscosités UL sont les suivantes : ESSAI N° 1 ESSAI N° 2 ESSAI N° 3 2,2 cPs 2,6 cPs 3,1 cPs (mesure de la viscosité à 1 g de polymère actif/litre dans une solution NaCl 1 molaire, à 25 °C, 60 tr/min., UL adaptateur) Exemple de polymérisation en émulsion de la N- <BR> <BR> vinylformamide<BR> <BR> <BR> <BR> <BR> I-Synthèse de l'émulsion de NVFA (N-vinylformamide) Rapport de phase 71/29.

ESSAI N° 4 ESSAI N° 5 ESSAI N° 6 a)-Phase aqueuse : 250 g de NVFA (BASF) 50 25 25 ppm de TBHP/phase aqueuse 166 100 75 ppm VA 044/ charge globale 0 0 25 ppm V50/ charge globale 460 460 460 g d'eau 0,01 0,01 0,01 % d'acétate de sodium/phase totale aqueuse.

pH = 6 b)-Phase organique : 260 g d'Exxsol D100 2 % de Span 80 de HLB : 4,3 1 % d'Hypermer 1083 de HLB : 5,5. c)-Dans la phase aqueuse on introduit la quantité globale d'initiateur (s) azoïque (s) indiquée et la quantité indiquée de TBHP. c')-on émulsifie les deux phases d)-L'émulsion est dégazée pendant 30 minutes et démarre à une température ambiante de l'ordre de 15 à 20 °C En fin de dégazage, on effectue à cette fin une introduction en continu du composant réducteur métabisulfite du couple redox, en solution diluée à 1 g/l. e)-Le démarrage effectué, on contrôle le dégagement calorique en absorbant les calories avec de l'eau. f)-La température finale est proche de 54°C et le temps de réaction est de 3 h à 4 h 30 minutes.. g)-Le produit final est ensuite incorporé avec un inverseur de type NP9 à raison de 2,2 %.

Viscosités UL : ESSAI N° 4 ESSAI N° 5 ESSAI N° 6 3,6 cPs 3,9 cPs 4,1 cPs (mesure de la viscosité à 1 g de polymère actif/litre dans une solution NaCI 1 molaire, 25 °C, 60 tr/min., UL adaptateur) 11-Hydrolyse de l'émulsion de NVFA : A partir de l'étape f), il est additionné à l'émulsion (100 g) des quantités d'acide phosphorique 75 % variantes de 0,023 mole à 0,092 mole.

Les cationicités obtenues sont les suivantes : Nombre de moles H3PO4 Cationicité obtenue en mole % 0,023 5 0,046 12 0,069 19 0,092 17 Plafonnement de cationicité obtenue en milieu acide.

Conditions d'hydrolyse : 80°C pendant 4 heures en reflux. III-Incorporation de l'émulsion hydrolysée : Addition sous agitation de 2,2 % NP9.

Exemple de copolymérisation VF (vinylformamide)/DADMAC et VF/Acrylamide.

Charge de 1500g ESSAI8ESSAI7 a) NVF 645,8g 450 Acrylamide (50) 0 100 DADMAC (62) 125,0g 0 EAU 727,5g 948,5 H3PO4 (40%) pour ajustement de pHi Acétate de Nq 1,5g b) Catalyse VA044 ppm/charge 100 50 V50 ppm/charge 0 0 AZDN ppm/charge 1000 1000 TBHP ppm/charge 100 100 MBS ppm/charge 100 100 Cinétique 2hO0 1 h20 c) Conditions opératoires Température initiale 0°c Température finale 100°c PH 5-6 d) Viscosités UL 2,5 3,4 (cPs)

Exemple de performance des polyvinylamines poudres en applications papier L'objectif est de comparer les PVA obtenues selon l'invention avec le produit PEI (polyéthylène imine)"Polymin SK" (TM) qui est largement utilisé par l'homme de métier.

On se référera au Tableau B ci après qui concerne l'essai n° 2 défini plus haut, avec un taux d'hydrolyse de 27 %.

On compare l'essai 14 par rapport à essai 15, et respectivement l'essai 28 à l'essai 29, à un autre dosage.

A faible et fort dosages, on obtient de meilleures rétentions de charges et de FPR, représentant une amélioration de 20 % par rapport à la PEI.

A faible dosage, la PVA est largement supérieure à la PEI en termes de turbidités 30'en 1ère et Sème passes, ce qui indique une meilleure coagulation des éléments colloïdaux, et on observe également une meilleure clarté des eaux sous toile.

On note encore un avantage à tous les dosages de la PVA par rapport à la PEI, en termes de rétention totale.

On se reportera ensuite au Tableau C, qui correspond à l'essai n° 1 ci dessus, avec un taux d'hydrolyse variable de 4,8,15,25 et 32 %.

La figure 2 correspond au Tableau C : pour la même PVF (polyvinylformamide) à différents % d'hydrolyse, la rétention augmente sensiblement proportionnellement au taux d'hydrolyse de la PVA. A 32 % d'hydrolyse, on note une amélioration de l'ordre de 30 % par rapport à la PEI.

Le Tableau C indique que la clarté des eaux sous toile est meilleure avec la PVA qu'avec la PEI, en turbidité 1ère, 2 ème ou 3 ème passe, et les valeurs de rétention sont bien meilleures avec la PVA.

On a testé le plus faible poids moléculaire des trois essais. Avec les

poids moléculaires plus élevés, les résultats seraient encore meilleurs.

Les produits selon l'invention sont supérieurs, en rétention de charge, à la PEI"Polymin SK" (TM) qui est l'une des références de l'homme du métier en la matière.

Les abréviations ont les significations suivantes : KF pâte de kraft feuillus KR pâte de kraft résineux PM pâte mécanique GCC CaC03 broyé (ground calcium carbonate) CSF Canadian Standard Freeness (essai d'égouttage) A. Rét. agent de rétention Cha MP Charge minérale Turb. turbidité MES matières en suspension Pds poids de la feuille à la première passe Feuille poids de la feuille X à la première passe R2 à la deuxième recirculation des eaux blanches = à la troisième passe Ash cendres

Exemple de performance des polyvinylamines poudres en applications traitement des eaux résiduaires AJOUT D'UNE PVA EN VUE D'UNE AMÉLIORATION DE LA PERFORMANCE D'UN FLOCULANT Objectifs : L'objectif est l'amélioration d'un floculant par ajout d'une PVA au floculant standard FO 4698, sur la déshydratation de boues (filtration, centrifugation).

Nature de l'effluent : Boues mixtes sortie-épaississeur de la STEP (Station d'épuration municipale) de Saint-Etienne (France).

MS : 42,6 g/I. pH initial = 6,5 Résultats : Volume d'échantillon traité : 200 ml Méthode : test d'égouttage sur buchner + siccité à 5 bars.

Les opérations et résultats sont rassemblés dans le Tableau D ci- dessous.

Notes pour le Tableau D : (**) Polyacrylamide de haut poids moléculaire.

NTU = unités standard de turbidité.

(n) = nombre de transvasements.

Tableau D PVA ratio de polymère dosage Vol. filtrat (ml) Siccité Clarte mélange (**) total PVA/PAA PAA flocul. ppmppm (n) 5" 10"15"30"1' (%) NTU essai n°1 1/99 FO 4698 202 20 38 48 48 72 63 18.9 101 hydrolyse à 32% idem 5/95 Fi 4698 210 20 40 48 58 72 90 21.6 82 idem 7,5/92,5 FO 4698 215 20 40 46 60 74 78 21.4 74 idem 10/90 FO 4698 220 20 40 48 58 74 86 18.8 74 essai n°3 1/99 FO 4698 202 20 40 50 60 76 88 19.1 100 hydrolyse a 40% idem 5/95 FO 4698 210 20 42 52 60 72 88 21.2 80 idem 7,5/92,5 FO 4698 215 20 38 48 56 70 90 21.5 74 idem 10/90 FO 4698 220 20 40 48 54 72 88 20.2 72 0 FO 4698 202 20 38 48 54 70 88 18.3 125 0 FO 4698 220 20 40 50 60 72 88 18.5 110

Conclusion L'ajout d'une PVA ne semble pas procurer un égouttage plus rapide. En revanche le gain de siccité est net lors du rajout de 5 ou 7,5 % de PVA. De plus, les filtrats sont d'une qualité bien supérieure dès les plus faibles doses de PVA. On passe de 125 à 74 unités NTU, soit une amélioration de l'ordre de 60%.

Les deux derniers essais montrent qu'un surdosage du floculant seul ne permet pas de retrouver l'effet apporté par le PVA.

AJOUT D'UNE PVA EN VUE D'UNE AMÉLIORATION DE LA PERFORMANCE D'UN FLOCULANT Objectifs : Amélioration d'un floculant par ajout d'une PVA à un floculant standard FO 4698, sur la déshydratation (filtration, centrifugation).

Nature de l'effluent : Boues d'aération prolongée sortie-épaississeur de la STEP (Station d'épuration municipale) de Andrézieux (France).

MS : 24,1 g/I. pH initial = 6,8 Résultats : Volume d'échantillon traité : 200 ml Méthode : test d'égouttage sur buchner + siccité à 5 bars.

Les opérations et résultats sont rassemblés dans le Tableau E ci- dessous.

Tableau E PVA ratio de Polymère dosage Vol. filtrat (ml) Sicci Clarté té mélange (**) total PVA/PAA PAA flocul. m m n 5"10"15"30"1'% NTU essai n°1 1/99 FO 4698 202 11 90 108 116 124 132 13,6 86 hydrolyse a 40% idem 5/95 FO 4698 210 11 92 110 116 126 134 14,4 70 idem 7,5/92,5 FO 4698 215 11 90 110 114 124 132 15,2 68 idem 10/90 FO 4698 220 11 92 112 116 128 134 15,6 64 idem 1/99 FO 4698 202 11 90 108 114 126 132 13,7 88 idem 5/95 FO 4698 210 11 92 110 116 126 132 14,3 72 idem 7,5/92,5 FO 4698 215 11 90 112 116 124 132 15,3 68 idem 10/90 FO 4698 220 11 92 110 114 126 134 15,5 66 0 FO 4698 202 11 90 108 116 126 132 13,4 102 0 FO 4698 220 11 94 112 116 128 136 13,6 90 essai n°7 7,5/92,5 F04698 215 11 91 110 116 125 134 15,5 61 hydrolyse à 30% (**) Polyacrylamide de haut poids moléculaire.

NTU = unités standard de turbidité.

(n) = nombre de transvasements.

AJOUT D'UN COAGULANT ORGANIQUE EN VUE D'UNE AMÉLIORATION DE LA PERFORMANCE D'UN FLOCULANT Objectifs : Tester une nouvelle famille de floculant pour la déshydratation (filtration, centrifugation) : augmenter la siccité finale et la clarté des filtrats.

Nature de t'effluent : Boues mixtes sortie-épaississeur de la STEP de Saint-Etienne MS : 42,6 g/l. pH initial = 6,5 Résultats : Volume d'échantillon traité : 200 ml Méthode : test d'égouttage sur buchner + siccité à 5 bars.

Les résultats sont rassemblés dans le Tableau F ci-dessous.

Tableau F Polymère filtrat(ml)SiccitéClaritéVol. 5"10"15"30"1'(%)NTUppm(n) PVA sionessain°2 220 20 40 50 56 72 88 19.5 80 PVApoudreessain°3 220 20 38 48 54 70 88 19.4 82 FO 4698 220 20 40 50 60 72 88 18.5 110 (n) = nombre de transvasements.

Conclusion Ces nouveaux floculant ne semblent pas procurer un égouttage plus rapide. En revanche le gain de siccité est net pour les deux PVA. De plus, les filtrats sont d'une qualité supérieure.

Conclusion Générale L'ajout d'une PVA ne semble pas procurer un égouttage plus rapide. En revanche le gain de siccité est net lors du rajout de 5 ou 7,5% de PVA. On observe une amélioration de la clarté et de trois points de siccité par rapport au floculant au même dosage. De plus, les filtrats sont d'une qualité bien supérieure dès les plus faibles ajouts de PVA.

L'amélioration en turbidité est de l'ordre de 30% et de deux points en siccité. Par ailleurs, on notera t'avantage certain des performances du copolymère NF/DADDAC hydrolyse à 30% en terme de turbidité (NTU : 61) L'invention concerne encore le gel ou l'émulsion intermédiaire obtenue à la fin de la polymérisation selon l'invention, c'est à dire avant hydrolyse, et leur synthèse. De tels produits intermédiaires sont utiles dans l'industrie, notamment les émulsions, pour réaliser plusieurs produits de taux d'hydrolyse différents, à partir d'une même charge de polymérisation.

L'invention concerne encore le produits papetiers, notamment feuilles, caractérisés en ce qu'ils contiennent ou ont été traités par un agent PVA ou une composition de PVA selon l'invention, les produits et fluides pétroliers ou parapétroliers, caractérisés en ce qu'ils contiennent ou ont été traités par un agent PVA ou une composition de PVA selon l'invention, et les eaux résiduaires et effluents industriels, caractérisés en ce qu'ils contiennent ou ont été traités par un agent PVA ou une composition de PVA selon l'invention, ainsi que les systèmes d'initiation azoïque (s) et redox utilisés selon l'invention pour produire une PVA en poudre ou en émulsion à basse température, tels que décrits ci-dessus, et leur emploi dans ce but.

On trouvera ci-dessous les protocoles utilises pour les mesures et essais.

A. PAPIER PRÉPARATION DU MÉLANGE PÂTE CHIMIQUE ET MÉCANIQUE 1) Composition et procédure de désintégration : Mélange de CDRA kraft de feuillus (70 %), de CDRA kraft de résineux (10 %) et de pâte mécanique de pin scandinave (20 %).

On pèse exactement : 22,34 g de kraft de feuillus CDRA à 94,0 % de siccité 3,20 g de kraft de résineux CDRA à 93,7 % de siccité 6,52 g de pâte mécanique de pin scandinave à 92,0 % de siccité.

On déchiqueté les morceaux de pâtes vierges dans le bol de mixage du Waring, on rajoute exactement 800 ml d'eau normale à une température proche de 20°C.

On mixe le mélange pendant 2'sur la position haute vitesse du blender.

Une fois le blender arrêté, la consistance de la pâte est ramenée à 1,5 % à la fin en rajoutant 1200 ml d'eau, elle est alors prête à être désintégrée dans le Mark III D avec 20 % de GCC (cf. procédure de Thickstock).

On obtient une pâte ayant un CSF de 365 mi 35.

2) Pour une utilisation à longue durée (maximum 1 mois) : II suffit alors de la filtrer sur buchner afin de pouvoir augmenter sa consistance et la placer à 4°C dans le réfrigérateur.

PARAMÈTRES FORMETTE 1) Standard utilisé : T1 = 40 s agitation à la vitesse sélectionnée sur le bloc moteur (800 rpm) pendant 40 s.

T2 = 1s mise en marche d'un accessoire 1 par commande interne.

T3 = 2,2 s arrêt de I'accessoire 1.

T4 = 10s mise en marche d'un accessoire 2 par commande interne.

T5 = 2s arrêt de l'accessoire 2.

T6 = 21,1 s mise en marche d'un accessoire 3 par commande interne.

T7 = 3,3 s arrêt de I'accessoire 3.

T8 = 4s temps mort.

T9 = 3s temps d'ouverture du clapet conique.

T10 = 0,1s temps mort.

T11 = 0,6s bullage d'air au dessus de la grille.

T12 = 2s temps mort.

T13 = 10s temps de formation de la feuille.

Tu 4 = 2,8s temps mort.

T15 = 15s récupération des eaux blanches dans le réservoir.

T16 = 0,1s arrêt puis temps mort.

T17 = 60s vidange du réservoir.

Tous ces temps sont modifiables directement sur le programmateur interne.

MISE EN FEUILLE Paramétrer la formette de rétention automatisée suivant le système étudié (cf. Paramètres formette). Placer une toile de 80 mesh.

1) Préparer 3 béchers en plastique de 11 et y ajouter le poids de pâte humide provenant du thickstock placé sous agitation. Cette quantité dépendra directement du grammage auquel on travaille.

Exemple : à 80 g/m2 et à 1,5 % de consistance, sachant que la surface de la formette est de 0,028 m2, il faudra prélever une quantité de pâte humide égale à : Pâte humide = 100* (80*0,028)/1,5) 2) Ramener à un poids de 560 g avec de 1'eau du robinet.

3) Verser l'ensemble dans le réservoir de la formette puis préparer les additifs (coagulants, agents de rétention,...).

4) Lancer la séquence et verser les additifs aux différents points sélectionnés.

5) Récupérer la feuille X (1ère passe) pour en déterminer le poids sec et le taux de cendres.

6) Récupérer les eaux blanches pour y faire les mesures de turbidité, les MES et les utiliser comme eaux de dilution dans le second bêcher (560 ml).

7) Dans le cas de la seconde feuille (R1), seule la turbidité est faite, la feuille est récupérée pour avoir un avis permanent sur la qualité de la formation et les eaux blanches sont utilisées comme eaux de dilution pour la troisième feuille.

8) La 3ème feuille (R2) réalisée sera exactement testée comme la 1 ère (X).

Récapitulatif des tests rentrant en jeu dans la détermination de la

rétention et t'égouttage : -dosage des matières en suspension (cf. procédure des MES) -dosage des cendres (cf. procédure des cendres) -détermination des poids sec des feuilles (cf. procédure de siccité) -indice d'égouttage CSF (cf. procédure de CSF).

MESURE DES MES Procédure 1) A partir des eaux blanches sous toile, agiter les eaux avec une spatule.

2) Prélever un échantillon proche de 50 ml (notée V) dans un cylindre gradué.

3) Peser un filtre sec Millipore de porosité 0,22 u. m et de diamètre 4,25 cm (humidité connue).

4) Filtrer les V mi sur le système millipore.

5) Rincer le cylindre avec V ml d'eau puis verser 1'eau sur le filtre.

6) Récupérer le filtre et le placer dans l'étuve à 105°C.

7) 5 minutes plus tard, récupérer le filtre sec et le peser.

La quantité de MES = (poids sec filtre chargé-poids sec du filtre*0,98) *1000N (convertir en mg/I).

MESURE DU TAUX DE CENDRES Procédure : 1) Récupérer les feuilles sèches et les placer dans les creusets numérotés, bien les enfoncer pour une combustion lente.

2) Noter le poids de l'ensemble sur la balance de précision.

3) Remplir le four dans un ordre bien spécifique pour se rappeler de l'emplacement des échantillons.

4) Régler le four à une température de 575°C 25°C.

5) Chauffer pendant 5 heures.

6) Laisser refroidir les échantillons à une température de 400°C puis les placer dans le dessiccateur au moyen de la pince.

7) Une fois revenu à température ambiante, peser les cendres.

Calculs : % cendres dans l'échantillon = ( (masse de cendres)/ (poids sec de la feuille)) *100.

B. TRAITEMENT D'EAUX PROTOCOLE D'UTILISATION DE LA CELLULE DE FILTRATION SOUS PRESSION POUR LA DÉTERMINATION DE LA SICCITÉ

ÉQUIPEMENT : -Béchers de 400 ml.

-Filtre Buchner 0 90 mm.

-Toile de filtre à bandes x 2.

-Éprouvette graduée de 250 ml.

-Chronomètre.

-Cellule de filtration équipée d'un coussin gonflable.

-Pompe à pied.

-Bêcher de 1000 ml.

-Gabarit.

-Balance infra-rouge.

-Coupelles aluminium.

1) ÉGOUTTAGE SUR FILTRE-BUCHNER 1.1-Conditionner 200 ml de boue par la méthode des transvasements avec le floculant choisi au dosage optimal.

1.2-Noter le nombre de transvasements effectués pour obtenir la floculation optimale.

1.3-Filtrer sur filtre-buchner équipé d'un filtre type"filtre à bandes presseuses".

1.4-Noter la durée d'égouttage T, la clarté de filtres Cf et le volume du filtrat Vf.

2) DÉSHYDRATATION SOUS PRESSION 2.1-Installer le filtre-buchner contenant la boue égouttée sur la partie inférieure de I'appareil.

2.2-Placer un second filtre au-dessus puis ajouter le disque plastique amovible.

2.3-Mettre en place le coussin gonflable relié à la partie supérieure de la cellule et visser solidement l'ensemble avec les deux vis fixées sur la partie inférieure.

2.4-Relier la pompe à pied à la cellule et la poser sur un récipient (type bêcher 1 I.).

2.5-Appliquer une pression progressive par pallier de 1 bar jusqu'à 5 bars. Chaque hausse de pression est effectuée après arrêt total de l'écoulement du filtrat ou après une minute sous pression.

2.6-Enlever le coussin et démouler le gâteau obtenu sur une surface sèche.

3)-MESURE DE LA SICCITÉ 3.1-Tarer une coupelie aluminium sur une balance à infra-rouge.

3.2-A I'aide d'un gabarit déterminé, découper une partie du gâteau déshydraté au centre du filtre.

3.3-Déposer la partie découpée du gâteau dans la coupelle.

3.4-Placer la balance infra-rouge en position auto et appliquer une température de 140°C jusqu'à stabilité de la mesure.

3.5-Noter le pourcentage de matières sèches obtenu déterminant la siccité.

ESSAIS DE LABORATOIRE FILTRE A BANDES A): -Béchers de 400 ml.

-Buchner de 90 mm de diamètre.

-Toile de filtre à bandes de 90 mm de diamètre.

-Eprouvette graduée de 250 ml.

-Chronomètre.

B) PROCÉDURE 1) Détermination de la dose de polymère : -Mettre 200 ml de boues dans un bêcher de 400 ml.

-Ajouter 5 ml de l'un des polymères à tester.

-Mélanger le floculant à la boue en transvasant de bêcher en bêcher jusqu'à la floculation.

-Si l'on obtient une bonne floculation répéter l'opération avec 1 ml de moins.

-Si l'on n'obtient pas de floculation répéter l'opération avec 1 ml de plus.

-Le dosage optimal est le plus petit pour obtenir la floculation.

2) Évaluation des polymères : -Mettre 200 ml de boues dans un bêcher de 400 ml.

-Ajouter la quantité de polymère déterminée au point No 1.

-Mélanger le polymère par transvasement de bêcher à bêcher.

-Noter le nombre de transvasements nécessaires pour obtenir la floculation.

-Placer la toile de filtre dans le buchner et mouiller l'ensemble.

-Placer le buchner sur t'éprouvette graduée.

-Verser la boue floculée dans le buchner et démarrer le chronomètre.

-Noter le volume écouté après 5,10,15 et 30 secondes.

-Répéter l'opération avec chaque polymère à tester.

C) INTERPRETATION -Le meilleur produit est celui qui libère le maximum d'eau en un minimum de temps.

-Le nombre de transvasements donne une idée de la capacité du polymère à se mélanger à la boue.

-Si la zone d'égouttage du filtre est très courte (moins de 1 mètre), il faut tenir compte du volume égoutté en 10 secondes.

NOTE.

Si la concentration de dissolution utilisée industriellement est inférieure à 3 g/I il est important de travailler à la même concentration.

Si les résultats obtenus ne permettent pas de différencier certains produits il faut refaire ces tests avec deux ou trois dosages différents.

TABLEAU B Type de pâte : 70 % KF, 10 % KR, 20 % PM, 20 % GCC.<BR> <P>CSF : 354<BR> Consistance (avt dilution) : 1,5 % Vitesse rot. : 1500/1000<BR> pH : pâte : 7,5<BR> G80 Essai Catégorie A. Rét Cpit Chä Ml Ash (g) Ash Ctn% Turb 30'Turb 30' Ç _ =/O_ w % _ X R2 X R2 X | R2 CSF 14 2-2-7, 1 U5H27S05 88,57% 18 45 15 PEI 0, 2 _ 20 0, 2306 0 2895 59, t3% 76,97% 83 124 28 2-2-7,1 U5H27SO5 0,5--20 0, 2954 0, 3374 73, 14% 84, 87% 130 i19 29 PE) 0, 5200, 21370, 288662, 70% 74, 88% 95117 Type de pâte : 70 % KF, 10 % KR, 20 % PM, 20 % GCC.<BR> <P>CSF : 354<BR> Consistance (avt dilution) : 1,5 % Vitesse rot. : 1500/1000<BR> pH : pâle : 7,5<BR> 80 Essai Catégorie A. Rét Cplt Cha Ml Turb MES mg/l Pds t=10s % t=60s 5 (%) X R1 R2 X R2 X 14 2-2-7,1 U5H27SO5 0,2 - - 20 540 486 437 214,1 215 2,3206 15 PEI 0,2 - - 20 937 1916 2345 278,1 385,4 2,1806 28 2-2-7,1 U5H27SO5 0,5 - - 20 668 670 963 232,4 270,5 2,3149 29 PEI 0,5 - - 20 695 918 1430 244,3 339,7 1,9178 TABLEAU C DATE:01/10/96 Type de pâte : 70% KF, 10% KR, 20% PM, 20% GCC.<BR> <P>CSF : 354<BR> Consistance (avt dilution) : 1,5 % Vitesse rot. : 1500/1000<BR> pH : pâte : 7,5<BR> G80 Essai n° 1 à divers taux d'hydrolyse. Protoçc'jeA. RétCpit ChaMtTurbMESmg/iPdsFeui) ! e% rétent. % rétent. :ssss !M ! % t=10s% t=60s % (%) XR1R2XR2XR2XR2 % t=10s % t=60s % % X R1 R2 X R2 X R2 X R2 20 >4000 3580 3360 786, 9 1470, 48 2, 0867 2, 0554 82,56%71,40% 24% hydroL0, 520232115521180326, 1298, 12, 3242, 24292, 71% 93, 07% 3 8 % 0, 5--20 1998 704 512 289 210, 7 2, 3686 2, 5576 93,60%95,59% l4 15 % 94,67% f04%96,74%5 25 % 0, 5--20 630 331 195 185, 7 157, 2 2, 525 2, 6095 96, 6 32% 0, 5--20 550 1 261 188 189, 8 124, 1 2, 3006 2, 4431 95,58%97,23% 7 PEI 0,5--20 560 963 1574 200, 9 352, 2 2, 1546 2, 2048 95, 04% 91,79% EssaiA, R$x : yy ! y% \yR ? YMYn ? CSF : : : ; : : : iv :'. < : : : : : : : : : : : 5. :.,. ^> : : > ; ; i<i, : : : :t : % : : : : :- ? < : :' :' : ; : 5 : : /o/o/o/o X R2 X R2 X R2 CSF -20 0, 0411 0, 0844 10,05%21,41% 3558 3845 2 U5H4S05 0, 5--20 0, 254 0, 341 61,35% 89,69% 34 35 3 U5H8S05 0, 5--20 0, 2613 0, 3802 62,00%87,31% 22 17 4 U5H15S05 0, 5--20 0, 2649 0, 3634 63,79% 92,28% 30 16 5 U5H25S05 0, 5--20 0, 3218 0, 4008 73,03% 90,73% 22 16 6U5H32S050, 5200, 32110, 398180, 93% 97,33% 24 15 7 PEI 0, 5--20 0, 2431 0, 2989 63, 44%78,41% 21 39 Tableau A V-501 4,4'-Azobis (4-cyano- pentanoic acid) V-70 2,2'-Azobis (4-methoxy- 2,4-dimethylvaleronitrile) VA-044 2,2'-Azobis (N, N'-dimeth- yleneisobutyramidine) dihydrochloride V-50 2,2'-Azobis (2-amidino- propane) dinydrochloride V-60 2,2'-Azobisisobutyro- nitrile