中兴通讯股份有限公司 (中国广东省深圳市南山区高新技术产业园科技南路中兴通讯大厦, Guangdong 7, 518057, CN)
| 权 利 要 求 书 1、 一种电源调制器， 包括： 隔离电源、 幅值产生电路和控制器， 所述隔 离电源和幅值产生电路分别为 N个， N > 1 ,每个隔离电源与一个对应的幅值 产生电路连接， 各幅值产生电路的输出端串联， 所述控制器分别与每个幅值 产生电路连接， 其中： 所述隔离电源设置为： 向所述幅值产生电路输出参考供电信号； 所述控制器设置为： 接收待跟踪参考信号， 根据该待跟踪参考信号的幅 值， 确定各幅值产生电路的输出电信号的幅值， 并向各幅值产生电路发送控 制信号； 所述幅值产生电路设置为： 在接收到所述控制信号后， 釆用所述参考供 电信号， 根据所述控制信号输出电信号， 各幅值产生电路串联输出。 2、 如权利要求 1所述的电源调制器， 其中： 所述幅值产生电路为 M幅值产生电路， 输出 M种幅值的电信号， 其中， M > 1。 3、 如权利要求 2所述的电源调制器， 其中： 所述隔离电源输出的参考供电信号为 M13^-1 X X,其中， X为基准电信号。 4、 如权利要求 3所述的电源调制器， 其中： 所述幅值产生电路为半桥型电路或全桥型电路。 5、如权利要求 4所述的电源调制器， 其中， 所述控制器是设置为按如下 方式确定各幅值产生电路的输出电信号的幅值， 并发送控制信号： 预先确定与所述待跟踪参考信号的不同幅值对应的各幅值产生电路输出 的电信号的幅值， 确定各幅值产生电路在输出不同幅值的电信号时该幅值产 生电路的开关器件的开闭状态信息； 以及 根据所接收到的待跟踪参考信号的幅值， 查询所述开关器件的开闭状态 信息， 按照该查询到的开闭状态信息向所述幅值产生电路发生控制信号。 6、如权利要求 1所述的电源调制器， 其中， 该电源调制器还包括隔离偏 置电源； 所述隔离偏置电源串联在所述隔离电源中， 所述隔离偏置电源设置为： 调节所述幅值产生电路串联输出的直流偏置电压。 7、如权利要求 1或 6所述的电源调制器， 其中， 该电源调制器还包括线 性调节器； 所述线性调节器的电源端子与所述幅值产生电路的串联输出连接， 所述 线性调节器的输入端接收所述待跟踪参考信号， 所述线性调节器的输出端与 负载连接， 所述线性调节器设置为： 补偿所述幅值产生电路的串联输出与所 述待跟踪参考信号之间的误差。 8、如权利要求 1或 6所述的电源调制器， 其中， 该电源调制器还包括线 性调节器； 所述线性调节器釆用独立供电， 所述线性调节器的输入端接收所述待跟 踪参考信号， 所述线性调节器的输出端与所述幅值产生电路的串联输出串行 连接， 所述线性调节器设置为： 补偿所述幅值产生电路的串联输出与所述待 跟踪参考信号之间的误差。 9、 一种电源调制方法， 包括： 隔离电源向幅值产生电路输出参考供电信号， 所述隔离电源和幅值产生 电路分别为 N个， N > 1 , 每个隔离电源与一个对应的幅值产生电路连接， 各 幅值产生电路的输出端串联； 控制器接收待跟踪参考信号， 根据该待跟踪参考信号的幅值， 确定各幅 值产生电路的输出电信号的幅值， 并向各幅值产生电路发送控制信号； 以及 所述幅值产生电路在接收到所述控制信号后， 釆用所述参考供电信号， 根据所述控制信号输出电信号 , 各幅值产生电路串联输出。 10、 如权利要求 9所述的方法， 其中： 所述幅值产生电路为 M幅值产生电路， 输出 M种幅值的电信号， 其中， M > 1 ; 所述隔离电源输出的参考供电电压为 MQ~N— 1 X X ,其中， X为基准电信号。 11、 如权利要求 9所述的方法， 其中， 控制器确定各幅值产生电路的输 出电信号的幅值， 并发送控制信号的步骤包括： 预先确定与所述待跟踪参考信号的不同幅值对应的各幅值产生电路输出 的电信号的幅值， 确定各幅值产生电路在输出不同幅值的电信号时该幅值产 生电路的开关器件的开闭状态信息； 以及 根据所接收到的待跟踪参考信号的幅值， 查询所述开关器件的开闭状态 信息， 按照该查询到的开闭状态信息向所述幅值产生电路发生控制信号。 |
技术领域 本发明涉及电源技术， 尤其涉及一种电源调制器及电源调制方法。
背景技术 在电子装置中， 有多种场合需要电压调制， 其中较为典型的一种是射频 功率放大器的供电装置。 为应对用户对通讯带宽需求的不断提高， 通讯系统 的调制方式变得越来越复杂， 由此带来的一个突出问题就是射频功率放大器 的效率低下， 已成为提高整个通讯系统效率的瓶颈。 对于线性功率放大器， 为保证线性度， 在传统直流供电方式下， 供电电 压需高于射频信号峰值电压。 在射频信号幅值较低的时候， 功率放大器同时 承受较高电压和负载电流， 因此效率较低。 功率放大器的平均效率取决于射频信号的功率 峰均比 （Peak to Average Power Ratio, PAPR )。 为了在有限频带内获得最大通讯带宽， 现代通讯系统 都使用了非恒定包络（振幅）信号且具有较高 峰均比的调制方式。 例如， 宽 带码分多址接入 ( Wideband Code Division Multiple Access, WCDMA ) 系统 中调制信号的峰均比为 6.5dB~7.0dB , 而下一代网络长期演进（Long Term Evolution , LTE ) 及全球微波互联接入 ( Worldwide Interoperability for Microwave Access , WiMAX ) 使用的正交频分复用接入 ( Orthogonal Frequency-Division Multiple Access , OFDMA ) 系统， 峰均比则更是高达 9.0dB~9.5dB , 导致了功率放大器平均效率的低下。 功率放大器功率的低下还带来了一系列其他问 题， 如增加功放体积及重 量， 更高的散热环境要求等， 使得整个系统的应用及维护成本上升。 因此， 改善功率放大器的效率具有很大的实际意义。 在现有文献和技术中，依赖供电技术的功率放 大器效率改善方案主要为： 包络分离和恢复 ( Envelope Elimination and Restoration, EER )及包络跟踪 ( Envelope Tracking, ET )供电。 两种方案都需要对功放供电电源的输出电 压进行动态调制。 包络分离与恢复技术利用恒定包络信号可以通 过非线性功率放大器进行 高效放大的特性， 将待放大射频信号分离为包络信号与相位调制 信号， 通过 包络跟踪电源给非线性功率放大器供电， 还原出放大的射频信号。 由于非线 性功率放大器放大后的信号幅值由功放供电电 压决定， 因此， 该方法对包络 跟踪电源的跟踪精度要求较高， 跟踪精度若达不到要求会影响放大射频信号 的线性度。
包络跟踪供电方式釆用线性功率放大器， 通过跟踪包络信号动态调节供 电电压， 进而提高线性功率放大器的效率， 对包络跟踪电源的精度要求相对 较低， 另有数字预失真 （Digital Pre-Distortion, DPD )等方法提高功放的线 性度。 包络信号跟踪电源调制器对带宽要求较高。 现代通讯系统中射频包络信 号具有较高的带宽， 例 WCDMA单载波为 5MHz, 4载波为 20MHz。 由于线 性调节电源的效率较低， 通常需要高带宽的开关电源辅助， 以达到效率和带 宽的优化平衡。 如图 1所示， 传统脉宽调制方式（Pulse Width Modulation, PWM )的开 关电源 （Class-S ) 由于需要接电感 103、 电容 104等耦合器件， 其带宽受开 关器件的开关频率限制较大， 实际应用时，开关频率通常是带宽的 5倍以上。 此外，对于图 1所示的常用降压型电路，开关管压降需高于 出电压的峰值， 造成开关损耗的进一步增加， 因此， 在高带宽应用中高频器件的选择和开关 损耗都是较大的问题。 如图 2所示， 交错方式的多相开关电路并联方案， 可有效降低各相电路 的开关频率， 但其开关损耗问题与单相电路相同， 并且增加电路复杂性， 存 在因此带来的各相电流不平衡问题， 造成导通损耗的进一步增加。 在跟踪射 频包络信号等复杂信号时， 各相电流的不平衡问题控制也更困难。 如图 3所示， 通过切换多路输入电压的 Class-G方式， 可通过选通第一 开关管 306、第二开关管 307或第三开关管 308,从多个直流电压源中选择一 个输出电压， 输出多级电压的方式可有效降低开关频率， 并且无需电感、 电 容等耦合器件， 带宽可以提高， 通过切入高效的第一直流电压源 301、 第二 直流电压源 302和第三直流电压源 303 , 其效率也较高。 但其可输出电压的 级数与输入电压源的数目相同， 因此， 跟踪精度较低。
发明内容 本发明要解决的技术问题是提供一种电源调制 器及电源调制方法， 实现 通过较少的输入电压达到较高的跟踪精度。 为解决上述技术问题， 本发明的一种电源调制器， 包括： 隔离电源、 幅 值产生电路和控制器， 隔离电源和幅值产生电路分别为 N个， N > 1 , 每个隔 离电源与一个对应的幅值产生电路连接， 各幅值产生电路的输出端串联， 控 制器分别与每个幅值产生电路连接， 其中： 隔离电源设置为： 向幅值产生电路输出参考供电信号； 控制器设置为： 接收待跟踪参考信号， 根据该待跟踪参考信号的幅值， 确定各幅值产生电路的输出电信号的幅值， 并向各幅值产生电路发送控制信 号；
幅值产生电路设置为： 在接收到控制信号后， 釆用参考供电信号， 根据 控制信号输出电信号， 各幅值产生电路串联输出。 幅值产生电路为 M幅值产生电路， 输出 M种幅值的电信号， 其中， M > 1。 隔离电源输出的参考供电信号为 Μ 13 ^- 1 χ Χ, 其中， X为基准电信号。 幅值产生电路为半桥型电路或全桥型电路。 控制器是设置为按如下方式确定各幅值产生电 路的输出电信号的幅值 , 并发送控制信号： 预先确定与待跟踪参考信号的不同幅值对应的 各幅值产生电路输出的电 信号的幅值， 确定各幅值产生电路在输出不同幅值的电信号 时该幅值产生电 路的开关器件的开闭状态信息； 以及 根据所接收到的待跟踪参考信号的幅值，查询 开关器件的开闭状态信息， 按照该查询到的开闭状态信息向幅值产生电路 发生控制信号。 该电源调制器还包括隔离偏置电源； 隔离偏置电源串联在隔离电源中， 所述隔离偏置电源设置为： 调节幅值 产生电路串联输出的直流偏置电压。 该电源调制器还包括线性调节器； 线性调节器的电源端子与幅值产生电路的串联 输出连接 , 线性调节器的 输入端接收待跟踪参考信号， 线性调节器的输出端与负载连接， 所述线性调 节器设置为： 补偿幅值产生电路的串联输出与待跟踪参考信 号之间的误差。 该电源调制器还包括线性调节器； 线性调节器釆用独立供电， 线性调节器的输入端接收待跟踪参考信号 , 线性调节器的输出端与幅值产生电路的串联输 出串行连接， 所述线性调节器 设置为： 补偿幅值产生电路的串联输出与待跟踪参考信 号之间的误差。 为解决上述技术问题， 本发明一种电源调制方法， 包括： 隔离电源向幅值产生电路输出参考供电信号， 隔离电源和幅值产生电路 分别为 N个， N > 1 , 每个隔离电源与一个对应的幅值产生电路连接 ， 各幅值 产生电路的输出端串联； 控制器接收待跟踪参考信号， 根据该待跟踪参考信号的幅值， 确定各幅 值产生电路的输出电信号的幅值， 并向各幅值产生电路发送控制信号； 以及 幅值产生电路在接收到控制信号后， 釆用参考供电信号， 根据控制信号 输出电信号， 各幅值产生电路串联输出。 幅值产生电路为 M幅值产生电路， 输出 M种幅值的电信号， 其中， M
> 1 ; 隔离电源输出的参考供电电压为 χ Χ, 其中， X为基准电信号。 控制器确定各幅值产生电路的输出电信号的幅 值， 并发送控制信号的步 骤包括： 预先确定与所述待跟踪参考信号的不同幅值对 应的各幅值产生电路输出 的电信号的幅值， 确定各幅值产生电路在输出不同幅值的电信号 时该幅值产 生电路的开关器件的开闭状态信息； 以及 根据所接收到的待跟踪参考信号的幅值， 查询所述开关器件的开闭状态 信息， 按照该查询到的开闭状态信息向所述幅值产生 电路发生控制信号。
综上所述， 本发明的电源调制器输出的电信号由多个幅值 产生电路输出 的电信号叠加而成， 由隔离电源向幅值产生电路输出参考供电信号 ， 可以对 隔离电源的输出进行权重配置， 如釆用二进制权重， 即隔离电源的输出为 1 χ Χ、 2 χ Χ、 4 Χ...2 Ν " 1 Χ ^ , 可实现 Ν路输入电源输出 2 Ν 组电信号的功 能， 或釆用三进制权重， 即隔离电源的输出为 1 χ Χ、 3 Χ, 9 Χ...3^ Χ 等， 可以实现 Ν路输入电源输出 3 Ν 组电信号的功能， 本发明可通过较少的 输入电源实现较高的输出信号跟踪精度， 并可同时优化器件损耗， 提高转换 效率， 而且开关速度最高的开关管对应权重最低的输 入电信号， 可有效优化 开关损耗和器件的选型， 相对于现有电源调制器技术， 具有跟踪精度高， 带 宽与效率优化和电路简单等特点。
附图概述 图 1为现有技术中的一种开关电源示意图； 图 2为现有技术中交错并联的多相开关电路示意 ； 图 3为现有技术中多路输入电源切换方式示意图 图 4为本实施方式电源调制器的结构示意图； 图 5为本实施方式釆用 Μ幅值产生电路时的结构示意图； 图 6为本实施方式第一示例的结构示意图； 图 7为本实施方式第二示例的结构示意图； 图 8为本实施方式第三示例的示意图； 图 9为本实施方式控制器控制幅值产生电路的方 的流程图； 图 10为本实施方式控制器釆用 ADC的示例的示意图； 图 11为本实施方式的一种控制信号及跟踪电压波 示意图； 图 12为本实施方式釆用隔离偏置电源时的结构示 图； 图 13为本实施方式的一种跟踪电压波形示意图； 图 14为本实施方式的另一种跟踪电压波形示意图 图 15为本实施方式一种釆用线性调节器的结构示 图； 图 16为本实施方式另一种釆用线性调节器的结构 意图。
本发明的较佳实施方式 本实施方式中通过隔离电源提供各种隔离的参 考供电信号， 控制器接收 待跟踪参考信号， 确定各组幅值产生电路的输出电信号的幅值， 向各组幅值 产生电路输出控制信号， 幅值产生电路接收控制器发出的控制信号， 釆用隔 离电源的参考供电电信号产生输出电信号幅值 ， 各组输出电信号幅值叠加组 成最终输出电信号。 本实施方式适用于对输出电压有跟踪调制要求 的供电、 功率放大场合、 功率放大器的供电装置及有源滤波等应用。 本实施方式可以设置不同输出权重的隔离电源 ， 幅值产生电路输出不同 幅值的电信号， 控制器根据待跟踪参考信号的幅值， 选通一组或多组幅值产 生电路输出， 组合得到最接近待跟踪参考信号的输出。 通过权重分配， 可实 现通过最少的输入电源得到最多的不同幅值的 输出， 提高跟踪精度， 同时减 少开关管等器件的数量， 并可实现开关速度最高的开关管对应权重最低 的输 入电压， 有效优化开关损耗和器件的选型。 下面结合附图对本实施方式进行详细说明。
图 4为本实施方式的电源调制器， 包括： 隔离电源、 幅值产生电路和控 制器， 隔离电源和幅值产生电路为 N ( N > 1 )个， 隔离电源与幅值产生电路 一一对应连接， 各幅值产生电路的输出端串联， 控制器分别与每个幅值产生 电路连接。 图 4中以三个隔离电源为例， 第一隔离电源 401、 第二隔离电源 402和 第三隔离电源 403 , 分别输出参考供电信号， 如电压 1、 电压 2和电压 N, 电 压 1、 电压 2和电压 N分别输出给对应的第一幅值产生电路 407、 第二幅值 产生电路 408和第三幅值产生电路 409。 控制器 415根据待跟踪参考信号， 确定各幅值产生电路的输出电信号 （如电压） 的幅值， 并向各幅值产生电路 发送控制信号。 各幅值产生电路釆用隔离电源的输出电压根据 控制信号， 分 别产生幅值为幅值 1、 幅值 2和幅值 N的电压， 各幅值产生电路的电压串联 后为负载 413供电。 图 5是本实施方式幅值产生电路为能够产生 M种幅值的 M幅值产生电 路， M > 1 , 隔离电源按照权重输出电压的方案， 其中： 第一幅值产生电路 407、第二幅值产生电路 408和第三幅值产生电路 409 均为 M幅值产生电路， 可以根据对应的隔离电源输入的参考电压输出 M种 幅值的电压。 由此分配第一隔离电源 401的输出电压为 Μ° χ Χ, 第二隔离电 源 402的输出电压为 M 1 χ Χ, 第三隔离电源 403的输出电压为 Μ Ν χ Χ。 其 中， X为基准电压， 其表示最小电压精度， 例如， X可以取待跟踪参考信号 幅值峰值除以输出电压的幅值数 M N 。 也可以将第三隔离电源 403的输出电 压配置为 Μ° χ Χ, 第一隔离电源 401的输出电压配置为 Μ Ν χ Χ, 在此， 并 不对具体隔离电源的输出电压的进行限定。 图 6为本实施方式的一种 Ν=3 , Μ=2的示例， 即釆用 3个隔离电源和 3 个 2幅值产生电路， 其中， 3个隔离电源可以釆用独立电源， 也可以釆用图 6 中的带 3路变压器隔离输出的隔离电源， 各路隔离输出电压分别为 1 χ Χ、 2 χ Χ和 4 χ Χ; 幅值产生电路可由图中的半桥型电路实现， 其中， 如第一幅值 产生电路 407包括开关器件， 开关器件为开关管或二极管， 其中开关管可以 是 Mosfet、 IGBT和双极性晶体管等。 若第一开关管 6051导通、 第二开关管 6052关断， 第一幅值产生电路 407输出幅值为 1 χ Χ的电压， 若第一开关管 6051关断、 第二开关管 6052导通， 第一幅值产生电路 407输出电压为 0。 以 此类推，第二幅值产生电路 408输出电压的幅值可以为 0或 2 χ Χ,第三幅值 产生电路 409输出电压的幅值可以为 0或 4 χ Χ。因为幅值产生电路的输出端 串联， 所以控制器 415根据待跟踪参考信号控制各开关管的通断， 可以实现 0~7 χ Χ共 8组幅值的输出电压， 精度为 1 χ Χ。 例如， 控制第一幅值产生电 路 407输出 Ι χ Χ, 第二幅值产生电路 408输出 0, 第三幅值产生电路 409输 出 4 χ Χ, 实现串联输出 5 χ Χ幅值的输出电压。 图 7是本实施方式的一种 Ν=3 , Μ=3的示例， 即釆用 3个隔离电源和 3 个 3幅值产生电路。 其中， 3个隔离电源可以釆用独立电源， 也可以釆用图 7 中的带 3路变压器隔离输出的隔离电源实现， 各路隔离输出电压分别为 l x X、 3 X ^ 9 X, 其中第一幅值产生电路 407、 第二幅值产生电路 408和 第三幅值产生电路 409釆用 3幅值产生电路，可以由图中的全桥型电路实 ， 其中， 如第一幅值产生电路 407包括： 开关管或二极管， 其中开关管可以是 Mosfet、 IGBT和双极性晶体管等。 若第三开关管 7051 和第六开关管 7054 导通、 第四开关管 7052和第五开关管 7053关断， 则第一幅值产生电路 407 输出电压为 -1 χ Χ, 若第三开关管 7051和第六开关管 7054关断第四开关管 7052和第五开关管 7053导通， 则第一幅值产生电路 407输出电压为 +1 x X。 若第三开关管 7051和第四开关管 7052同时导通，或者第五开关管 7053和第 六开关管 7054同时导通，则第一幅值产生电路 407输出电压为 0。以此类推， 第二幅值产生电路 408的输出电压可以为 0、 -3 χ Χ和 +3 χ Χ, 第三幅值产生 电路 409的输出电压可以为 0、 -9 X X和 +9 X。控制器 415根据待跟踪参考 信号控制各开关管的通断， 可实现 -13 χ Χ~+13 χ Χ共 27组幅值的输出电压， 精度为 ΐ χ χ。本例中由于可能有负电流的产生，各隔离 源的输出级可能使 用图中所示的同步整流（第八开关管 7011和第九开关管 7012 ) 方式。 本实施方式中， 各个幅值产生电路不一定相同， 图 8是混合 2幅值产生 电路和 3幅值产生电路的示例， 其中第一幅值产生电路 407为 2幅值产生电 路， 第二幅值产生电路 408和第三幅值产生电路 409为 3幅值产生电路。
图 9是本实施方式中控制器对幅值产生电路进行 制的方法， 包括： 901 : 控制器接收待跟踪参考信号； 902:控制器根据接收到的待跟踪参考信号的幅 的大小，确定各路幅值 产生电路需要输出的电压的幅值； 确定各幅值产生电路输出的电压的幅值时， 预先确定与所述待跟踪参考 信号的不同幅值对应的各幅值产生电路输出的 电信号的幅值， 确定各幅值产 生电路在输出不同幅值的电信号时该幅值产生 电路的开关器件的开闭状态信 息； 根据所接收到的待跟踪参考信号的幅值， 查询所述开关器件的开闭状态 信息， 按照该查询到的开闭状态信息向所述幅值产生 电路发生控制信号。 例如，可以釆用查表法，表 1为针对图 6所示的实施例的一种查表方式， 根据待跟踪参考信号的幅值的区间， 查表 1可得到各幅值产生电路的控制信 号， 其中控制信号 1表示上管（第二开关管 6052、 第八开关管 6062、 第十开 关管 6072 )导通， （第一开关管 6051、 第七开关管 6061、 第九开关管 6071 ) 关断。 控制信号 0表示上管关断， 下管导通。 此外， 也可以通过十进制转二 进制的方法实现， 其中二进制结果的最低位为第一幅值产生电路 407的控制 信号， 第 2位为第二幅值产生电路 408的控制信号， 第 3位为第三幅值产生 电路 409的控制信号。 本实施方式的控制并不限定如上具体方式， 满足各幅 值产生电路的输出电压相加最接近于待跟踪参 考信号的控制方式均可。 表 1
903: 控制器向各幅值产生电路输出控制信号。 其中， 所述控制器可以为 DSP, FPGA和 CPLD等数字控制， 也可以是 比较器等实现的模拟控制。
图 10 是针对图 6 的实施方式釆用模拟数字转换器 （Analog Digital Converter, ADC )实现控制器 415 ,其中 ADC 的最低加权位（ Least Significant Bit, LSB )输出控制最低权重的第一幅值产生电路 407, 最高加权位（Most Significant Bit, MSB )输出控制最高权重的第三幅值产生电路 409。
图 11为图 10的实施方式的控制信号波形示意图， 1101为本实施方式的 电源调制器的输出电压， 1102为待跟踪参考信号， 最低加权位 LSB的输出 1103为第一幅值产生电路 407的控制信号， 最高加权位的输出 1105为第三 幅值产生电路 409的控制信号。 图中控制信号为高电平时表示上管导通， 下 管关断。 控制信号为低电平时则上管关断， 下管导通。 由此可见， 频率最高 的控制信号 1103对应权重最低的第一幅值产生电路 407, 由于开关器件的开 关损耗跟开关频率及开关管承受的平方成正比 ， 此配置可有效优化开关型电 路的开关损耗和器件选型。
图 12为在图 10的实施方式的基础上在隔离电源中串联一路 离偏置电 源 1202, 可以根据需要调节电源调制器输出的直流偏置 电压。 由于隔离偏置 电源 1202输出电压的不同， 图 12所示电源调制器输出的跟踪波形可以如图 13或图 14所示。 图 13中， 电源调制器输出电压 1302高于待跟踪参考信号 1301 , 可满足功放供电中供电电压高于被放大信号幅 值的要求。 图 14中， 电 源调制器输出电压 1402介于待跟踪参考信号 1301上下， 可通过滤波器等方 式输出电压接近于待跟踪参考信号。
为提高跟踪精度，图 15为本实施方式的电源调制器与线性调节器结 的 一种实施例， 本实施方式的线性调节器的电源端子与幅值产 生电路的串联输 出连接， 幅值产生电路输出电压 1502供电给线性调节器 1501 , 线性调节器 的输入端接收待跟踪参考信号， 线性调节器 1501 的输出 1503 供电给负载 413。通过调节偏置电源 1202可使本实施方式的幅值产生电路输出电压 1502 高于待跟踪参考信号， 保证线性调节器正常工作。 线性调节器可以通过反馈 1504来提高跟踪精度。 线性调节器可能用于补偿图 13所示的输出电压与待 跟踪参考信号之间的误差。
图 16为本实施方式的电源调制器与线性调节器结 的另一种实施例，线 性调节器 1601釆用独立供电 1602和 1603 , 线性调节器输出 1605与幅值产 生电路的输出串行连接，给负载供电。线性调 节可以通过引入反馈 1604来提 高跟踪精度。线性调节器可能用于补偿图 14所示电源调制器的输出电压与待 跟踪参考信号之间的误差。
本领域普通技术人员可以理解上述方法中的 全部或部分步骤可通过程序 来指令相关硬件完成， 所述程序可以存储于计算机可读存储介质中， 如只读 存储器、 磁盘或光盘等。 可选地， 上述实施例的全部或部分步骤也可以使用 一个或多个集成电路来实现。 相应地， 上述实施例中的各模块 /单元可以釆用 硬件的形式实现， 也可以釆用软件功能模块的形式实现。 本发明不限制于任 何特定形式的硬件和软件的结合。 以上所述仅为本发明的优选实施例而已， 并不用于限制本发明， 对于本 领域的技术人员来说， 本发明可以有各种更改和变化。 凡在本发明的精神和 原则之内， 所作的任何修改、 等同替换、 改进等， 均应包含在本发明的保护 范围之内。
工业实用性 本发明可通过较少的输入电源实现较高的输出 信号跟踪精度， 并可同时 优化器件损耗， 提高转换效率， 而且开关速度最高的开关管对应权重最低的 输入电信号， 可有效优化开关损耗和器件的选型， 相对于现有电源调制器技 术， 具有跟踪精度高， 带宽与效率优化和电路简单等特点。
Next Patent: TRACKING POWER SUPPLY DEVICE AND CONTROLLING METHOD THEREOF