この発明による動力伝達チェーンは、ピ� ��が挿通される前後挿通部を有する複数のリ� ��クと、一のリンクの前挿通部と他のリンク� ��後挿通部とが対応するようにチェーン幅方� ��に並ぶリンク同士を連結する前後に並ぶ複� ��の第1ピンおよび複数の第2ピンとを備え、� �1ピンと第2ピンとが相対的に転がり接触移動 することにより、リンク同士の長さ方向の屈 曲が可能とされるとともに、ピッチ長が異な るリンクとピン形状が異なるピンとが組み合 わされて配列されている動力伝達チェーンに おいて、ピッチ長に関しては、ピッチ長小の リンクL1およびピッチ長大のリンクL2の2種類� ��あり、ピン形状に関しては、長いピン(また は転がり接触面の曲率が大きいピン)P1および 短いピン(または転がり接触面の曲率が小さ� �ピン)P2の2種類があり、最大屈曲角の大きい� ��しくは屈曲角最小値の小さい配列ののうち� ��少なくとも1つが排除されていることを特徴 とするものである。特に、第1の観点では、� �大屈曲角の大きさを考慮して、排除すべき� �列は、(L1,P2)の組合せのチェーン進行方向す� ��後に(L1,P2)の組合せが来た場合に(L2,P2)が続� �配列、(L2,P2)の組合せのチェーン進行方向す� ��後に(L1,P2)の組合せが来た場合に(L2,P2)が続� �配列、(L1,P2)の組合せのチェーン進行方向す� ��後に(L2,P1)の組合せが来た場合に(L1,P2)が続� �配列および(L1,P1)の組合せのチェーン進行方� ��すぐ後に(L2,P2)が続く配列とされている。

 リンクのピッチ長2種類(L1およびL2)とピン 形状2種類(P1およびP2)とを組み合わせる場合� �(L1,P1),(L1,P2),(L2,P1)および(L2,P2)の4種類の組合� ��があり、従来のランダム配列は、「ランダ� ��」という点から、各組合せの後には、4種類 全てが現れるような配列がよいと考えられて いた。しかしながら、隣り合うリンク同士の 最大屈曲角を考えると、これが大きいものは 、耐久性に不利な要因となるので、単純にラ ンダム配列とすることは、耐久性にとって不 利な配列を出現させる可能性がある。例えば 、(L1,P1)を基準とすると、これに続く組合せ� �して、(L1,P1),(L1,P2),(L2,P1)および(L2,P2)があり� �どの組合せが続くかで騒音レベルや耐久性� �が変化する可能性があるにもかかわらず、� �来、このような連続の組合せは考慮されて� �なかった。

 この発明による動力伝達チェーンでは、� ��大屈曲角に着目して、好ましくない組合せ� ��後に続くことを排除することで、騒音の低� ��だけでなく耐久性の向上が図られている。

 すなわち、ピッチ長に関して、ピッチ長� ��のリンクをL1、ピッチ長大のリンクをL2とし 、ピン形状に関しては、長いピンかまたは転 がり接触面の曲率が大きいピンをP1、短いピ� ��かまたは転がり接触面の曲率が小さいピン� ��P2とし、それらの配列に関し、例えば、(L1,P 1)の組合せのチェーン進行方向すぐ後には、( L2,P2)の組合せが避けられている(言い換える� �、(L1,P1)の組合せのチェーン進行方向すぐ後� ��は、残る3種類の組合せである(L1,P1)の組合� �、(L1,P2)の組合せおよび(L2,P1)の組合せのいず れかが来るようになされている。)。

 リンクおよびピンをランダム配列した場� ��に、隣り合うリンク同士の相対回転角(屈曲 角)を求めると、例えば、図5(b)に示すものと� ��る。同図において、相対回転角が大きくな� ��ているのが、(L1,P1)の組合せのチェーン進行 方向すぐ後に(L2,P2)の組合せが来た箇所であ� �。これ以外の箇所では、(L1,P1)の組合せのチ� ��ーン進行方向すぐ後に(L2,P2)の組合せが来て いないことから、(L1,P1)の組合せのチェーン� �行方向すぐ後に(L2,P2)の組合せが来ることを� ��除することで、最大屈曲角を低減できるこ� ��が分かる。

 この解析結果に基づいて、最大屈曲角が� ��きくなる箇所を調べると、上記組合せ以外� ��、(L1,P2)の組合せのチェーン進行方向すぐ後 に(L1,P2)の組合せが来た場合に(L2,P2)の組合せ� ��続く組合せ、(L2,P2)の組合せのチェーン進行 方向すぐ後に(L1,P2)の組合せが来た場合に(L2,P 2)が続く組合せおよび(L1,P2)の組合せのチェー ン進行方向すぐ後に(L2,P1)の組合せが来た場� �に(L1,P2)が続く組合せにおいても、最大屈曲� ��が大きくなることが判明し、これに基づい� ��、上記の条件が抽出されている。

 一方、この発明の第2の観点による動力伝達 チェーンは、屈曲角最小値を考慮して、排除 すべき配列は、
 (L2,P2)の組合せのチェーン進行方向すぐ後に (L1,P1)の組合せが来た場合に(L1,P2)が続く配列� ��(L2,P2)の組合せのチェーン進行方向すぐ後に (L1,P1)の組合せが2つ連続で来た場合に(L1,P2)の 組合せが続く配列、(L2,P2)の組合せのチェー� �進行方向すぐ後に(L1,P1)の組合せが来た場合� ��(L2,P2)の組合せが続く配列および(L2,P2)の組� �せのチェーン進行方向すぐ後に(L1,P1)の組合� ��が3つ連続で来た場合に(L1,P2)の組合せが続� �配列とされている。

 リンクのピッチ長2種類(L1およびL2)とピン 形状2種類(P1およびP2)とを組み合わせる場合� �(L1,P1),(L1,P2),(L2,P1)および(L2,P2)の4種類の組合� ��があり、従来のランダム配列は、「ランダ� ��」という点から、各組合せの後には、4種類 全てが現れるような配列がよいと考えられて いた。しかしながら、隣り合うリンク同士の 屈曲角を考えると、単純にランダム配列とす ることは、耐久性にとって不利な配列を出現 させる可能性がある。

 この発明の第2の観点による動力伝達チェ ーンでは、屈曲角最小値に着目して、好まし くない組合せが後に続くことを排除すること で、騒音の低減だけでなく耐久性の向上が図 られている。隣り合うリンク同士の屈曲角が 小さい場合、変形が小さいということでは耐 久性に有利となるが、ピン同士の転がり接触 面の全体が接触しないために、ピンの一部に 常に荷重がかかるという点で耐久性に不利と なる。また、屈曲角が小さい組合せが続くと 、プーリのシーブ面間にあっても挟持力を負 担しないピンが出てくるという点でも耐久性 に不利となる。

 そこで、ピッチ長に関して、ピッチ長小� ��リンクをL1、ピッチ長大のリンクをL2とし、 ピン形状に関しては、長いピンかまたは転が り接触面の曲率が大きいピンをP1、短いピン� ��または転がり接触面の曲率が小さいピンをP 2とし、リンクおよびピンをランダム配列し� �場合に、隣り合うリンク同士の相対回転角(� ��曲角)を求め、屈曲角が所定値よりも小さい 箇所を調べると、上記の4つの配列((L2,P2)の組 合せのチェーン進行方向すぐ後に(L1,P1)の組� �せが来た場合に(L1,P2)が続く配列、(L2,P2)の組 合せのチェーン進行方向すぐ後に(L1,P1)の組� �せが2つ連続で来た場合に(L1,P2)の組合せが続 く配列、(L2,P2)の組合せのチェーン進行方向� �ぐ後に(L1,P1)の組合せが来た場合に(L2,P2)の組 合せが続く配列および(L2,P2)の組合せのチェ� �ン進行方向すぐ後に(L1,P1)の組合せが3つ連続 で来た場合に(L1,P2)の組合せが続く配列)が抽� ��され、これらの配列を排除することで、屈� ��角最小値を大きくできることが分かる。

 ここで、最大屈曲角が大きくなるために� ��排除するべきとして挙げられている組合せ� ��、全部で4つあり、これら4つ全てが排除さ� �ることが最良であるが、少なくとも1つの組� ��せを排除すれば、従来のものに比べて、耐� ��性を向上させることができる。4つの組合せ のうちの1つだけでなく、少なくとも2つまた� ��少なくとも3つを排除することがより好まし いのはもちろんのことである。一方、屈曲角 最小値を小さくするべきとして挙げられてい る組合せは全部で4つあり、同様に、少なく� �も1つの組合せを排除すれば、従来のものに� ��べて、耐久性を向上させることができる。

 なお、本発明において、上記排除すべき� ��列をなくすには、(L2,P2)の組合せを(L1,P1)な� �に置き換えてももちろんよいが、その順序� �けを変更することでも排除すべき配列から� �れるようにすることができる。

 リンクのピッチ長が2種類とされることで 、打音発生の周期がずれて、音圧レベルのピ ークが低減される。ピンの長さについては、 これが2水準とされることで、プーリに接触� �る位置が2水準となり、音圧レベルのピーク� ��低減される。また、第1ピンおよび第2ピン� �転がり接触面形状については、第1ピンと第2 ピンとの接触位置の軌跡がインボリュート曲 線とされかつそのインボリュートの基礎円半 径が2水準とされることで、音圧レベルのピ� �クが低減される。ピンに関しては、長いピ� �をP1、短いピンをP2とした場合と、転がり接� ��面の曲率が大きいピンをP1、転がり接触面� �曲率が小さいピンをP2とした場合とで同様の 効果を得ることができる。第1ピンおよび第2� ��ンは、通常、いずれか一方の転がり接触面� ��平坦面とされ、他方の転がり接触面が相対� ��に転がり接触移動可能なインボリュート曲� ��に形成される。ただし、第1ピンおよび第2� �ンは、それぞれの接触面が所要の曲面に形� �されるようにしてもよい。

 第1ピンおよび第2ピンのうちの一方は、� �のリンクの前挿通部の前側部分に設けられ� �ピン固定部に固定されかつ他のリンクの後� �通部の前側部分に設けられたピン可動部に� �動可能に嵌め入れられ、同他方は、一のリ� �クの前挿通部の後側部分に設けられたピン� �動部に移動可能に嵌め入れられかつ他のリ� �クの後挿通部の後側部分に設けられたピン� �定部に固定されていることが好ましい。

 ピン固定部へのピンの固定は、例えば、� ��械的圧入によるピン固定部内縁とピン外周� ��との嵌合固定とされるが、これに代えて、� ��き嵌めまたは冷やし嵌めによってもよい。� ��合固定は、ピン固定部の長さ方向に対して� ��交する部分の縁(上下の縁)で行われるのが� �ましい。この嵌合固定の後、予張力付与工� �において予張力が付与されることにより、� �ンクのピン固定部(ピン圧入部)に均等にかつ 適正な残留圧縮応力が付与される。

 この発明による動力伝達チェーンでは、� ��1ピンおよび第2ピンの少なくとも一方がプ� �リと接触して摩擦力により動力伝達する。� �ずれか一方のピンがプーリと接触するチェ� �ンにおいては、第1ピンおよび第2ピンのうち のいずれか一方は、このチェーンが無段変速 機で使用される際にプーリに接触する方のピ ン(以下では、「第1ピン」または「ピン」と� ��す)とされ、他方は、プーリに接触しない方 のピン(インターピースまたはストリップと� �されており、以下では、「第2ピン」または� ��インターピース」と称す)とされる。

 リンクは、例えば、ばね鋼や炭素工具鋼� ��とされる。リンクの材質は、ばね鋼や炭素� ��具鋼に限られるものではなく、軸受鋼など� ��他の鋼でももちろんよい。リンクは、前後� ��通部がそれぞれ独立の貫通孔(柱有りリンク )とされていてもよく、前後挿通部が1つの貫� ��孔(柱無しリンク)とされていてもよい。ピ� �の材質としては、軸受鋼などの適宜な鋼が� �用される。

 なお、この明細書において、リンクの長� ��方向の一端側を前、同他端側を後としてい� ��が、この前後は便宜的なものであり、リン� ��の長さ方向が前後方向と常に一致すること� ��意味するものではない。

 上記の動力伝達チェーンは、いずれか一� ��のピン(インターピース)が他方のピン(ピン) よりも短くされ、長い方のピンの端面が無段 変速機のプーリの円錐状シーブ面に接触し、 この接触による摩擦力により動力を伝達する ものであることが好ましい。各プーリは、円 錐状のシーブ面を有する固定シーブと、固定 シーブのシーブ面に対向する円錐状のシーブ 面を有する可動シーブとからなり、両シーブ のシーブ面間にチェーンを挟持し、可動シー ブを油圧アクチュエータによって移動させる ことにより、無段変速機のシーブ面間距離し たがってチェーンの巻き掛け半径が変化し、 スムーズな動きで無段の変速を行うことがで きる。

 この発明による動力伝達装置は、円錐面� ��のシーブ面を有する第1のプーリと、円錐面 状のシーブ面を有する第2のプーリと、これ� �第1および第2のプーリに掛け渡される動力伝 達チェーンとを備えたもので、動力伝達チェ ーンが上記に記載のものとされる。

 この動力伝達装置は、自動車等の車両の� ��段変速機としての使用に好適なものとなる� ��