DE ÓLEO DESASFALTADO

CAMPO DA INVENÇÃO

[001] A presente invenção está relacionada ao coprocessamento de uma corrente líquida lignocelulósica e uma corrente intermediária fóssil em refinarias de petróleo.

[002] Além disso, a presente invenção está direcionada a um processo para a produção de combustíveis a partir de uma corrente de óleo desasfaltado compreendendo carbono de origem renovável. FUNDAMENTOS DA INVENÇÃO

[003] A mitigação dos problemas decorrentes da utilização de combustíveis fósseis vem sendo conduzida mediante o aumento da participação de combustíveis de origem renovável na matriz energética dos países, impulsionado pelas políticas públicas de incentivo à utilização, principalmente, do etanol e do biodiesel como alternativas mais sustentáveis.

[004] Nos últimos anos, as fontes de material lignocelulósico abriram novas possibilidades para este cenário. Verificou-se que o material lignocelulósico, que até então era considerado um resíduo processual, pode ser empregado como matéria-prima para produção de biocombustíveis. Desse modo, a economicidade dos produtos de origem renovável é melhorada e agrega valor aos materiais.

[005] Nesse âmbito, além do álcool de segunda geração obtido, por exemplo, pela hidrólise e fermentação de material lignocelulósico, processos termoquímicos de conversão de biomassa lignocelulósica vem surgindo como uma alternativa interessante para geração de correntes renováveis.

[006] Dentre os processos termoquímicos existentes para a conversão de biomassa, podem ser citados os processos de pirólise rápida, pirólise lenta (carbonização) e a gaseificação. Esses processos são diferenciados pela quantidade de oxigénio disponível no meio reacional, tempo de residência, temperatura reacional e taxa de aquecimento.

[007] Particularmente, o processo de pirólise rápida de biomassa se destaca dentre os demais processos de conversão de material lignocelulósico, uma vez que apresenta rendimentos superiores na geração de um produto líquido.

[008] O produto líquido resultante deste processo é denominado bio-óleo ou óleo de pirólise e apresenta diversos grupos funcionais oxigenados em sua composição, resultando em um teor de oxigénio na faixa de 15 a 50%. No entanto, essa característica química resulta em propriedades indesejadas que dificultam o uso direto do bio-óleo como combustível automotivo, tais como elevada acidez, baixo poder calorífico e instabilidade química.

[009] Uma alternativa de utilização deste óleo de pirólise visando ao aumento da renovabilidade das matrizes energéticas é o processamento combinado de correntes de biomassa lignocelulósica e correntes fósseis em unidades já existentes em refinarias de petróleo.

[0010] Nesse sentido, alguns documentos do estado da técnica descrevem o coprocessamento do óleo de pirólise com correntes intermediárias do refino de petróleo. Tais processos visam contornar os problemas associados à composição resultante do bio-óleo, viabilizando assim o seu uso como combustível.

[0011] O documento patentário CA 2819903 revela um processo de produção de biocombustíveis renováveis a partir da integração direta de um sistema de produção de bio-óleo e uma refinaria de petróleo convencional, na qual a corrente renovável é coprocessada com a corrente derivada de petróleo.

[0012] Esse processo engloba o tratamento de uma corrente mista (bio-óleo e componentes fósseis) em uma unidade de hidrotratamento e, posteriormente, o direcionamento da mesma a unidades de craqueamento catalítico em leito fluidizado (FCC).

[0013] O documento CA 2662059 descreve um método para processar asfaltenos utilizando um solvente de desasfaltação. Após o processo de desasfaltação, são obtidas frações separadas de óleo desasfaltado e de óleo rico em asfalteno. A corrente rica em asfalteno pode ser misturada com uma corrente de biomassa visando ao coprocessamento da corrente fóssil com a corrente renovável em um gaseificador.

[0014] No entanto, a utilização direta do bio-óleo em processos de refino apresenta limitações relativas ao percentual de bio-óleo na carga a ser processada.

[0015] As principais causas dessas limitações são: (i) elevado valor de resíduo de carbono do bio-óleo, que pode chegar a 30% em massa dependendo da matéria-prima e das condições em que a pirólise é conduzida; (ii) presença de metais alcalinos e alcalinos terrosos nos líquidos oriundos da conversão de biomassa lignocelulósica, e (iii) formação de água, resultando na diluição de produtos nobres.

[0016] Em unidades de craqueamento catalítico em leito fluidizado (FCC), por exemplo, as limitações quanto ao uso direto do óleo de pirólise são impostas principalmente pelo aumento do rendimento de coque e pela taxa de desativação do sistema catalítico durante o craqueamento.

[0017] Portanto, é um objetivo da presente invenção proporcionar o coprocessamento de uma corrente líquida lignocelulósica e uma corrente fóssil em uma unidade de desasfaltação de modo a contornar as limitações de carga a ser introduzida em processos de conversão de refinarias de petróleo.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

[0018] A presente invenção está relacionada ao coprocessamento de uma corrente líquida lignocelulósica e uma corrente intermediária fóssil no processo de refino de petróleo.

[0019] O coprocessamento aqui descrito compreende as seguintes etapas:

(a) colocar em contato a corrente intermediária fóssil e dita corrente líquida lignocelulósica com uma corrente de solvente de hidrocarbonetos C3-C10 em uma seção de extração, obtendo uma corrente de extrato com solvente e uma corrente de rafinado com solvente; e

(b) direcionar a corrente de extrato com solvente para uma seção de separação, obtendo uma corrente de óleo desasfaltado compreendendo carbono de origem renovável isenta de solvente e uma corrente de solvente recuperado.

[0020] A seção de extração é uma unidade de desasfaltação de uma refinaria de petróleo.

[0021] Ademais, a presente invenção também se refere a um processo para a produção de combustíveis a partir da corrente de óleo desasfaltado compreendendo carbono de origem renovável.

[0022] O processo compreende direcionar a corrente de óleo desasfaltado para uma seção de conversão de refinarias de petróleo.

[0023] A seção de conversão é selecionada dentre unidade de hidrocraqueamento catalítico, hidrotratamento, craqueamento térmico, craqueamento catalítico em leito fluidizado, viscorredução, coqueamento retardado e reforma catalítica.

BREVE DESCRIÇÃO DAS FIGURAS

[0024] A descrição detalhada apresentada adiante faz referência às figuras anexas, as quais:

[0025] A Figura 1 representa um fluxograma esquemático do coprocessamento de uma corrente líquida lignocelulósica e uma corrente intermediária fóssil no processo de refino do petróleo.

[0026] A Figura 2 representa um fluxograma esquemático de uma modalidade do coprocessamento de uma corrente líquida lignocelulósica e uma corrente intermediária fóssil no processo de refino do petróleo, apresentando reciclo de solvente.

[0027] A Figura 3 representa um fluxograma geral do processo para a produção de combustíveis a partir de uma corrente de óleo desasfaltado compreendendo carbono de origem renovável em uma seção de conversão.

[0028] A Figura 4 representa um fluxograma esquemático do processo para a produção de combustíveis a partir de uma corrente de óleo desasfaltado compreendendo carbono de origem renovável em uma unidade de FCC.

DESCRICÂO DETALHADA DA INVENÇÃO

[0029] A presente invenção se refere a um coprocessamento de uma corrente líquida lignocelulósica e uma corrente intermediária fóssil no processo de refino de petróleo.

[0030] O coprocessamento pleiteado, conforme demonstrado pela Figura 1 , compreende as seguintes etapas:

(a) colocar em contato a corrente intermediária fóssil 1 e a corrente líquida lignocelulósica 2 com uma corrente de solvente de hidrocarbonetos C ₃ -C ₁₀ 3 em uma seção de extração 9, obtendo uma corrente de extrato com solvente 4 e uma corrente de rafinado com solvente 5, em que a seção de extração é unidade de desasfaltação; e (b) direcionar a corrente de extrato com solvente para uma seção de separação, obtendo uma corrente de óleo desasfaltado 6 compreendendo carbono de origem renovável isenta de solvente e uma corrente de solvente recuperado 8.

[0031] A figura 2 apresenta uma modalidade em que o coprocessamento compreende uma etapa (c). Dita etapa é referente à separação da corrente de rafinado com solvente 5 em uma corrente de solvente recuperado 8 e uma corrente de resíduo asfáltico 7 em uma seção de separação 11.

[0032] Adicionalmente, a figura 2 mostra um modo de concretização em que há a recirculação da corrente de solvente recuperado 8 para a seção de extração 9, misturando-se a corrente de solvente recuperado com a corrente de solvente 3.

[0033] O coprocessamento da presente invenção utiliza, preferencialmente, a utilização de uma corrente líquida lignocelulósica consistindo de bio-óleo e uma corrente intermediária fóssil consistindo de resíduo de vácuo.

[0034] Dentre as fontes preferenciais de matérias-primas naturais para a obtenção da corrente líquida lignocelulósica estão celulose e hemicelulose obtidos de folhas e bagaço, e açúcares, como a cana-de- açúcar. Particularmente, a corrente líquida lignocelulósica pode ser proveniente da indústria de papel e celulose a partir da rota Kraft.

[0035] Em uma modalidade da invenção, 0 solvente de hidrocarboneto empregado no coprocessamento é composto por hidrocarbonetos C ₃ -C ₇ , preferencialmente oriundo de processos de refino de petróleo. Mais preferencialmente, 0 solvente de hidrocarbonetos é selecionado dentre gás liquefeito de petróleo (GLP) e pentano. [0036] O contato da corrente de solvente 3, em condições sem reciclo de solvente, ou o contato da mistura das correntes de solventes 3 e 8 com a carga combinada consistindo das correntes 2 e 1 na seção de extração 9 ocorre a uma razão mássica entre 0,5 e 10, preferencialmente entre 3 e 6.

[0037] A corrente líquida lignocelulósica 2 corresponde a 0,1 a 99,9% em peso da carga total adicionada à seção de extração 9, preferencialmente, correspondendo de 10 a 75% em peso.

[0038] No contexto da presente invenção, entende-se por carga total adicionada à seção de extração 9 a carga consistindo da corrente líquida lignocelulósica 2, corrente intermediária fóssil 1 e corrente de solvente 3, quando não há o reciclo da corrente de solvente recuperado 8 para a seção de extração 9 (Figura 1).

[0039] Quando o solvente recuperado 8 é recirculado para a seção de extração 9 (Figura 2), entende-se por carga total adicionada à seção de extração 9 a carga consistindo da corrente líquida lignocelulósica 2, corrente intermediária fóssil 1 e a mistura das correntes de solventes 3 e 8.

[0040] A etapa de contato da corrente de solvente 3 ou da mistura das correntes de solventes 3 e 8 com a carga combinada das correntes 2 e 1 na seção de extração 9 ocorre na faixa de temperatura entre 60°C e 120°C e na faixa de pressão entre 100 e 10.000 KPa.

[0041] A presente invenção também está relacionada a um processo para a produção de combustíveis a partir da corrente de óleo desasfaltado 6 obtida no coprocessamento pleiteado.

[0042] O processo, representado pela Figura 3, compreende direcionar a corrente de óleo desasfaltado 6 compreendendo carbono de origem renovável para uma seção de conversão de refinarias de petróleo 20. Na seção 20, a corrente 6 é convertida na corrente de combustível 15’.

[0043] A seção de conversão 20 é selecionada dentre unidade de hidrocraqueamento catalítico, HDT, craqueamento térmico, craqueamento catalítico em leito fluidizado, viscorredução, coqueamento retardado e reforma catalítica.

[0044] Em uma modalidade da presente invenção, a corrente de óleo desasfaltado 6 é misturada com uma corrente intermediária fóssil 12 antes do seu direcionamento à seção de conversão em uma proporção na faixa de 30 a 70% em peso, com base no peso da carga total introduzida na seção de conversão 20.

[0045] Adicionalmente, a corrente 6 é pode ser misturada com a corrente fóssil 12 dentro da seção de conversão 20, mantendo a proporção da mistura na faixa de 30 a 70% em peso, com base no peso da carga total introduzida na seção de conversão 20.

[0046] Em um modo de concretização preferencial, a unidade de conversão é uma unidade de craqueamento catalítico em leito fluidizado (FCC).

[0047] A unidade de FCC, como demonstrada pela Figura 4, compreende uma seção de reação 20’, uma seção de retificação 21 e uma seção de regeneração do catalisador 22.

[0048] A seção de reação 20’ pode atuar em uma faixa de temperatura entre 400 e 700°C, preferencialmente entre 420°C e 620°C, e tem um tempo de residência que varia entre 1 a 10 segundos. Há ainda uma injeção de vapor entre 5 a 50% em peso, com base na carga total introduzida na seção de reação.

[0049] A Figura 4 também mostra que o produto da seção de reação 20’ é uma corrente compreendendo um efluente craqueado e um catalisador gasto 14. O produto é direcionado para a seção de retificação 21 para separar o efluente craqueado 15 do catalisador gasto limpo 16 e a separação pode ser realizada por ciclones em uma modalidade preferencial. O efluente craqueado 15 pode ser gasolina, diesel ou óleo combustível.

[0050] O catalisador gasto limpo 16 é então direcionado para a seção de regeneração do catalisador 22, e gases de combustão 19 são gerados após a combustão do catalisador com uma corrente de ar 18.

[0051] O catalisador regenerado 17 que sai da regeneração de catalisador 22 retorna à seção de reação 20’.

[0052] A descrição que se segue partirá de concretizações preferenciais da invenção. Como ficará evidente para qualquer técnico no assunto, a invenção não está limitada a essas concretizações particulares.

Exemplos:

Exemplo 1 - Processo de desasfaltacão de resíduo de vácuo com pentano como solvente

[0053] Resíduo de vácuo, cuja caracterização pode ser vista na tabela 1 , foi desasfaltado com pentano. A temperatura da extração foi mantida em 65°C e o sistema foi submetido à pressão de modo que o solvente estivesse em fase líquida.

Tabela 1 : Caracterização do resíduo de vácuo.

[0054] O sistema foi deixado sob agitação por 6 horas, sendo em seguida submetido à separação das duas fases através de decantação por 15 horas. As duas frações obtidas foram descarregadas do sistema na mesma condição de equilíbrio submetida durante as etapas de extração e decantação (separação de fases). Os resultados são apresentados na tabela 2.

Tabela 2: Resultado do processo de desasfaltação do

Exemplo 2 - Coorocessamento de resíduo de vácuo e uma corrente líquida lianocelulósica A (BIO AI em um processo de desasfaltação com pentano como solvente

[0055] O resíduo de vácuo caracterizado da tabela 1 foi coprocessado com 10%, 25%, 33%, 63% e 75% em massa de corrente oriunda da conversão de biomassa lignocelulósica A (BIO A) utilizando pentano como solvente no processo de desasfaltação. A caracterização da corrente BIO A é vista na tabela 3. A razão mássica entre o pentano e a carga combinada foi igual a cinco.

[0056] A temperatura da extração foi mantida em 65°C e o sistema foi submetido à pressão de 1379 KPa mediante o uso de nitrogénio molecular. O sistema foi deixado sob agitação mecânica a 200 rpm por 6 horas, sendo em seguida submetido à separação das duas fases por meio de decantação por 10 horas.

[0057] As duas frações obtidas foram descarregadas do sistema na mesma condição de equilíbrio submetida durante as etapas de extração e decantação. Os resultados são apresentados na Tabela 4.

Tabela 3:

Tabela 4: Resultado do processo de desasfaltação do resíduo de vácuo coprocessado com a corrente BIO A utilizando pentano como solvente.

Exemplo 3 - Coprocessamento de resíduo de vácuo e uma corrente líquida lianocelulósica B (BIO BI em um processo de desasfaltação com pentano como solvente

[0058] O resíduo de vácuo caracterizado da tabela I foi coprocessado com 10%, 25%, 33%, 63% e 75% em massa de corrente oriunda da conversão de biomassa lignocelulósica B (BIO B) utilizando pentano como solvente no processo de desasfaltação. A caracterização da corrente BIO B é vista na tabela 5. A razão mássica entre o pentano e a carga combinada foi igual a cinco.

[0059] A temperatura da extração foi mantida em 65°C e o sistema foi submetido à pressão de 1379 KPa mediante o uso de nitrogénio molecular. O sistema foi deixado sob agitação mecânica a 200 rpm por 6 horas, sendo em seguida submetido à separação das duas fases por meio de decantação por 10 horas.

[0060] As duas frações obtidas foram descarregadas do sistema na mesma condição de equilíbrio submetida durante as etapas de extração e decantação. Os resultados são apresentados na Tabela 6.

Tabela 6: Resultado do processo de desasfaltação do resíduo de vácuo coprocessado com a corrente BIO B utilizando pentano como solvente.

Exemplo 4 - Comparação entre o coprocessamento de resíduo de vácuo e uma corrente líquida lianocelulósica (BIO A x BIO BI em um processo de desasfaltação com GLP como solvente

[0061] O resíduo de vácuo caracterizado da Tabela 1 foi coprocessado com 33% em massa de corrente oriunda da conversão de biomassa lignocelulósica A e B (Tabelas 3 e 5) utilizando GLP como solvente no processo de desasfaltação. A razão mássica entre o

GLP e a carga combinada foi igual a cinco.

[0062] A temperatura da extração foi mantida em 65°C e o sistema foi submetido à pressão de modo que o solvente estivesse em fase líquida. O sistema foi deixado sob agitação por 6 horas, sendo em seguida submetido à separação das duas fases através de decantação por 15 horas.

[0063] As duas frações obtidas foram descarregadas do sistema na mesma condição de equilíbrio submetida durante as etapas de extração e decantação. Os resultados são apresentados na Tabela 7.

Tabela 7: Resultado do processo de desasfaltação do resíduo de vácuo coprocessado com a corrente BIO A ou BIO B utilizando GLP como solvente.

Exemplo 5 - Comparação entre o coprocessamento de resíduo de vácuo e uma corrente líquida lianocelulósica (BIO A x BIO B) em um processo de desasfaltação com pentano como solvente

[0064] O resíduo de vácuo caracterizado da Tabela 1 foi coprocessado com 33%, 50% e 63% em massa de corrente oriunda da conversão de biomassa lignocelulósica A e B (Tabelas 3 e 5) utilizando pentano como solvente no processo de desasfaltação. A razão mássica entre o pentano e a carga combinada foi igual a cinco. [0065] A temperatura da extração foi mantida em 65°C e o sistema foi submetido à pressão de modo que o solvente estivesse em fase líquida. O sistema foi deixado sob agitação por 6 horas, sendo em seguida submetido à separação das duas fases através de decantação por 15 horas.

[0066] As duas frações obtidas foram descarregadas do sistema na mesma condição de equilíbrio submetida durante as etapas de extração e decantação.

[0067] As amostras de extrato foram analisadas por carbono 14 para a determinação dos teores de carbono renovável. Os resultados são apresentados na Tabela 8.

Tabela 8: Análise do teor de carbono renovável na carga obtida no processo de desasfaltação do resíduo de vácuo coprocessado com a

Exemplo 6 - Processo para a produção de combustíveis líquidos em uma unidade FCC

[0068] Duas séries de testes foram realizadas com uma corrente de bio-óleo, de acordo com os seguintes estágios de processo para produção de combustíveis automotivos líquidos na faixa de destilação da gasolina e do diesel: A) desasfaltação da carga constituída de bio-óleo alimentada, diluída em uma corrente de hidrocarbonetos fósseis líquidos em contato com um solvente na proporção de 0% a 63% em peso, com base no peso da carga combinada da corrente fóssil e da corrente de bio-óleo;

B) separação do solvente e do óleo para obtenção de uma corrente líquida de óleo desasfaltado e reciclo do solvente, de volta ao processo de desasfaltação e

C) craqueamento catalítico da fração líquida alimentada no reator de FCC em um leito catalítico contendo catalisador zeolítico para maximização de combustíveis automotivos líquidos na faixa de destilação da gasolina e do diesel.

[0069] A Tabela 9 descreve os rendimentos da desasfaltação realizados a 65ºC de temperatura, 1379 KPa e mantida sob agitação por 6 horas, utilizando pentano como solvente. O coprocessamento foi realizado com resíduo de vácuo Lula em todos os experimentos.

Tabela 9: Rendimentos da desasfaltação utilizando pentano como solvente.

[0070] A Tabela 10 mostra a caracterização dos óleos desasfaltados assim produzidos, enquanto a tabela 1 1 mostra a caracterização do gasóleo pesado de vácuo (GOP) Lula usado no coprocessamento com o ODES no craqueamento catalítico. Tabela 10: Caracterização dos óleos desasfaltados produzidos.

Tabela 1 1 : Caracterização do gasóleo pesado de vácuo (GOP) Lula usado no coprocessamento com o ODES no craqueamento catalítico.

[0071] Os óleos desasfaltados (ODES) mostrados na tabela 10 foram misturados ao gasóleo pesado de vácuo (GOP) da tabela 1 1 na proporção de 30% de ODES para 70% de GOP, em peso, e foram utilizados como carga em uma unidade de craqueamento catalítico em uma temperatura de reação de 535°C.

[0072] A tabela 12 apresenta dados referentes ao processo de produção de combustíveis líquidos a partir de uma mistura entre ODES e GOP, em que o ODES 0 possui origem 100% fóssil. Tabela 12

[0073] A Tabela 13 apresenta um resumo dos resultados obtidos pela variação da razão catalisador/óleo obtida para uma mistura entre o óleo desasfaltado e o gasóleo pesado da Tabela 11 na proporção de 30%/70% para o óleo desasfaltado (ODES) e gasóleo (GOP), respectivamente, sendo o ODES obtido a partir de 25% de bio-óleo alimentado no processo de desasfaltação (ODES1 ). Tabela 13

[0074] A Tabela 14 apresenta um resumo dos resultados obtidos pela variação da razão catalisador/óleo para uma mistura entre o óleo desasfaltado e o gasóleo pesado da tabela 1 1 na proporção de 30%/70% para o óleo desasfaltado (ODES) e gasóleo (GOP), respectivamente, sendo o ODES obtido a partir de 33% de bio-óleo alimentado no processo de desasfaltação (ODES2). Tabela 14

[0075] A Tabela 15 apresenta um resumo dos resultados obtidos pela variação da razão catalisador/óleo para uma mistura entre o óleo desasfaltado e o gasóleo pesado da tabela 1 1 na proporção de 30%/70% para o óleo desasfaltado (ODES) e gasóleo (GOP), respectivamente, sendo o ODES obtido a partir de 63% de bio-óleo alimentado no processo de desasfaltação (ODES3). Tabela 15

[0076] A Tabela 16 apresenta um resumo dos resultados obtidos pela variação da razão catalisador/óleo para uma mistura entre o óleo desasfaltado e o gasóleo pesado da tabela 1 1 na proporção de 30%/70% para o óleo desasfaltado (ODES) e gasóleo (GOP), respectivamente, sendo o ODES obtido a partir de 25% de bio-óleo catalítico alimentado no processo de desasfaltação (ODES4). Tabela 16

[0077] A Tabela 17 apresenta um resumo dos resultados obtidos pela variação da razão catalisador/óleo para uma mistura entre o óleo desasfaltado e o gasóleo pesado da tabela 1 1 na proporção de 30%/70% para o óleo desasfaltado (ODES) e gasóleo (GOP), respectivamente, sendo o ODES obtido a partir de 33% de bio-óleo catalítico alimentado no processo de desasfaltação (ODES5). Tabela 17

[0078] A Tabela 18 apresenta um resumo dos resultados obtidos pela variação da razão catalisador/óleo para uma mistura entre o óleo desasfaltado e o gasóleo pesado da tabela 1 1 na proporção de 30%/70% para o óleo desasfaltado (ODES) e gasóleo (GOP), respectivamente, sendo o ODES obtido a partir de 50% de bio-óleo catalítico alimentado no processo de desasfaltação (ODES6). Tabela 18

[0079] A tabela 19 a seguir apresenta os rendimentos em peso obtidos para cada um dos óleos desasfaltados (ODES 0, ODES 1 , ODES 2, ODES 3 e ODES 4) comparados a rendimento de coque constante, que melhor simula uma unidade de craqueamento catalítico em escala comercial. Tabela 19: Dados comparativos referentes ao processo de produção de combustíveis líquidos a partir de óleos desasfaltados ODES 0, ODES 1 , ODES 2 e ODES 3.

[0080] Como pode ser visto na tabela 19, os rendimentos de gasolina e LCO obtidos pelo uso de óleo desasfaltado compreendendo carbono renovável (ODES 1 , ODES 2, ODES 3 e

ODES 4) são muito similares aos obtidos com a referência de origem fóssil (ODES 0).

[0081] Há ainda outros pontos positivos com relação ao uso da corrente de óleo desasfaltado compreendendo carbono de origem renovável.

[0082] Observa-se que não há aumento acentuado no rendimento de coque, o que afetaria os demais rendimentos do FCC.

[0083] Além disso, não foi observada a produção de água no processo de craqueamento catalítico. Os aumentos de monóxido e dióxido de carbono foram modestos quando comparados aos normalmente obtidos com bio-óleo puro neste processo, o que diminui a ocorrência de corrosão no sistema de topo da fracionadora principal.

[0084] Como vantagem adicional, a corrente de ODES de origem parcialmente renovável alimentada no processo de FCC possui teor de metais alcalinos e alcalino-terrosos menor do que o contido em um bio-óleo convencional. Isso evita possíveis impactos sobre a estabilidade do catalisador zeolítico utilizado no processo.

[0085] A descrição que se fez até aqui do objeto da presente invenção deve ser considerada apenas como uma possível ou possíveis concretizações, e quaisquer características particulares nelas introduzidas devem ser entendidas apenas como algo que foi escrito para facilitar a compreensão. Desta forma, não podem de forma alguma ser consideradas como limitantes da invenção, a qual está limitada ao escopo das reivindicações que seguem.

Exemplo 7 - Coprocessamento de resíduo de vácuo e uma corrente líquida lianocelulósica C (BIO C) em um processo de desasfaltacão com pentano como solvente

[0086] O resíduo de vácuo caracterizado da tabela 1 foi coprocessado com 25% em massa de corrente oriunda da conversão de biomassa lignocelulósica C (BIO C) utilizando pentano como solvente no processo de desasfaltação. A caracterização da corrente BIO C é vista na tabela 20. A razão mássica entre o pentano e a carga combinada foi igual a cinco.

[0087] A temperatura da extração foi mantida em 65°C e o sistema foi submetido à pressão de 1379 KPa mediante o uso de nitrogénio molecular. O sistema foi deixado sob agitação mecânica a 200 rpm por 6 horas, sendo em seguida submetido à separação das duas fases por meio de decantação por 10 horas.

[0088] As duas frações obtidas foram descarregadas do sistema na mesma condição de equilíbrio submetida durante as etapas de extração e decantação. Os resultados são apresentados na Tabela 21.

Tabela 20:

Tabela 21 : Resultado do processo de desasfaltação do resíduo de vácuo coprocessado com a corrente BIO C utilizando pentano como solvente.