Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung einer Texturwalze, bei dem im Oberflächenbereich der Texturwalze mittels eines Elektronenstrahles eine Oberflächenstruktur erzeugt wird, sowie eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens.

Zur Herstellung derartiger Texturwalzen oder Dressierwalz-n, die insbesondere zur Erzeugung einer Oberflächenstruktur auf Stahlblechen verwendet werden, sind in der Vergangenheit unterschiedliche Verfahren angewendet worden. Zum einen erfolgte eine Partikelbeaufschlagung mit Stahlkies entsprechend einem Schrotschuß, zum anderen wurden Vertiefungen im Oberflachenbereich der Texturwalze mit Hilfe einer Elektro¬ erosion oder mit Hilfe von Lasern erzeugt. Die Elektroerosion und die Partikelbeaufschlagung mit Stahlkies führen jedoch zu scharfkantig begrenzten Vertiefungen, deren Kantenbereiche zum Abbrechen und somit zur Staubentwicklung neigen. Bei der Elektroerosion und der Laserbeaufschlagung tritt darüber hinaus eine Oxidation des Waizenmetalles und damit eine Aschenbildung auf. Die Anzahl der auf der Walzenoberfläche zu erzeugenden Vertiefungen ist bei einer Bearbeitung mit Lasern durch die Trägheit der verwendeten Spiegel begrenzt.

Aus der DE-OS 28 40 702 sind ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Qualitätsverbesserung von Stahlfeinblechen bekannt. In

dieser Druckschrift ist angegeben, daß auf der Walzenoberfläche eine Oberflächens truk tur ier ung mit einer intermittierenden Energiestrahlung entlang einerspiralförmigen Bahn erfolgt. Insbesondere wird angegeben, daß als Energiestrahlung ein Laserstrahl verwendet werden kann. Es wird auch schon darauf hingewiesen, daß grundsätzlich ein Elektronenstrahl verwendet werden kann. Konkrete Hinweise zum Ablauf eines Verfahrens unter Verwendung eines Elektronenstrahles oder zum Aufbau einer dieses Verfahren anwendenden Vorrichtung werden jedoch nicht gegeben.

Aus der EP -A- 0 1 19 182 ist es bekannt, eine Walzenoberfläche mit Hilfe einer Laserstrahlung oder einer Elektronenstrahlung zu beaufschlagen. Mit Hilfe dieser Strahlung wird eine spiralförmige Bahn im Bereich der Walze erzeugt. Insbesondere ist hier daran gedacht, in den Bereich der Strahlenbeaufschlagung ein Gas, beispielsweise Sauerstoff, zu blasen. Durch den Sauerstoff zutritt erfolgt im Bereich der Strahlenbeaufschlagung eine Oxidierung des Walzenmetalles. Es wird dadurch die Ausbildung eines Kraterwalles, der eine von der Strahlung erzeugte Ausnehmung umschließt, weitgehend vermieden, da das verdampfende oder in flüssigem Zustand aus der Ausnehmung herausgeschleuderte Material sehr schnell mit dem Sauerstoff reagiert.

Aus der FR-PS 902 850 ist es bekannt, eine Oberflächen- strukturierung auf einer Texturwalze mit Hilfe von Laserstrahlung durchzuführen und die Verwendung von Spiegeln dadurch zu vermeiden, daß die zu beaufschlagende Texturwalze rotatorisch und translatorisch an einem ortsfesten Laser vorbeibewegt wird.

Die mit den bekannten Verfahren hergestellten Texturwalzen lassen keine befriedigenden Standzeiten zu, da aufgrund einer relativ schnell abnehmenden Rauhigkeit der Walzenoberfläche

eine Verstärkung der Druckkraft während des Betriebes erforderlich ist. Diese stärkere Druckkraft führt jedoch zu anderen Blecheigenschaften, insbesondere zu Veränderungen der Härte und der Biegeeigenschaften. Da diese Veränderungen während der Produktion auftreten, können konstante Produkteigen¬ schaften nicht gewährleistet werden.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, ein Verfahren und eine Vorrichtung der einleitend genannten Art so zu verbessern, daß eine hohen Belastungen widerstehende Oberflächenstruktur erzeugt wird.

Diese Aufgabe wird bezüglich des Verfahrens erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Bereich der Oberfläche 1 der Texturwalze 2 durch den Elektronenstrahl 3 innerhalb von Arbeitsintervallen 60 jeweils mit einer die Oberflächenstruktur in Form von Ausnehmungen 22 erzeugenden Energiedichte und innerhalb von vor den Arbeitsintervallen 60 liegenden Vorbehandlungs¬ intervallen 63 jeweils mit einer die Oberflächenstruktur im wesentlichen in ihrer Ausbildung belassenen, geringeren

Energiedichte beaufschlagt wird. Eine vorteilhafte Vorrichtung zur Duchführung des Verfahrens ist im Anspruch 1 1 angegeben.

Mit Hilfe dieses Verfahrens ist es möglich, im Bereich eines die Ausnehmung umgebenden Kraterwalles eine sehr gleichförmige Oberflächenstruktur unter Vermeidung von Lunkern zu erzeugen. Die Vermeidung von Lunkern hat insbesondere den Vorteil, daß die Oberflächenstruktur während einer Beaufschlagung von Blechen nur geringen Formveränderungen unterliegt und somit eine langandauernde gleichmäßige Beaufschlagung gewähr¬ leistet ist. Die Vermeidung von Lunkern weist darüber hinaus den Vorteil auf, daß ein Abbrechen von Materialteilen vermieden wird. Dieses Abbrechen hätte neben einer Veränderung der Ober-

flächenstruktur insbesondere eine Staubentwicklung zur Folge. Mit Hilfe der entsprechend dem Verfahren hergestellten Texturwalzen lassen sich nicht nur Stahlbleche, sondern auch beliebige andere verformbare Materialien, beispielsweise Aluminiumbleche, beaufschlagen. Aufgrund der mit Hilfe des Verfahrens herstellbaren sehr gleichmäßigen Oberflächenstruktur ist es möglich, im Bereich der Oberfläche eines beaufschlagten Bleches einen gleichmäßigen Ölfilm anzuordnen, der insbesondere bei Tiefziehverformungen von Vorteil ist. Darüber hinaus vermittelt die Oberflächenstruktur aber auch Beschich¬ tungen des Bleches, beispielsweise Lackierungen, eine gute Haftung.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, daß während der Vorbehandlung eine Säuberung der Oberfläche von Verunreinigungen durchgeführt wird. Diese Säuberung weist den Vorteil auf, daß eine dauerhafte Verbindung eines während der Erzeugung der Ausnehmung entstehenden Kraterwalles mit der Oberfläche nicht durch die Anwesenheit von Verunreinigungen gestört wird. Die Durchführung dieser Reini¬ gung mit Hilfe eines geeignet fokussierten Elektronenstrahles unmittelbar vor der Erzeugung der Ausnehmung, hat den Vorteil, daß eine zwischen der Säuberung und der Erzeugung der Ausnehmung ggf. denkbare erneute Verunreinigung mit hoher Sicherheit ausgeschlossen werden kann. Darüber hinaus kann aufgrund der Energiedichte des Elektronenstrahles eine qualitativ hochwertige Säuberung durchgeführt werden. Während der Durchführung der Vorbehandlung erfolgt darüber hinaus eine Temperaturerhöhung der Oberfläche der Texturwalze. Diese Temperaturerhöhung erleichtert eine Verbindung des

Kraterwalles mit der Oberfläche durch ein Verschmelzen oder ein zumindest sehr enges Anschmiegen der jeweiligen Oberflächen.

Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, daß der Elektronenstrahl während des Arbeitsintervalles fokussiert und während des Vorbehandlungs¬ intervalles defokussiert wird. Die Veränderung der Energiedichte des Elektronenstrahles mit Hilfe einer Fokussierung weist den Vorteil auf, daß die Veränderungen der Energiedichte mit sehr kurzen Zeitverzögerungen erfolgen können und daß lonisa tions- effekte entlang der Strahlausbreitung nur unwesentlichen Veränderungen unterworfen sind. Hieraus resultiert eine gute Reproduzierbarkeit und die Vermeidung von die Elektronen¬ ausbreitung deutlich beeinflussenden Einschwingvorgängen.

Gemäß einer anderen Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, daß sowohl während des Arbeitsintervalles als auch während des Vorbehandlungsintervalles eine im wesentlichen konstante Scharfeinstellung des Elektronenstrahles vorgesehen wird. Diese konstante Scharfeinstellung hat zur Folge, daß während des gesamten Bearbeitungsvorganges ein lonengleich- gewicht vorliegt, das zur Erzeugung einer exakt reproduzierbaren Oberflächenstruktur erforderlich ist. Eine Störung des lonen- gleichgewichtes hätte den Nachteil, daß durch das jeweilige Auftreten von Ausgieichsvorgängen die Arbeitsfrequenz einer nach dem Verfahren arbeitenden Vorrichtung herabgesetzt würde.

Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist vorgesehen, daß mindestens während der Erzeugung einer Ausnehmung im Oberflächenbereich der Texturwalze eine an die Relativbewegung zwischen der Texturwalze und dem den Elektronenstrahl erzeugenden Aufzeichnungsorgan angepaßte Nachführung des Elektronenstrahles durchgeführt wird. Hierdurch ist es möglich, äußerst symmetrische Ausbildungen der Ausnehmungen und der Kraterwälle zu erzeugen. Es wird

dadurch vermieden, daß im Bereich eines mit der Texturwalze bearbeiteten Bleches Vorzugsrichtungen auftreten, die eine Freizügigkeit bei einer Verarbeitung des Bleches beeinträchtigen würden.

Weitere Einzelheiten der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung und den Zeichnungen, in denen bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung beispielhaft veranschaulicht sind.

In den Zeichnungen zeigen:

Fig. 1 : Eine Prinzipdarstellung einer Vorrichtung zur Herstellung einer Oberflächenstruktur,

Fig. 2: eine Prinzipdarstellung der Strahlerzeugung,

Fig. 3 : ein Blockschaltbild der Steuerung der Vorrichtung,

Fig. 4: ein Blockschaltbild der Linsenansteuerung,

Fig. 5: eine Prinzipdarstellung eines fokussierten Elektronenstrahles,

Fig. 6: eine Prinzipdarstellung eines defokussierten Elektronenstrahles,

Fig. 7: eine Zuordnung einer Elektronenstrahlintensität zu einer beaufschlagten Fläche während einer Vorbehandlung,

Fig. 8: eine Zuordnung einer Elektronenstrahlintensität zu einer beaufschlagten Fläche während der Erzeugung einer Ausnehmung,

Fig. 9: eine Zuordnung einer Elektronenstrahlintensität zu einer beaufschlagten Fläche während einer Nachbehandlung,

Fig. 10: ein Zeitdiagramm zur Zuordnung von Vorbehandlungs-, Arbeits- und Nachbehandlungs¬ intervallen u n d

Fig. 1 1 : ein Zeitdiagramm einer Mehrfachpulsansteuerung, bei der zwei aufeinander folgenden Arbeitsintervallen jeweils ein Vorbehandlungs- und ein

Nachbehandlungsintervall zugeordnet ist.

Fig. 1 zeigt eine Prinzipdarstellung einer Vorrichtung zur Herstellung einer Oberflächenstruktur im Bereich einer Oberfläche 1 einer Texturwalze 2. Die Vorrichtung besteht im wesentlichen aus einem einen Elektronenstrahl 3 erzeugenden Strahlgenerator 4, einem Linsensystem 5 sowie einer die Textur¬ walze 2 au nehmenden Vakuumkammer 6. Der Strahlgenerator 4 und das Linsensystem 5 sind im Bereich einer Strahleinrichtung 7 angeordnet, die in eine Hauptkammer 8 sowie eine Zwischen¬ kammer 9 unterteilt ist. In der Hauptkammer 8 sind der Strahlgenerator 4 sowie eine Brennweiteneinstellung 10 angeordnet, die als ein Teil des Linsensystems 5 ausgebildet ist. Im Bereich der Zwischenkammer 9 sind im wesentlichen eine Wech- selblende 1 1 sowie eine Fokussierung 12 angeordnet, die gemeinsam mit der Brennweiteneinstellung 10 die wesentlichen Elemente des Linsensystems 5 bilden. Die Hauptkammer 8 ist von der Zwischenkammer 9 durch eine Vakuumdrossel 13 getrennt,

die eine im wesentlichen zentrisch angeordnete und den Durchtritt des Elektronenstrahles 3 zulassende Öffnung 14 aufweist. Durch die Vakuumdrossel 13 ist es möglich, im Bereich der Hauptkammer 8 und der Zwischenkammer 9 unterschiedliche Druckverhältnisse vorzusehen. So ist es beispielsweise möglich, im Bereich der Hauptkammer 8 einen Druck von etwa 8 x 0,00001 bar und im Bereich der Zwischenkammer 9 einen Druck von etwa 8 x 0,001 bar vorzusehen.

Der Strahlgenerator 4 besteht im wesentlichen aus einer Kathode 15, einem Wehneltzylinder 16 sowie einer Anode 17. Im Bereich der Anode 17 ist ein den Elektronenstrahl 3 bündelnder Anoden- zentrierer 18 angeordnet. In Ausbreitungsrichtung des Elektronenstrahles 3 ist hinter der Anode 17 ein Folgezentrierer 20 angeordnet, der gleichfalls eine Bündelung des Elektronen¬ strahles 3 vornimmt und Streuverluste vermeidet. Die Kathode 15 ist über eine Leitung 15' mit einer Hochspannungseinheit 21 verbanden (Fig. 2), die eine Spannung bis zu etwa - 50 Kilovolt generiert. Ein typischer Wert liegt bei etwa - 35 Kilovolt. Bei einer derartigen Spannung können im Bereich der Oberfläche 1 Ausnehmungen 22 (Fig. 4) mit einer typischen Tiefe von etwa 7 Mikrometern pro Mikrosekunde erzeugt werden. Bei einer Reduktion der Hochspannung auf etwa - 25 Kilovolt beträgt die typische Tiefe der Ausnehmung 22 etv. a 3 bis 4 Mikrometer pro Mikrosekunde. Die Kathode 15 ist darüber hinaus mit einer

Heizstromversorgung 23 verbunden (Fig. 2). Der Wehneltzylinder 16 wird über eine Leitung 16' von einem Spannungsgenerator 24 gespeist, der gegenüber der an der Kathode 15 anliegenden Spannung ein Potential von etwa - 1000 Volt erzeugt. Im Bereich der Anode 17 ist neben den den Anodenzentrierer 18 ausbildenden Zenxrierspulen eine lonenfalle 25 vorgesehen, die im Bereich der Anode 17 auftretende Ionen aus dem Bereich des Elektronenstrahles 3 ableitet. Die Anode 17 ist über einen

Widerstand 26 mit einem Masseanschluß 27 verbunden. Darüber hinaus ist auch die Hochspannungseinheit 21 im Bereich eines Bezugsanschlußes über einen Widerstand 28 gegen Masse geschaltet. Als Material für die Kathode 15 sind insbesondere Wolframdrähte geeignet.

Die Brennweiteneinstellung 10 ist aus einer ersten Zoom-Linse 29 sowie einer zweiten Zoom-Linse 30 aufgebaut, die in Ausbreitungsrichtung 19 hintereinander angeordnet sind (Fig. 4). Die erste Zoom-Linse 29 besteht aus einer dynamischen Linse 31 sowie einer statischen Linse 32. Die zweite Zoom-Linse 30 ist ohne eine dynamische Linse 31 ausgebildet. Das Vakuum im Bereich der Hauptkammer 8 wird von einer Vakuumpumpe 33 und das Vakuum im Bereich der Zwischenkammer 9 von einer Vakuum- pumpe 34 aufrechterhalten (Fig. 1). Insbesondere ist daran ge- dacht, die Pumpen 33,34 als Turbomolekularpumpen auszubilden. Im Bereich der Zwischenkammer 9 ist zwischen der Wechselblende 1 1 und der Fokussierung 12 ein Zentrierer 35 vorgesehen, der Streuverluste des Elektronenstrahles 3 vermeidet. Die Fokus- sierung 12 besteht im wesentlichen aus einer statischen Linse 36 und einer dynamischen Linse 37. Die dynamischen Linsen 31 und 37 sind jeweils im Bereich der dem Elektronenstrahl 3 zuge¬ wandten Innenflächen der statischen Linsen 32 und 36 angeordnet. An der der Vakuumkammer 6 zugewandten Seite weist die Einrichtung 7 eine Aus trittsöffnung 38 auf, in der eine Düse 39 angeordnet ist.

Zur Steuerung einer reproduzierbaren Positionierung der Ausnehmungen 22 im Bereich der Oberfläche 1 der Texturwalze 2 ist eine mit der Drehbewegung der Texturwalze 2 synchronisierte Rasterscheibe 40 vorgesehen, die über Abnehmer 41 mit einer Auswertung 42 verbunden ist (Fig. 3). Die Auswertung 42 stellt für

nachfolgende Steuerelemente einen Takt zur Verfügung, der eine exakte Erfassung einer aktuellen Orientierung der Texturwalze 2 ermöglicht. Mit Hilfe einer Nullpunkterfassung 43 erfolgt eine definierte Festlegung eines Bezugspunktes. Die Auswertung 42 ist mit einer Steuerung 44 verbunden, die beispielsweise als ein Phase-Locked-Loop-Schaltkreis ausgebildet sein kann. Die Steuerung 44 speist einen Sägezahngenerator 45 sowie eine Vorschubtakterzeugung 46. Der Sägezahngenerator 45 weist einen Gravursägezahn - Anschluß 47 und einen Vorschubsägezahn - Anschluß 48 auf. Die Vorschubtakterzeugung 46 ist mit einem Vorschubschrittmotor - Anschluß 49 versehen. Die Auswertung 42 ist mit dem Sägezahngenerator 45 und über einen Steuer- Anschluß 50' mit einer Linsenansteuerung 50 verbunden. Die Linsenansteuerung 50 weist einen Zoomlinsen - Anschluß 51 , einen Schärfelinsen - Anschluß 52 und einen Steuer - Anschluß 53 auf.

Zur Ansteuerung des Linsensystems 5 sind in der Linsen¬ ansteuerung 50 mehrere Kennlinien-Glieder zur Signalformung vorgesehen (Fig.4). Über den Steuer - Anschluß 53 wird eine Steuergröße für das Elektronenstrahl-Aufzeichnungsorgan, welche die Geometrie der zu erzeugenden Ausnehmungen 22 bestimmt, über eine Linearisierung 54 an ein Schärfeglied 55, an Zeitgeber-Stufen 56a, 56b und 56c sowie an ein Zoom-Glied 58 gegeben. Die eingegebene Steuergröße wird im Schärfeglied 55 mittels Kennlinien in Einstellwerte für die Fokussierung 12 umgesetzt, welche der dynamischen Linse 37 der Fokussierung 12 zugeführt werden. Die Kennlinie des Zoom-Gliedes 58 setzt die Steuergröße in entsprechende Einstellwerte für die Brenn- weiteneinstellung 10 um, die an die dynamische Linse 31 gelangen.

Zur zeitlichen Koordinierung der Verfahrensabläufe bei der Herstellung der Ausnehmungen 22 wird der in der Auswertung 42 gewonnene Takt und das im Sägezahngenerator 45 erzeugte Sägezahnsignal verwendet (Fig. 4).

Das zur Herstellung einer Ausnehmung 22 vorgesehene Zeitintervall entspricht einer Periode des Sägezahnsignals 59 (Fig. 10), wobei jeweils der Anfang eines Zeitintervalls durch einen Takt markiert wird.

Das Zeitintervall umfaßt mindestens ein Arbeitsintervall 60 und ein Zwischenintervall 61. Vorzugsweise ist noch ein vor dem Arbeitsintervall 60 liegendes Vorbehandlungsintervall 63 und/oder ein hinter dem Arbeitsintervall 60 liegendes Nach- behandlungsintervall 64 vorgesehen (Fig. 10). Während des

Arbeitsintervalles 60 ist die Fokussierung 12 derart gesteuert, daß der Elektronenstrahl 3 eine die Ausnehmung 22 erzeugende bzw. diese vergrößernde Energiedichte aufweist. Mindestens während des Überganges vom Arbeitsintervall 60 zum Zwischenintervall 61 erfolgt ein leichtes Anschmelzen eines die Ausnehmung 22 umgebenden Kraterwalles 62 (Fig. 8 und 9), durch das gegebenenfalls vorhandene Ungleichmäßgkeiten nivelliert werden.

Während des Vorbehandlungsintervalles 63 findet eine

Säuberung und eine Vortemperierung der von der Ausnehmung 22 und dem Kraterwall 62 beanspruchten Fläche statt. Durch die Vorbehandlung wird eine dauerhafte Verbindung des Krater¬ walles 62 mit der Oberfläche 1 gewährleistet. Während des Nachbehandlungsintervalles 64 findet für eine definierte Zeit¬ spanne ein Anschmelzen des Kraterwalles 62 statt. Insbesondere ist daran gedacht, während eines Zeitin tervalles mindestens zwei Arbeitsintervalle 60 vorzusehen, in denen die Ausnehmung 22

hergestellt wird, und die Arbeitsintervalle 60 durch ein weiteres Zwischenintervall 61 zu trennen (Fig.11). Grundsätzlich ist es auch denkbar, dem Zeitintervall mehrere Perioden des Sägezahnsignals 59 zuzuordnen und beispielsweise während jeder Periode ein Arbeitsintervall vorzusehen.

Die jeweilige Zeitdauer des Arbeitsintervalles 60, des Vorbehandlungsintervalles 63 und/oder des Nachbehandlungs¬ intervalles 64 wird in den Zeitgeber-Stufen 56a, 56b und 56c der Linsenansteuerung 50 (Fig.4) in Abhängigkeit von der Steuer¬ größe ermittelt, indem die Steuergröße mittels Kennlinien in die jeweilige Zeitdauer der Intervalle bestimmende Taktsignale umgewandelt werden.

Die Zeitgeber-Stufe 56a, welche die Zeitdauer des

Vorbehandlungsintervalles 63 bestimmt, wird vom Takt am Steuer-Anschluß 50' getriggert.Nach Ablauf des Vorbehandlungs¬ intervalles 63 wird die Zeitgeber-Stufe 56b, welche die Zeitdauer des Arbeitsintervalles 60 festlegt, von der Zeitgeber-Stufe 56a aktiviert. Nach Ablauf des Arbeitsintervalles 60 wird die

Zeitgeber-Stufe 56c, welche die Zeitdauer des Nachbehandlungs¬ intervalles 64 bestimmt, von der Zeitgeber-Stufe 56b gestartet.

Die in den Zeitgeber-Stufen 56a, 56b und 56c gewonnenen Taktsignale werden dem Schärfeglied 55 zugeführt und steuern die Ausgabe der unterschiedlichen Einstellwerte für die Fokussierung 12 im Vorbehändlungsintervall 63, im Arbeits¬ intervall 60 und /oder Nachbehandlungsintervall 64.

Über eine Nachführung des Elektronenstrahls 3 kann eine

Kompensation der Relativbewegung der Texturwalze 2 bezüglich der Düse 39 vorgenommen werden. Der Elektronenstrahl 3 bleibt hierdurch exakt auf ein vorgewähltes Gebiet ausgerichtet und

führt zur Ausbildung sehr symmetrischer Ausnehmungen 22.Aufgrund der sehr kurzen Zeitverzögerungen bei der Ans teu- erung des Linsensystems 5 können etwa 150.000 Ausnehmungen 22 je Sekunde hergestellt werden. Bei Ver endung geeignet schneller Steuervorrichtungen ist es auch möglich, Takt¬ frequenzen von 300.000 bis 600.000 Ausnehmungen pro Sekunde zu realisieren. Zur Ermöglichung dieser Taktfrequenzen wird die Texturwalze mit einer Umdrehungsgeschwindigkeit von etwa 10 Umdrehungen pro Sekunde ro ta torisch beaufschlagt und mit einer geeigneten translatorischen Bewegung versehen. Bei einer Zeitspanne von etwa 16 Mikrosekunden zur Erzeugung einer Ausnehmung 22 kann eine komplette Texturwalze 2 innerhalb von etwa 45 Minuten bearbeitet werden. Die Energieaufnahme durch die Texturwalze beträgt in dieser Zeit lediglich etwa 500 Watt. Unerwünschte Veränderungen im Bereich der Ober¬ fläche 1 durch thermische Verspannungen oder ähnliche Vor¬ gänge sind somit mit hoher Wahrscheinlichkeit ausgeschlossen. Als Zeitspanne für das Zwischenintervall 61 hat sich ein Zeitraum von etwa einer Mikrosekunde als zweckmäßig erwiesen. Von der Ausnehmung 22 und dem Kraterwall 62 wird ein Gebiet mit einem Durchmesser von etwa 30 - 400 Mikrometern eingenommen.