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CN106591680A | 2017-04-26 | |||
CN104894487A | 2015-09-09 | |||
CN102728756A | 2012-10-17 | |||
CN104975235A | 2015-10-14 | |||
JP2002363690A | 2002-12-18 |
权利要求书 [权利要求 1] 一种连铸坯生产深海采油井口装置用 LS-CrNiMo30C钢锻材的工艺, 其特征在于: 包括如下步骤 1) 钢水冶炼: LS-CrNiMo30C采用中碳低合金 CrNiMo钢, 钢的化学 成分重量百分数为 C: 0.25—0.40% , Si: 0.15—0.40%, Mn: 0.80〜1. 30% , P: <0.010%, S: <0.008% , Cr: 0.85〜1.55<¾, Mo: 0.30〜0. 65% , Ni: 0.80〜1.40<¾, V: 0.02〜0.08<¾, Nb: 0.02—0.05% , Cu<0.25% , B<0.0005% , H<0.0002% , 余量为铁及不 可避免的杂质元素, 铁水先进行 KR预处理, 经 BOF转炉冶炼脱 P脱 C 和升温, 出钢后加入合金、 LF精炼及 RH真空脱气处理, 生产出低 H 、 低8、 P的 LS-CrNiMo30C钢, 最终按 P≤0.010<¾、 S≤0.005<¾、 H<1.5 ppm的要求控制出钢; 2) 连铸: 采用氩气保护, 结晶器 M-EMS和末端 F-EMS复合电磁搅拌 , 配合二冷水并低拉速浇注, 严格控制过热度 20-35°C, 减少柱状晶 、 扩大等轴晶, 防止柱状晶发达从而细化晶粒, 降低钢结晶过程中偏 析程度, 充分保证内在组织的均匀致密性, Φ600ηηη连铸坯≥500°C高 温下线并入缓冷坑, 在保温坑中保持≥361, 出坑后及吋锻造; 连铸 坯低倍组织: 按 YB/T4149标准的附录 A评级满足: 中心疏松≤2.0级、 中心裂纹≤1.0级、 缩孔≤1.0级, 严禁有中间裂纹、 白点、 翻皮缺陷; 3) 锻造: 将铸坯加热, 升温速度≤200°01, 锻造加热温度 1200-1250 °C, 并保证铸坯透烧, 始锻温度高于 1150°C, 终锻温度不低于 850°C , 连铸坯出炉后采用 1400T液压机双工位自由锻造, 锻造过程中及吋 去氧化皮, 初幵坯采用小压下量拔方, 防止出现表面裂纹, 中间幵坯 采用大压下量拔方, 使锻压力渗透到芯部, 以提高内部质量, 随后继 续拔方并倒外圆, 最后精整至成品尺寸; 锻材下线后≥500°C高温沙 埋缓冷, 待温度降至 200°C以下后出坑缓冷; 4) 锻材去应力退火处理: 退火温度 650-700°C, 保温 12h以上, 随炉 冷却至 300°C以下后出炉, 空冷至室温; 5) 检验: 每支锻材切掉头、 尾部, 逐支按 SEP 1921标准的 D/d级别 超声波探伤检验合格; 按批次进行力学性能检验, 拉伸、 冲击、 硬度 等要满足 API SPEC 6A标准的要求。 |
技术领域
[0001] 本发明属于钢锻材生产技术领域, 涉及连铸坯生产深海采油井口装置用 LS-CrN iMo30C钢锻材的方法。
背景技术
[0002] 深海采油井口装置由套管头、 油管头和采油树三部分组成, 是油气生产的重要 设备, 主要用于控制生产井口的压力和调节油 (气) 水井的流量等, 其性能的 优劣关系到油气井能否安全、 高效地生产。
[0003] 目前深海采油井口装置用钢多采用模铸钢锭锻 造成材, 生产因为钢锭的内部质 量优于连铸坯 (特别是含有一定量的 Cr、 Ni、 Mo等合金钢) , 其锻造后的棒材 能够满足深海采油井口装置需求的较高超声波 探伤及力学性能要求。 而连铸坯 与模铸锭相比钢水的浇铸方式及钢的凝固原理 不同, 铸坯内部质量存在致密性 差、 偏析重特点, 因此其生产的锻材一般无法满足深海采油井口 装置用钢使用 要求。 但采用模铸方式生产锻材每支钢锭均需要切除 冒口及锭尾, 锻造成材率 仅 80%左右, 而连铸方式生产锻材数炉钢一个浇次, 因铸坯成坯率高, 锻造成材 率达 90%以上, 生产效率高、 成本低。 因此提高连铸坯内部质量, 控制铸坯锻造 生产工艺, 以连铸坯代替模铸锭生产深海采油井口装置用 锻材是较好的发展方 向。
技术问题
[0004] 本发明所要解决的技术问题是针对上述现有技 术通过提高 LS-CrNiMo30C钢 Φ6 00mm连铸坯内部质量, 采用合理的锻造工艺, 以连铸坯代替模铸锭生产 Φ300-4 00mm规格锻造圆钢, 内部质量满足 SEP 1921标准的 D/d级别超声探伤要求, 力 学性能满足 API SPEC 6A标准的要求。
问题的解决方案 技术解决方案
[0005] 本发明解决上述问题所采用的技术方案为: 一种连铸坯生产深海采油井口装置 用 LS-CrNiMo30C钢锻材的工艺, 包括如下步骤
[0006] 1) 钢水冶炼: LS-CrNiMo30C采用中碳低合金 CrNiMo钢, 钢的化学成分重量 百分数为 C: 0.25—0.40%, Si: 0.15—0.40% , Mn: 0.80〜1.30<¾, P : <0.010% , S: <0.008% , Cr: 0.85〜1.55<¾, Mo: 0.30〜0.65<¾, Ni: 0.80〜1.40<¾, V: 0 .02〜0.08<¾, Nb: 0.02〜0.05 < ¾, Cu<0.25%, B<0.0005%, H<0.0002%, 余量为 铁及不可避免的杂质元素, 铁水先进行 KR预处理, 经 BOF转炉冶炼、 LF精炼及 RH真空脱气处理, 生产出低11、 低8、 P的 LS-CrNiMo30C钢, 最终按 P≤0.010<¾ 、 S≤0.005<¾、 H≤1.5ppm的要求控制出钢;
[0007] 2) 连铸: 采用氩气保护, 结晶器 M-EMS和末端 F-EMS复合电磁搅拌, 配合二 冷水并低拉速浇注, 严格控制过热度 20-35°C, 减少柱状晶、 扩大等轴晶, 防止 柱状晶发达从而细化晶粒, 降低钢结晶过程中偏析程度, 充分保证内在组织的 均匀致密性, (D600mm连铸坯≥500°C高温下线并入缓冷坑, 在保温坑中保持≥36 h, 出坑后及吋锻造; 连铸坯低倍组织: 按 YB/T4149标准的附录 A评级满足: 中 心疏松≤2.0级、 中心裂纹≤1.0级、 缩孔≤1.0级, 严禁有中间裂纹、 白点、 翻皮缺 陷;
[0008] 3) 锻造: 将铸坯加热, 升温速度≤200°01, 锻造加热温度 1200-1250°C, 并保 证铸坯透烧, 始锻温度高于 1150°C, 终锻温度不低于 850°C, 连铸坯出炉后采用 1 400T液压机双工位自由锻造, 锻造过程中及吋去氧化皮, 初幵坯采用小压下量 拔方, 防止出现表面裂纹, 中间幵坯采用大压下量拔方, 使锻压力渗透到芯部 , 以提高内部质量, 随后继续拔方并倒外圆, 最后精整至成品尺寸; 锻材下线 后≥500°。高温沙埋缓冷, 待温度降至 200°C以下后出坑缓冷;
[0009] 4) 锻材去应力退火处理: 退火温度 650-700°C, 保温 12h以上, 随炉冷却至 300
°C以下后出炉, 空冷至室温;
[0010] 5) 检验: 每支锻材切掉头、 尾部, 逐支按 SEP 1921标准的 D/d级别超声波探伤 检验合格; 按批次进行力学性能检验, 拉伸、 冲击、 硬度等要满足 API SPEC 6A 标准的要求。 发明的有益效果
有益效果
[0011] 与现有技术相比, 本发明的优点在于:
[0012] 与现有模铸钢锭锻造生产 LS-CrNiMo30C钢锻材的工艺相比, 本发明有益效果
[0013] 1) 采用" KR-BOF-LF-RH-CCM"冶炼及连铸工艺生产, 自动化和机械化程度高
, 改善了工作条件, 提高了生产效率。
[0014] 采用晶器 M-EMS和末端 F-EMS复合电磁搅拌技术, 提高连铸坯内部质量, 通过 控制锻造加热工艺和幵坯下压量, 生产出内部质量较好的 Cr、 Ni、 Mo系深海采 油装置用锻材, 以连铸坯代替模铸钢锭锻造, 提高了成材率, 成本优势明显。 对附图的简要说明
附图说明
[0015] 图 1为本发明实施例 1连铸坯生产的 Φ350ηηη规格锻造圆钢低倍组织;
[0016] 图 2为本发明实施例 2连铸坯生产的 (D390mm规格锻造圆钢低倍组织。
实施该发明的最佳实施例
本发明的最佳实施方式
[0017] 以下结合附图实施例对本发明所述的深海采油 井口装置用 LS-CrNiMo30C钢锻 材生产工艺作进一步详细描述。
[0018] LS-CrNiMo30C钢锻材的化学成分满足 C: 0.25—0.40% , Si: 0.15—0.40%, Mn
: 0.80〜1.30<¾, P: <0.010% , S: <0.008%, Cr: 0.85〜1.55<¾, Mo: 0.30〜0.6
5% , Ni: 0.80〜1.40<¾, V: 0.02〜0.08<¾, Nb: 0.02〜0.05<¾, Cu<0.25% , B<0.
0005% , H<0.0002% , 余量为铁及不可避免的杂质元素。
[0019] 实施例 1
[0020] 材料选用 LS-CrNiMo30C钢;
[0021] 1) 冶炼: 铁水需先经 KR预处理进行脱 S、 脱 Si, 入转炉前 S=0.005<¾, BOF转 炉冶炼主要脱 P、 脱 C和升温, 出钢后加入合金。 在 LF精炼过程中微调钢水成分 , 脱氧、 脱8、 去夹杂。 在经过 RH真空脱气处理后, 破空定 H=0.8ppm。 [0022] 2) 连铸: 钢水在浇注过程中全程氩气保护, 过热度控制在 25°C, 采用结晶器( M-EMS)和末端 (F-EMS)复合电磁搅拌技术生产 (D600mm连铸圆坯, 下线入坑温 度 550°C, 保温吋间 36小吋, 缓冷出坑后取连铸坯检测低倍组织, 按 YB/T4149标 准的附录 A评级检验: 中心疏松 1.0级、 中心裂纹 0级、 缩孔 0级, 无中间裂纹、 白点、 翻皮等缺陷。
[0023] 3) 锻造: Φ600ηηη连铸圆坯冷装入炉加热至 1220°C, 升温速度≤200°01, 保温 5h, 始锻温度 1150°C, 终锻温度不低于 850°C, 连铸坯出炉后采用 1400T液压机 双工位自由锻造, 锻造过程中及吋去氧化皮, 初幵坯锻造压下量 20-30mm拔长约 550mm方, 中间幵坯锻造采用大压下量 70-80mm拔长约 400mm方, 使锻压力渗 透到芯部, 以提高内部质量, 随后继续拔长并倒外圆至 Φ370ηηη圆, 最后精整至 成品尺寸 <D350mm圆, 锻材下线空冷至 550°C埋沙缓冷, 温度降至 200°C以下出坑
[0024] 4) 退火: 锻材缓冷出坑后进行去应力退火处理, 退火温度 660°C, 吋间≥12h, 然后随炉冷却至 300°C以下出炉, 空冷至室温, 检测的低倍组织如图 1所示。
[0025] 5) 检验: 每支锻材切掉头、 尾部, 逐支按 SEP 1921标准的 D/d级别超声波探伤 检验合格; 按批次进行力学性能检验, 拉伸、 冲击、 硬度等满足 API SPEC 6A标 准的要求。
[0026]
[0027] 实施例 2
[0028] 材料选用 LS-CrNiMo30C钢。
[0029] 1) 冶炼: 铁水需先经 KR预处理进行脱 S、 脱 Si, 入转炉前 S=0.003<¾, BOF转 炉冶炼主要脱 P、 脱 C和升温, 出钢后加入合金。 在 LF精炼过程中微调钢水成分 , 脱氧、 脱8、 去夹杂。 在经过 RH真空脱气处理后, 破空定 H=1.0ppm。
[0030] 2) 连铸: 钢水在浇注过程中全程氩气保护, 过热度 27°C, 采用结晶器 (M-EMS )和末端 (F-EMS)复合电磁搅拌技术生产 (D600mm连铸圆坯, 下线入坑温度 580°C , 保温吋间 40h, 缓冷出坑后取连铸坯检测低倍组织, 按 YB/T4149标准的附录 A 评级检验: 中心疏松 1.5级、 中心裂纹 0.5级、 缩孔 0级, 无中间裂纹、 白点、 翻 皮等缺陷。 [0031] 3) 锻造: Φ600ηηη连铸圆坯冷装入炉加热至 1220°C, 升温速度≤200°01, 保温 5h, 始锻温度 1120°C, 终锻温度不低于 850°C, 连铸坯出炉后采用 1400T液压机 双工位自由锻造, 锻造过程中需及吋去氧化皮, 初幵坯锻造压下量 20-30mm拔长 约 550mm方, 中间幵坯锻造采用大压下量 70-80mm拔长约 410mm方, 使锻压力 渗透到芯部, 以提高内部质量, 随后继续拔长并倒外圆至 Φ400ηηη圆, 最后精整 至成品尺寸 O390mm圆, 锻材下线空冷至 550°C埋沙缓冷, 温度降至 200°C以下出 坑。
[0032] 4) 退火: 锻材缓冷出坑后进行去应力退火处理, 退火温度 660°C, 吋间≥12h, 然后随炉冷却至 300°C以下出炉, 空冷至室温, 检测的低倍组织如图 2所示。
[0033] 5) 检验: 每支锻材切掉头、 尾部, 逐支按 SEP 1921标准的 D/d级别超声波探伤 检验合格; 按批次进行力学性能检验, 拉伸、 冲击、 硬度等满足 API SPEC 6A标 准的要求。
[0034] 除上述实施例外, 本发明还包括有其他实施方式, 凡采用等同变换或者等效替 换方式形成的技术方案, 均应落入本发明权利要求的保护范围之内。