La présente invention concerne un produit de revtement interne d'un élément de canalisation, <BR> <BR> <BR> <BR> notamment métallique, comprenant une paroi interne a forte courbure.

La présente invention s'applique plus particulièrement aux canalisations d'évacuation des eaux usées en fonte ductile.

De telles canalisations transportent des milieux particulièrement agressifs qui peuvent conduire, notamment dans les pays chauds, au développement dans ces canalisations de corrosions d'origine bactérienne, par exemple de type sulfurique ou plus géntralement de type acide.

Pour limiter les effets de telles corrosions, différents types de revtement interne de protection des éléments de canalisation sont utilisés. Ainsi, on utilise, par exemple, des revtements obtenus par durcissement de mortiers, notamment à base de ciment alumineux, ou des peintures à base d'époxy.

L'invention a pour but de fournir un revtement particulièrement efficace et utilisable industriellement de façon économique à des fins de protection contre la corrosion d'éléments de'canalisation comprenant une paroi interne à forte courbure.

A cet effet, l'invention a pour objet un produit de revtement interne d'un élément de canalisation, notamment métallique, comprenant une paroi interne à forte courbure, caractérisé en ce qu'il comprend une charge solide et un liquide, le liquide étant une solution d'un silicate alcalin et la charge solide comprenant du sable, entre 20 et 30 % en masse d'un liant prise chimique par réaction avec le liquide, et entre 4 et 10 % en masse d'adjuvants plastifiants, la charge solide et le liquide étant destinés å etre melangés avec

un rapport massique liquide/liant compris entre environ 0,35 et 0,45.

Selon des modes particuliers de réalisation, le produit de revtement peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : -la charge solide comprend comme adjuvant plastifiant, en masse, entre 2 et 7 % de silice fine, notamment de granuiom6trie inf6rieure a 100 pm ; -la charge solide comprend comme adjuvant plastifiant, en masse, entre 0,4 et 0,6 % de tripolyphosphate ; -la charge solide comprend également comme adjuvants plastifiants du néopentylglycol à moins de 1 % en masse, et/ou de l'acétate de cuivre à moins de 0,5 % en masse ; et -le liant comprend, en masse, environ 10 % de fumée de silice et 90 % de cendres volantes et le liquide est une solution de silicate de potassium.

L'invention a également pour objet un procédé de revtement interne d'un élément de canalisation, notamment métallique, comprenant une paroi interne à forte courbure, à partir d'un produit de revtement tel que défini ci-dessus, caractérisé en ce que : -on malaxe la charge solide et le liquide du produit, avec un rapport massique liquide/liant de la charge solide d'environ 0,35 à 0,45, pour obtenir un mélange pâteux sensiblement homogène, -on dépose le mélange obtenu de manière sensiblement uniforme sur la paroi interne dudit élément de canalisation, et -on laisse durcir le mélange déposé, notamment en chauffant l'élément de canalisation, pour former un revtement interne principal.

Selon des modes particuliers de réalisation, le procédé peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :

-l'élément de canalisation étant sensiblement cylindrique à base circulaire, on fait tourner l'élément de canalisation autour de son axe pour compacter le dépõt par centrifugation, -ledit compactage par centrifugation est effectué après ledit dépôt du mélange sur ladite paroi interne, -l'élément de canalisation étant sensiblement cylindrique à base circulaire, on dépose le mélange obtenu sur la paroi interne de 1'616ment de canalisation, par extrusion à l'aide d'une buse, et par déplacement relatif en hélice de la buse par rapport à la paroi interne pour former un dépôt en hélice du mélange sur ladite paroi interne, et -la vitesse de rotation du tuyau lors du compactage par centrifugation est très supérieure à la vitesse de rotation du tuyau pendant le dépôt du mélange.

L'invention a aussi pour objet un élément de canalisation, notamment métallique, comprenant une paroi interne à forte courbure revtue intérieurement par un revtement interne obtenu par un procédé tel que défini ci-dessus, caractérisé en ce que l'épaisseur du revtement interne principal est comprise entre environ 1,5 et 15 mm.

L'invention a également pour objet un élément de canalisation comprenant une conduite, notamment métallique, revtue intérieurement par un revtement intermédiaire obtenu par durcissement d'un mortier, notamment à base de ciment alumineux, délimitant une paroi interne à forte courbure, cette paroi étant revtue par un revtement interne principal obtenu par un procédé tel que défini ci-dessus, caractérisé en ce que l'épaisseur du revtement principal est comprise entre environ 1,5 et 8 mm.

L'élément de canalisation peut tre cylindrique à base circulaire et son diamètre intérieur peut tre compris entre environ 40 et 2000 mm.

L'invention a finalement pour objet une machine de dépôt d'un mélange pâteux sur une paroi interne d'un élément de canalisation sensiblement cylindrique à base circulaire, notamment pour la mise en oeuvre d'un procédé tel que défini ci-dessus, caractérisée en ce qu'elle comprend une buse d'extrusion, présentant un orifice d'alimentation et une ouverture de sortie oblongue avant, un malaxeur muni de moyens d'alimentation en charge solide et en liquide pour former le mélange, des moyens de liaison du malaxeur à l'orifice d'alimentation de la buse, munis de moyens de pompage, des moyens de support de la buse pour positionner l'ouverture sensiblement parallèlement à l'axe de 1'616ment de canalisation et à proximité de la paroi interne de l'élément de canalisation, et des moyens de déplacement relatif en hélice de l'ouverture oblongue par rapport à la paroi interne.

L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels : -la figure 1 est une vue schématique, partielle, latérale, illustrant un procédé de revtement interne d'un élément de canalisation selon l'invention, ce dernier étant représenté partiellement en coupe longitudinale, -la figure 2 est une vue agrandie en coupe suivant la ligne II-II de la buse d'extrusion de la figure 1, -la figure 3 est une demi-vue partielle en coupe longitudinale illustrant un élément de canalisation selon l'invention, et

-la figure 4 est une vue analogue à la figure 3 illustrant un autre élément de canalisation selon l'invention.

La figure 1 représente un élément de canalisation ou tuyau en fonte ductile 1 destiné à tre utilisé pour l'évacuation des eaux usées, et une machine 2 de dépôt d'un mélange pâteux 3 sur la paroi interne 4 du tuyau.

Le diamètre intérieur _ du tuyau 1, compris entre 40 et 2000 mm environ, est typiquement d'environ 1000 mm, et la paroi 4 est donc à forte courbure.

La machine 2 comprend essentiellement un malaxeur 5 du type de ceux utilisés pour préparer les mortiers à base de ciment, une buse 6 d'extrusion du mélange 3, des moyens 7 de support de la buse 6, une ligne 8 d'amenée du mélange 3 à la buse 6 munie d'une pompe 9, et des moyens de déplacement hélicoïdal du tuyau 1 par rapport à la buse 6.

Ces moyens, de façon classique, peuvent comprendre un chariot 100, mobile longitudinalement sur le bâti fixe 101 de la machine, et muni de moyens de maintien du tuyau, dont des galets 102 couplés à un moteur 103 afin d'entraîner le tuyau 1 en rotation autour de son axe.

Le malaxeur 5 est muni de moyens 11 d'agitation et de moyens d'alimentation en charge solide 11A et en liquide 11B.

Comme illustré par les figures 1 et 2, la buse 6 est une pièce métallique de forme générale cylindrique, disposée avec son axe sensiblement parallèle à l'axe X-X du tuyau 1.

Cette buse 6 est traversée par un canal 12 débouchant, d'une part, dans une face longitudinale arrière 13 de la buse 6, par un orifice sensiblement circulaire 14 et un conduit convergent 15 d'alimentation de la buse 6 et, d'autre part, latéralement, par une fente avant 16 (a gauche sur la figure 1) de sortie de la buse 6. Cette fente

16 est d'axe longitudinal sensiblement parallèle à l'axe de la buse 6.

Comme on le voit sur la figure 1, un bord avant 17 de la buse 6, délimitant partiellement la fente 16, est incliné radialement vers 1'extrieur et vers l'avant de la buse, de sorte que la fente 16 s'évase vers l'extérieur.

La buse 6 est munie à l'arrière de la fente 16 (a droite sur la figure 1) de deux collerettes annulaires 18 coaxiales à la buse 6. Ces collerettes 18, de mme épaisseur radiale, sont décalées l'une par rapport à l'autre. Les collerettes 18 sont situées à faLble distance d'une génératrice 19 de la paroi 4 du tuyau 1. La buse 6 est orientée de manière que la fente 16 soit en regard de la génératrice 19. La fente 16 est écartée de la paroi 4 d'une distance déterminée.

L'aire de la section de sortie de la fente 16 correspond sensiblement à l'aire de la section de l'orifice 14 de la buse 6.

Les moyens 7 de support sont de type classique pour 1'homme du métier et sont relis a 1'extremite arriere 20 de la buse 6. Ces moyens 7 de support sont adaptés pour fixer, d'une part, la position radiale de la buse 6 par rapport à la paroi 4, et la distance entre la fente 16 et la paroi 4, comme décrit ci-dessus, et, d'autre part, la position de la buse 6 par rapport au bâti fixe 101 de la machine.

La ligne 8 est reliée d'une part à l'orifice 14 d'alimentation de la buse 6 et d'autre part à une sortie 21 du malaxeur 5.

Les moyens de déplacement du tuyau 1 par rapport à la buse 6 sont adaptés, d'une part, pour que le tuyau 1 puisse se déplacer parallèlement à son axe à une vitesse constante v réglable, et, d'autre part, pour que le tuyau puisse tourner, simultanément ou non à ce déplacement

axial, autour de son axe à une vitesse constante o réglable.

Le mélange pâteux 3 est obtenu par malaxage d'un produit comprenant une charge solide et un liquide.

Le liquide est une solution de silicate de potassium de densité typiquement d'environ 1,43, et plus généralement comprise entre 1,4 et 1,5, et contenant environ 40% d'extraits secs.

La charge solide comprend du sable siliceux, un liant à prise chimique par réaction avec le liquide, des adjuvants plastifiants et des fibres de verre.

La charge solide comprend environ 23 % en masse de liant chimique, de granulométrie inférieure à 80 wm, composé d'environ 90% en masse de cendres volantes et d'environ 10% en masse de fumée de silice.

La charge solide comprend également quatre adjuvants plastifiants. Le premier adjuvant plastifiant est de la silice fine (de granulométrie inférieure à 100 um et de diamètre moyen compris entre environ 10 et 25 wm) et représente environ 5 % en masse de la charge solide. Le deuxième adjuvant est du tripolyphosphate et représente environ 0,4 % en masse de la charge solide.

Les troisième et quatrième adjuvants plastifiants, qui sont des adjuvants auxiliaires représentant ensemble moins de 1,5 % en masse de la charge solide principale, sont composés respectivement de néopentylglycol et d'acétate de cuivre.

Le reste de la charge solide est du sable siliceux de granulométrie comprise entre 80 lit et 800 um, auquel une faible quantité des fibres de verre a été ajoutée, typiquement de 1'ordre de 0,5% en masse.

La charge solide et le liquide sont introduits dans le malaxeur 5 avec. un rapport massique liquide/liant d'environ 40 %, c'est-à-dire avec un rapport massique liquide/charge solide d'environ 0,09.

La charge solide et le liquide sont mélangés par le malaxeur 5 pendant plusieurs minutes pour obtenir un mélange 3 sensiblement homogène.

Le mélange 3 est ensuite acheminé vers la buse 6, au travers de la ligne 8, par l'intermédiaire de la pompe 9.

Ce mélange 3 est déposé sur la paroi 4 par extrusion au travers de la buse 6.

Les moyens de déplacement du tuyau 1 assurent simultanément un déplacement du tuyau 1 parallèlement à son axe et une rotation du tuyau 1 autour de son axe (comme schématisé par des flèches sur la figure 1), de telle manière que la fente 16 décrit un mouvement hélicoïdal par rapport à la paroi 4 en restant à distance constante de cette dernière et avec son axe longitudinal parallèle à l'axe du tuyau 4.

La position et les déplacements relatifs de la fente 16 et de la paroi 4, par un réglage adéquat des vitesses v et, conduisent à la formation d'un dépôt 22 du mélange 3 sur la paroi 4 en forme de ruban en hélice.

L'épaisseur e du ruban 22 correspond sensiblement à la distance entre la fente 16 et la paroi 4, et donc à l'étendue radiale des collerettes 18. Elle est de préférence comprise entre 1,5 et 15 mm.

Les vitesses v et co sont réglées pour que les spires successives 23 du dépôt 22 soient jointives. La surface intérieure 24 du dépôt 22 présente un sillon hélicoïdal 25 correspondant å la jonction des spires 23 successives.

Après avoir déposé le mélange 3 sur la paroi 4 comme décrit ci-dessus, on retire la buse 6 du tuyau 1 puis on fait tourner ce dernier autour de son axe, grâce aux moyens de déplacement du tuyau 1. Cette opération permet par centrifugation de compacter le dépôt 22 et de lisser la surface 24, en faisant notamment disparaître le sillon 25.

De préférence, on centrifuge le dépôt 22 avec une accélération supérieure à 60 g, par exemple d'environ 100 g. La vitesse de rotation du tuyau 1 lors de la centrifugation est très supérieure à la vitesse de rotation du tuyau 1 pendant le dépôt du mélange 3.

Ensuite, on bouche le tuyau 1 à ses extrémités longitudinales pour accélérer le durcissement du mélange 3 déposé, en plaçant le tuyau 4 dans une étuve et en chauffant ce dernier entre environ 30 et 110°C, et de préférence entre 30 et 50°C. Pour cette dernière plage de température, le temps nécessaire de chauffage peut atteindre environ 10 heures et pour des températures plus élevées, le temps nécessaire de chauffage peut atteindre environ 1 heure.

La réaction de prise et de durcissement est une réaction chimique exothermique, qui fait intervenir, d'une part, le silicate de potassium du liquide, et d'autre part les silicates d'alumine et la silice de la charge solide (en particulier du liant). Il se forme alors un verre constitué essentiellement par un réseau tridimensionnel de tétraèdres SiO4 et A104. Les ions K+ sont localisés dans les lacunes du réseau et permettent ltéquilibrage électrique du verre.

Le revtement 26 (figure 3) obtenu par durcissement du dépôt 22, est uniforme et présente une très bonne adhérence à la paroi 4, notamment meilleure que celle des revtements obtenus par durcissement de mortiers à base de ciment. Ce revtement 26 présente également une très bonne résistance à l'ovalisation, aux chocs, et sa porosité est plus faible que celle de revtements obtenus par durcissement de mortiers à base de ciment. La porosité du revtement 26 est notablement diminuée grâce à la centrifugation du dépôt 22 décrite ci-dessus. L'épaisseur du revtement 26 obtenu correspond sensiblement à ltépaisseur e du dépôt 22.

De plus, ce revtement 26 présente une très bonne résistance à la corrosion en milieu acide.

Le mélange 3 obtenu présente quant à lui une bonne ouvrabilité. Ainsi, la durée d'ouvrabilité de ce mélange est d'environ 4 heures, c'est-à-dire qu'il peut s'écouler jusqu'à environ 4 heures entre le moment où la charge solide et le liquide du produit commencent à tre mélangés et le moment ou le mélange obtenu, maintenu sous agitation, est appliqué sur la paroi à revtir. De plus, le dépôt 22 présente une bonne adhérence à la paroi 4 à revtir, et il peut ainsi tre mis en oeuvre de manière industrielle sur des parois à forte courbure, notamment sur les parois internes de tuyaux de diamètres intérieurs compris entre 40 et 2000 mm.

D'une manière plus générale, la charge solide du produit utilisé pour obtenir le mélange 3 peut comprendre entre 2 et 7% en masse de silice fine, entre 0, 4 et 0,6 % en masse de tripolyphosphate, jusqu'à 1 % en masse de néopentylglycol, jusqutà 0,5 % en masse d'acétate de cuivre, entre 20 et 30 % en masse de liant, le reste de la charge solide étant constitué majoritairement par du sable siliceux et par une faible quantité de fibres de verre.

De préférence, le rapport massique liquide/liant pour obtenir le mélange 3 est compris entre 0,35 et 0,45.

Bien sûr, le déplacement relatif en hélice de la buse 6 et du tuyau 1 peut tre également obtenu en faisant tourner le tuyau 1 autour de son axe et en déplac, ant la buse 6 parallèlement à l'axe du tuyau 1, par exemple à l'aide d'un bras télescopique.

Le dépôt du mélange 3 sur la paroi 4 peut également tre assuré à l'aide d'une turbine.

La figure 4 illustre l'utilisation du produit de revtement interne pour un tuyau de canalisation 1 comprenant une conduite en fonte ductile 27, dont la paroi interne 4 a été préalablement revtue de manière classique

par un revtement intermédiaire 28 obtenu par durcissement d'un mortier à base de ciment alumineux. En utilisant un procédé analogue à celui décrit en regard de la figure 1, le mélange 3 obtenu à partir du produit de revtement a été déposé sur la paroi interne 29, de forte courbure, du revtement intermédiaire 28, puis le durcissement de ce mélange 3 déposé a conduit à la formation d'un revtement principal 30 recouvrant intérieurement le revtement intermédiaire 28.

L'épaisseur du revtement principal 30 est de préférence comprise entre environ 1,5 et 8 mm.

Le revtement 30 présente une bonne adhérence sur le revtement intermédiaire 28, une bonne résistance aux chocs, une faible porosité, et il offre avec le revtement intermédiaire 28 une bonne résistance à l'ovalisation, et une très bonne résistance à la corrosion acide.