図1から図3には、本発明の往復動エンジ� �の実施例が示してある。図4には、本実施例� ��往復動エンジン1のピストン2が示してある� �

 さて、ピストン2は、燃焼・膨張ガス圧力 を受けるピストンの頂面、つまりピストン2� �上面3とピストンリング溝4、5、6を有するラ� ��ド部7とからなるピストン上部体8と、この� �ストン上部体8の下側に形成したスカート部9 と、ピストンピン10を支持するピストンボス� ��11とを備える。

 上記ランド部7は上記ピストン上部体8の� �周面16をも指す。以下、ランド部7をピスト� �上部体8の外周面16と称す。

 上記ピストンリング溝4、5、6は、ピスト� ��2の上面3に近い順に、第1ピストンリング溝4 、第2ピストンリング溝5、オイルリング溝6で ある。

 第1ピストンリング溝4には第1ピストンリ� ��グ26が入れられ、第2ピストンリング溝5には 第2ピストンリング27が入れられ、オイルリン グ溝6にはオイルリング28が入れられる。

 もちろん、第1ピストンリング26はトップ� ��ング、第2ピストンリング27はセカンドリン� ��である。

 上記ピストン上部体8の外周面16において� ��ピストン2の上面3と第1ピストンリング4との 間は、もちろんトップランド30であり、第1ピ ストンリング溝4と第2ピストンリング溝5との 間がセカンドランドである。

 図1から図4において、12はスラスト側を示 し、13は反スラスト側を示す。特に、図4に示 すように、ピストン2は、上記ピストン上部� �8が、ピストン2の中心線14に対して、反スラ� ��ト側13に偏心して形成されている。15は上記 ピストン上部体8の中心線を示す。

 ピストン2は、直立姿勢で、反スラスト側 13において、上記ピストン上部体8の外周面16� ��スカート部9の最大径部の外周面17とが垂直� ��18上にそろえられて、形成されている。

 一方、スラスト側12において、ピストン� �部体8の外周面16は、スカート部17の最大径部 の外周面20を通る垂直線21から内側に位置し� �隙間19がある。

 ピストン2は、上記の如く形状であるため 、第1図に示すように、シリンダ23に組込まれ 、直立姿勢にあるとき、反スラスト側13にお� ��て、ピストン上部体8の外周面16とスカート� ��9の最大径部の外周面17とが同時に、共にシ� ��ンダ23の内面24に添い当り接している。

 他方、スラスト側12においては、ピスト� �上部体8の外周面16とシリンダ23の内面24との� ��には隙間(クリアランス)25が存在する。

 また、ピストン2は、少なくとも上記第1� �ストンリング溝4が、ピストン2の軸線29に直� ��する面に対して傾斜して設けられている。

 さらに、その第1ピストンリング溝4の傾� �は、ピストン2の上面3からの距離Aが反スラ� �ト側13からスラスト側12に向かうに従って、� ��第に長くなるように設けられている。

 このため、ピストン2の上面3と第1ピスト� ��リング溝4との間の、トップランド30は、反� ��ラスト側13で狭く、スラスト側12で広く、反 スラスト側13からスラスト側12に向って次第� �広くなっている。

 なお、本実施例において、第2ピストンリ ング溝5は、上記第1ピストンリング溝4に平行 に設けられている。

 さて、図1、図2には、上記のようになる� �ストン2に、第1ピストンリング26、第2ピスト ンリング27、オイルリング28が装着されて、� �リンダ23内に組込まれ、機関運転中の状態が 示されている。

 シリンダ23に組込まれたピストン2は、直� ��姿勢で反スラスト側13において、ピストン� �部体8の外周面16とスカート部9の最大径部の� ��周面17とが、共にシリンダ23の内面24に添い� ��り接している。

 他方、スラスト側12においては、ピスト� �上部体8の外周面16とシリンダ23の内面24との� ��に隙間25が形成されている。

 しかも、ピストン上部体8のトップランド 30は、スラスト側12で広く、反スラスト側13に 向って次第に狭くなり、反スラスト側13にお� ��て、ピストン上部体8の外周面16はシリンダ2 3の内面24に接した状態となっている。

 このため、ピストン2が圧縮行程終期から 爆発、膨張行程初期、即ち上死点また上死点 近傍に位置するとき、シリンダ23の内面24と� �ピストン2のトップランド30との間の空間31は スラスト側12で大きく、ピストン2の上方の燃 焼室32の燃焼・膨張ガス圧33に十分に通じて� �り、かつガス圧を受けるトップランド30は広 い。

 他方、反スラスト側13においては、上記� �間31が閉じられた状態にあり、このため、反 スラスト側13においては、ピストン2のトップ ランド30には、上記の燃焼・膨張ガス圧33は� �り込めない。

 従って、燃焼・膨張ガス圧33はピストン2� ��スラスト側12においてトップランド30に広い 面積で作用し、他方、反スラスト側13におい� ��は、トップランド30への作用は非常に小さ� �。

 よって、ピストン2は、スラスト側12から� ��スラスト側13に向って主に押され、反スラ� �ト側13からの押し返し力は非常に小さく、ピ ストン2はスラスト側12において、トップラン ド30がガス圧支持(ガスフロート)され、反ス� �スト側13において、ピストン上部体8の外周� �16とスカート部9の最大径部の外周面17がシリ ンダ23の内面24に添い接した状態となり、直� �姿勢で、以降、燃焼膨張行程を下降する。

 なお、上死点また上死点近傍の位置にあ� ��ピストン2を上から見れば、第3図に示すよ� �に、反スラスト側13においてピストン上部体 8の外周面16は円弧状にシリンダ23の内面24に� �しており、スラスト側12において、外周面16� ��シリンダ23の内面24との間に円弧状の隙間25� ��存在する。

 上記の状態にあるピストン2の上面3に圧� �ガス圧、燃焼・膨張ガス圧33が作用すると、 このガス圧33はスラスト側12のトップランド30 に主に作用するが、反スラスト側13のトップ� ��ンド30に回り込めない状態がよく判る。

 上記のようになる本実施例の往復動エン� ��ン1によれば、燃焼・膨張行程中において、 コンロッド22のスラスト側12への傾きにより� �ストン2をスラスト側12のシリンダ23の内面24� ��押付けようとする側圧(スラスト力)Fが、ピ� ��トン2に働いても、このピストン2はスラス� �側12で、ピストン上部体8においてガス圧に� �り支持されて下降するため、ピストン2とシ� ��ンダ23の内面24とのフリクションロスが低減 される。また、ピストン2はスラスト側12から ガス圧により反スラスト側13に押され、反ス� ��スト側13においてピストン上部体8の外周面1 6とスカート部9の外周面17がシリンダ23の内面 24の添い当り接して、直立姿勢を保つ。この� ��め、ピストン2は横振れ、揺動、シリンダと 衝突が抑えられる。よって、ピストン2とピ� �トンリング4、5とのフリクションロスの低減 、ピストン2の振動によるブローバイガスの� �き抜け防止が得られる。

 更に、ピストン2は、高温高圧のガス圧を 受ける上面3を有するピストン上部体8が、反� ��ラスト側13において、シリンダ23の内面24に� ��しているため、従来のピストンリングのみ� ��シリンダとの接触に比べ、シリンダ23の内� �24の接触面積が広く増加し、ピストン2から� �リンダ23への熱の流れが大きく、ピストン2� �上面3の冷却が効果的に行われる。

 これ故、異常燃焼が防止でき、またエン� ��ン全体の熱上昇が低く吸収効率が良好に確� ��できる。