以下、本発明の実施形態を図面に基づい� ��詳細に説明する。

 《発明の実施形態1》
 本発明の実施形態1について説明する。本実 施形態は、本発明に係る冷凍装置によって構 成された空調機(10)である。

   〈空調機の全体構成〉
 図1に示すように、本実施形態の空調機(10)� �、冷媒回路(11)を備えている。この冷媒回路( 11)には、圧縮機(20)と、膨張機(30)と、室外熱� ��換器(14)と、室内熱交換器(15)と、第1四方切� ��弁(12)と、第2四方切換弁(13)とが接続されて� ��る。冷媒回路(11)には、冷媒として二酸化炭 素(CO ₂ )が充填されている。また、冷媒回路(11)には� ��給油用配管(41)と、油戻し用配管(42)と、冷� �用熱交換器(46)とが設けられている。

 冷媒回路(11)の構成について説明する。圧 縮機(20)は、その吐出管(26)が第1四方切換弁(12 )の第1のポートに接続され、その吸入管(25)が 第1四方切換弁(12)の第2のポートに接続されて いる。膨張機(30)は、その流出管(36)が第2四方 切換弁(13)の第1のポートに接続され、その流� ��管(35)が第2四方切換弁(13)の第2のポートに接 続されている。室外熱交換器(14)は、その一� �が第1四方切換弁(12)の第3のポートに接続さ� �、その他端が第2四方切換弁(13)の第4のポー� �に接続されている。室内熱交換器(15)は、そ� ��一端が第2四方切換弁(13)の第3のポートに接� ��され、その他端が第1四方切換弁(12)の第4の� ��ートに接続されている。この冷媒回路(11)で は、圧縮機(20)の吸入管(25)と第1四方切換弁(12 )の第2のポートとを繋ぐ配管が吸入側配管(16) を構成している。

 室外熱交換器(14)は、冷媒を室外空気と熱 交換させるための空気熱交換器である。室内 熱交換器(15)は、冷媒を室内空気と熱交換さ� �るための空気熱交換器である。第1四方切換� ��(12)と第2四方切換弁(13)は、それぞれ、第1の ポートと第3のポートが連通し且つ第2のポー� ��と第4のポートが連通する第1状態(図1に実線 で示す状態)と、第1のポートと第4のポートが 連通し且つ第2のポートと第3のポートが連通� ��る第2状態(図1に破線で示す状態)とに切り換 わるように構成されている。

 圧縮機(20)は、いわゆる高圧ドームタイプ の全密閉型圧縮機である。この圧縮機(20)は� �縦長の円筒形に形成された圧縮機ケーシン� �(24)を備えている。圧縮機ケーシング(24)の内 部には、圧縮機構(21)と電動機(23)と駆動軸(22) とが収容されている。圧縮機構(21)は、いわ� �るロータリ式の容積型流体機械を構成して� �る。圧縮機ケーシング(24)内では、圧縮機構( 21)の上方に電動機(23)が配置されている。駆� �軸(22)は、上下方向へ延びる姿勢で配置され� ��圧縮機構(21)と電動機(23)を連結している。

 圧縮機ケーシング(24)には、吸入管(25)と� �出管(26)が設けられている。吸入管(25)は、圧 縮機ケーシング(24)の胴部の下端付近を貫通� �ており、その終端が圧縮機構(21)へ直に接続� ��れている。吐出管(26)は、圧縮機ケーシング (24)の頂部を貫通しており、その始端が圧縮� �ケーシング(24)内における電動機(23)の上側の 空間に開口している。圧縮機構(21)は、吸入� �(25)から吸い込んだ冷媒を圧縮して圧縮機ケ� ��シング(24)内へ吐出する。

 圧縮機ケーシング(24)の底部には、潤滑油 としての冷凍機油が貯留されている。本実施 形態では、ポリアルキレングリコール(PAG)が� ��凍機油として用いられる。駆動軸(22)の内部 には、図示しないが、その軸方向へ延びる給 油通路が形成されている。この給油通路は、 駆動軸(22)の下端に開口している。駆動軸(22)� ��下端は、油溜まり(27)に浸かった状態となっ ている。圧縮機ケーシング(24)内の冷凍機油� �、駆動軸(22)の給油通路を通じて圧縮機構(21) へ供給される。

 膨張機(30)は、縦長の円筒形に形成された 膨張機ケーシング(34)を備えている。膨張機� �ーシング(34)の内部には、膨張機構(31)と発電 機(33)と出力軸(32)とが収容されている。膨張� ��構(31)は、いわゆるロータリ式の容積型流体 機械を構成している。膨張機構(31)の詳細は� �述する。膨張機ケーシング(34)内では、膨張� ��構(31)の下方に発電機(33)が配置されている� �出力軸(32)は、上下方向へ延びる姿勢で配置� ��れ、膨張機構(31)と発電機(33)を連結してい� �。

 膨張機ケーシング(34)には、流入管(35)と� �出管(36)が設けられている。流入管(35)と流出 管(36)は、何れも膨張機ケーシング(34)の胴部� ��上端付近を貫通している。流入管(35)は、そ の終端が膨張機構(31)へ直に接続されている� �流出管(36)は、その始端が膨張機構(31)へ直に 接続されている。膨張機構(31)は、流入管(35)� ��通って流入した冷媒を膨張させ、膨張後の� ��媒を流出管(36)へ送り出す。つまり、膨張機 (30)を通過する冷媒は、膨張機ケーシング(34)� ��内部空間へは流れ込まずに膨張機構(31)だけ を通過する。

 給油用配管(41)は、その始端が圧縮機(20)� �接続され、その終端が膨張機(30)に接続され� ��いる。具体的に、給油用配管(41)の始端部は 、圧縮機ケーシング(24)の底部を貫通し、圧� �機ケーシング(24)の内部空間に開口している� ��この給油用配管(41)の始端部は、圧縮機ケー シング(24)の底に溜まった冷凍機油に浸かっ� �状態となっており、駆動軸(22)の下端と概ね� ��じ高さに開口している。一方、給油用配管( 41)の終端部は、膨張機ケーシング(34)内の膨� �機構(31)に直に接続されている。膨張機構(31) に対する給油用配管(41)の接続位置について� �後述する。この給油用配管(41)は、油供給通� ��を構成している。圧縮機ケーシング(24)の底 に溜まった冷凍機油は、給油用配管(41)を通� �て膨張機構(31)へ供給される。

 冷却用熱交換器(46)は、給油用配管(41)と� �入側配管(16)とに接続されている。この冷却� ��熱交換器(46)は、給油用配管(41)を流れる冷� �機油と、吸入側配管(16)を流れる冷媒とを熱� ��換させる。

 油戻し用配管(42)は、その始端が膨張機(30 )に接続され、その終端が吸入側配管(16)に接� ��されている。具体的に、油戻し用配管(42)の 始端部は、膨張機ケーシング(34)の底部を貫� �し、膨張機ケーシング(34)の内部空間に開口� ��ている。この油戻し用配管(42)の始端部は、 膨張機ケーシング(34)の底面付近に開口して� �る。一方、油戻し用配管(42)の終端部は、吸� ��側配管(16)における冷却用熱交換器(46)の下� �側に接続されている。膨張機(30)では、膨張� ��構(31)から漏れ出た冷凍機油が膨張機ケーシ ング(34)内に溜まり込む。この膨張機ケーシ� �グ(34)内に溜まった冷凍機油は、油戻し用配� ��(42)を通って吸入側配管(16)へ導入され、吸� �側配管(16)を流れる冷媒と共に圧縮機構(21)へ 吸入される。

   〈膨張機の構成〉
 膨張機(30)の構成について、図2~図4を参照し ながら詳細に説明する。

 図2に示すように、出力軸(32)の上端部に� �、2つの偏心部(79,89)が形成されている。2つ� �偏心部(79,89)は、出力軸(32)の主軸部(38)より� �大径に形成されており、下側のものが第1偏� ��部(79)を、上側のものが第2偏心部(89)をそれ� ��れ構成している。第1偏心部(79)と第2偏心部( 89)とは、何れも同じ方向へ偏心している。第 2偏心部(89)の外径は、第1偏心部(79)の外径よ� �も大きくなっている。主軸部(38)の軸心に対� ��る偏心量は、第2偏心部(89)の方が第1偏心部( 79)よりも大きくなっている。

 出力軸(32)には、給油通路(90)が形成され� �いる。給油通路(90)は、出力軸(32)の軸心に沿 って延びている。給油通路(90)の一端は、出� �軸(32)の上端面に開口している。給油通路(90) の他端は、直角に屈曲して出力軸(32)の径方� �へ延びており、出力軸(32)のうち第1偏心部(79 )から幾分下がった部分の外周面に開口して� �る。給油通路(90)には、出力軸(32)の径方向へ 延びる分岐通路(91,92)が2つ形成されている。� ��1分岐通路(91)は、第1偏心部(79)の外周面に開 口している。第2分岐通路(92)は、第2偏心部(89 )の外周面に開口している。

 膨張機構(31)は、いわゆる揺動ピストン型 のロータリ式流体機械で構成されている。こ の膨張機構(31)には、対になったシリンダ(71,8 1)及びピストン(75,85)が二組設けられている。 また、膨張機構(31)には、フロントヘッド(61)� ��、中間プレート(63)と、リアヘッド(62)とが� �けられている。

 膨張機構(31)では、下から上へ向かって順 に、フロントヘッド(61)、第1シリンダ(71)、中 間プレート(63)、第2シリンダ(81)、リアヘッド (62)、上部プレート(65)が積層された状態とな� ��ている。この状態において、第1シリンダ(71 )は、その下側端面がフロントヘッド(61)によ� ��閉塞され、その上側端面が中間プレート(63) により閉塞されている。一方、第2シリンダ(8 1)は、その下側端面が中間プレート(63)により 閉塞され、その上側端面がリアヘッド(62)に� �り閉塞されている。また、第2シリンダ(81)の 内径は、第1シリンダ(71)の内径よりも大きく� ��っている。

 出力軸(32)は、積層された状態のフロント ヘッド(61)、第1シリンダ(71)、中間プレート(63 )、第2シリンダ(81)を貫通している。また、出 力軸(32)は、その第1偏心部(79)が第1シリンダ(7 1)内に位置し、その第2偏心部(89)が第2シリン� ��(81)内に位置している。

 図3及び図4にも示すように、第1シリンダ( 71)内には第1ピストン(75)が、第2シリンダ(81)� �には第2ピストン(85)がそれぞれ設けられてい る。第1及び第2ピストン(75,85)は、何れも円環 状あるいは円筒状に形成されている。第1ピ� �トン(75)の外径と第2ピストン(85)の外径とは� �互いに等しくなっている。第1ピストン(75)の 内径は第1偏心部(79)の外径と、第2ピストン(85 )の内径は第2偏心部(89)の外径とそれぞれ概ね 等しくなっている。そして、第1ピストン(75)� ��は第1偏心部(79)が、第2ピストン(85)には第2� �心部(89)がそれぞれ貫通している。

 第1ピストン(75)は、その外周面が第1シリ� ��ダ(71)の内周面に、一方の端面がフロントヘ ッド(61)に、他方の端面が中間プレート(63)に� ��れぞれ摺接している。第1シリンダ(71)内に� �、その内周面と第1ピストン(75)の外周面との 間に第1流体室(72)が形成される。一方、上記� ��2ピストン(85)は、その外周面が第2シリンダ( 81)の内周面に、一方の端面がリアヘッド(62)� �、他方の端面が中間プレート(63)にそれぞれ� ��接している。第2シリンダ(81)内には、その� �周面と第2ピストン(85)の外周面との間に第2� �体室(82)が形成される。

 第1及び第2ピストン(75,85)のそれぞれには� ��ブレード(76,86)が1つずつ一体に設けられて� �る。ブレード(76,86)は、ピストン(75,85)の半径 方向へ延びる板状に形成されており、ピスト ン(75,85)の外周面から外側へ突出している。� �1ピストン(75)のブレード(76)は第1シリンダ(71) のブッシュ孔(78)に、第2ピストン(85)のブレー ド(86)は第2シリンダ(81)のブッシュ孔(88)にそ� �ぞれ挿入されている。各シリンダ(71,81)のブ� ��シュ孔(78,88)は、シリンダ(71,81)を厚み方向� �貫通すると共に、シリンダ(71,81)の内周面に� ��口している。

 各シリンダ(71,81)には、一対のブッシュ(77 ,87)が一組ずつ設けられている。各ブッシュ(7 7,87)は、内側面が平面となって外側面が円弧� ��となるように形成された小片である。各シ� ��ンダ(71,81)において、一対のブッシュ(77,87)� �、ブッシュ孔(78,88)に挿入されてブレード(76, 86)を挟み込んだ状態となる。各ブッシュ(77,87 )は、その内側面がブレード(76,86)と摺接し、� ��の外側面がシリンダ(71,81)と摺動する。そし て、ピストン(75,85)と一体のブレード(76,86)は� ��ブッシュ(77,87)を介してシリンダ(71,81)に支� �され、シリンダ(71,81)に対して回動自在で且� ��進退自在となっている。

 第1シリンダ(71)内の第1流体室(72)は、第1� �ストン(75)と一体の第1ブレード(76)によって� �切られており、図3,図4における第1ブレード( 76)の左側が高圧側の第1高圧室(73)となり、そ� ��右側が低圧側の第1低圧室(74)となっている� �第2シリンダ(81)内の第2流体室(82)は、第2ピス トン(85)と一体の第2ブレード(86)によって仕切 られており、図3,図4における第2ブレード(86)� ��左側が高圧側の第2高圧室(83)となり、その� �側が低圧側の第2低圧室(84)となっている。

 第1シリンダ(71)と第2シリンダ(81)とは、そ れぞれの周方向におけるブッシュ(77,87)の位� �が一致する姿勢で配置されている。言い換� �ると、第2シリンダ(81)の第1シリンダ(71)に対� ��る配置角度が0°となっている。上述のよう� ��、第1偏心部(79)と第2偏心部(89)とは、主軸部 (38)の軸心に対して同じ方向へ偏心している� �従って、第1ブレード(76)が第1シリンダ(71)の� ��側へ最も退いた状態になるのと同時に、第2 ブレード(86)が第2シリンダ(81)の外側へ最も退 いた状態になる。

 第1シリンダ(71)には、流入ポート(67)が形� ��されている。流入ポート(67)は、第1シリン� �(71)の内周面のうち、図3,図4におけるブッシ� ��(77)のやや左側の箇所に開口している。流入 ポート(67)は、第1高圧室(73)と連通可能となっ ている。図示しないが、流入ポート(67)には� �流入管(35)が接続されている。

 第2シリンダ(81)には、流出ポート(68)が形� ��されている。流出ポート(68)は、第2シリン� �(81)の内周面のうち、図3,図4におけるブッシ� ��(87)のやや右側の箇所に開口している。流出 ポート(68)は、第2低圧室(84)と連通可能となっ ている。図示しないが、流出ポート(68)には� �流出管(36)が接続されている。

 中間プレート(63)には、連通路(64)が形成� �れている。この連通路(64)は、中間プレート( 63)を厚み方向へ貫通している。中間プレート (63)における第1シリンダ(71)側の面では、第1� �レード(76)の右側の箇所に連通路(64)の一端が 開口している。中間プレート(63)における第2� ��リンダ(81)側の面では、第2ブレード(86)の左� ��の箇所に連通路(64)の他端が開口している。 そして、図2に示すように、連通路(64)は、中� ��プレート(63)の厚み方向に対して斜めに延び ており、第1低圧室(74)と第2高圧室(83)とを互� �に連通させている。

 上述のように、第1ロータリ機構部(70)の� �1低圧室(74)と、第2ロータリ機構部(80)の第2高 圧室(83)とは、連通路(64)を介して互いに連通� ��ている。そして、第1低圧室(74)と連通路(64)� ��第2高圧室(83)とによって1つの閉空間が形成� ��れ、この閉空間が膨張室(66)を構成している 。

 フロントヘッド(61)は、その中央部が下方 へ突出した形状となっている。また、フロン トヘッド(61)の中央部には貫通孔が形成され� �おり、この貫通孔に出力軸(32)が挿通されて� ��る。フロントヘッド(61)は、出力軸(32)にお� �る第1偏心部(79)の下側の部分を支持する滑り 軸受を構成している。フロントヘッド(61)で� �、出力軸(32)の主軸部(38)が挿通される貫通孔 の下部に、円周溝が形成されている。この円 周溝は、出力軸(32)の外周面に開口する給油� �路(90)の端部と対向する位置に形成されてお� ��、下側油溜め室(102)を構成している。

 リアヘッド(62)の中央部には貫通孔が形成 されており、この貫通孔に出力軸(32)の主軸� �(38)が挿通されている。リアヘッド(62)は、出 力軸(32)における第2偏心部(89)の上側の部分を 支持する滑り軸受を構成している。

 上部プレート(65)は、やや厚肉の円板状に 形成されており、リアヘッド(62)の上に載置� �れている。上部プレート(65)では、その下面� ��中央部に円形の凹陥部が形成されている。� ��部プレート(65)は、その凹陥部が出力軸(32)� �上端面と対面する位置に設けられる。上部� �レート(65)には、給油用配管(41)の終端が接続 されている。給油用配管(41)の終端は、上部� �レート(65)を上方から下方へ向かって貫通し� ��凹陥部に開口している。上部プレート(65)の 凹陥部は、給油用配管(41)から供給された冷� �機油を溜めるための上側油溜め室(101)を構成 している。また、上部プレート(65)では、そ� �下面に凹溝(103)が形成されている。凹溝(103)� ��、上側油溜め室(101)の周縁から上部プレー� �(65)の外周方向へ延びている。

 膨張機構(31)では、リアヘッド(62)に第1油� ��路(111)が形成され、中間プレート(63)に第2油 通路(112)が形成され、フロントヘッド(61)に第 3油通路(113)が形成されている。第1油通路(111) は、リアヘッド(62)を厚み方向へ貫通し、凹� �(103)の終端を第2シリンダ(81)のブッシュ孔(88) と連通させている。第2油通路(112)は、中間プ レート(63)を厚み方向へ貫通し、第2シリンダ( 81)のブッシュ孔(88)を第1シリンダ(71)のブッシ ュ孔(78)と連通させている。フロントヘッド(6 1)において、第3油通路(113)の一端は、フロン� ��ヘッド(61)の上面のうち第1シリンダ(71)のブ� ��シュ孔(78)に臨む部分に開口している。また 、フロントヘッド(61)において、第3油通路(113 )の他端は、出力軸(32)が挿通される貫通孔の� ��周面に開口している。

 以上のように構成された本実施形態の膨� ��機構(31)では、第1シリンダ(71)と、そこに設� ��られたブッシュ(77)と、第1ピストン(75)と、� ��1ブレード(76)とが第1ロータリ機構部(70)を構 成している。また、第2シリンダ(81)と、そこ� ��設けられたブッシュ(87)と、第2ピストン(85)� ��、第2ブレード(86)とが第2ロータリ機構部(80) を構成している。

  -運転動作-
 上記空調機(10)の動作について説明する。

   〈冷房運転〉
 冷房運転時には、第1四方切換弁(12)及び第2� ��方切換弁(13)が第1状態(図1に実線で示す状態 )に設定され、冷媒回路(11)で冷媒が循環して� ��気圧縮冷凍サイクルが行われる。この冷媒� ��路(11)で行われる冷凍サイクルは、その高圧 が冷媒である二酸化炭素の臨界圧力よりも高 い値に設定されている。

 圧縮機(20)では、電動機(23)によって圧縮� �構(21)が回転駆動される。圧縮機構(21)は、吸 入管(25)から吸い込んだ冷媒を圧縮して圧縮� �ケーシング(24)内へ吐出する。圧縮機ケーシ� ��グ(24)内の高圧冷媒は、吐出管(26)を通って� �縮機(20)から吐出される。圧縮機(20)から吐出 された冷媒は、室外熱交換器(14)へ送られて� �外空気へ放熱する。室外熱交換器(14)で放熱� ��た高圧冷媒は、膨張機(30)へ流入する。

 膨張機(30)では、流入管(35)を通って膨張� �構(31)へ流入した高圧冷媒が膨張し、それに� ��って発電機(33)が回転駆動される。発電機(33 )で発生した電力は、圧縮機(20)の電動機(23)へ 供給される。膨張機構(31)で膨張した冷媒は� �流出管(36)を通って膨張機(30)から送り出され る。膨張機(30)から送出された冷媒は、室内� �交換器(15)へ送られる。室内熱交換器(15)では 、流入した冷媒が室内空気から吸熱して蒸発 し、室内空気が冷却される。室内熱交換器(15 )から出た低圧冷媒は、圧縮機(20)の吸入管(25) へ流入する。

   〈暖房運転〉
 暖房運転時には、第1四方切換弁(12)及び第2� ��方切換弁(13)が第2状態(図1に破線で示す状態 )に設定され、冷媒回路(11)で冷媒が循環して� ��気圧縮冷凍サイクルが行われる。冷房運転� ��と同様に、この冷媒回路(11)で行われる冷凍 サイクルは、その高圧が冷媒である二酸化炭 素の臨界圧力よりも高い値に設定されている 。

 圧縮機(20)では、電動機(23)によって圧縮� �構(21)が回転駆動される。圧縮機構(21)は、吸 入管(25)から吸い込んだ冷媒を圧縮して圧縮� �ケーシング(24)内へ吐出する。圧縮機ケーシ� ��グ(24)内の高圧冷媒は、吐出管(26)を通って� �縮機(20)から吐出される。圧縮機(20)から吐出 された冷媒は、室内熱交換器(15)へ送られる� �室内熱交換器(15)では、流入した冷媒が室内� ��気へ放熱し、室内空気が加熱される。室内� ��交換器(15)で放熱した高圧冷媒は、膨張機(30 )へ流入する。

 膨張機(30)では、流入管(35)を通って膨張� �構(31)へ流入した高圧冷媒が膨張し、それに� ��って発電機(33)が回転駆動される。発電機(33 )で発生した電力は、圧縮機(20)の電動機(23)へ 供給される。膨張機構(31)で膨張した冷媒は� �流出管(36)を通って膨張機(30)から送り出され る。膨張機(30)から送出された冷媒は、室外� �交換器(14)へ送られる。室外熱交換器(14)では 、流入した冷媒が室外空気から吸熱して蒸発 する。室外熱交換器(14)から出た低圧冷媒は� �圧縮機(20)の吸入管(25)へ流入する。

   〈圧縮機及び膨張機の潤滑動作〉
 圧縮機(20)と膨張機(30)を冷凍機油により潤� �する動作について説明する。

 圧縮機(20)では、圧縮機ケーシング(24)の� �圧が、圧縮機構(21)から吐出された冷媒の圧� ��とほぼ同じになっている。このため、圧縮� ��ケーシング(24)の底に溜まった冷凍機油の圧 力も、圧縮機構(21)から吐出された冷媒の圧� �とほぼ同じになっている。一方、圧縮機構(2 1)は、吸入管(25)から低圧冷媒を吸入する。従 って、圧縮機構(21)には、圧縮機ケーシング(2 4)の内圧よりも低圧となる部分が存在する。� ��のため、圧縮機ケーシング(24)の底に溜まっ た冷凍機油は、駆動軸(22)内の給油通路(90)を� ��って圧縮機構(21)へ流入し、圧縮機構(21)の� �滑に利用される。圧縮機構(21)へ供給された� ��凍機油は、圧縮された冷媒と共に圧縮機ケ� ��シング(24)内へ吐出され、再び圧縮機ケーシ ング(24)の底部へ戻ってくる。

 冷媒回路(11)を循環する冷媒の圧力は、圧 縮機(20)から膨張機(30)へ至るまでの間に幾分� ��下する。このため、膨張機構(31)を通過する 冷媒の圧力は、必然的に圧縮機ケーシング(24 )の内圧よりも低くなる。このため、圧縮機� �ーシング(24)の底に溜まった冷凍機油は、給� ��用配管(41)を通って膨張機構(31)へ流入する� �その際、給油用配管(41)へ流入した冷凍機油� ��、冷却用熱交換器(46)で吸入側配管(16)内の� �媒と熱交換して冷却され、その後に膨張機� �(31)へ流入する。

 膨張機構(31)に流入した冷凍機油は、膨張 機構(31)の潤滑に利用される。その後、この� �凍機油は、その一部は膨張機構(31)から漏れ� ��て膨張機ケーシング(34)の底に溜まり、残り は膨張後の冷媒と共に膨張機(30)から流出す� �。冷媒と共に膨張機(30)から流出した冷凍機� ��は、冷媒と共に冷媒回路(11)内を流れて圧縮 機(20)へ吸入される。一方、膨張機ケーシン� �(34)の底に溜まった冷凍機油は、油戻し用配� ��(42)を通って吸入側配管(16)へ流入し、冷媒� �共に圧縮機(20)へ吸入される。吸入側配管(16) を流れる冷媒の圧力は、冷媒回路(11)内で最� �低くなっている。このため、膨張機ケーシ� �グ(34)内の冷凍機油は、油戻し用配管(42)を流 れて吸入側配管(16)に流入する。

 圧縮機(20)の圧縮機構(21)へ冷媒と共に吸� �された冷凍機油は、圧縮後の冷媒と共に圧� �機構(21)から圧縮機ケーシング(24)の内部空間 へ吐出され、その後に圧縮機ケーシング(24)� �底部へと流れ落ちてゆく。

   〈膨張機構の動作〉
 膨張機構(31)の動作について、図4を参照し� �がら説明する。

 先ず、第1ロータリ機構部(70)の第1高圧室( 73)へ超臨界状態の高圧冷媒が流入する過程に ついて説明する。回転角が0°の状態から出力 軸(32)が僅かに回転すると、第1ピストン(75)と 第1シリンダ(71)の接触位置が流入ポート(67)の 開口部を通過し、流入ポート(67)から第1高圧� ��(73)へ高圧冷媒が流入し始める。その後、出 力軸(32)の回転角が90°,180°,270°と次第に大き� ��なるにつれて、第1高圧室(73)へ高圧冷媒が� �入してゆく。この第1高圧室(73)への高圧冷媒 の流入は、出力軸(32)の回転角が360°に達する まで続く。

 次に、膨張機構(31)において冷媒が膨張す る過程について説明する。回転角が0°の状態 から出力軸(32)が僅かに回転すると、第1低圧� ��(74)と第2高圧室(83)が連通路(64)を介して互い に連通し、第1低圧室(74)から第2高圧室(83)へ� �冷媒が流入し始める。その後、出力軸(32)の� ��転角が90°,180°,270°と次第に大きくなるにつ れ、第1低圧室(74)の容積が次第に減少すると� ��時に第2高圧室(83)の容積が次第に増加し、� �果として膨張室(66)の容積が次第に増加して� ��く。この膨張室(66)の容積増加は、出力軸(32 )の回転角が360°に達する直前まで続く。そし て、膨張室(66)の容積が増加する過程で膨張� �(66)内の冷媒が膨張し、この冷媒の膨張によ� ��て出力軸(32)が回転駆動される。このように 、第1低圧室(74)内の冷媒は、連通路(64)を通っ て第2高圧室(83)へ膨張しながら流入してゆく� ��

 続いて、第2ロータリ機構部(80)の第2低圧� ��(84)から冷媒が流出してゆく過程について説 明する。第2低圧室(84)は、出力軸(32)の回転角 が0°の時点から流出ポート(68)に連通し始め� �。つまり、第2低圧室(84)から流出ポート(68)� �と冷媒が流出し始める。その後、出力軸(32)� ��回転角が90°,180°,270°と次第に大きくなって ゆき、その回転角が360°に達するまでの間に� ��って、第2低圧室(84)から膨張後の低圧冷媒� �流出してゆく。

 膨張機構(31)では、給油用配管(41)を通じ� �供給された冷凍機油が上側油溜め室(101)へ導 入される。上側油溜め室(101)へ流入した冷凍� ��油は、出力軸(32)の給油通路(90)と、出力軸(3 2)とリアヘッド(62)の摺動部分と、凹溝(103)と� ��分配される。

 出力軸(32)の給油通路(90)へ流入した冷凍� �油は、その一部が各分岐通路(91,92)を通じて� ��心部(79,89)とピストン(75,85)の摺動部分に供� �され、残りが下側油溜め室(102)へ流入する。 下側油溜め室(102)へ流入した冷凍機油は、出� ��軸(32)とフロントヘッド(61)の摺動部分へ供� �される。

 凹溝(103)へ流入した冷凍機油は、第1油通� ��(111)を通って第2シリンダ(81)のブッシュ孔(88 )へ流入する。このブッシュ孔(88)へ流入した� ��凍機油は、その一部が、第2シリンダ(81)と� �ッシュ(87)の摺動部分や、第2ブレード(86)と� �ッシュ(87)の摺動部分へ供給される。ブッシ� ��孔(88)へ流入した冷凍機油の残りは、第2油� �路(112)を通って第1シリンダ(71)のブッシュ孔( 78)へ流入する。このブッシュ孔(78)へ流入し� �冷凍機油は、その一部が、第1シリンダ(71)と ブッシュ(77)の摺動部分や、第1ブレード(76)と ブッシュ(77)の摺動部分へ供給される。ブッ� �ュ孔(78)へ流入した冷凍機油の残りは、第3油 通路(113)を通じてフロントヘッド(61)と出力軸 (32)の隙間へ供給される。

  -実施形態1の効果-
 本実施形態では、内圧が圧縮機構(21)から吐 出された直後の冷媒の圧力と等しい圧縮機ケ ーシング(24)に冷凍機油を貯留し、その冷凍� �油を圧縮機構(21)と膨張機構(31)の両方へ供給 している。つまり、本実施形態では、冷媒回 路(11)内において最も高圧となる部分に冷凍� �油を貯留し、その冷凍機油を、圧縮機ケー� �ング(24)の内圧よりも低圧の部分が存在する� ��縮機構(21)や膨張機構(31)へ供給している。� �のため、冷凍機油の供給元がその供給先に� �べて高圧となり、圧縮機構(21)や膨張機構(31) に対して確実に冷凍機油が供給されることに なる。従って、本実施形態によれば、圧縮機 構(21)や膨張機構(31)に対する冷凍機油の供給� ��を確保することができ、圧縮機構(21)や膨張 機構(31)の焼き付き等のトラブルを未然に防� �して空調機(10)の信頼性を確保することがで� ��る。

 また、本実施形態では、膨張機ケーシン� ��(34)内に溜まった冷凍機油が油戻し用配管(42 )を通って圧縮機(20)へと戻される。冷媒回路( 11)内に存在する冷凍機油の量は一定であるた め、膨張機ケーシング(34)内に溜まった冷凍� �油の量が増えると、その分だけ圧縮機ケー� �ング(24)における冷凍機油の貯留量が減るこ� ��になり、圧縮機構(21)や膨張機構(31)へ冷凍� �油が充分に供給されなくなるおそれがある� �それに対し、この発明では、膨張機ケーシ� �グ(34)内の冷凍機油が油戻し用配管(42)を通じ て圧縮機構(21)へ送り返される。従って、こ� �本実施形態によれば、圧縮機ケーシング(24)� ��おける冷凍機油の貯留量を充分に確保する� ��とができ、圧縮機構(21)や膨張機構(31)へ冷� �機油を一層確実に供給することができる。

 また、本実施形態では、膨張機ケーシン� ��(34)内に溜まった冷凍機油が吸入側配管(16)� �送られる。圧縮機構(21)の吸入管(25)に接続す る吸入側配管(16)は、冷媒回路(11)内で最も低� ��となる部分である。つまり、本実施形態で� ��、冷凍機油が溜まり込む膨張機ケーシング( 34)の内部空間と冷凍機油の戻し先との間に確 実に圧力差ができる。従って、本実施形態に よれば、膨張機ケーシング(34)内に溜まった� �凍機油を確実に圧縮機(20)へ送り返すことが� ��き、圧縮機ケーシング(24)内の冷凍機油の貯 留量を確保することができる。

 ここで、圧縮機ケーシング(24)の内部空間 では、冷凍機油と圧縮機構(21)から吐出され� �冷媒とが共存している。このため、圧縮機� �ーシング(24)内に貯留された冷凍機油の温度� ��、圧縮機構(21)から吐出された冷媒の温度と 同程度となる。一方、圧縮機構(21)から吐出� �れた直後の冷媒は、その温度が80℃~100℃程� �に達する場合があり、冷媒回路(11)内を循環� ��る冷媒のうちで最も高温である。このため� ��圧縮機ケーシング(24)内に貯留された高温の 冷凍機油をそのまま膨張機構(31)へ供給する� �、膨張機構(31)を通過する0℃~30℃程度の冷媒 が冷凍機油によって加熱され、膨張機構(31)� �ら流出する冷媒のエンタルピが上昇する。� �張機構(31)から流出する冷媒のエンタルピが� ��昇すると、室内熱交換器(15)や室外熱交換器 (14)における冷媒の吸熱量が減少し、空調機(1 0)の能力低下を招くおそれがある。

 それに対し、本実施形態では、圧縮機ケ� ��シング(24)から流出して給油用配管(41)を流� �る冷凍機油を、冷却用熱交換器(46)で冷却し� ��から膨張機構(31)へ供給している。このため 、圧縮機ケーシング(24)内に貯留された冷凍� �油をそのまま膨張機構(31)へ導入する場合に� ��べ、給油用配管(41)を通じて供給された冷凍 機油から膨張機構(31)を通過する冷媒へ侵入� �る熱量を削減することができる。従って、� �実施形態によれば、膨張機構(31)から流出す� ��冷媒のエンタルピを低く抑えることができ� ��空調機(10)の冷房能力や暖房能力の低下を抑 制することができる。

 特に、本実施形態では、圧縮機構(21)へ吸 入される冷媒(即ち、冷媒回路(11)内を循環す� ��冷媒のうちで最も低温の冷媒)と給油用配管 (41)を流れる冷凍機油とを、冷却用熱交換器(4 6)において互いに熱交換させている。従って� ��本実施形態によれば、給油用配管(41)を通じ て膨張機構(31)へ導入される冷凍機油の温度� �確実に低下させることができ、空調機(10)の� ��力低下を一層確実に抑えることができる。

  -実施形態1の変形例1-
 本実施形態の空調機(10)では、図5に示すよ� �に、給油用配管(41)と吸入側配管(16)に接続す る冷却用熱交換器(46)に加えて、給油用配管(4 1)と油戻し用配管(42)に接続する冷却用熱交換 器(47)を設けてもよい。この冷却用熱交換器(4 7)は、給油用配管(41)を流れる冷凍機油と、油 戻し用配管(42)を流れる冷媒とを熱交換させ� �。

 上述したように、膨張機構(31)を通過する 冷媒の温度は0℃~30℃程度である。このため� �この膨張機構(31)から漏れ出て膨張機ケーシ� ��グ(34)内に溜まる冷凍機油の温度は、膨張機 構(31)を通過する冷媒の温度と同程度の比較� �低い値となる。冷却用熱交換器(47)では、圧� ��機ケーシング(24)から流出して給油用配管(41 )を流れる比較的高温の冷凍機油が、膨張機� �ーシング(34)から流出して油戻し用配管(42)を 流れる比較的低温の冷凍機油と熱交換する。

 膨張機構(31)へは、これら2つの冷却用熱� �換器(46,47)で順に冷却された冷凍機油が導入� ��れる。給油用配管(41)を通じて膨張機構(31)� �導入される冷凍機油の温度を一層低くする� �とができ、空調機(10)の能力低下を一層確実� ��抑えることが可能となる。

  -実施形態1の変形例2-
 本実施形態の空調機(10)では、図6に示すよ� �に、給油用配管(41)と吸入側配管(16)に接続す る冷却用熱交換器(46)に加えて、給油用配管(4 1)内の冷凍機油を室外空気と熱交換させる冷� ��用熱交換器(48)を設けてもよい。給油用配管 (41)において、この冷却用熱交換器(48)は、給� ��用配管(41)と吸入側配管(16)に接続する冷却� �熱交換器(46)の上流側に配置される。

 上述したように、圧縮機構(21)から吐出さ れた直後の冷媒の温度は80℃~100℃程度に達し 、圧縮機ケーシング(24)内に貯留された冷凍� �油の温度もそれと同程度となる。一方、室� �空気の温度は、夏季でも30℃~40℃程度である のが通常であり、50℃を超えることは殆ど無� ��。つまり、給油用配管(41)を流れる冷凍機油 は、室外空気よりも高温となる。このため、 冷却用熱交換器(48)では、給油用配管(41)を流� ��る冷凍機油が室外空気によって冷却される� ��

 膨張機構(31)へは、これら2つの冷却用熱� �換器(48,46)で順に冷却された冷凍機油が導入� ��れる。このため、給油用配管(41)を通じて膨 張機構(31)へ導入される冷凍機油の温度を一� �低くすることができ、空調機(10)の能力低下� ��一層確実に抑えることが可能となる。

 《発明の実施形態2》
 本発明の実施形態2について説明する。本実 施形態は、膨張機ケーシング(34)にアキュー� �レータとしての機能を持たせたものである� �ここでは、本実施形態の空調機(10)について� ��上記実施形態1と異なる点を説明する。

 図7に示すように、本実施形態の冷媒回路 (11)では、吸入側配管(16)が第1配管(17)と第2配� ��(18)とによって構成されている。

 第1配管(17)の一端は、第1四方切換弁(12)の 第2のポートに接続されている。第1配管(17)の 他端は、膨張機ケーシング(34)に接続され、� �張機ケーシング(34)の内部空間における膨張� ��構(31)と発電機(33)の間に開口している。こ� �第1配管(17)は、室内熱交換器(15)と室外熱交� �器(14)のうち蒸発器として動作している方と� ��張機ケーシング(34)の内部空間とを連通させ る第1吸入側通路を構成している。

 第2配管(18)の一端は、膨張機ケーシング(3 4)に接続され、膨張機ケーシング(34)の内部空 間における膨張機構(31)と発電機(33)の間に開� ��している。第2配管(18)の他端は、圧縮機(20)� ��吸入管(25)に接続されている。この第1配管(1 7)は、膨張機ケーシング(34)の内部空間と圧縮 機(20)の吸入側とを連通させる第2吸入側通路� ��構成している。本実施形態において、油戻� ��用配管(42)は、第2配管(18)における冷却用熱� ��換器(46)の上流側に接続されている。

 ここで、室内熱交換器(15)と室外熱交換器 (14)のうち蒸発器として動作している方では� �そこへ流入した冷媒が完全には蒸発しきら� �、一部の冷媒が液冷媒のままでそこから流� �する場合がある。このような場合において� �熱交換器(14,15)から流出する液冷媒の量が多� ��と、液冷媒が圧縮機構(21)へ吸入されて圧縮 機構(21)の破損を招くおそれがある。

 それに対し、本実施形態では、第1配管(17 )から膨張機ケーシング(34)の内部空間へ気液� ��相状態の冷媒が流入したとしても、その冷� ��は膨張機ケーシング(34)内でガス冷媒と液冷 媒に分離され、ガス冷媒が第2配管(18)を通っ� ��圧縮機構(21)へ送られる。このため、圧縮機 構(21)へ吸入される冷媒は、ほぼガス冷媒だ� �になる。つまり、本実施形態によれば、膨� �機ケーシング(34)をアキュームレータとして� ��機能させ、アキュームレータを別途設ける� ��となく液バックによる圧縮機(20)の損傷を防 ぐことができる。

  -実施形態2の変形例-
 本実施形態では、膨張機ケーシング(34)にお ける第1配管(17)の接続位置を変更してもよい� ��

 図8に示すように、本変形例の第1配管(17)� ��、膨張機ケーシング(34)の下部に接続され、 膨張機ケーシング(34)の内部空間における発� �機(33)の下側に開口している。本変形例にお� ��て、第1配管(17)を通って膨張機ケーシング(3 4)の内部空間へ流入した冷媒は、発電機(33)に おけるロータとステータの隙間などを下から 上へ向かって通過し、その後に第2配管(18)へ� ��入する。

 冷媒が発電機(33)を通過する際には、その 冷媒中の液冷媒は発電機(33)に付着して下方� �流れ落ちてゆき、主にその冷媒中のガス冷� �が発電機(33)を通過して第2配管(18)へ到達す� �。従って、本変形例によれば、膨張機ケー� �ング(34)の内部空間においてガス冷媒と液冷� ��を確実に分離することができ、液バックに� ��る圧縮機(20)の損傷を一層確実に防ぐことが できる。

 また、本変形例では、発電機(33)を冷媒が 通過するため、発電機(33)が冷媒によって冷� �される。従って、本変形例によれば、発電� �(33)の温度上昇を抑制することができ、発電� ��(33)の効率向上を図ることが可能となる。

 《発明の実施形態3》
 本発明の実施形態3について説明する。本実 施形態の空調機(10)は、上記実施形態1におい� ��膨張機(30)の構成を変更したものである。こ こでは、本実施形態の膨張機(30)について、� �記実施形態1と異なる点を説明する。

 図9に示すように、出力軸(32)の上端部に� �、1つの偏心部(59)が形成されている。この偏 心部(59)は、出力軸(32)の主軸部(38)よりも大径 に形成されている。出力軸(32)には、給油通� �(90)が形成されている。給油通路(90)は、出力 軸(32)の軸心に沿って延びている。給油通路(9 0)の一端は、出力軸(32)の上端面に開口してい る。給油通路(90)の他端は、直角に屈曲して� �力軸(32)の径方向へ延びており、出力軸(32)の うち偏心部(59)から幾分下がった部分の外周� �に開口している。給油通路(90)には、出力軸( 32)の径方向へ延びる分岐通路(93)が1つ形成さ� ��ている。この分岐通路(93)は、偏心部(59)の� �周面に開口している。

 膨張機構(31)は、いわゆる揺動ピストン型 のロータリ式流体機械で構成されている。こ の膨張機構(31)には、フロントヘッド(61)と、� ��リンダ(51)と、ピストン(55)と、リアヘッド(6 2)と、上部プレート(65)とが1つずつ設けられ� �いる。

 膨張機構(31)では、下から上へ向かって順 に、フロントヘッド(61)、シリンダ(51)、リア� ��ッド(62)、上部プレート(65)が積層された状� �となっている。この状態において、シリン� �(51)は、その下側端面がフロントヘッド(61)に より閉塞され、その上側端面がリアヘッド(62 )により閉塞されている。

 出力軸(32)は、積層された状態のフロント ヘッド(61)、シリンダ(51)、リアヘッド(62)を貫 通している。また、出力軸(32)は、その偏心� �(59)がシリンダ(51)内に位置している。

 図10にも示すように、シリンダ(51)内には� ��ストン(55)が設けられている。このピストン (55)は、円環状あるいは円筒状に形成されて� �る。ピストン(55)の内径は偏心部(59)の外径と 概ね等しくなっている。そして、ピストン(55 )には出力軸(32)の偏心部(59)が貫通している。

 ピストン(55)は、その外周面がシリンダ(51 )の内周面に、一方の端面がフロントヘッド(6 1)に、他方の端面がリアヘッド(62)にそれぞれ 摺接している。シリンダ(51)内には、その内� �面とピストン(55)の外周面との間に流体室(52) が形成される。

 ピストン(55)には、ブレード(56)が一体に� �けられている。ブレード(56)は、ピストン(55) の半径方向へ延びる板状に形成されており、 ピストン(55)の外周面から外側へ突出してい� �。このブレード(56)はシリンダ(51)のブッシュ 孔(58)に挿入されている。シリンダ(51)のブッ� ��ュ孔(58)は、シリンダ(51)を厚み方向へ貫通� �ると共に、シリンダ(51)の内周面に開口して� ��る。

 シリンダ(51)には、一対のブッシュ(57)が� �けられている。各ブッシュ(57)は、内側面が� ��面となって外側面が円弧面となるように形� ��された小片である。シリンダ(51)において、 一対のブッシュ(57)は、ブッシュ孔(58)に挿入� ��れてブレード(56)を挟み込んだ状態となる。 ブッシュ(57)は、その内側面がブレード(56)と� ��接し、その外側面がシリンダ(51)と摺動する 。そして、ピストン(55)と一体のブレード(56)� ��、ブッシュ(57)を介してシリンダ(51)に支持� �れ、シリンダ(51)に対して回動自在で且つ進� ��自在となっている。

 シリンダ(51)内の流体室(52)は、ピストン(5 5)と一体のブレード(56)によって仕切られてお り、図10におけるブレード(56)の左側が高圧側 の高圧室(53)となり、その右側が低圧側の低� �室(54)となっている。フロントヘッド(61)には 流入ポート(67)が形成されている。流入ポー� �(67)は、フロントヘッド(61)の上面のうち高圧 室(53)に臨む部分に開口している。また、流� �ポート(67)の開口位置は、シリンダ(51)の内周 面の近傍で且つ図10におけるブレード(56)の左 側近傍に設定されている。シリンダ(51)には� �出ポート(68)が形成されている。流出ポート( 68)は、シリンダ(51)の内周面のうち、図10にお けるブッシュ(57)のやや右側の箇所に開口し� �いる。この流出ポート(68)は、低圧室(54)と連 通可能となっている。

 フロントヘッド(61)は、その中央部が下方 へ突出した形状となっている。また、フロン トヘッド(61)の中央部には貫通孔が形成され� �おり、この貫通孔に出力軸(32)の主軸部(38)が 挿通されている。フロントヘッド(61)は、出� �軸(32)における偏心部(59)の下側の部分を支持 する滑り軸受を構成している。フロントヘッ ド(61)では、出力軸(32)が挿通される貫通孔の� ��部に、円周溝が形成されている。この円周� ��は、出力軸(32)の外周面に開口する給油通路 (90)の端部と対向する位置に形成されており� �下側油溜め室(102)を構成している。フロント ヘッド(61)の全体形状や、フロントヘッド(61)� ��下側油溜め室(102)が形成される点は、上記� �施形態1と同様である。

 リアヘッド(62)の中央部には貫通孔が形成 されており、この貫通孔に出力軸(32)の主軸� �(38)が挿通されている。リアヘッド(62)は、出 力軸(32)における偏心部(59)の上側の部分を支� ��する滑り軸受を構成している。また、リア� ��ッド(62)の上面の中央部には、円形の凹陥部 が貫通孔と同軸上に形成されている。この凹 陥部は、給油用配管(41)から供給された冷凍� �油を溜めるための上側油溜め室(101)を構成し ている。更に、リアヘッド(62)の上面には、� �溝(103)が形成されている。凹溝(103)は、上側� ��溜め室(101)の周縁からリアヘッド(62)の外周� ��向へ延びている。

 上部プレート(65)は、やや厚肉の円板状に 形成されており、リアヘッド(62)の上に載置� �れている。上部プレート(65)には、給油用配� ��(41)の終端が接続されている。給油用配管(41 )の終端は、上部プレート(65)を上方から下方� ��向かって貫通して上側油溜め室(101)に開口� �ている。

 膨張機構(31)では、リアヘッド(62)に第1油� ��路(121)が形成され、フロントヘッド(61)に第2 油通路(122)が形成されている。第1油通路(121)� ��、リアヘッド(62)を厚み方向へ貫通し、凹溝 (103)の終端をシリンダ(51)のブッシュ孔(58)と� �通させている。フロントヘッド(61)において� ��第2油通路(122)の一端は、フロントヘッド(61) の上面のうちシリンダ(51)のブッシュ孔(58)に� ��む部分に開口している。また、フロントヘ� ��ド(61)において、第2油通路(122)の他端は、出 力軸(32)が挿通される貫通孔の内周面に開口� �ている。

  -運転動作-
 空調機(10)の冷房運転及び暖房運転や、圧縮 機構(21)及び膨張機構(31)へ冷凍機油を供給す� ��動作は、上記実施形態1の場合と同様である 。ここでは、本実施形態の膨張機構(31)が冷� �から動力を回収する動作について、図10を参 照しながら説明する。

 出力軸(32)が同図(a)の状態(回転角が0°の� �態)から同図の反時計方向へ僅かに回転する� ��、流入ポート(67)が高圧室(53)と連通し、流� �ポート(67)から高圧室(53)へ高圧冷媒が流入す る。この時、低圧室(54)は流出ポート(68)と連� ��しており、低圧室(54)の圧力は冷凍サイクル の低圧と概ね等しくなっている。このため、 ピストン(55)は高圧室(53)へ流入した冷媒によ� ��て押し動かされ、出力軸(32)が同図の反時計 方向へ回転を続ける。

 そして、同図(b)~(d)に順次示すように、高 圧室(53)の容積はピストン(55)が移動するのに� ��れて拡大する一方、低圧室(54)の容積はピス トン(55)が移動するのにつれて縮小してゆく� �その後、ピストン(55)は同図(a)の状態に戻る� ��、慣性力によって回転し続け、再び高圧室( 53)に流入ポート(67)が連通すると同時に低圧� �(54)に流出ポート(68)が連通する状態となり、 出力軸(32)が継続的に回転駆動される。

 膨張機構(31)では、給油用配管(41)を通じ� �供給された冷凍機油が上側油溜め室(101)へ導 入される。上側油溜め室(101)へ流入した冷凍� ��油は、出力軸(32)の給油通路(90)と、出力軸(3 2)とリアヘッド(62)の摺動部分と、凹溝(103)と� ��分配される。

 出力軸(32)の給油通路(90)へ流入した冷凍� �油は、その一部が分岐通路(93)を通じて偏心� ��(59)とピストン(55)の摺動面に供給され、残� �が下側油溜め室(102)へ流入する。下側油溜め 室(102)へ流入した冷凍機油は、出力軸(32)とフ ロントヘッド(61)の摺動部分へ供給される。

 凹溝(103)へ流入した冷凍機油は、第1油通� ��(121)を通ってシリンダ(51)のブッシュ孔(58)へ 流入する。このブッシュ孔(58)へ流入した冷� �機油は、その一部が、シリンダ(51)とブッシ� ��(57)の摺動部分や、ブレード(56)とブッシュ(5 7)の摺動部分へ供給される。ブッシュ孔(58)へ 流入した冷凍機油の残りは、第2油通路(122)を 通じてフロントヘッド(61)と出力軸(32)の隙間� ��供給される。

  -実施形態3の変形例-
 本実施形態では、膨張機構(31)のフロントヘ ッド(61)に給油用配管(41)が接続されていても� ��い。

 図11に示すように、本変形例の膨張機構(3 1)では、フロントヘッド(61)に対してその径方 向の外側から給油用配管(41)が接続されてい� �。この給油用配管(41)は、フロントヘッド(61) の第2油通路(122)に連通している。本変形例の フロントヘッド(61)では、出力軸(32)の主軸部( 38)が挿通される貫通孔の上端部に円周溝が形 成され、この円周溝が下側油溜め室(102)を構� ��する。また、このフロントヘッド(61)では、 第2油通路(122)が下側油溜め室(102)に連通して� ��る。

 本変形例の出力軸(32)において、給油通路 (90)の下端は、出力軸(32)の外周面のうち偏心� ��(59)の下側近傍に開口し、下側油溜め室(102)� ��連通している。また、この出力軸(32)には、 偏心部(59)の外周面に開口する分岐通路(93)の� ��に、もう1つの分岐通路(94)が形成されてい� �。この分岐通路(94)は、出力軸(32)の外周面の うち偏心部(59)の上側近傍に開口している。

 本変形例の膨張機構(31)では、給油用配管 (41)を通じて供給された冷凍機油が第2油通路( 122)へ導入される。第2油通路(122)へ流入した� �凍機油は、下側油溜め室(102)と、シリンダ(51 )のブッシュ孔(58)とに分配される。

 下側油溜め室(102)へ流入した冷凍機油は� �出力軸(32)の給油通路(90)と、出力軸(32)とフ� �ントヘッド(61)の摺動部分とに分配される。� ��力軸(32)の給油通路(90)へ流入した冷凍機油� �、その一部が分岐通路(93)を通って偏心部(59) とピストン(55)の摺動部分に供給され、残り� �一部が分岐通路(94)を通って出力軸(32)とリア ヘッド(62)の摺動部分に供給され、更にその� �りが上側油溜め室(101)へ流入する。

 シリンダ(51)のブッシュ孔(58)へ流入した� �凍機油は、その一部が、シリンダ(51)とブッ� ��ュ(57)の摺動部分や、ブレード(56)とブッシ� �(57)の摺動部分へ供給される。ブッシュ孔(58) へ流入した冷凍機油の残りは、第1油通路(121) を通って上側油溜め室(101)へ流入する。

 《その他の実施形態》
 上記の各実施形態では、膨張機構(31)がいわ ゆるローリングピストン型のロータリ式流体 機械で構成されていてもよい。この場合、膨 張機構(31)では、ブレード(56,75,86)がピストン( 55,75,85)と別体に形成される。そして、ブレー ド(56,75,86)は、シリンダ(51,71,81)に対して進退� ��在に支持され、その先端がピストン(55,75,85) の外周面に押し付けられる。

 また、上記の各実施形態では、膨張機構( 31)がスクロール型の流体機械で構成されてい てもよい。この場合、膨張機構(31)では、固� �スクロールと可動スクロールによって形成� �れた膨張室内で冷媒が膨張し、可動スクロ� �ルに係合する出力軸が回転駆動される。

 また、上記の各実施形態では冷凍装置に� ��って空調機を構成しているが、冷凍装置に� ��って給湯機を構成し、圧縮機(20)から吐出さ れた冷媒によって水を加熱して温水を生成す るようにしてもよい。

 また、上記実施形態1の変形例1では、給� �用配管(41)の冷凍機油を吸入側配管(16)の冷媒 と熱交換させる冷却用熱交換器(46)を省略し� �給油用配管(41)の冷凍機油を油戻し用配管(42) の冷凍機油と熱交換させる冷却用熱交換器(47 )だけを空調機(10)に設けてもよい。

 また、上記実施形態1の変形例2では、給� �用配管(41)の冷凍機油を吸入側配管(16)の冷媒 と熱交換させる冷却用熱交換器(46)を省略し� �給油用配管(41)の冷凍機油を室外空気と熱交� ��させる冷却用熱交換器(48)だけを空調機(10)� �設けてもよい。

 なお、以上の実施形態は、本質的に好ま� ��い例示であって、本発明、その適用物、あ� ��いはその用途の範囲を制限することを意図� ��るものではない。