以下、図面に基づいて、本発明にかかる冷� ��装置の実施形態について説明する。
 (1)空気調和装置の構成
 図1は、本発明にかかる冷凍装置の一実施形 態としての空気調和装置1の概略構成図であ� �。空気調和装置1は、冷房運転と暖房運転を� ��り換え可能に構成された冷媒回路10を有し� �超臨界域で作動する冷媒(ここでは、二酸化� ��素)を使用して二段圧縮式冷凍サイクルを行 う装置である。
 空気調和装置1の冷媒回路10は、主として、� ��縮機構2と、切換機構3と、熱源側熱交換器4� ��、ブリッジ回路17と、第1膨張機構5aと、気� �分離器としてのレシーバ18と、第1後段側イ� �ジェクション管18cと、第2後段側インジェク� ��ョン管としての液インジェクション管18hと� ��第2膨張機構5bと、利用側熱交換器6と、中間 熱交換器7とを有している。

 圧縮機構2は、本実施形態において、2つ� �圧縮要素で冷媒を二段圧縮する圧縮機21から 構成されている。圧縮機21は、ケーシング21a� ��に、圧縮機駆動モータ21bと、駆動軸21cと、� ��縮要素2c、2dとが収容された密閉式構造とな っている。圧縮機駆動モータ21bは、駆動軸21c に連結されている。そして、この駆動軸21cは 、2つの圧縮要素2c、2dに連結されている。す� ��わち、圧縮機21は、2つの圧縮要素2c、2dが単 一の駆動軸21cに連結されており、2つの圧縮� �素2c、2dがともに圧縮機駆動モータ21bによっ� ��回転駆動される、いわゆる一軸二段圧縮構� ��となっている。圧縮要素2c、2dは、本実施形 態において、ロータリ式やスクロール式等の 容積式の圧縮要素である。そして、圧縮機21� ��、吸入管2aから冷媒を吸入し、この吸入さ� �た冷媒を圧縮要素2cによって圧縮した後に中 間冷媒管8に吐出し、中間冷媒管8に吐出され� ��冷媒を圧縮要素2dに吸入させて冷媒をさら� �圧縮した後に吐出管2bに吐出するように構成 されている。ここで、中間冷媒管8は、圧縮� �素2cの前段側に接続された圧縮要素2cから吐� ��された冷媒を、圧縮要素2cの後段側に接続� �れた圧縮要素2dに吸入させるための冷媒管で ある。また、吐出管2bは、圧縮機構2から吐出 された冷媒を切換機構3に送るための冷媒管� �あり、吐出管2bには、油分離機構41と逆止機� ��42とが設けられている。油分離機構41は、圧 縮機構2から吐出される冷媒に同伴する冷凍� �油を冷媒から分離して圧縮機構2の吸入側へ� ��す機構であり、主として、圧縮機構2から吐 出される冷媒に同伴する冷凍機油を冷媒から 分離する油分離器41aと、油分離器41aに接続さ れており冷媒から分離された冷凍機油を圧縮 機構2の吸入管2aに戻す油戻し管41bとを有して いる。油戻し管41bには、油戻し管41bを流れる 冷凍機油を減圧する減圧機構41cが設けられて いる。減圧機構41cは、本実施形態において、 キャピラリチューブが使用されている。逆止 機構42は、圧縮機構2の吐出側から切換機構3� �の冷媒の流れを許容し、かつ、切換機構3か� ��圧縮機構2の吐出側への冷媒の流れを遮断す るための機構であり、本実施形態において、 逆止弁が使用されている。

 このように、圧縮機構2は、本実施形態にお いて、2つの圧縮要素2c、2dを有しており、こ� ��らの圧縮要素2c、2dのうちの前段側の圧縮要 素から吐出された冷媒を後段側の圧縮要素で 順次圧縮するように構成されている。
 切換機構3は、冷媒回路10内における冷媒の� ��れの方向を切り換えるための機構であり、� ��房運転時には、熱源側熱交換器4を圧縮機構 2によって圧縮される冷媒の冷却器として、� �つ、利用側熱交換器6を熱源側熱交換器4にお いて冷却された冷媒の加熱器として機能させ るために、圧縮機構2の吐出側と熱源側熱交� �器4の一端とを接続するとともに圧縮機21の� �入側と利用側熱交換器6とを接続し(図1の切� �機構3の実線を参照、以下、この切換機構3の 状態を「冷却運転状態」とする)、暖房運転� �には、利用側熱交換器6を圧縮機構2によって 圧縮される冷媒の冷却器として、かつ、熱源 側熱交換器4を利用側熱交換器6において冷却� ��れた冷媒の加熱器として機能させるために� ��圧縮機構2の吐出側と利用側熱交換器6とを� �続するとともに圧縮機構2の吸入側と熱源側� ��交換器4の一端とを接続することが可能であ る(図1の切換機構3の破線を参照、以下、この 切換機構3の状態を「加熱運転状態」とする)� ��本実施形態において、切換機構3は、圧縮機 構2の吸入側、圧縮機構2の吐出側、熱源側熱� ��換器4及び利用側熱交換器6に接続された四� �切換弁である。尚、切換機構3は、四路切換� ��に限定されるものではなく、例えば、複数� ��電磁弁を組み合わせる等によって、上述と� ��様の冷媒の流れの方向を切り換える機能を� ��するように構成したものであってもよい。

 このように、切換機構3は、冷媒回路10を構� ��する圧縮機構2、熱源側熱交換器4、第1膨張� ��構5a、レシーバ18、第2膨張機構5b、及び利用 側熱交換器6だけに着目すると、圧縮機構2、� ��源側熱交換器4、第1膨張機構5a、レシーバ18� ��第2膨張機構5b、利用側熱交換器6の順に冷媒 を循環させる冷却運転状態と、圧縮機構2、� �用側熱交換器6、第1膨張機構5a、レシーバ18� �第2膨張機構5b、熱源側熱交換器4の順に冷媒� ��循環させる加熱運転状態とを切り換えるこ� ��ができるように構成されている。
 熱源側熱交換器4は、冷媒の放熱器又は蒸発 器として機能する熱交換器である。熱源側熱 交換器4は、その一端が切換機構3に接続され� ��おり、その他端がブリッジ回路17を介して� �1膨張機構5aに接続されている。熱源側熱交� �器4は、水や空気を熱源(すなわち、冷却源又 は加熱源)とする熱交換器である。

 ブリッジ回路17は、熱源側熱交換器4と利� ��側熱交換器6との間に設けられており、レシ ーバ18の入口に接続されるレシーバ入口管18a� ��及び、レシーバ18の出口に接続されるレシ� �バ出口管18bに接続されている。ブリッジ回� �17は、本実施形態において、4つの逆止弁17a� �17b、17c、17dを有している。そして、入口逆� �弁17aは、熱源側熱交換器4からレシーバ入口� ��18aへの冷媒の流通のみを許容する逆止弁で� ��る。入口逆止弁17bは、利用側熱交換器6から レシーバ入口管18aへの冷媒の流通のみを許容 する逆止弁である。すなわち、入口逆止弁17a 、17bは、熱源側熱交換器4及び利用側熱交換� �6の一方からレシーバ入口管18aに冷媒を流通� ��せる機能を有している。出口逆止弁17cは、� ��シーバ出口管18bから利用側熱交換器6への冷 媒の流通のみを許容する逆止弁である。出口 逆止弁17dは、レシーバ出口管18bから熱源側熱 交換器4への冷媒の流通のみを許容する逆止� �である。すなわち、出口逆止弁17c、17dは、� �シーバ出口管18bから熱源側熱交換器4及び利� ��側熱交換器6の他方に冷媒を流通させる機能 を有している。

 第1膨張機構5aは、レシーバ入口管18aに設け� ��れた冷媒を減圧する機構であり、本実施形� ��において、電動膨張弁が使用されている。� ��た、本実施形態において、第1膨張機構5aは� ��冷房運転時には、熱源側熱交換器4において 冷却された冷凍サイクルにおける高圧の冷媒 をレシーバ18を介して利用側熱交換器6に送る 前に冷媒の飽和圧力付近まで減圧し、暖房運 転時には、利用側熱交換器6において冷却さ� �た冷凍サイクルにおける高圧の冷媒をレシ� �バ18を介して熱源側熱交換器4に送る前に冷� �の飽和圧力付近まで減圧する。
 レシーバ18は、冷房運転と暖房運転との間� �冷媒回路10における冷媒の循環量が異なる等 の運転状態に応じて発生する余剰冷媒を溜め ることができるように、第1膨張機構5aで減圧 された後の冷媒を一時的に溜めるために設け られた容器であり、その入口がレシーバ入口 管18aに接続されており、その出口がレシーバ 出口管18bに接続されている。また、レシーバ 18には、レシーバ18内から冷媒を抜き出して� �縮機構2の吸入管2a(すなわち、圧縮機構2の前 段側の圧縮要素2cの吸入側)に戻すことが可能 な第1吸入戻し管18fが接続されている。

 第1後段側インジェクション管18cは、気液 分離器としてのレシーバ18によって気液分離� ��れたガス冷媒を圧縮機構2の後段側の圧縮要 素2dに戻す中間圧インジェクションを行うこ� ��が可能な冷媒管であり、本実施形態におい� ��、レシーバ18の上部と中間冷媒管8(すなわち 、圧縮機構2の後段側の圧縮要素2dの吸入側)� �を接続するように設けられている。この第1� ��段側インジェクション管18cには、第1後段側 インジェクション開閉弁18dと第1後段側イン� �ェクション逆止機構18eとが設けられている� �第1後段側インジェクション開閉弁18dは、開� ��制御が可能な弁であり、本実施形態におい� ��、電磁弁である。第1後段側インジェクショ ン逆止機構18eは、レシーバ18から後段側の圧� ��要素2dへの冷媒の流れを許容し、かつ、後� �側の圧縮要素2dからレシーバ18への冷媒の流� ��を遮断するための機構であり、本実施形態� ��おいて、逆止弁が使用されている。

 第1吸入戻し管18fは、レシーバ18から冷媒を� ��き出して圧縮機構2の前段側の圧縮要素2cに� ��すことが可能な冷媒管であり、本実施形態� ��おいて、レシーバ18の上部と吸入管2a(すな� �ち、圧縮機構2の前段側の圧縮要素2cの吸入� �)とを接続するように設けられている。この� ��1吸入戻し管18fには、第1吸入戻し開閉弁18g� �設けられている。第1吸入戻し開閉弁18gは、� ��閉制御が可能な弁であり、本実施形態にお� ��て、電磁弁である。
 このように、レシーバ18は、第1後段側イン� ��ェクション開閉弁18dや第1吸入戻し開閉弁18g を開けることによって第1後段側インジェク� �ョン管18cや第1吸入戻し管18fを使用する場合� ��は、熱源側熱交換器4と利用側熱交換器6と� �間を流れる冷媒を、第1膨張機構5aと第2膨張� ��構5bとの間において、気液分離する気液分� �器として機能し、主として、レシーバ18にお いて気液分離されたガス冷媒をレシーバ18の� ��部から圧縮機構2の後段側の圧縮要素2dや前� ��側の圧縮要素2cに戻すことができるように� �っている。

 第2膨張機構5bは、レシーバ出口管18bに設け� ��れた冷媒を減圧する機構であり、本実施形� ��において、電動膨張弁が使用されている。� ��2膨張機構5bは、その一端がレシーバ18に接� �され、その他端がブリッジ回路17を介して利 用側熱交換器6に接続されている。また、本� �施形態において、第2膨張機構5bは、冷房運� �時には、第1膨張機構5aによって減圧された� �媒をレシーバ18を介して利用側熱交換器6に� �る前に冷凍サイクルにおける低圧になるま� �さらに減圧し、暖房運転時には、第1膨張機� ��5aによって減圧された冷媒をレシーバ18を介 して熱源側熱交換器4に送る前に冷凍サイク� �における低圧になるまでさらに減圧する。
 利用側熱交換器6は、冷媒の蒸発器又は放熱 器として機能する熱交換器である。利用側熱 交換器6は、その一端がブリッジ回路17を介し て第1膨張機構5aに接続されており、その他端 が切換機構3に接続されている。利用側熱交� �器6は、水や空気を熱源(すなわち、冷却源又 は加熱源)とする熱交換器である。

 このように、ブリッジ回路17、レシーバ18 、レシーバ入口管18a及びレシーバ出口管18bに よって、切換機構3を冷却運転状態にしてい� �際には、熱源側熱交換器4において冷却され� ��高圧の冷媒が、ブリッジ回路17の入口逆止� �17a、レシーバ入口管18aの第1膨張機構5a、レ� �ーバ18、レシーバ出口管18bの第2膨張機構5b及 びブリッジ回路17の出口逆止弁17cを通じて、� ��用側熱交換器6に送ることができるようにな っている。また、切換機構3を加熱運転状態� �している際には、利用側熱交換器6において� ��却された高圧の冷媒が、ブリッジ回路17の� �口逆止弁17b、レシーバ入口管18aの第1膨張機� ��5a、レシーバ18、レシーバ出口管18bの第2膨� �機構5b及びブリッジ回路17の出口逆止弁17dを� ��じて、熱源側熱交換器4に送ることができる ようになっている。

 中間熱交換器7は、中間冷媒管8に設けられ� �おり、本実施形態において、冷房運転時に� �前段側の圧縮要素2cから吐出されて圧縮要素 2dに吸入される冷媒の冷却器として機能させ� ��ことが可能な熱交換器である。中間熱交換� ��7は、水や空気を熱源(ここでは、冷却源)と� ��る熱交換器である。このように、中間熱交� ��器7は、冷媒回路10を循環する冷媒を用いた� ��のではないという意味で、外部熱源を用い� ��冷却器ということができる。
 また、中間冷媒管8には、中間熱交換器7を� �イパスするように、中間熱交換器バイパス� �9が接続されている。この中間熱交換器バイ� ��ス管9は、中間熱交換器7を流れる冷媒の流� �を制限する冷媒管である。そして、中間熱� �換器バイパス管9には、中間熱交換器バイパ� ��開閉弁11が設けられている。中間熱交換器� �イパス開閉弁11は、本実施形態において、電 磁弁である。この中間熱交換器バイパス開閉 弁11は、本実施形態において、基本的には、� ��換機構3を冷却運転状態にしている際に閉め 、切換機構3を加熱運転状態にしている際に� �ける制御がなされる。すなわち、中間熱交� �器バイパス開閉弁11は、冷房運転を行う際に 閉め、暖房運転を行う際に開ける制御がなさ れる。

 また、中間冷媒管8には、中間熱交換器バイ パス管9の前段側の圧縮要素2c側端との接続部 から中間熱交換器7の前段側の圧縮要素2c側端 までの部分に、中間熱交換器開閉弁12が設け� ��れている。この中間熱交換器開閉弁12は、� �間熱交換器7を流れる冷媒の流量を制限する� ��構である。中間熱交換器開閉弁12は、本実� �形態において、電磁弁である。この中間熱� �換器開閉弁12は、本実施形態において、基本 的には、切換機構3を冷却運転状態にしてい� �際に開け、切換機構3を加熱運転状態にして� ��る際に閉める制御がなされる。すなわち、� ��間熱交換器開閉弁12は、冷房運転を行う際� �開け、暖房運転を行う際に閉める制御がな� �れる。
 また、中間冷媒管8には、前段側の圧縮要素 2cの吐出側から後段側の圧縮要素2dの吸入側� �の冷媒の流れを許容し、かつ、後段側の圧� �要素2dの吸入側から前段側の圧縮要素2cの吐� ��側への冷媒の流れを遮断するための逆止機� ��15が設けられている。逆止機構15は、本実施 形態において、逆止弁である。尚、逆止機構 15は、本実施形態において、中間冷媒管8の中 間熱交換器7の後段側の圧縮要素2d側端から中 間熱交換器バイパス管9の後段側の圧縮要素2d 側端との接続部までの部分に設けられている 。

 液インジェクション管18hは、第1後段側イ ンジェクション管18cを使用している際、すな わち、気液分離器としてのレシーバ18による� ��間圧インジェクションを行っている際に、� ��媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器4 又は利用側熱交換器6とレシーバ18との間から 冷媒を分岐して後段側の圧縮要素2dに戻すた� ��の第2後段側インジェクション管として機能 する冷媒管であり、ここでは、レシーバ入口 管18aの第1膨張機構5aの上流側の部分と、中間 冷媒管8(すなわち、圧縮機構2の後段側の圧縮 要素2dの吸入側)とを接続するように設けられ ている。ここで、第1後段側インジェクショ� �管18cと液インジェクション管18hとは、中間� �媒管8側の部分(より具体的には、第1後段側� �ンジェクション管18cの第1後段側インジェク� ��ョン開閉弁18d及び第1後段側インジェクショ ン逆止機構18eが設けられた部分から中間冷媒 管8との接続部分まで)が一体となっている。� ��た、この液インジェクション管18hには、第2 後段側インジェクション弁としての液インジ ェクション弁18iが設けられている。液インジ ェクション弁18iは、開度制御が可能な弁であ り、本実施形態において、電動膨張弁である 。

 このように、本実施形態の空気調和装置1 は、冷却運転と加熱運転とを切り換え可能で 、かつ、気液分離器としてのレシーバ18によ� ��中間圧インジェクションが可能な冷媒回路1 0を有する二段圧縮式冷凍サイクルを行う構� �において、中間熱交換器7及び中間熱交換器� ��イパス管9を設けることで、冷房運転時には 、前段側の圧縮要素2cから吐出されて後段側� ��圧縮要素2dに吸入される冷媒を中間熱交換� �7によって冷却し、暖房運転時には、前段側� ��圧縮要素2cから吐出されて後段側の圧縮要� �2dに吸入される冷媒が中間熱交換器7によっ� �冷却されないようにするとともに、第1後段� ��インジェクション管18cを使用している際に� ��放熱器としての熱源側熱交換器4又は利用側 熱交換器6とレシーバ18との間から冷媒を分岐 して後段側の圧縮要素2dに戻す第2後段側イン ジェクション管としての液インジェクション 管18hをさらに設けることで、後述のインジェ クション量最適化制御を行うようにしている 。

 さらに、空気調和装置1には、各種のセンサ が設けられている。具体的には、中間冷媒管 8には、中間冷媒管8を流れる冷媒の圧力であ� ��冷凍サイクルにおける中間圧を検出する中� ��圧力センサ54が設けられている。中間冷媒� �8には、第1後段側インジェクション管18cが接 続された部分よりも後段側の圧縮要素2d側の� ��置に、後段側の圧縮要素2dの吸入側におけ� �冷媒の温度を検出する中間温度センサ56が設 けられている。また、空気調和装置1は、こ� �では図示しないが、圧縮機構2、切換機構3、 膨張機構5a、5b、中間熱交換器バイパス開閉� �11、中間熱交換器開閉弁12、第1後段側インジ ェクション開閉弁18d、液インジェクション弁 18iと、第1吸入戻し開閉弁18g等の空気調和装� �1を構成する各部の動作を制御する制御部を� ��している。
 (2)空気調和装置の動作
 次に、本実施形態の空気調和装置1の動作に ついて、図1~図8を用いて説明する。ここで、 図2は、冷房運転時における空気調和装置1内� ��冷媒の流れを示す図であり、図3は、冷房運 転時の冷凍サイクルが図示された圧力-エン� �ルピ線図であり、図4は、冷房運転時の冷凍� ��イクルが図示された温度-エントロピ線図で あり、図5は、暖房運転時における空気調和� �置1内の冷媒の流れを示す図であり、図6は、 暖房運転時の冷凍サイクルが図示された圧力 -エンタルピ線図であり、図7は、暖房運転時� ��冷凍サイクルが図示された温度-エントロピ 線図であり、図8は、インジェクション比と� �房運転時における成績係数比又は暖房運転� �における成績係数比との関係を示す図であ� �。尚、以下の冷房運転及び暖房運転におけ� �運転制御は、上述の制御部(図示せず)によっ て行われる。また、以下の説明において、「 高圧」とは、冷凍サイクルにおける高圧(す� �わち、図3、図4の点D、D’、Eにおける圧力や 図6、7の点D、D’、Fにおける圧力を意味し、� ��低圧」とは、冷凍サイクルにおける低圧(す なわち、図3、4の点A、Fにおける圧力や図6、7 の点A、Eにおける圧力)を意味し、「中間圧」 とは、冷凍サイクルにおける中間圧(すなわ� �、図3、4、6、7の点B、C、C’、G、G’、I、L、 M、Xにおける圧力)を意味している。

 <冷房運転>
 冷房運転時は、切換機構3が図1及び図2の実� ��で示される冷却運転状態とされる。また、� ��1膨張機構5a及び第2膨張機構5bは、開度調節� ��れる。そして、切換機構3が冷却運転状態と なるため、中間冷媒管8の中間熱交換器開閉� �12が開けられ、そして、中間熱交換器バイパ ス管9の中間熱交換器バイパス開閉弁11が閉め られることによって、中間熱交換器7が冷却� �として機能する状態にされる。さらに、第1� ��段側インジェクション開閉弁18dは、開状態� ��され、液インジェクション弁18iは、開度調� ��される。より具体的には、本実施形態にお� ��て、液インジェクション弁18iは、後段側の� ��縮要素2dの吸入における冷媒(すなわち、前� ��側の圧縮要素2cから吐出され、中間熱交換� �7を通過し、第1後段側インジェクション管18c 及び第2後段側インジェクション管としての� �インジェクション管18hを通じて後段側の圧� �要素2dに戻される冷媒と合流した後の冷媒)� �過熱度SHが冷房運転時における目標値SHC(図4� ��照)になるように、液インジェクション管18h を通じて後段側の圧縮要素2dに戻される冷媒� ��流量を制御する、いわゆる過熱度制御がな� ��れるようになっている。本実施形態におい� ��、後段側の圧縮要素2dの吸入における冷媒� �過熱度SHCは、中間圧力センサ54により検出さ れる中間圧を飽和温度に換算し、中間温度セ ンサ56により検出される冷媒温度からこの冷� ��の飽和温度値を差し引くことによって得ら� ��る。このように、本実施形態の冷房運転時� ��おいては、後段側の圧縮要素2dの吸入にお� �る冷媒の過熱度SHが目標値SHCになるように、 後段側インジェクション管(ここでは、第1後� ��側インジェクション管18c及び液インジェク� ��ョン管18h)を通じて後段側の圧縮要素2dに戻� ��れる冷媒の流量を制御するようになってい� ��。

 この冷媒回路10の状態において、低圧の� �媒(図1~図4の点A参照)は、吸入管2aから圧縮機 構2に吸入され、まず、圧縮要素2cによって中 間圧まで圧縮された後に、中間冷媒管8に吐� �される(図1~図4の点B参照)。この前段側の圧� �要素2cから吐出された中間圧の冷媒は、中間 熱交換器7において、冷却源としての水や空� �と熱交換を行うことで冷却される(図1~図4の� ��C参照)。この中間熱交換器7において冷却さ� ��た冷媒は、レシーバ18から第1後段側インジ� ��クション管18c及び液インジェクション管18h� ��通じて後段側の圧縮機構2dに戻される冷媒(� ��1~図4の点M、点X参照)と合流することでさら� ��冷却される(図1~図4の点G参照)。次に、第1後 段側インジェクション管18c及び液インジェク ション管18hから戻る冷媒と合流した(すなわ� �、気液分離器としてのレシーバ18及び液イン ジェクション管18hによる中間圧インジェクシ ョンが行われた)中間圧の冷媒は、圧縮要素2c の後段側に接続された圧縮要素2dに吸入され� ��さらに圧縮されて、圧縮機構2から吐出管2b� ��吐出される(図1~図4の点D参照)。ここで、圧� ��機構2から吐出された高圧の冷媒は、圧縮要 素2c、2dによる二段圧縮動作によって、臨界� �力(すなわち、図3に示される臨界点CPにおけ� ��臨界圧力Pcp)を超える圧力まで圧縮されてい る。そして、この圧縮機構2から吐出された� �圧の冷媒は、油分離機構41を構成する油分離 器41aに流入し、同伴する冷凍機油が分離され る。また、油分離器41aにおいて高圧の冷媒か ら分離された冷凍機油は、油分離機構41を構� ��する油戻し管41bに流入し、油戻し管41bに設� ��られた減圧機構41cで減圧された後に圧縮機� ��2の吸入管2aに戻されて、再び、圧縮機構2に 吸入される。次に、油分離機構41において冷� ��機油が分離された後の高圧の冷媒は、逆止� ��構42及び切換機構3を通じて、冷媒の放熱器� ��して機能する熱源側熱交換器4に送られる。 そして、熱源側熱交換器4に送られた高圧の� �媒は、熱源側熱交換器4において、冷却源と� ��ての水や空気と熱交換を行って冷却される( 図1~図4の点E参照)。そして、熱源側熱交換器4 において冷却された高圧の冷媒は、ブリッジ 回路17の入口逆止弁17aを通じてレシーバ入口� ��18aに流入し、その一部が液インジェクショ� ��管18hに分岐される。そして、液インジェク� ��ョン管18hを流れる冷媒は、液インジェクシ� ��ン弁18iにおいて中間圧付近まで減圧された� ��に(図1~図4の点X参照)、上述のように、前段� ��の圧縮要素2cから吐出された中間圧の冷媒� �合流することになる。そして、液インジェ� �ション管18hで分岐された後の高圧の冷媒は� �第1膨張機構5aによって中間圧付近まで減圧� �れてレシーバ18内に一時的に溜められるとと もに気液分離が行われる(図1~図4の点I、L、M� �照)。そして、レシーバ18において気液分離� �れたガス冷媒は、第1後段側インジェクショ� ��管18cによってレシーバ18の上部から抜き出� �れて、上述のように、前段側の圧縮要素2cか ら吐出された中間圧の冷媒に合流することに なる。そして、レシーバ18内に溜められた液� ��媒は、レシーバ出口管18bに送られて、第2膨 張機構5bによって減圧されて低圧の気液二相� ��態の冷媒となり、ブリッジ回路17の出口逆� �弁17cを通じて、冷媒の蒸発器として機能す� �利用側熱交換器6に送られる(図1~図4の点F参� �)。そして、利用側熱交換器6に送られた低圧 の気液二相状態の冷媒は、加熱源としての水 や空気と熱交換を行って加熱されて、蒸発す ることになる(図1~図4の点A参照)。そして、こ の利用側熱交換器6において加熱された低圧� �冷媒は、切換機構3を経由して、再び、圧縮� ��構2に吸入される。このようにして、冷房運 転が行われる。

 このように、本実施形態の空気調和装置1 (冷凍装置)では、第1後段側インジェクション 管18c及び液インジェクション管18hを設けて、 熱源側熱交換器4において放熱した冷媒を分� �して後段側の圧縮要素2dに戻す気液分離器と してのレシーバ18や液インジェクション管18h� ��よる中間圧インジェクションを行うことに� ��る後段側の圧縮要素2dに吸入される冷媒の� �却効果に加えて、前段側の圧縮要素2cから吐 出された冷媒を後段側の圧縮要素2dに吸入さ� ��るための中間冷媒管8に中間熱交換器7を設� �て、冷房運転時において、中間熱交換器開� �弁12を開け、また、中間熱交換器バイパス開 閉弁11を閉めることによって、中間熱交換器7 を冷却器として機能する状態にしているため 、中間熱交換器7による後段側の圧縮要素2dに 吸入される冷媒の冷却効果が加わり、中間熱 交換器7を設けない場合や中間熱交換器7を使� ��しない場合(この場合には、図3、図4におい� ��、点A→点B→点G’→点D’→点E→点I、X→点 L→点Fの順で冷凍サイクルが行われる)に比べ て、圧縮要素2cの後段側の圧縮要素2dに吸入� �れる冷媒の温度が低下し(図4の点G、G’参照) 、最終的に圧縮機構2から吐出される冷媒の� �度を低く抑えることができる(図4の点D、D’� ��照)。これにより、この空気調和装置1では� �冷房運転時において、冷媒の放熱器として� �能する熱源側熱交換器4における放熱ロスが� ��さくなるため、中間圧インジェクションだ� ��の場合に比べて、運転効率をさらに向上さ� ��ることができる。

 しかも、本実施形態の空気調和装置1では 、気液分離器としてのレシーバ18による中間� ��インジェクションを採用していることから� ��レシーバ18に流入する冷媒の液ガス比によ� �て第1後段側インジェクション管18cを通じて� ��段側の圧縮要素2dに戻すことができる冷媒� �流量が決まってしまい、第1後段側インジェ� ��ション管18cを通じて後段側の圧縮要素2dに� �す冷媒の流量を積極的に制御することが困� �であるため、第1後段側インジェクション管1 8cに加えて、液インジェクション管18hを設け� ��ようにしている。これにより、この空気調� ��装置1では、この液インジェクション管18hの 液インジェクション弁18iの開度調節によって 、第1後段側インジェクション管18c及び液イ� �ジェクション管18hを通じて後段側の圧縮要� �2dに戻る冷媒の流量を積極的に制御すること が可能になり、後段側の圧縮要素2dの吸入に� ��ける冷媒の過熱度SHを冷房運転時における� �標値SHCで一定にすることができる。ここで� �本実施形態の空気調和装置1では、圧縮機構2 から吐出される冷媒の流量に対する後段側イ ンジェクション管(ここでは、第1後段側イン� ��ェクション管18c及び第2後段側インジェクシ ョン管としての液インジェクション管18hの両 方)を通じて後段側の圧縮要素2dに戻される冷 媒の流量の比であるインジェクション比と成 績係数比(インジェクション比が0.20の場合に� ��ける成績係数を1として他のインジェクショ ン比における成績係数を表した値)との間に� �図8に示されるような関係があり、冷房運転� ��における成績係数が最大になる最適インジ� ��クション比が0.3~0.4となっている。このため 、本実施形態では、冷房運転時における最適 インジェクション比に対応するように、後段 側の圧縮要素2dの吸入における冷媒の過熱度S Hの冷房運転時の目標値SHCを設定して、液イ� �ジェクション弁18iの開度調節を行うことで� �冷房運転時における成績係数の最大付近に� �ることができる。

 <暖房運転>
 暖房運転時は、切換機構3が図1及び図5の破� ��で示される加熱運転状態とされる。また、� ��1膨張機構5a及び第2膨張機構5bは、開度調節� ��れる。そして、切換機構3が加熱運転状態と なるため、中間冷媒管8の中間熱交換器開閉� �12が閉められ、そして、中間熱交換器バイパ ス管9の中間熱交換器バイパス開閉弁11が開け られることによって、中間熱交換器7が冷却� �として機能しない状態にされる。さらに、� �1後段側インジェクション開閉弁18dは、開状� ��にされ、液インジェクション弁18iは、冷房� ��転時と同様の開度調節がなされる。ここで� ��後段側の圧縮要素2dの吸入における冷媒の� �熱度SHの暖房運転時における目標値をSHH(図7� ��照)とする。
 この冷媒回路10の状態において、低圧の冷� �(図1、図5~図7の点A参照)は、吸入管2aから圧� �機構2に吸入され、まず、圧縮要素2cによっ� �中間圧まで圧縮された後に、中間冷媒管8に� ��出される(図1、図5~図7の点B参照)。この前段 側の圧縮要素2cから吐出された中間圧の冷媒� ��、上述の冷房運転時とは異なり、中間熱交� ��器7を通過せずに(すなわち、冷却されるこ� �なく)、中間熱交換器バイパス管9を通過する (図1、図5~図7の点C参照)。この中間熱交換器7� ��よって冷却されることなく中間熱交換器バ� ��パス管9を通過した中間圧の冷媒は、レシー バ18から第1後段側インジェクション管18c及び 液インジェクション管18hを通じて後段側の圧 縮機構2dに戻される冷媒(図1、図5~図7の点M、� ��X参照)と合流することで冷却される(図1、図 5~図7の点G参照)。次に、第1後段側インジェク ション管18c及び液インジェクション管18hから 戻る冷媒と合流した(すなわち、気液分離器� �してのレシーバ18及び液インジェクション管 18hによる中間圧インジェクションが行われた )中間圧の冷媒は、圧縮要素2cの後段側に接続 された圧縮要素2dに吸入されてさらに圧縮さ� ��て、圧縮機構2から吐出管2bに吐出される(図 1、図5~図7の点D参照)。ここで、圧縮機構2か� �吐出された高圧の冷媒は、圧縮要素2c、2dに� ��る二段圧縮動作によって、臨界圧力(すなわ ち、図6に示される臨界点CPにおける臨界圧力 Pcp)を超える圧力まで圧縮されている。そし� �、この圧縮機構2から吐出された高圧の冷媒� ��、油分離機構41を構成する油分離器41aに流� �し、同伴する冷凍機油が分離される。また� �油分離器41aにおいて高圧の冷媒から分離さ� �た冷凍機油は、油分離機構41を構成する油戻 し管41bに流入し、油戻し管41bに設けられた減 圧機構41cで減圧された後に圧縮機構2の吸入� �2aに戻されて、再び、圧縮機構2に吸入され� �。次に、油分離機構41において冷凍機油が分 離された後の高圧の冷媒は、逆止機構42及び� ��換機構3を通じて、冷媒の放熱器として機能 する利用側熱交換器6に送られて、冷却源と� �ての水や空気と熱交換を行って冷却される(� ��1、図5~図7の点F参照)。そして、利用側熱交� ��器6において冷却された高圧の冷媒は、ブリ ッジ回路17の入口逆止弁17bを通じてレシーバ� ��口管18aに流入し、その一部が液インジェク� ��ョン管18hに分岐される。そして、液インジ� ��クション管18hを流れる冷媒は、液インジェ� ��ション弁18iにおいて中間圧付近まで減圧さ� ��た後に(図1、図5~図7の点X参照)、上述のよう に、前段側の圧縮要素2cから吐出された中間� ��の冷媒に合流することになる。そして、液� ��ンジェクション管18hで分岐された後の高圧� ��冷媒は、第1膨張機構5aによって中間圧付近� ��で減圧されてレシーバ18内に一時的に溜め� �れるとともに気液分離が行われる(図1、図5~� ��7の点I、L、M参照)。そして、レシーバ18にお いて気液分離されたガス冷媒は、第1後段側� �ンジェクション管18cによってレシーバ18の上 部から抜き出されて、上述のように、前段側 の圧縮要素2cから吐出された中間圧の冷媒に� ��流することになる。そして、レシーバ18内� �溜められた液冷媒は、レシーバ出口管18bに� �られて、第2膨張機構5bによって減圧されて� �圧の気液二相状態の冷媒となり、ブリッジ� �路17の出口逆止弁17dを通じて、冷媒の蒸発器 として機能する熱源側熱交換器4に送られる(� ��1、図5~図7の点E参照)。そして、熱源側熱交� ��器4に送られた低圧の気液二相状態の冷媒は 、熱源側熱交換器4において、加熱源として� �水や空気と熱交換を行って加熱されて、蒸� �することになる(図1、図5~図7の点A参照)。そ� ��て、この熱源側熱交換器4において加熱され て蒸発した低圧の冷媒は、切換機構3を経由� �て、再び、圧縮機構2に吸入される。このよ� ��にして、暖房運転が行われる。

 このように、本実施形態の空気調和装置1 (冷凍装置)では、前段側の圧縮要素2cから吐� �された冷媒を後段側の圧縮要素2dに吸入させ るための中間冷媒管8に設けられた中間熱交� �器7を、暖房運転時において、中間熱交換器� ��閉弁12を閉め、また、中間熱交換器バイパ� �開閉弁11を開けることによって、中間熱交換 器7を冷却器として機能しない状態にしてい� �ため、熱源側熱交換器4において放熱した冷� ��を分岐して後段側の圧縮要素2dに戻す気液� �離器としてのレシーバ18や液インジェクショ ン管18hによる中間圧インジェクションを行う ことによる後段側の圧縮要素2dに吸入される� ��媒の冷却効果だけになり、中間熱交換器開� ��弁12や中間熱交換器バイパス開閉弁11を設け ずに中間熱交換器7だけを設けた場合や上述� �冷房運転と同様に中間熱交換器7を冷却器と� ��て機能させた場合(この場合には、図6、図7� ��おいて、点A→点B→点C’→点G’→点D’→� �F→点I、X→点L→点Eの順で冷凍サイクルが行 われる)に比べて、中間熱交換器7から外部へ� ��放熱が防止され、後段側の圧縮要素2dに吸� �される冷媒の温度の低下が抑えられ(図7の点 G、G’参照)、最終的に圧縮機構2から吐出さ� �る冷媒の温度の低下を抑えることができる(� ��7の点D、D’参照)。これにより、この空気調 和装置1では、暖房運転時において、外部へ� �放熱を抑えて、冷媒の放熱器として機能す� �利用側熱交換器6において利用できるように� ��て、運転効率の低下を防ぐことができる。

 しかし、上述のように、後段側インジェク� ��ョン管(ここでは、第1後段側インジェクシ� �ン管18cや液インジェクション管18h)を用いた� ��間圧インジェクションの構成に加えて、中� ��熱交換器7及び中間熱交換器バイパス管9を� �け、暖房運転時に、前段側の圧縮要素2cから 吐出されて後段側の圧縮要素2dに吸入される� ��媒が中間熱交換器7によって冷却されないよ うにすると、中間熱交換器7による後段側の� �縮要素2dに吸入される冷媒の冷却効果が得ら れないため、その分だけ暖房運転時における 成績係数が向上しないという問題がある。
 そこで、本実施形態の空気調和装置1では、 インジェクション比が、冷房運転時よりも暖 房運転時のほうが大きくなるように、後段側 インジェクション管(ここでは、第1後段側イ� ��ジェクション管18c及び液インジェクション� ��18h)を通じて後段側の圧縮要素2dに戻される� ��媒の流量を制御するインジェクション量最� ��化制御を行うようにしている。

 より具体的には、本実施形態において、� ��ンジェクション量最適化制御は、暖房運転� ��における過熱度SHの目標値SHHが冷房運転時� �おける過熱度の目標値SHC以下になるように� �定することで、液インジェクション弁18iの� �度を冷房運転時よりも大きくなるようにし� �、液インジェクション管18hを通じて後段側� �圧縮要素2dに戻される冷媒の流量(すなわち� �第1後段側インジェクション管18c及び第2後段 側インジェクション管としての液インジェク ション管18hを流れる冷媒の合計流量)を増加� �せることで、インジェクション比を冷房運� �時よりも暖房運転時のほうが大きくなるよ� �にしている。これにより、この空気調和装� �1では、後段側インジェクション管(ここでは 、第1後段側インジェクション管18c及び液イ� �ジェクション管18h)を用いた中間圧インジェ� ��ションによる後段側の圧縮要素2dに吸入さ� �る冷媒の冷却効果が、冷房運転時よりも暖� �運転時のほうが大きくなるため、中間熱交� �器7による後段側の圧縮要素2dに吸入される� �媒の冷却効果のない暖房運転時においても� �外部への放熱を抑えながら、圧縮機構2から� ��出される冷媒の温度(図7の点D参照)をさらに 低く抑えることができ、成績係数を向上させ ることができる。

 ここで、成績係数が最大になる最適イン� ��ェクション比は、図8に示されるように、冷 房運転時における最適インジェクション比(0. 3~0.4)よりも暖房運転時における最適インジェ クション比(0.35~0.45)のほうが大きくなる傾向� ��あり、この傾向は、暖房運転時に中間熱交� ��器7を使用しないことが起因しているものと 考えられる。すなわち、この空気調和装置1� �は、暖房運転時において、中間圧インジェ� �ションのみによって後段側の圧縮要素2dに吸 入される冷媒を冷却していることから、中間 熱交換器7と中間圧インジェクションとを併� �している冷房運転時に比べて、中間熱交換� �7による冷却効果に相当する分だけ、暖房運� ��時における最適インジェクション比が大き� ��なっているものと考えられる。このため、� ��実施形態においては、暖房運転時における� ��熱度SHの目標値SHH(図7参照)を冷房運転時に� �ける過熱度SHの目標値SHCと同じ値に設定する ことで、暖房運転時においても、後段側の圧 縮要素2dに吸入される冷媒を、暖房運転時は� ��間圧インジェクションによって、中間熱交� ��器7及び中間圧インジェクションにより冷媒 を冷却する冷房運転時と同じ過熱度SHまで冷� ��するようにして、中間熱交換器7による冷却 効果に相当する分だけ冷房運転時よりも暖房 運転時におけるインジェクション比が大きく なるようにすることが好ましい。これにより 、この空気調和装置1では、上述のように、� �房運転時における過熱度SHの目標値SHCを冷房 運転時の成績係数が最大になる最適インジェ クション比に対応する値付近に設定している 場合には、暖房運転時においても、暖房運転 時の成績係数が最大になる最適インジェクシ ョン比に近づくようになり、冷房運転及び暖 房運転の両方において、成績係数が最大にな る最適インジェクション比で中間圧インジェ クションを行うことができる。

 (3)変形例1
 上述の実施形態では、切換機構3によって冷 房運転と暖房運転とを切換可能に構成された 空気調和装置1において、気液分離器として� �レシーバ18による中間圧インジェクションを 行うための第1後段側インジェクション管18c� �設けて、気液分離器としてのレシーバ18によ る中間圧インジェクションを行うようにして いるが、このレシーバ18による中間圧インジ� ��クションに代えて、第3後段側インジェクシ ョン管19及びエコノマイザ熱交換器20を設け� �、エコノマイザ熱交換器20による中間圧イン ジェクションを行うようにすることが考えら れる。
 例えば、図9に示されるように、上述の実施 形態において、第1後段側インジェクション� �18cに代えて、第3後段側インジェクション管1 9、及び、エコノマイザ熱交換器20が設けられ た冷媒回路110にすることができる。

 ここで、第3後段側インジェクション管19� ��、熱源側熱交換器4又は利用側熱交換器6に� �いて冷却された冷媒を分岐して圧縮機構2の� ��段側の圧縮要素2dに戻す機能を有している� �本変形例において、第3後段側インジェクシ� ��ン管19は、レシーバ入口管18aを流れる冷媒� �分岐して後段側の圧縮要素2dの吸入側に戻す ように設けられている。より具体的には、第 3後段側インジェクション管19は、レシーバ入 口管18aの第1膨張機構5aの上流側の位置(すな� �ち、切換機構3を冷却運転状態にしている際� ��は、熱源側熱交換器4と第1膨張機構5aとの間 、また、切換機構3を加熱運転状態にしてい� �際には、利用側熱交換器6と第1膨張機構5aと� ��間)から冷媒を分岐して中間冷媒管8の中間� �交換器7の下流側の位置に戻すように設けら� ��ている。この第3後段側インジェクション管 19には、開度制御が可能な第3後段側インジェ クション弁19aが設けられている。第3後段側� �ンジェクション弁19aは、本変形例において� �電動膨張弁である。

 また、エコノマイザ熱交換器20は、熱源� �熱交換器4又は利用側熱交換器6において放熱 した冷媒と第3後段側インジェクション管19を 流れる冷媒(より具体的には、第3後段側イン� ��ェクション弁19aにおいて中間圧付近まで減� ��された後の冷媒)との熱交換を行う熱交換器 である。本変形例において、エコノマイザ熱 交換器20は、レシーバ入口管18aの第1膨張機構 5aの上流側の位置(すなわち、切換機構3を冷� �運転状態にしている際には、熱源側熱交換� �4と第1膨張機構5aとの間、また、切換機構3を 加熱運転状態にしている際には、利用側熱交 換器6と第1膨張機構5aとの間)を流れる冷媒と� ��3後段側インジェクション管19を流れる冷媒� ��の熱交換を行うように設けられており、ま� ��、両冷媒が対向するように流れる流路を有� ��ている。また、本変形例において、エコノ� ��イザ熱交換器20は、レシーバ入口管18aの第3� ��段側インジェクション管19の上流側に設け� �れている。このため、熱源側熱交換器4又は� ��用側熱交換器6において放熱した冷媒は、レ シーバ入口管18aにおいて、エコノマイザ熱交 換器20において熱交換される前に第3後段側イ ンジェクション管19に分岐され、その後に、� ��コノマイザ熱交換器20において、第3後段側� ��ンジェクション管19を流れる冷媒と熱交換� �行うことになる。

 また、上述の実施形態においては、第1後段 側インジェクション管18cを通じて後段側の圧 縮要素2dに戻す冷媒の流量を積極的に制御す� ��ことが困難であることを考慮して、液イン� ��ェクション管18hを設けて、第1後段側インジ ェクション管18c及び液インジェクション管18h を通じて後段側の圧縮要素2dに戻る冷媒の流� ��を積極的に制御することができるようにし� ��いるが、本変形例においては、第3後段側イ ンジェクション管19及びエコノマイザ熱交換� ��20を用いたエコノマイザ熱交換器20による中 間圧インジェクションを行う構成を採用して おり、第3後段側インジェクション管19を通じ て後段側の圧縮要素2dに戻る冷媒の流量を積� ��的に制御することができるため、上述の実� ��形態とは異なり、液インジェクション管18h� ��省略している。
 次に、本変形例の空気調和装置1の動作につ いて、図9~図15を用いて説明する。ここで、� �10は、冷房運転時における空気調和装置1内� �冷媒の流れを示す図であり、図11は、冷房運 転時の冷凍サイクルが図示された圧力-エン� �ルピ線図であり、図12は、冷房運転時の冷凍 サイクルが図示された温度-エントロピ線図� �あり、図13は、暖房運転時における空気調和 装置1内の冷媒の流れを示す図であり、図14は 、暖房運転時の冷凍サイクルが図示された圧 力-エンタルピ線図であり、図15は、暖房運転 時の冷凍サイクルが図示された温度-エント� �ピ線図である。尚、以下の冷房運転及び暖� �運転における運転制御は、上述の制御部(図� ��せず)によって行われる。また、以下の説明 において、「高圧」とは、冷凍サイクルにお ける高圧(すなわち、図11、12の点D、D’、E、H における圧力や図14、15の点D、D’、F、Hにお� ��る圧力を意味し、「低圧」とは、冷凍サイ� ��ルにおける低圧(すなわち、図11、12の点A、F における圧力や図14、15の点A、Eにおける圧力 )を意味し、「中間圧」とは、冷凍サイクル� �おける中間圧(すなわち、図11、12、14、15の� �B、C、C’、G、G’、J、Kにおける圧力)を意味 している。

 <冷房運転>
 冷房運転時は、切換機構3が図9及び図10の実 線で示される冷却運転状態とされる。また、 第1膨張機構5a及び第2膨張機構5bは、開度調節 される。そして、切換機構3が冷却運転状態� �なるため、中間冷媒管8の中間熱交換器開閉� ��12が開けられ、そして、中間熱交換器バイ� �ス管9の中間熱交換器バイパス開閉弁11が閉� �られることによって、中間熱交換器7が冷却� ��として機能する状態にされる。さらに、第3 後段側インジェクション弁19aは、開度調節さ れる。より具体的には、本変形例において、 第3後段側インジェクション弁19aは、後段側� �圧縮要素2dの吸入における冷媒(すなわち、� �段側の圧縮要素2cから吐出され、中間熱交換 器7を通過し、第3後段側インジェクション管1 9を通じて後段側の圧縮要素2dに戻される冷媒 と合流した後の冷媒)の過熱度SHが冷房運転時 における目標値SHC(図12参照)になるように、� �3後段側インジェクション管19を通じて後段� �の圧縮要素2dに戻される冷媒の流量を制御す る、いわゆる過熱度制御がなされるようにな っている。本変形例において、後段側の圧縮 要素2dの吸入における冷媒の過熱度SHCは、中� ��圧力センサ54により検出される中間圧を飽� �温度に換算し、中間温度センサ56により検出 される冷媒温度からこの冷媒の飽和温度値を 差し引くことによって得られる。このように 、本変形例の冷房運転時においては、後段側 の圧縮要素2dの吸入における冷媒の過熱度SH� �目標値SHCになるように、第3後段側インジェ� ��ション管19を通じて後段側の圧縮要素2dに戻 される冷媒の流量を制御するようになってい る。

 この冷媒回路110の状態において、低圧の� ��媒(図9~図12の点A参照)は、吸入管2aから圧縮� ��構2に吸入され、まず、圧縮要素2cによって� ��間圧まで圧縮された後に、中間冷媒管8に吐 出される(図9~図12の点B参照)。この前段側の� �縮要素2cから吐出された中間圧の冷媒は、中 間熱交換器7において、冷却源としての水や� �気と熱交換を行うことで冷却される(図9~図12 の点C参照)。この中間熱交換器7において冷却 された冷媒は、第3後段側インジェクション� �19から後段側の圧縮機構2dに戻される冷媒(図 9~図12の点K参照)と合流することでさらに冷却 される(図9~図12の点G参照)。次に、第3後段側� ��ンジェクション管19から戻る冷媒と合流し� �(すなわち、エコノマイザ熱交換器20による� �間圧インジェクションが行われた)中間圧の� ��媒は、圧縮要素2cの後段側に接続された圧� �要素2dに吸入されてさらに圧縮されて、圧縮 機構2から吐出管2bに吐出される(図9~図12の点D 参照)。ここで、圧縮機構2から吐出された高� ��の冷媒は、圧縮要素2c、2dによる二段圧縮動 作によって、臨界圧力(すなわち、図11に示さ れる臨界点CPにおける臨界圧力Pcp)を超える圧 力まで圧縮されている。そして、この圧縮機 構2から吐出された高圧の冷媒は、油分離機� �41を構成する油分離器41aに流入し、同伴する 冷凍機油が分離される。また、油分離器41aに おいて高圧の冷媒から分離された冷凍機油は 、油分離機構41を構成する油戻し管41bに流入� ��、油戻し管41bに設けられた減圧機構41cで減� ��された後に圧縮機構2の吸入管2aに戻されて� ��再び、圧縮機構2に吸入される。次に、油分 離機構41において冷凍機油が分離された後の� ��圧の冷媒は、逆止機構42及び切換機構3を通� ��て、冷媒の放熱器として機能する熱源側熱� ��換器4に送られる。そして、熱源側熱交換器 4に送られた高圧の冷媒は、熱源側熱交換器4� ��おいて、冷却源としての水や空気と熱交換� ��行って冷却される(図9~図12の点E参照)。そし て、熱源側熱交換器4において冷却された高� �の冷媒は、ブリッジ回路17の入口逆止弁17aを 通じてレシーバ入口管18aに流入し、その一部 が第3後段側インジェクション管19に分岐され る。そして、第3後段側インジェクション管19 を流れる冷媒は、第3後段側インジェクショ� �弁19aにおいて中間圧付近まで減圧された後� �、エコノマイザ熱交換器20に送られる(図9~図 12の点J参照)。また、第3後段側インジェクシ� ��ン管19に分岐された後の冷媒は、エコノマ� �ザ熱交換器20に流入し、第3後段側インジェ� �ション管19を流れる冷媒と熱交換を行って冷 却される(図9~図12の点H参照)。一方、第3後段� ��インジェクション管19を流れる冷媒は、放� �器としての熱源側熱交換器4において冷却さ� ��た高圧の冷媒と熱交換を行って加熱されて( 図9~図12の点K参照)、上述のように、前段側の 圧縮要素2cから吐出された中間圧の冷媒に合� ��することになる。そして、エコノマイザ熱� ��換器20において冷却された高圧の冷媒は、� �1膨張機構5aによって飽和圧力付近まで減圧� �れてレシーバ18内に一時的に溜められる(図9� ��び図10の点I参照)。そして、レシーバ18内に� ��められた冷媒は、レシーバ出口管18bに送ら� ��て、第2膨張機構5bによって減圧されて低圧� ��気液二相状態の冷媒となり、ブリッジ回路1 7の出口逆止弁17cを通じて、冷媒の蒸発器と� �て機能する利用側熱交換器6に送られる(図9~� ��12の点F参照)。そして、利用側熱交換器6に� �られた低圧の気液二相状態の冷媒は、加熱� �としての水や空気と熱交換を行って加熱さ� �て、蒸発することになる(図9~図12の点A参照)� ��そして、この利用側熱交換器6において加熱 された低圧の冷媒は、切換機構3を経由して� �再び、圧縮機構2に吸入される。このように� ��て、冷房運転が行われる。

 このように、本変形例の空気調和装置1では 、第1後段側インジェクション管18c及び液イ� �ジェクション管18hではなく、第3後段側イン� ��ェクション管19を設けて、熱源側熱交換器4� ��おいて放熱した冷媒を分岐して後段側の圧� ��要素2dに戻すエコノマイザ熱交換器20による 中間圧インジェクションを行うようにしてい る点は異なるが、冷房運転時において、上述 の実施形態と同様の作用効果を得ることがで きる。
 また、本変形例では、上述の実施形態にお� ��る図8と同様、圧縮機構2から吐出される冷� �の流量に対する第3後段側インジェクション� ��19を通じて後段側の圧縮要素2dに戻される冷 媒の流量の比であるインジェクション比と成 績係数比(インジェクション比が0.20の場合に� ��ける成績係数を1として他のインジェクショ ン比における成績係数を表した値)との間に� �冷房運転時における成績係数が最大になる� �適インジェクション比が存在する。このた� �、本変形例においても、冷房運転時におけ� �最適インジェクション比に対応するように� �後段側の圧縮要素2dの吸入における冷媒の過 熱度SHの冷房運転時の目標値SHCを設定して、� ��3後段側インジェクション弁19aの開度調節を 行うことで、冷房運転時における成績係数の 最大付近にすることができる。

 <暖房運転>
 暖房運転時は、切換機構3が図9及び図13の破 線で示される加熱運転状態とされる。また、 第1膨張機構5a及び第2膨張機構5bは、開度調節 される。そして、切換機構3が加熱運転状態� �なるため、中間冷媒管8の中間熱交換器開閉� ��12が閉められ、そして、中間熱交換器バイ� �ス管9の中間熱交換器バイパス開閉弁11が開� �られることによって、中間熱交換器7が冷却� ��として機能しない状態にされる。さらに、� ��3後段側インジェクション弁19aは、冷房運転 時と同様の開度調節がなされる。ここで、後 段側の圧縮要素2dの吸入における冷媒の過熱� ��SHの暖房運転時における目標値をSHH(図15参� �)とする。
 この冷媒回路110の状態において、低圧の冷� ��(図9、図13~図15の点A参照)は、吸入管2aから� �縮機構2に吸入され、まず、圧縮要素2cによ� �て中間圧まで圧縮された後に、中間冷媒管8� ��吐出される(図9、図13~図15の点B参照)。この� ��段側の圧縮要素2cから吐出された中間圧の� �媒は、上述の冷房運転時とは異なり、中間� �交換器7を通過せずに(すなわち、冷却される ことなく)、中間熱交換器バイパス管9を通過� ��る(図9、図13~図15の点C参照)。この中間熱交� ��器7によって冷却されることなく中間熱交換 器バイパス管9を通過した中間圧の冷媒は、� �3後段側インジェクション管19から後段側の� �縮機構2dに戻される冷媒(図9、図13~図15の点K� ��照)と合流することで冷却される(図9、図13~� ��15の点G参照)。次に、第3後段側インジェク� �ョン管19から戻る冷媒と合流した(すなわち� �エコノマイザ熱交換器20による中間圧インジ ェクションが行われた)中間圧の冷媒は、圧� �要素2cの後段側に接続された圧縮要素2dに吸� ��されてさらに圧縮されて、圧縮機構2から吐 出管2bに吐出される(図9、図13~図15の点D参照)� ��ここで、圧縮機構2から吐出された高圧の冷 媒は、圧縮要素2c、2dによる二段圧縮動作に� �って、臨界圧力(すなわち、図14に示される� �界点CPにおける臨界圧力Pcp)を超える圧力ま� �圧縮されている。そして、この圧縮機構2か� ��吐出された高圧の冷媒は、油分離機構41を� �成する油分離器41aに流入し、同伴する冷凍� �油が分離される。また、油分離器41aにおい� �高圧の冷媒から分離された冷凍機油は、油� �離機構41を構成する油戻し管41bに流入し、油 戻し管41bに設けられた減圧機構41cで減圧され た後に圧縮機構2の吸入管2aに戻されて、再び 、圧縮機構2に吸入される。次に、油分離機� �41において冷凍機油が分離された後の高圧の 冷媒は、逆止機構42及び切換機構3を通じて、 冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器 6に送られて、冷却源としての水や空気と熱� �換を行って冷却される(図9、図13~図15の点F参 照)。そして、利用側熱交換器6において冷却� ��れた高圧の冷媒は、ブリッジ回路17の入口� �止弁17bを通じてレシーバ入口管18aに流入し� �その一部が第3後段側インジェクション管19� �分岐される。そして、第3後段側インジェク� ��ョン管19を流れる冷媒は、第3後段側インジ� ��クション弁19aにおいて中間圧付近まで減圧� ��れた後に、エコノマイザ熱交換器20に送ら� �る(図9、図13~図15の点J参照)。また、第3後段� ��インジェクション管19に分岐された後の冷� �は、エコノマイザ熱交換器20に流入し、第3� �段側インジェクション管19を流れる冷媒と熱 交換を行って冷却される(図9、図13~図15の点H� ��照)。一方、第3後段側インジェクション管19 を流れる冷媒は、放熱器としての利用側熱交 換器6において冷却された高圧の冷媒と熱交� �を行って加熱されて(図9、図13~図15の点K参照 )、上述のように、前段側の圧縮要素2cから吐 出された中間圧の冷媒に合流することになる 。そして、エコノマイザ熱交換器20において� ��却された高圧の冷媒は、第1膨張機構5aによ� ��て飽和圧力付近まで減圧されてレシーバ18� �に一時的に溜められる(図9及び図13の点I参照 )。そして、レシーバ18内に溜められた冷媒は 、レシーバ出口管18bに送られて、第2膨張機� �5bによって減圧されて低圧の気液二相状態の 冷媒となり、ブリッジ回路17の出口逆止弁17d� ��通じて、冷媒の蒸発器として機能する熱源� ��熱交換器4に送られる(図9、図13~図15の点E参� ��)。そして、熱源側熱交換器4に送られた低� �の気液二相状態の冷媒は、熱源側熱交換器4� ��おいて、加熱源としての水や空気と熱交換� ��行って加熱されて、蒸発することになる(図 9、図13~図15の点A参照)。そして、この熱源側� ��交換器4において加熱されて蒸発した低圧の 冷媒は、切換機構3を経由して、再び、圧縮� �構2に吸入される。このようにして、暖房運� ��が行われる。

 このように、本変形例の空気調和装置1では 、第1後段側インジェクション管18c及び液イ� �ジェクション管18hではなく、第3後段側イン� ��ェクション管19を設けて、熱源側熱交換器4� ��おいて放熱した冷媒を分岐して後段側の圧� ��要素2dに戻すエコノマイザ熱交換器20による 中間圧インジェクションを行うようにしてい る点は異なるが、暖房運転時において、上述 の実施形態と同様の作用効果を得ることがで きる。
 また、本変形例においても、インジェクシ� ��ン比が、冷房運転時よりも暖房運転時のほ� ��が大きくなるように、第3後段側インジェク ション管19を通じて後段側の圧縮要素2dに戻� �れる冷媒の流量を制御するインジェクショ� �量最適化制御を行うようにしている。より� �体的には、本変形例において、インジェク� �ョン量最適化制御は、暖房運転時における� �熱度SHの目標値SHHが冷房運転時における過熱 度の目標値SHC以下になるように設定すること で、中間熱交換器7による後段側の圧縮要素2d に吸入される冷媒の冷却効果のない暖房運転 時においても、外部への放熱を抑えながら、 圧縮機構2から吐出される冷媒の温度(図15の� �D参照)をさらに低く抑えることができ、成績 係数を向上させることができる。

 さらに、本変形例においても、上述の実� ��形態における図8と同様、冷房運転時におけ る最適インジェクション比よりも暖房運転時 における最適インジェクション比のほうが中 間熱交換器7による冷却効果に相当する分だ� �大きくなる傾向にあるため、暖房運転時に� �ける過熱度SHの目標値SHH(図15参照)を冷房運� �時における過熱度SHの目標値SHCと同じ値に設 定することが好ましい。これにより、本変形 例においても、上述のように、冷房運転時に おける過熱度SHの目標値SHCを冷房運転時の成� ��係数が最大になる最適インジェクション比� ��対応する値付近に設定している場合には、� ��房運転時においても、暖房運転時の成績係� ��が最大になる最適インジェクション比に近� ��くようになり、冷房運転及び暖房運転の両� ��において、成績係数が最大になる最適イン� ��ェクション比で中間圧インジェクションを� ��うことができる。

 尚、上述においては、後段側の圧縮要素2 dの吸入における冷媒の過熱度SHが目標値SHCや 目標値SHHになるように、第3後段側インジェ� �ション管19を通じて後段側の圧縮要素2dに戻� ��れる冷媒の流量を制御するようにしている� ��、これに代えて、エコノマイザ熱交換器20� �第2後段側インジェクション管19側の出口に� �ける冷媒の過熱度が目標値になるように開� �調節されるものであってもよい。この場合� �おいて、後段側の圧縮要素2dの吸入における 冷媒の過熱度は、中間圧力センサ54により検� ��される中間圧を飽和温度に換算し、エコノ� ��イザ出口温度センサ55(図9、10、13に破線で� �示)により検出されるエコノマイザ熱交換器2 0の第2後段側インジェクション管19側の出口� �おける冷媒の温度からこの冷媒の飽和温度� �を差し引くことによって得られる。尚、本� �形例では採用していないが、エコノマイザ� �交換器20の第2後段側インジェクション管19側 の入口に温度センサを設けて、この温度セン サにより検出される冷媒温度をエコノマイザ 出口温度センサ55により検出される冷媒温度� ��ら差し引くことによって、エコノマイザ熱� ��換器20の第2後段側インジェクション管19側� �出口における冷媒の過熱度を得るようにし� �もよい。そして、この場合においては、暖� �運転時における過熱度の目標値を冷房運転� �における過熱度の目標値に対して5℃から10� �だけ小さい値(この値が、中間熱交換器7によ る冷却効果に相当する)に設定することで、� �房運転時においても、後段側の圧縮要素2dに 吸入される冷媒を、暖房運転時は中間圧イン ジェクションによって、中間熱交換器7及び� �間圧インジェクションにより冷媒を冷却す� �冷房運転時と同じ過熱度SHまで冷却するよう にして、中間熱交換器7による冷却効果に相� �する分だけ冷房運転時よりも暖房運転時に� �けるインジェクション比が大きくなるよう� �することが好ましい。

 (4)変形例2
 上述の実施形態及びその変形例における冷� ��回路10、110(図1、図9参照)においては、冷房� ��転時の熱源側熱交換器4における放熱ロスを 低減するために、前段側の圧縮要素2cから吐� ��された冷媒を後段側の圧縮要素2dに吸入さ� �るための中間冷媒管8に前段側の圧縮要素2c� �ら吐出されて後段側の圧縮要素2dに吸入され る冷媒の冷却器として機能する中間熱交換器 7が設けられるとともに、暖房運転時におい� �は、外部への放熱を抑えて、冷媒の放熱器� �して機能する利用側熱交換器6において利用� ��きるようにするために、中間熱交換器7をバ イパスする中間熱交換器バイパス管9を設け� �、暖房運転時に中間熱交換器7を使用しない� ��態にしている。このため、中間熱交換器7は 、暖房運転時には利用されない機器となって いる。

 そこで、暖房運転時における中間熱交換器7 の有効利用を図るために、本変形例では、図 16に示されるように、上述の変形例1の冷媒回 路110において、中間熱交換器7の一端と圧縮� �構2の吸入側とを接続させるための第2吸入戻 し管92を設けるとともに、利用側熱交換器6と 熱源側熱交換器4との間と中間熱交換器7の他� ��とを接続させるための中間熱交換器戻し管9 4を設けることで、冷媒回路210を構成するよ� �にしている。
 ここで、第2吸入戻し管92は、中間熱交換器7 の一端(ここでは、前段側の圧縮要素2c側端)� �接続されており、中間熱交換器戻し管94は、 中間熱交換器7の他端(ここでは、後段側の圧� ��要素2d側端)に接続されている。この第2吸入 戻し管92は、中間熱交換器バイパス管9を通じ て前段側の圧縮要素2cから吐出された冷媒を� ��段側の圧縮要素2dに吸入させる状態にして� �る際に、中間熱交換器7の一端と圧縮機構2の 吸入側(ここでは、吸入管2a)とを接続させる� �めの冷媒管である。また、この中間熱交換� �戻し管94は、中間熱交換器バイパス管9を通� �て前段側の圧縮要素2cから吐出された冷媒を 後段側の圧縮要素2dに吸入させる状態にし、� ��つ、切換機構3を加熱運転状態にしている際 に、利用側熱交換器6と熱源側熱交換器4との� ��(ここでは、冷凍サイクルにおける低圧にな るまで冷媒を減圧する熱源側膨張機構として の第1膨張機構5aと蒸発器としての熱源側熱交 換器4との間)と中間熱交換器7の他端とを接続 させるための冷媒管である。本変形例におい て、第2吸入戻し管92は、その一端が、中間冷 媒管8の中間熱交換器バイパス管9の前段側の� ��縮要素2c側端との接続部から中間熱交換器7� ��前段側の圧縮要素2c側端までの部分に接続� �れており、他端が、圧縮機構2の吸入側(ここ では、吸入管2a)に接続されている。また、中 間熱交換器戻し管94は、その一端が、第1膨張 機構5aから熱源側熱交換器4までの部分に接続 されており、他端が、中間冷媒管8の中間熱� �換器7の前段側の圧縮要素2c側端から逆止機� �15までの部分に接続されている。そして、第 2吸入戻し管92には、第2吸入戻し開閉弁92aが� �けられており、中間熱交換器戻し管94には、 中間熱交換器戻し開閉弁94aが設けられている 。第2吸入戻し開閉弁92a及び中間熱交換器戻� �開閉弁94aは、本変形例において、電磁弁で� �る。この第2吸入戻し開閉弁92aは、本変形例� ��おいて、基本的には、切換機構3を冷却運転 状態にしている際に閉め、切換機構3を加熱� �転状態にしている際に開ける制御がなされ� �。また、中間熱交換器戻し開閉弁94aは、基� �的には、切換機構3を冷却運転状態にしてい� ��際に閉め、切換機構3を加熱運転状態にして いる際に開ける制御がなされる。

 このように、本変形例では、主として、中� ��熱交換器バイパス管9、第2吸入戻し管92及び 中間熱交換器戻し管94によって、冷房運転時� ��は、中間冷媒管8を流れる中間圧の冷媒を中 間熱交換器7によって冷却することができ、� �房運転時には、中間冷媒管8を流れる中間圧� ��冷媒を中間熱交換器バイパス管9によって、 中間熱交換器7をバイパスさせるとともに、� �2吸入戻し管92及び中間熱交換器戻し管94によ って、利用側熱交換器6において冷却された� �媒の一部を中間熱交換器7に導いて蒸発させ� ��圧縮機構2の吸入側に戻すことができるよう になっている。
 次に、本変形例の空気調和装置1の動作につ いて、図16、図17、図11、図12、図18~図20を用� �て説明する。ここで、図17は、冷房運転時に おける空気調和装置1内の冷媒の流れを示す� �であり、図18は、暖房運転時における空気調 和装置1内の冷媒の流れを示す図であり、図19 は、暖房運転時の冷凍サイクルが図示された 圧力-エンタルピ線図であり、図20は、暖房運 転時の冷凍サイクルが図示された温度-エン� �ロピ線図である。尚、以下の冷房運転及び� �房運転における運転制御は、上述の制御部(� ��示せず)によって行われる。また、以下の説 明において、「高圧」とは、冷凍サイクルに おける高圧(すなわち、図11、12の点D、D’、E� ��Hにおける圧力や図19、20の点D、D’、F、Hに� ��ける圧力を意味し、「低圧」とは、冷凍サ� ��クルにおける低圧(すなわち、図11、12の点A� ��Fにおける圧力や図19、20の点A、E、Vにおけ� �圧力)を意味し、「中間圧」とは、冷凍サイ� ��ルにおける中間圧(すなわち、図11、12、19、 20の点B、C、C’、G、G’、J、Kにおける圧力)� �意味している。

 <冷房運転>
 冷房運転時は、切換機構3が図16及び図17の� �線で示される冷却運転状態とされる。また� �第1膨張機構5a及び第2膨張機構5bは、開度調� �される。そして、切換機構3が冷却運転状態� ��なるため、中間冷媒管8の中間熱交換器開閉 弁12が開けられ、そして、中間熱交換器バイ� ��ス管9の中間熱交換器バイパス開閉弁11が閉� ��られることによって、中間熱交換器7が冷却 器として機能する状態にされるとともに、第 2吸入戻し管92の第2吸入戻し開閉弁92aが閉め� �れることによって、中間熱交換器7と圧縮機� ��2の吸入側とが接続していない状態にされ、 また、中間熱交換器戻し管94の中間熱交換器� ��し開閉弁94aが閉められることによって、利� ��側熱交換器6と熱源側熱交換器4との間と中� �熱交換器7とが接続していない状態にされる� ��さらに、第3後段側インジェクション弁19aは 、上述の変形例1における冷房運転時と同様� �開度調節がなされる。

 この冷媒回路210の状態において、低圧の� ��媒(図16、図17、図11、図12の点A参照)は、吸� �管2aから圧縮機構2に吸入され、まず、圧縮� �素2cによって中間圧まで圧縮された後に、中 間冷媒管8に吐出される(図16、図17、図11、図1 2の点B参照)。この前段側の圧縮要素2cから吐� ��された中間圧の冷媒は、中間熱交換器7にお いて、冷却源としての水や空気と熱交換を行 うことで冷却される(図16、図17、図11、図12の 点C参照)。この中間熱交換器7において冷却さ れた冷媒は、第3後段側インジェクション管19 から後段側の圧縮機構2dに戻される冷媒(図16� ��図17、図11、図12の点K参照)と合流すること� �さらに冷却される(図16、図17、図11、図12の� �G参照)。次に、第3後段側インジェクション� �19から戻る冷媒と合流した(すなわち、エコ� �マイザ熱交換器20による中間圧インジェクシ ョンが行われた)中間圧の冷媒は、圧縮要素2c の後段側に接続された圧縮要素2dに吸入され� ��さらに圧縮されて、圧縮機構2から吐出管2b� ��吐出される(図16、図17、図11、図12の点D参照 )。ここで、圧縮機構2から吐出された高圧の� ��媒は、圧縮要素2c、2dによる二段圧縮動作に よって、臨界圧力(すなわち、図11に示される 臨界点CPにおける臨界圧力Pcp)を超える圧力ま で圧縮されている。そして、この圧縮機構2� �ら吐出された高圧の冷媒は、油分離機構41を 構成する油分離器41aに流入し、同伴する冷凍 機油が分離される。また、油分離器41aにおい て高圧の冷媒から分離された冷凍機油は、油 分離機構41を構成する油戻し管41bに流入し、� ��戻し管41bに設けられた減圧機構41cで減圧さ� ��た後に圧縮機構2の吸入管2aに戻されて、再� ��、圧縮機構2に吸入される。次に、油分離機 構41において冷凍機油が分離された後の高圧� ��冷媒は、逆止機構42及び切換機構3を通じて� ��冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換� ��4に送られる。そして、熱源側熱交換器4に� �られた高圧の冷媒は、熱源側熱交換器4にお� ��て、冷却源としての水や空気と熱交換を行� ��て冷却される(図16、図17、図11、図12の点E参 照)。そして、熱源側熱交換器4において冷却� ��れた高圧の冷媒は、ブリッジ回路17の入口� �止弁17aを通じてレシーバ入口管18aに流入し� �その一部が第3後段側インジェクション管19� �分岐される。そして、第3後段側インジェク� ��ョン管19を流れる冷媒は、第3後段側インジ� ��クション弁19aにおいて中間圧付近まで減圧� ��れた後に、エコノマイザ熱交換器20に送ら� �る(図16、図17、図11、図12の点J参照)。また、 第3後段側インジェクション管19に分岐された 後の冷媒は、エコノマイザ熱交換器20に流入� ��、第3後段側インジェクション管19を流れる� ��媒と熱交換を行って冷却される(図16、図17� �図11、図12の点H参照)。一方、第3後段側イン� ��ェクション管19を流れる冷媒は、放熱器と� �ての熱源側熱交換器4において冷却された高� ��の冷媒と熱交換を行って加熱されて(図16、� ��17、図11、図12の点K参照)、上述のように、� �段側の圧縮要素2cから吐出された中間圧の冷 媒に合流することになる。そして、エコノマ イザ熱交換器20において冷却された高圧の冷� ��は、第1膨張機構5aによって飽和圧力付近ま� ��減圧されてレシーバ18内に一時的に溜めら� �る(図16及び図17の点I参照)。そして、レシー� ��18内に溜められた冷媒は、レシーバ出口管18 bに送られて、第2膨張機構5bによって減圧さ� �て低圧の気液二相状態の冷媒となり、ブリ� �ジ回路17の出口逆止弁17cを通じて、冷媒の蒸 発器として機能する利用側熱交換器6に送ら� �る(図16、図17、図11、図12の点F参照)。そして 、利用側熱交換器6に送られた低圧の気液二� �状態の冷媒は、加熱源としての水や空気と� �交換を行って加熱されて、蒸発することに� �る(図16、図17、図11、図12の点A参照)。そして 、この利用側熱交換器6において加熱された� �圧の冷媒は、切換機構3を経由して、再び、� ��縮機構2に吸入される。このようにして、冷 房運転が行われる。

 このように、本変形例の空気調和装置1では 、冷房運転時においては、上述の変形例1と� �様の作用効果が得られる。
 <暖房運転>
 暖房運転時は、切換機構3が図16及び図18の� �線で示される加熱運転状態とされる。また� �第1膨張機構5a及び第2膨張機構5bは、開度調� �される。そして、切換機構3が加熱運転状態� ��なるため、中間冷媒管8の中間熱交換器開閉 弁12が閉められ、そして、中間熱交換器バイ� ��ス管9の中間熱交換器バイパス開閉弁11が開� ��られることによって、中間熱交換器7が冷却 器として機能しない状態にされるとともに、 第2吸入戻し管92の第2吸入戻し開閉弁92aが開� �られることによって、中間熱交換器7と圧縮� ��構2の吸入側とを接続されている状態にされ 、かつ、中間熱交換器戻し管94の中間熱交換� ��戻し開閉弁94aが開けられることによって、� ��用側熱交換器6と熱源側熱交換器4との間と� �間熱交換器7とが接続されている状態にされ� ��。さらに、第3後段側インジェクション弁19a は、上述の変形例1における暖房運転時と同� �の開度調節がなされる。

 この冷媒回路210の状態において、低圧の� ��媒(図16、図18~図20の点A参照)は、吸入管2aか� ��圧縮機構2に吸入され、まず、圧縮要素2cに� ��って中間圧まで圧縮された後に、中間冷媒� ��8に吐出される(図16、図18~図20の点B参照)。� �の前段側の圧縮要素2cから吐出された中間圧 の冷媒は、上述の冷房運転時とは異なり、中 間熱交換器7を通過せずに(すなわち、冷却さ� ��ることなく)、中間熱交換器バイパス管9を� �過する(図16、図18~図20の点C参照)。この中間� ��交換器7によって冷却されることなく中間熱 交換器バイパス管9を通過した中間圧の冷媒� �、第3後段側インジェクション管19から後段� �の圧縮機構2dに戻される冷媒(図16、図18~図20� ��点K参照)と合流することで冷却される(図16� �図18~図20の点G参照)。次に、第3後段側インジ ェクション管19から戻る冷媒と合流した(すな わち、エコノマイザ熱交換器20による中間圧� ��ンジェクションが行われた)中間圧の冷媒は 、圧縮要素2cの後段側に接続された圧縮要素2 dに吸入されてさらに圧縮されて、圧縮機構2� ��ら吐出管2bに吐出される(図16、図18~図20の点 D参照)。ここで、圧縮機構2から吐出された高 圧の冷媒は、圧縮要素2c、2dによる二段圧縮� �作によって、臨界圧力(すなわち、図19に示� �れる臨界点CPにおける臨界圧力Pcp)を超える� �力まで圧縮されている。そして、この圧縮� �構2から吐出された高圧の冷媒は、油分離機� ��41を構成する油分離器41aに流入し、同伴す� �冷凍機油が分離される。また、油分離器41a� �おいて高圧の冷媒から分離された冷凍機油� �、油分離機構41を構成する油戻し管41bに流入 し、油戻し管41bに設けられた減圧機構41cで減 圧された後に圧縮機構2の吸入管2aに戻されて 、再び、圧縮機構2に吸入される。次に、油� �離機構41において冷凍機油が分離された後の 高圧の冷媒は、逆止機構42及び切換機構3を通 じて、冷媒の放熱器として機能する利用側熱 交換器6に送られて、冷却源としての水や空� �と熱交換を行って冷却される(図16、図18~図20 の点F参照)。そして、利用側熱交換器6におい て冷却された高圧の冷媒は、ブリッジ回路17� ��入口逆止弁17bを通じてレシーバ入口管18aに� ��入し、その一部が第3後段側インジェクショ ン管19に分岐される。そして、第3後段側イン ジェクション管19を流れる冷媒は、第3後段側 インジェクション弁19aにおいて中間圧付近ま で減圧された後に、エコノマイザ熱交換器20� ��送られる(図16、図18~図20の点J参照)。また、 第3後段側インジェクション管19に分岐された 後の冷媒は、エコノマイザ熱交換器20に流入� ��、第3後段側インジェクション管19を流れる� ��媒と熱交換を行って冷却される(図16、図18~� ��20の点H参照)。一方、第3後段側インジェク� �ョン管19を流れる冷媒は、放熱器としての利 用側熱交換器6において冷却された高圧の冷� �と熱交換を行って加熱されて(図16、図18~図20 の点K参照)、上述のように、前段側の圧縮要� ��2cから吐出された中間圧の冷媒に合流する� �とになる。そして、エコノマイザ熱交換器20 において冷却された高圧の冷媒は、第1膨張� �構5aによって飽和圧力付近まで減圧されてレ シーバ18内に一時的に溜められる(図16及び図1 8の点I参照)。そして、レシーバ18内に溜めら� ��た冷媒は、レシーバ出口管18bに送られて、� ��2膨張機構5bによって減圧されて低圧の気液� ��相状態の冷媒となり、ブリッジ回路17の出� �逆止弁17dを通じて、冷媒の蒸発器として機� �する熱源側熱交換器4に送られるとともに、� ��間熱交換器戻し管94を通じて、冷媒の蒸発� �として機能する中間熱交換器7にも送られる( 図16、図18~図20の点E参照)。そして、熱源側熱 交換器4に送られた低圧の気液二相状態の冷� �は、熱源側熱交換器4において、加熱源とし� ��の水や空気と熱交換を行って加熱されて、� ��発することになる(図16、図18~図20の点A参照) 。また、中間熱交換器7に送られた低圧の気� �二相状態の冷媒も、加熱源としての水や空� �と熱交換を行って加熱されて、蒸発するこ� �になる(図16、図18~図20の点V参照)。そして、� ��の熱源側熱交換器4において加熱されて蒸発 した低圧の冷媒は、切換機構3を経由して、� �び、圧縮機構2に吸入される。また、この中� ��熱交換器7において加熱されて蒸発した低圧 の冷媒も、第2吸入戻し管92を通じて、再び、 圧縮機構2に吸入される。このようにして、� �房運転が行われる。

 このように、本変形例の空気調和装置1では 、暖房運転時においては、上述の変形例1と� �様の作用効果が得られるとともに、熱源側� �交換器4とともに、中間熱交換器7を利用側熱 交換器6において放熱した冷媒の蒸発器とし� �機能させるようにして、暖房運転時にも有� �利用し、これにより、暖房運転時における� �媒の蒸発能力を高めて、暖房運転時の運転� �率を向上させることができる。
 (5)変形例3
 上述の実施形態における気液分離器として� ��レシーバ18による中間圧インジェクション� �び第2後段側インジェクション管としての液� ��ンジェクション管18hによる液インジェクシ� ��ンを行う冷媒回路10(図1参照)において、互� �に並列に接続された複数の利用側熱交換器6� ��有する構成(図21参照)にするとともに、各利 用側熱交換器6を流れる冷媒の流量を制御し� �各利用側熱交換器6において必要とされる冷� ��負荷を得ることができるようにするために� ��利用側熱交換器6に対応するように利用側膨 張機構5c(図21参照)を設けることが考えられる 。この場合には、暖房運転において、各利用 側熱交換器6を通過する冷媒の流量が、各利� �側熱交換器6に対応して設けられた利用側膨� ��機構5cの開度によって概ね決定されること� �なるが、この際、各利用側膨張機構5cの開度 は、各利用側熱交換器6を流れる冷媒の流量� �けでなく、複数の利用側熱交換器6間の流量� ��配の状態によって変動することになり、複� ��の利用側膨張機構5c間で開度が大きく異な� �状態が生じたり、利用側膨張機構5cが比較的 小さい開度になったりする場合があり、この ため、加熱運転時における利用側膨張機構5c� ��開度制御によって、気液分離器としてのレ� ��ーバ18の圧力が過度に低下する場合があり� �る。このため、レシーバ18による中間圧イン ジェクションは、レシーバ18の圧力と冷凍サ� ��クルにおける中間圧との圧力差が小さい条� ��であっても使用可能であることから、この� ��成における暖房運転のように、レシーバ18� �圧力が過度に低下するおそれの高い場合に� �利である。

 上述の変形例1、2におけるエコノマイザ� �交換器20による中間圧インジェクションを行 う冷媒回路110、210(図1、16参照)において、互� ��に並列に接続された複数の利用側熱交換器6 を有する構成(図21参照)にするとともに、各� �用側熱交換器6を流れる冷媒の流量を制御し� ��各利用側熱交換器6において必要とされる冷 凍負荷を得ることができるようにするために 各利用側熱交換器6に対応するように利用側� �張機構5c(図21参照)を設けることが考えられ� �。この場合には、冷房運転において、熱源� �熱交換器4において放熱した冷媒がエコノマ� ��ザ熱交換器20に流入するまでの間に大幅な� �圧操作が行われることがなく、冷凍サイク� �における高圧から冷凍サイクルの中間圧付� �までの圧力差を利用できる条件であること� �ら、エコノマイザ熱交換器20における熱交換 量が大きくなり、後段側の圧縮要素2dに戻す� ��とができる冷媒の流量が大きくすることが� ��きるため、気液分離器としてのレシーバ18� �よる中間圧インジェクションに比べて、そ� �適用が有効である。

 このように、互いに並列に接続された複� ��の利用側熱交換器6を有する構成にするとと もに、各利用側熱交換器6を流れる冷媒の流� �を制御して各利用側熱交換器6において必要� ��される冷凍負荷を得ることができるように� ��るために各利用側熱交換器6に対応するよう に利用側膨張機構5cを設ける構成を前提とす� ��場合には、本変形例の空気調和装置1のよう に、暖房運転時には、利用側熱交換器6にお� �て放熱した冷媒をレシーバ18において気液分 離し、この気液分離されたガス冷媒を第1後� �側インジェクション管18cを通じて後段側の� �縮要素2dに戻す中間圧インジェクション及び 液インジェクション管18hによる液インジェク ションを、冷房運転時には、エコノマイザ熱 交換器20において、熱源側熱交換器4において 放熱した冷媒と第3後段側インジェクション� �19を流れる冷媒との熱交換を行い、この熱交 換が行われた後の第3後段側インジェクショ� �管19を流れる冷媒を後段側の圧縮要素2dに戻� ��エコノマイザ熱交換器20による中間圧イン� �ェクションを行う構成にすることが好まし� �。

 また、上述のように、複数の空調空間の� ��調負荷に応じた冷房や暖房を行うこと等を� ��的として、互いに並列に接続された複数の� ��用側熱交換器6を有する構成にするとともに 、各利用側熱交換器6を流れる冷媒の流量を� �御して各利用側熱交換器6において必要とさ� ��る冷凍負荷を得ることができるようにする� ��めに、レシーバ18と利用側熱交換器6との間� ��おいて各利用側熱交換器6に対応するように 利用側膨張機構5cを設けた構成を採用した場� ��には、冷房運転時において、第1膨張機構5a� ��よって飽和圧力付近まで減圧されてレシー� ��18内に一時的に溜められた冷媒(図21の点L参� ��)が、各利用側膨張機構5cに分配されるが、� ��シーバ18から各利用側膨張機構5cに送られる 冷媒が気液二相状態であると、各利用側膨張 機構5cへの分配時に偏流を生じるおそれがあ� ��ため、レシーバ18から各利用側膨張機構5cに 送られる冷媒をできるだけ過冷却状態にする ことが望ましい。

 そこで、本変形例では、図21に示されるよ� �に、上述の変形例2の構成(図16参照)において 、気液分離器としてのレシーバ18による中間� ��インジェクション及び液インジェクション� ��18hによる液インジェクションを行うことが� ��きるようにするために、レシーバ18に第1後� ��側インジェクション管18cを接続し、かつ、� ��用側膨張機構5cとレシーバ18との間に液イン ジェクション管18hを接続して、冷房運転時に は、エコノマイザ熱交換器20による中間圧イ� ��ジェクションを行い、暖房運転時には、気� ��分離器としてのレシーバ18による中間圧イ� �ジェクション及びを行うことを可能にする� �ともに、レシーバ18と利用側膨張機構5cとの� ��に、冷却器としての過冷却熱交換器96及び� �3吸入戻し管95を設けた冷媒回路310としてい� �。
 ここで、第3吸入戻し管95は、放熱器として� ��熱源側熱交換器4から蒸発器としての利用側 熱交換器6に送られる冷媒を分岐して圧縮機� �2の吸入側(すなわち、吸入管2a)に戻す冷媒管 である。本変形例において、第3吸入戻し管95 は、レシーバ18から利用側膨張機構5cに送ら� �る冷媒を分岐するように設けられている。� �り具体的には、第2吸入戻し管95は、過冷却� �交換器96の上流側の位置(すなわち、レシー� �18と過冷却熱交換器96との間)から冷媒を分岐 して吸入管2aに戻すように設けられている。� ��の第3吸入戻し管95には、開度制御が可能な� ��3吸入戻し弁95aが設けられている。第3吸入� �し弁95aは、本変形例において、電動膨張弁� �ある。

 また、過冷却熱交換器96は、放熱器とし� �の熱源側熱交換器4から蒸発器としての利用� ��熱交換器6に送られる冷媒と第3吸入戻し管95 を流れる冷媒(より具体的には、第3吸入戻し� ��95aにおいて低圧付近まで減圧された後の冷� ��)との熱交換を行う熱交換器である。本変形 例において、過冷却熱交換器96は、利用側膨� ��機構5cの上流側の位置(すなわち、第3吸入戻 し管95が分岐される位置と利用側膨張機構5c� �の間)を流れる冷媒と第3吸入戻し管95を流れ� ��冷媒との熱交換を行うように設けられてい� ��。また、本変形例において、過冷却熱交換� ��96は、第3吸入戻し管95が分岐される位置よ� �も下流側に設けられている。このため、放� �器としての熱源側熱交換器4において冷却さ� ��た冷媒は、冷却器としてのエコノマイザ熱� ��換器20を通過した後に、第3吸入戻し管95に� �岐され、過冷却熱交換器96において、第3吸� �戻し管95を流れる冷媒と熱交換を行うことに なる。

 また、第1後段側インジェクション管18cと第 3後段側インジェクション管19とは、中間冷媒 管8側の部分が一体となっている。また、第1� ��入戻し管18fと第3吸入戻し管95とは、圧縮機� ��2の吸入側の部分が一体となっている。また 、本変形例において、利用側膨張機構5cは、� ��動膨張弁である。また、本変形例では、上� ��のように、第3後段側インジェクション管19� ��びエコノマイザ熱交換器20を冷房運転時に� �用し、第1後段側インジェクション管18c及び� ��インジェクション管18hを暖房運転時に使用� ��るようにしていることから、エコノマイザ� ��交換器20への冷媒の流通方向を冷房運転及� �暖房運転を問わず一定にする必要がないた� �、ブリッジ回路17を省略して、冷媒回路310の 構成を簡単化している。
 また、吸入管2a又は圧縮機構2には、圧縮機� ��2の吸入側を流れる冷媒の圧力を検出する吸 入圧力センサ60が設けられている。過冷却熱� ��換器96の第3吸入戻し管95側の出口には、過� �却熱交換器96の第3吸入戻し管95側の出口にお ける冷媒の温度を検出する過冷却熱交出口温 度センサ59が設けられている。

 次に、本変形例の空気調和装置1の動作に ついて、図21~図27を用いて説明する。ここで� ��図22は、冷房運転時における空気調和装置1� ��の冷媒の流れを示す図であり、図23は、冷� �運転時の冷凍サイクルが図示された圧力-エ� ��タルピ線図であり、図24は、冷房運転時の� �凍サイクルが図示された温度-エントロピ線� ��であり、図25は、暖房運転時における空気� �和装置1内の冷媒の流れを示す図であり、図2 6は、暖房運転時の冷凍サイクルが図示され� �圧力-エンタルピ線図であり、図27は、暖房� �転時の冷凍サイクルが図示された温度-エン� ��ロピ線図である。尚、以下の冷房運転及び� ��房運転における運転制御は、上述の制御部( 図示せず)によって行われる。また、以下の� �明において、「高圧」とは、冷凍サイクル� �おける高圧(すなわち、図23、24の点D、D’、E 、H、I、Rにおける圧力や図26、27の点D、D’、 Fにおける圧力を意味し、「低圧」とは、冷� �サイクルにおける低圧(すなわち、図23、24の 点A、F、S、Uにおける圧力や図26、27の点A、E� �Vにおける圧力)を意味し、「中間圧」とは、 冷凍サイクルにおける中間圧(すなわち、図23 、24の点B、C、C’、G、G’、J、Kにおける圧力 や図26、27の点B、C、C’、G、G’、I、L、M、X)� ��意味している。

 <冷房運転>
 冷房運転時は、切換機構3が図21及び図22の� �線で示される冷却運転状態とされる。熱源� �膨張機構としての第1膨張機構5a及び利用側� �張機構5cは、開度調節される。そして、切換 機構3が冷却運転状態となるため、中間冷媒� �8の中間熱交換器開閉弁12が開けられ、そし� �、中間熱交換器バイパス管9の中間熱交換器� ��イパス開閉弁11が閉められることによって� �中間熱交換器7が冷却器として機能する状態� ��されるとともに、第2吸入戻し管92の第2吸入 戻し開閉弁92aが閉められることによって、中 間熱交換器7と圧縮機構2の吸入側とが接続し� ��いない状態にされ、また、中間熱交換器戻� ��管94の中間熱交換器戻し開閉弁94aが閉めら� �ることによって、利用側熱交換器6と熱源側� ��交換器4との間と中間熱交換器7とが接続し� �いない状態にされる。また、切換機構3を冷� ��運転状態にしている際には、気液分離器と� ��てのレシーバ18による中間圧インジェクシ� �ンを行わずに、第3後段側インジェクション� ��19を通じて、エコノマイザ熱交換器20におい て加熱された冷媒を後段側の圧縮要素2dに戻� ��エコノマイザ熱交換器20による中間圧イン� �ェクションを行うようにしている。より具� �的には、第1後段側インジェクション開閉弁1 8dは閉状態にされて、第3後段側インジェクシ ョン弁19aは、上述の変形例2における冷房運� �時と同様の開度調節(但し、後段側の圧縮要� ��2dの吸入における冷媒の過熱度SHが目標値SHC になるように制御するもの)がなされる。さ� �に、切換機構3を冷却運転状態にしている際� ��は、過冷却熱交換器96を使用するため、第3� ��入戻し弁95aについても、開度調節される。� ��り具体的には、本変形例において、第3吸入 戻し弁95aは、過冷却熱交換器96の第3吸入戻し 管95側の出口における冷媒の過熱度が目標値� ��なるように開度調節される、いわゆる過熱� ��制御がなされるようになっている。本変形� ��において、過冷却熱交換器96の第3吸入戻し� ��95側の出口における冷媒の過熱度は、吸入� �力センサ60により検出される低圧を飽和温度 に換算し、過冷却熱交出口温度センサ59によ� ��検出される冷媒温度からこの冷媒の飽和温� ��値を差し引くことによって得られる。尚、� ��変形例では採用していないが、過冷却熱交� ��器96の第3吸入戻し管95側の入口に温度セン� �を設けて、この温度センサにより検出され� �冷媒温度を過冷却熱交出口温度センサ59によ り検出される冷媒温度から差し引くことによ って、過冷却熱交換器96の第3吸入戻し管95側� ��出口における冷媒の過熱度を得るようにし� ��もよい。また、第3吸入戻し弁95aの開度調節 は、過熱度制御に限られるものではなく、例 えば、冷媒回路310における冷媒循環量等に応 じて所定開度だけ開けるようにするものであ ってもよい。

 この冷媒回路310の状態において、低圧の� ��媒(図21~図24の点A参照)は、吸入管2aから圧縮 機構2に吸入され、まず、圧縮要素2cによって 中間圧まで圧縮された後に、中間冷媒管8に� �出される(図21~図24の点B参照)。この前段側の 圧縮要素2cから吐出された中間圧の冷媒は、� ��間熱交換器7において、冷却源としての水や 空気と熱交換を行うことで冷却される(図21~� �24の点C参照)。この中間熱交換器7において冷 却された冷媒は、第3後段側インジェクショ� �管19から後段側の圧縮機構2dに戻される冷媒( 図21~図24の点K参照)と合流することでさらに� �却される(図21~図24の点G参照)。次に、第3後� �側インジェクション管19から戻る冷媒と合流 した(すなわち、エコノマイザ熱交換器20によ る中間圧インジェクションが行われた)中間� �の冷媒は、圧縮要素2cの後段側に接続された 圧縮要素2dに吸入されてさらに圧縮されて、� ��縮機構2から吐出管2bに吐出される(図21~図24� ��点D参照)。ここで、圧縮機構2から吐出され� ��高圧の冷媒は、圧縮要素2c、2dによる二段圧 縮動作によって、臨界圧力(すなわち、図23に 示される臨界点CPにおける臨界圧力Pcp)を超え る圧力まで圧縮されている。そして、この圧 縮機構2から吐出された高圧の冷媒は、油分� �機構41を構成する油分離器41aに流入し、同伴 する冷凍機油が分離される。また、油分離器 41aにおいて高圧の冷媒から分離された冷凍機 油は、油分離機構41を構成する油戻し管41bに� ��入し、油戻し管41bに設けられた減圧機構41c� ��減圧された後に圧縮機構2の吸入管2aに戻さ� ��て、再び、圧縮機構2に吸入される。次に、 油分離機構41において冷凍機油が分離された� ��の高圧の冷媒は、逆止機構42及び切換機構3� ��通じて、冷媒の放熱器として機能する熱源� ��熱交換器4に送られる。そして、熱源側熱交 換器4に送られた高圧の冷媒は、熱源側熱交� �器4において、冷却源としての水や空気と熱� ��換を行って冷却される(図21~図24の点E参照)� �そして、熱源側熱交換器4において冷却され� ��高圧の冷媒は、その一部が第3後段側インジ ェクション管19に分岐される。そして、第3後 段側インジェクション管19を流れる冷媒は、� ��3後段側インジェクション弁19aにおいて中間 圧付近まで減圧された後に、エコノマイザ熱 交換器20に送られる(図21~図24の点J参照)。ま� �、第3後段側インジェクション管19に分岐さ� �た後の冷媒は、エコノマイザ熱交換器20に流 入し、第3後段側インジェクション管19を流れ る冷媒と熱交換を行って冷却される(図21~図24 の点H参照)。一方、第3後段側インジェクショ ン管19を流れる冷媒は、放熱器としての熱源� ��熱交換器4において冷却された高圧の冷媒と 熱交換を行って加熱されて(図21~図24の点K参� �)、上述のように、前段側の圧縮要素2cから� �出された中間圧の冷媒に合流することにな� �。そして、エコノマイザ熱交換器20において 冷却された高圧の冷媒は、第1膨張機構5aによ って飽和圧力付近まで減圧されてレシーバ18� ��に一時的に溜められる(図21~図24の点I参照)� �そして、レシーバ18内に溜められた冷媒は、 その一部が第3吸入戻し管95に分岐される。そ して、第3吸入戻し管95を流れる冷媒は、第3� �入戻し弁95aにおいて低圧付近まで減圧され� �後に、過冷却熱交換器96に送られる(図21~図24 の点S参照)。また、第3吸入戻し管95に分岐さ� ��た後の冷媒は、過冷却熱交換器96に流入し� �第3吸入戻し管95を流れる冷媒と熱交換を行� �てさらに冷却される(図21~図24の点R参照)。一 方、第3吸入戻し管95を流れる冷媒は、エコノ マイザ熱交換器20において冷却された高圧の� ��媒と熱交換を行って加熱されて(図21~図24の� ��U参照)、圧縮機構2の吸入側(ここでは、吸入 管2a)を流れる冷媒に合流することになる。こ の過冷却熱交換器96において冷却された冷媒� ��、利用側膨張機構5cに送られて、利用側膨� �機構5cよって減圧されて低圧の気液二相状態 の冷媒となり、冷媒の蒸発器として機能する 利用側熱交換器6に送られる(図21~図24の点F参� ��)。そして、利用側熱交換器6に送られた低� �の気液二相状態の冷媒は、加熱源としての� �や空気と熱交換を行って加熱されて、蒸発� �ることになる(図21~図24の点A参照)。そして、 この利用側熱交換器6において加熱された低� �の冷媒は、切換機構3を経由して、再び、圧� ��機構2に吸入される。このようにして、冷房 運転が行われる。

 このように、本変形例の空気調和装置1では 、冷房運転時においては、放熱器としての熱 源側熱交換器4の下流側かつ熱源側膨張機構� �しての第1膨張機構5aの上流側における冷媒� �圧力が高いままで保たれており、冷凍サイ� �ルにおける高圧から冷凍サイクルの中間圧� �近までの圧力差を利用できる条件であるこ� �から、エコノマイザ熱交換器20による中間圧 インジェクションが採用されており、上述の 変形例1、2と同様の作用効果を得ることがで� ��る。
 また、本変形例では、レシーバ18から利用� �膨張機構5cへ送られる冷媒(図23、図24の点I参 照)を過冷却熱交換器96によって過冷却状態ま で冷却することができるため(図23、図24の点R 参照)、各利用側膨張機構5cへの分配時に偏流 を生じるおそれを少なくすることができる。

 <暖房運転>
 暖房運転時は、切換機構3が図21及び図25の� �線で示される加熱運転状態とされる。また� �熱源側膨張機構としての第1膨張機構5a及び� �用側膨張機構5cは、開度調節される。そして 、切換機構3が加熱運転状態となるため、中� �冷媒管8の中間熱交換器開閉弁12が閉められ� �そして、中間熱交換器バイパス管9の中間熱� ��換器バイパス開閉弁11が開けられることに� �って、中間熱交換器7が冷却器として機能し� ��い状態にされるとともに、第2吸入戻し管92� ��第2吸入戻し開閉弁92aが開けられることによ って、中間熱交換器7と圧縮機構2の吸入側と� ��接続されている状態にされ、かつ、中間熱� ��換器戻し管94の中間熱交換器戻し開閉弁94a� �開けられることによって、利用側熱交換器6� ��熱源側熱交換器4との間と中間熱交換器7と� �接続されている状態にされる。また、切換� �構3を加熱運転状態にしている際には、エコ� ��マイザ熱交換器20による中間圧インジェク� �ョンを行わずに、第1後段側インジェクショ� ��管18cを通じて、気液分離器としてのレシー� ��18から冷媒を後段側の圧縮要素2dに戻すレシ ーバ18による中間圧インジェクション、及び� ��第2後段側インジェクション管としての液イ ンジェクション管18hを通じて冷媒を後段側の 圧縮要素2dに戻す液インジェクション管18hに� ��る中間圧インジェクションを行うようにし� ��いる。より具体的には、第3後段側インジェ クション弁19aが全閉状態にされて、第1後段� �インジェクション開閉弁18dは開状態にされ� �かつ、液インジェクション弁18iは上述の実� �形態における暖房運転と同様の開度調節(す� ��わち、後段側の圧縮要素2dの吸入における� �媒の過熱度SHが目標値SHHになるように制御す るもの)がなされる。さらに、切換機構3を加� ��運転状態にしている際には、過冷却熱交換� ��96を使用しないため、第3吸入戻し弁95aは全� ��状態にされる。

 この冷媒回路310の状態において、低圧の� ��媒(図21、図25~図27の点A参照)は、吸入管2aか� ��圧縮機構2に吸入され、まず、圧縮要素2cに� ��って中間圧まで圧縮された後に、中間冷媒� ��8に吐出される(図21、図25~図27の点B参照)。� �の前段側の圧縮要素2cから吐出された中間圧 の冷媒は、上述の冷房運転時とは異なり、中 間熱交換器7を通過せずに(すなわち、冷却さ� ��ることなく)、中間熱交換器バイパス管9を� �過する(図21、図25~図27の点C参照)。この中間� ��交換器7によって冷却されることなく中間熱 交換器バイパス管9を通過した中間圧の冷媒� �、レシーバ18から第1後段側インジェクショ� �管18c及び液インジェクション管18hを通じて� �段側の圧縮機構2dに戻される冷媒(図21、図25~ 図27の点M、点X参照)と合流することで冷却さ� ��る(図21、図25~図27の点G参照)。次に、第1後� �側インジェクション管18c及び液インジェク� �ョン管18hから戻る冷媒と合流した(すなわち� ��気液分離器としてのレシーバ18及び液イン� �ェクション管18hによる中間圧インジェクシ� �ンが行われた)中間圧の冷媒は、圧縮要素2c� �後段側に接続された圧縮要素2dに吸入されて さらに圧縮されて、圧縮機構2から吐出管2bに 吐出される(図21、図25~図27の点D参照)。ここ� �、圧縮機構2から吐出された高圧の冷媒は、� ��縮要素2c、2dによる二段圧縮動作によって、 臨界圧力(すなわち、図26に示される臨界点CP� ��おける臨界圧力Pcp)を超える圧力まで圧縮さ れている。そして、この圧縮機構2から吐出� �れた高圧の冷媒は、油分離機構41を構成する 油分離器41aに流入し、同伴する冷凍機油が分 離される。また、油分離器41aにおいて高圧の 冷媒から分離された冷凍機油は、油分離機構 41を構成する油戻し管41bに流入し、油戻し管4 1bに設けられた減圧機構41cで減圧された後に� ��縮機構2の吸入管2aに戻されて、再び、圧縮� ��構2に吸入される。次に、油分離機構41にお� ��て冷凍機油が分離された後の高圧の冷媒は� ��逆止機構42及び切換機構3を通じて、冷媒の� ��熱器として機能する利用側熱交換器6に送ら れて、冷却源としての水や空気と熱交換を行 って冷却される(図21、図25~図27の点F参照)。� �して、利用側熱交換器6において冷却された� ��圧の冷媒は、利用側膨張機構5cを通過した� �に、その一部が液インジェクション管18hに� �岐される。そして、液インジェクション管18 hを流れる冷媒は、液インジェクション弁18i� �おいて中間圧付近まで減圧された後に(図21� �図25~図27の点X参照)、上述のように、前段側� ��圧縮要素2cから吐出された中間圧の冷媒に� �流することになる。そして、液インジェク� �ョン管18hで分岐された後の高圧の冷媒は、� �シーバ18内に一時的に溜められるとともに気 液分離が行われる(図21、図25~図27の点I、L、M� ��照)。そして、レシーバ18において気液分離� ��れたガス冷媒は、第1後段側インジェクショ ン管18cによってレシーバ18の上部から抜き出� ��れて、上述のように、前段側の圧縮要素2c� �ら吐出された中間圧の冷媒に合流すること� �なる。そして、レシーバ18内に溜められた液 冷媒は、第1膨張機構5aによって減圧されて低 圧の気液二相状態の冷媒となり、冷媒の蒸発 器として機能する熱源側熱交換器4に送られ� �とともに、中間熱交換器戻し管94を通じて、 冷媒の蒸発器として機能する中間熱交換器7� �も送られる(図21、図25~図27の点E参照)。そし� ��、熱源側熱交換器4に送られた低圧の気液二 相状態の冷媒は、加熱源としての水や空気と 熱交換を行って加熱されて、蒸発することに なる(図21、図25~図27の点A参照)。また、中間� �交換器7に送られた低圧の気液二相状態の冷� ��も、加熱源としての水や空気と熱交換を行� ��て加熱されて、蒸発することになる(図21、� ��25~図27の点V参照)。そして、この熱源側熱交 換器4において加熱されて蒸発した低圧の冷� �は、切換機構3を経由して、再び、圧縮機構2 に吸入される。また、この中間熱交換器7に� �いて加熱されて蒸発した低圧の冷媒は、第2� ��入戻し管92を通じて、再び、圧縮機構2に吸� ��される。このようにして、暖房運転が行わ� ��る。

 このように、本変形例の空気調和装置1では 、暖房運転時においては、互いに並列に接続 された複数の利用側熱交換器6を有する構成� �するとともに、各利用側熱交換器6を流れる� ��媒の流量を制御して各利用側熱交換器6にお いて必要とされる冷凍負荷を得ることができ るようにするために各利用側熱交換器6に対� �するように利用側膨張機構5cを設けているこ とに起因して、レシーバ18の圧力と冷凍サイ� ��ルにおける中間圧との圧力差が小さい条件� ��あることから、気液分離器としてのレシー� ��18による中間圧インジェクションが採用さ� �ており、上述の実施形態と同様の作用効果� �得ることができる。
 また、本変形例では、上述の変形例2と同様 に、暖房運転時に中間熱交換器7が冷媒の蒸� �器として機能しており、中間熱交換器7の有� ��利用が図られている。
 しかも、本変形例では、上述のような中間� ��インジェクションの冷房運転と暖房運転と� ��使い分けに伴って、インジェクション量最� ��化制御として、冷房運転時において、後段� ��の圧縮要素2dの吸入における冷媒の過熱度SH が目標値SHCになるように、第3後段側インジ� �クション管19を通じて後段側の圧縮要素2dに� ��される冷媒の流量を制御するとともに、暖� ��運転時において、後段側の圧縮要素2dの吸� �における冷媒の過熱度SHが目標値SHHになるよ うに、第2後段側インジェクション管として� �液インジェクション管18hを通じて後段側の� �縮要素2dに戻される冷媒の流量を制御するも のを採用しており、暖房運転時における過熱 度SHの目標値SHHが冷房運転時における過熱度S Hの目標値SHC以下になるように設定している� �め、圧縮機構2から吐出される冷媒の流量に� ��する後段側インジェクション管(冷房運転時 には、第3後段側インジェクション管19、暖房 運転時には、第1後段側インジェクション管18 c及び液インジェクション管18hの両方)を通じ� ��後段側の圧縮要素2dに戻される冷媒の流量� �比であるインジェクション比が、冷房運転� �よりも暖房運転時のほうが大きくなる。こ� �により、本変形例では、上述の実施形態及� �その変形例と同様に、後段側インジェクシ� �ン管を用いた中間圧インジェクションによ� �後段側の圧縮要素2dに吸入される冷媒の冷却 効果が、冷房運転時よりも暖房運転時のほう が大きくなるため、中間熱交換器7による後� �側の圧縮要素2dに吸入される冷媒の冷却効果 のない暖房運転時においても、外部への放熱 を抑えながら、圧縮機構2から吐出される冷� �の温度をさらに低く抑えることができ、成� �係数を向上させることができる。また、本� �形例においても、上述の実施形態及びその� �形例と同様、暖房運転時における過熱度SHの 目標値SHH(図27参照)を冷房運転時における過� �度SHの目標値SHCと同じ値に設定することで、 暖房運転時においても、後段側の圧縮要素2d� ��吸入される冷媒を、暖房運転時は中間圧イ� ��ジェクションによって、中間熱交換器7及び 中間圧インジェクションにより冷媒を冷却す る冷房運転時と同じ過熱度SHまで冷却するよ� ��にして、中間熱交換器7による冷却効果に相 当する分だけ冷房運転時よりも暖房運転時に おけるインジェクション比が大きくなるよう にすることが好ましい。

 (6)変形例4
 上述の実施形態及びその変形例では、1台の 一軸二段圧縮構造の圧縮機21によって、2つの 圧縮要素2c、2dのうちの前段側の圧縮要素か� �吐出された冷媒を後段側の圧縮要素で順次� �縮する二段圧縮式の圧縮機構2が構成されて� ��るが、三段圧縮式等のような二段圧縮式よ� ��も多段の圧縮機構を採用してもよいし、ま� ��、単一の圧縮要素が組み込まれた圧縮機及� ��/又は複数の圧縮要素が組み込まれた圧縮機 を複数台直列に接続することで多段の圧縮機 構を構成してもよい。また、利用側熱交換器 6が多数接続される場合等のように、圧縮機� �の能力を大きくする必要がある場合には、� �段圧縮式の圧縮機構を2系統以上並列に接続� ��た並列多段圧縮式の圧縮機構を採用しても� ��い。
 例えば、図28に示されるように、上述の変� �例3における冷媒回路310(図21参照)において、 二段圧縮式の圧縮機構2に代えて、二段圧縮� �の圧縮機構103、104を並列に接続した圧縮機� �102を採用した冷媒回路410にしてもよい。

 ここで、第1圧縮機構103は、本変形例にお いて、2つの圧縮要素103c、103dで冷媒を二段圧 縮する圧縮機29から構成されており、圧縮機� ��102の吸入母管102aから分岐された第1吸入枝� �103a、及び、圧縮機構102の吐出母管102bに合流 する第1吐出枝管103bに接続されている。第2圧 縮機構104は、本変形例において、2つの圧縮� �素104c、104dで冷媒を二段圧縮する圧縮機30か� ��構成されており、圧縮機構102の吸入母管102a から分岐された第2吸入枝管104a、及び、圧縮� ��構102の吐出母管102bに合流する第2吐出枝管10 4bに接続されている。尚、圧縮機29、30は、上 述の実施形態及びその変形例における圧縮機 21と同様の構成であるため、圧縮要素103c、103 d、104c、104dを除く各部を示す符号をそれぞれ 29番台や30番台に置き換えることとし、ここ� �は、説明を省略する。そして、圧縮機29は、 第1吸入枝管103aから冷媒を吸入し、この吸入� ��れた冷媒を圧縮要素103cによって圧縮した後 に中間冷媒管8を構成する第1入口側中間枝管8 1に吐出し、第1入口側中間枝管81に吐出され� �冷媒を中間冷媒管8を構成する中間母管82及� �第1出口側中間枝管83を通じて圧縮要素103dに� ��入させて冷媒をさらに圧縮した後に第1吐出 枝管103bに吐出するように構成されている。� �縮機30は、第2吸入枝管104aから冷媒を吸入し� ��この吸入された冷媒を圧縮要素104cによって 圧縮した後に中間冷媒管8を構成する第2入口� ��中間枝管84に吐出し、第2入口側中間枝管84� �吐出された冷媒を中間冷媒管8を構成する中� ��母管82及び第2出口側中間枝管85を通じて圧� �要素104dに吸入させて冷媒をさらに圧縮した� ��に第2吐出枝管104bに吐出するように構成さ� �ている。中間冷媒管8は、本変形例において� ��圧縮要素103d、104dの前段側に接続された圧� �要素103c、104cから吐出された冷媒を、圧縮要 素103c、104cの後段側に接続された圧縮要素103d 、104dに吸入させるための冷媒管であり、主� �して、第1圧縮機構103の前段側の圧縮要素103c の吐出側に接続される第1入口側中間枝管81と 、第2圧縮機構104の前段側の圧縮要素104cの吐� ��側に接続される第2入口側中間枝管84と、両� ��口側中間枝管81、84が合流する中間母管82と� ��中間母管82から分岐されて第1圧縮機構103の� ��段側の圧縮要素103dの吸入側に接続される第 1出口側中間枝管83と、中間母管82から分岐さ� ��て第2圧縮機構104の後段側の圧縮要素104dの� �入側に接続される第2出口側中間枝管85とを� �している。また、吐出母管102bは、圧縮機構1 02から吐出された冷媒を切換機構3に送るため の冷媒管であり、吐出母管102bに接続される� �1吐出枝管103bには、第1油分離機構141と第1逆� ��機構142とが設けられており、吐出母管102bに 接続される第2吐出枝管104bには、第2油分離機 構143と第2逆止機構144とが設けられている。� �1油分離機構141は、第1圧縮機構103から吐出さ れる冷媒に同伴する冷凍機油を冷媒から分離 して圧縮機構102の吸入側へ戻す機構であり、 主として、第1圧縮機構103から吐出される冷� �に同伴する冷凍機油を冷媒から分離する第1� ��分離器141aと、第1油分離器141aに接続されて� ��り冷媒から分離された冷凍機油を圧縮機構1 02の吸入側に戻す第1油戻し管141bとを有して� �る。第2油分離機構143は、第2圧縮機構104から 吐出される冷媒に同伴する冷凍機油を冷媒か ら分離して圧縮機構102の吸入側へ戻す機構で あり、主として、第2圧縮機構104から吐出さ� �る冷媒に同伴する冷凍機油を冷媒から分離� �る第2油分離器143aと、第2油分離器143aに接続� ��れており冷媒から分離された冷凍機油を圧� ��機構102の吸入側に戻す第2油戻し管143bとを� �している。本変形例において、第1油戻し管1 41bは、第2吸入枝管104aに接続されており、第2 油戻し管143cは、第1吸入枝管103aに接続されて いる。このため、第1圧縮機構103内に溜まっ� �冷凍機油の量と第2圧縮機構104内に溜まった� ��凍機油の量との間に偏りに起因して第1圧縮 機構103から吐出される冷媒に同伴する冷凍機 油の量と第2圧縮機構104から吐出される冷媒� �同伴する冷凍機油の量との間に偏りが生じ� �場合であっても、圧縮機構103、104のうち冷� �機油の量が少ない方に冷凍機油が多く戻る� �とになり、第1圧縮機構103内に溜まった冷凍� ��油の量と第2圧縮機構104内に溜まった冷凍機 油の量との間の偏りが解消されるようになっ ている。また、本変形例において、第1吸入� �管103aは、第2油戻し管143bとの合流部から吸� �母管102aとの合流部までの間の部分が、吸入� ��管102aとの合流部に向かって下り勾配になる ように構成されており、第2吸入枝管104aは、� ��1油戻し管141bとの合流部から吸入母管102aと� ��合流部までの間の部分が、吸入母管102aとの 合流部に向かって下り勾配になるように構成 されている。このため、圧縮機構103、104のい ずれか一方が停止中であっても、運転中の圧 縮機構に対応する油戻し管から停止中の圧縮 機構に対応する吸入枝管に戻される冷凍機油 は、吸入母管102aに戻ることになり、運転中� �圧縮機構の油切れが生じにくくなっている� �油戻し管141b、143bには、油戻し管141b、143bを� ��れる冷凍機油を減圧する減圧機構141c、143c� �設けられている。逆止機構142、144は、圧縮� �構103、104の吐出側から切換機構3への冷媒の� ��れを許容し、かつ、切換機構3から圧縮機構 103、104の吐出側への冷媒の流れを遮断するた めの機構である。

 このように、圧縮機構102は、本変形例にお� ��て、2つの圧縮要素103c、103dを有するととも� ��これらの圧縮要素103c、103dのうちの前段側� �圧縮要素から吐出された冷媒を後段側の圧� �要素で順次圧縮するように構成された第1圧� ��機構103と、2つの圧縮要素104c、104dを有する� ��ともにこれらの圧縮要素104c、104dのうちの� �段側の圧縮要素から吐出された冷媒を後段� �の圧縮要素で順次圧縮するように構成され� �第2圧縮機構104とを並列に接続した構成とな� ��ている。
 また、中間熱交換器7は、本変形例において 、中間冷媒管8を構成する中間母管82に設けら れており、冷房運転時には、第1圧縮機構103� �前段側の圧縮要素103cから吐出された冷媒と� ��2圧縮機構104の前段側の圧縮要素104cから吐� �された冷媒とが合流したものを冷却する熱� �換器である。すなわち、中間熱交換器7は、� ��房運転時には、2つの圧縮機構103、104に共通 の冷却器として機能するものとなっている。 このため、多段圧縮式の圧縮機構103、104を複 数系統並列に接続した並列多段圧縮式の圧縮 機構102に対して中間熱交換器7を設ける際の� �縮機構102周りの回路構成の簡素化が図られ� �いる。

 また、中間冷媒管8を構成する第1入口側� �間枝管81には、第1圧縮機構103の前段側の圧� �要素103cの吐出側から中間母管82側への冷媒� �流れを許容し、かつ、中間母管82側から前段 側の圧縮要素103cの吐出側への冷媒の流れを� �断するための逆止機構81aが設けられており� �中間冷媒管8を構成する第2入口側中間枝管84� ��は、第2圧縮機構103の前段側の圧縮要素104c� �吐出側から中間母管82側への冷媒の流れを許 容し、かつ、中間母管82側から前段側の圧縮� ��素104cの吐出側への冷媒の流れを遮断するた めの逆止機構84aが設けられている。本変形例 においては、逆止機構81a、84aとして逆止弁が 使用されている。このため、圧縮機構103、104 のいずれか一方が停止中であっても、運転中 の圧縮機構の前段側の圧縮要素から吐出され た冷媒が中間冷媒管8を通じて、停止中の圧� �機構の前段側の圧縮要素の吐出側に達する� �いうことが生じないため、運転中の圧縮機� �の前段側の圧縮要素から吐出された冷媒が� �停止中の圧縮機構の前段側の圧縮要素内を� �じて圧縮機構102の吸入側に抜けて停止中の� �縮機構の冷凍機油が流出するということが� �じなくなり、これにより、停止中の圧縮機� �を起動する際の冷凍機油の不足が生じにく� �なっている。尚、圧縮機構103、104間に運転� �優先順位を設けている場合(例えば、第1圧縮 機構103を優先的に運転する圧縮機構とする場 合)には、上述の停止中の圧縮機構に該当す� �ことがあるのは、第2圧縮機構104に限られる� ��とになるため、この場合には、第2圧縮機構 104に対応する逆止機構84aだけを設けるように してもよい。

 また、上述のように、第1圧縮機構103を優 先的に運転する圧縮機構とする場合において は、中間冷媒管8が圧縮機構103、104に共通に� �けられているため、運転中の第1圧縮機構103� ��対応する前段側の圧縮要素103cから吐出され た冷媒が中間冷媒管8の第2出口側中間枝管85� �通じて、停止中の第2圧縮機構104の後段側の� ��縮要素104dの吸入側に達し、これにより、運 転中の第1圧縮機構103の前段側の圧縮要素103c� ��ら吐出された冷媒が、停止中の第2圧縮機構 104の後段側の圧縮要素104d内を通じて圧縮機� �102の吐出側に抜けて停止中の第2圧縮機構104� ��冷凍機油が流出して、停止中の第2圧縮機構 104を起動する際の冷凍機油の不足が生じるお それがある。そこで、本変形例では、第2出� �側中間枝管85に開閉弁85aを設け、第2圧縮機� �104が停止中の場合には、この開閉弁85aによ� �て第2出口側中間枝管85内の冷媒の流れを遮� �するようにしている。これにより、運転中� �第1圧縮機構103の前段側の圧縮要素103cから吐 出された冷媒が中間冷媒管8の第2出口側中間� ��管85を通じて、停止中の第2圧縮機構104の後� ��側の圧縮要素104dの吸入側に達することがな くなるため、運転中の第1圧縮機構103の前段� �の圧縮要素103cから吐出された冷媒が、停止� ��の第2圧縮機構104の後段側の圧縮要素104d内� �通じて圧縮機構102の吐出側に抜けて停止中� �第2圧縮機構104の冷凍機油が流出するという� ��とが生じなくなり、これにより、停止中の� ��2圧縮機構104を起動する際の冷凍機油の不足 がさらに生じにくくなっている。尚、本変形 例においては、開閉弁85aとして電磁弁が使用 されている。

 また、第1圧縮機構103を優先的に運転する 圧縮機構とする場合においては、第1圧縮機� �103の起動に続いて第2圧縮機構104を起動する� ��とになるが、この際、中間冷媒管8が圧縮機 構103、104に共通に設けられているため、第2� �縮機構104の前段側の圧縮要素104cの吐出側の� ��力及び後段側の圧縮要素104dの吸入側の圧力 が、第1圧縮機構103の前段側の圧縮要素103cの� ��入側の圧力及び後段側の圧縮要素103dの吐出 側の圧力よりも高くなった状態から起動する ことになり、安定的に第2圧縮機構104を起動� �ることが難しい。そこで、本変形例では、� �2圧縮機構104の前段側の圧縮要素104cの吐出側 と後段側の圧縮要素104dの吸入側とを接続す� �起動バイパス管86を設けるとともに、この起 動バイパス管86に開閉弁86aを設け、第2圧縮機 構104が停止中の場合には、この開閉弁86aによ って起動バイパス管86内の冷媒の流れを遮断� ��、かつ、開閉弁85aによって第2出口側中間枝 管85内の冷媒の流れを遮断するようにし、第2 圧縮機構104を起動する際に、開閉弁86aによっ て起動バイパス管86内に冷媒を流すことがで� ��る状態にすることで、第2圧縮機構104の前段 側の圧縮要素104cから吐出される冷媒を第1圧� ��機構103の前段側の圧縮要素103cから吐出され る冷媒に合流させることなく、起動バイパス 管86を通じて後段側の圧縮要素104dに吸入させ るようにして、圧縮機構102の運転状態が安定 した時点(例えば、圧縮機構102の吸入圧力、� �出圧力及び中間圧力が安定した時点)で、開� ��弁85aによって第2出口側中間枝管85内に冷媒� ��流すことができる状態にし、かつ、開閉弁8 6aによって起動バイパス管86内の冷媒の流れ� �遮断して、通常の冷房運転や暖房運転に移� �することができるようになっている。尚、� �変形例において、起動バイパス管86は、その 一端が第2出口側中間枝管85の開閉弁85aと第2� �縮機構104の後段側の圧縮要素104dの吸入側と� ��間に接続され、その他端が第2圧縮機構104の 前段側の圧縮要素104cの吐出側と第2入口側中� ��枝管84の逆止機構84aとの間に接続されてお� �、第2圧縮機構104を起動する際に、第1圧縮機 構103の中間圧部分の影響を受けにくい状態に できるようになっている。また、本変形例に おいては、開閉弁86aとして電磁弁が使用され ている。

 また、本変形例の空気調和装置1の冷房運転 や暖房運転の動作は、圧縮機構2に代えて設� �られた圧縮機構102によって、圧縮機構102周� �の回路構成がやや複雑化したことによる変� �点を除いては、上述の変形例3における動作( 図21~図27及びその関連記載)と基本的に同じで あるため、ここでは、説明を省略する。
 そして、本変形例の構成においても、上述� ��変形例3と同様の作用効果を得ることができ る。
 (7)他の実施形態
 以上、本発明の実施形態及びその変形例に� ��いて図面に基づいて説明したが、具体的な� ��成は、これらの実施形態及びその変形例に� ��られるものではなく、発明の要旨を逸脱し� ��い範囲で変更可能である。

 例えば、上述の実施形態及びその変形例に� ��いて、利用側熱交換器6を流れる冷媒と熱交 換を行う加熱源又は冷却源としての水やブラ インを使用するとともに、利用側熱交換器6� �おいて熱交換された水やブラインと室内空� �とを熱交換させる二次熱交換器を設けた、� �わゆる、チラー型の空気調和装置に本発明� �適用してもよい。
 また、上述のチラータイプの空気調和装置� ��他の型式の冷凍装置であっても、超臨界域� ��作動する冷媒を冷媒として使用して多段圧� ��式冷凍サイクルを行うものであれば、本発� ��を適用可能である。
 また、超臨界域で作動する冷媒としては、� ��酸化炭素に限定されず、エチレン、エタン� ��酸化窒素等を使用してもよい。