Beschreibung

Resonator für Magnetresonanzanwendungen

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Resonator für Mag ^¬ netresonanzanwendungen, der ein sich in einer Erstreckungs- richtung erstreckendes Leiterelement aufweist.

Derartige Resonatoren sind allgemein bekannt.

Resonatoren für Magnetresonanzanwendungen weisen - wie viele andere Resonatoren auch - ein Leiterelement auf, das sich in einer Erstreckungsrichtung erstreckt. Bei Betrieb des Leiterelements mit einer Resonanzfrequenz oszilliert in dem Leiter- element in der Erstreckungsrichtung ein Resonanzstrom. Der

Resonanzstrom ist besonders hoch, wenn das Leiterelement auf die Resonanzfrequenz abgestimmt ist.

Bei Magnetresonanzanwendungen hängt die Larmorfrequenz, mit der die korrespondierende Magnetresonanzanlage betrieben wird, zum Einen von der Stärke des Grundmagnetfeldes der Mag ^¬ netresonanzanlage und zum Anderen von dem Element ab, dessen angeregter Spin detektiert werden soll. Für Wasserstoff bei ^¬ spielsweise beträgt das gyromagnetische Verhältnis ca. 42,4 MHz/T.

Magnetresonanzanlagen werden üblicherweise mit Grundmagnet ^¬ feldern betrieben, die zwischen 0,2 und 1,5 T liegen. In jüngerer Zeit sind auch Magnetresonanzanlagen bekannt geworden, die stärkere Grundmagnetfelder aufweisen, insbesondere Grund ^¬ magnetfelder von 3 T, in manchen Fällen sogar bis zu 7 T und darüber. Dementsprechend liegt die Larmorfrequenz von Magnet ^¬ resonanzanlagen üblicherweise zwischen 8,5 MHz und ca. 63,5 MHz, in Einzelfällen aber auch darüber.

Die Larmorfrequenz ist die Frequenz, auf die bei Magnetreso ^¬ nanzanwendungen die Resonatoren abgestimmt sein sollten. Sie

entspricht also im Idealfall der Resonanzfrequenz des Resona ^¬ tors .

Wie allgemein bekannt ist, ist ein Leiterelement ohne weitere Maßnahmen bei einer Resonanzfrequenz resonant, wenn seine

Länge ein ganzzahliges Vielfaches der Hälfte der Wellenlänge der Resonanzfrequenz beträgt. Wie sich durch Nachrechnen ergibt, beträgt die Länge eines λ/2-Stabes bei einer Magnetre ^¬ sonanzanlage mit einem Grundmagnetfeld von 1,5 T somit ca. 2,5 m. Derartige Längen sind bei Resonatoren für Magnetreso ^¬ nanzanwendungen jedoch unrealistisch. Die Stäbe von Ganzkörperantennen weisen beispielsweise Längen auf, die in der Regel bei maximal 60 cm liegen. Sie weisen somit - in ihrer Erstreckungsrichtung gesehen - eine Länge auf, die nicht nur kleiner als die Hälfte, sondern - zumindest in der Regel - sogar kleiner als ein Viertel der Wellenlänge der Resonanzfrequenz ist. Lokalspulen sind oftmals sogar noch viel kleiner. Daher ist es bei Resonatoren für Magnetresonanzanwendungen ohne weitere Maßnahmen nicht möglich, die Abstimmung auf die Larmorfrequenz nur durch entsprechende Dimensionierung des Leiterelements zu erreichen. Vielmehr ist es allgemein üblich, eine entsprechende Beschaltung vorzusehen, wobei die Beschaltung die Abstimmung des Leiterelements auf die Reso ^¬ nanzfrequenz bewirkt.

Der Resonanzstrom ist hochfrequent. Bei hochfrequenten Strömen tritt der sogenannte Skineffekt auf, so dass der Reso ^¬ nanzstrom nicht mehr im gesamten Querschnitt des Leiterele ^¬ ments fließt, sondern nur noch in einem Randbereich. Der Randbereich weist eine Skintiefe auf, welche durch die Reso ^¬ nanzfrequenz und das Material, aus dem das Leiterelement be ^¬ steht, bestimmt ist. Auf Grund des Skineffekts fließt der Re ^¬ sonanzstrom also nur noch in einem Bruchteil des Querschnitts des Leiterelements, so dass der effektive Widerstand des Lei- terelements ansteigt.

Es ist denkbar, den wirksamen Widerstand des Leiterelements durch Kühlen oder durch Verwenden eines supraleitenden Mate-

rials zu verringern. Diese Vorgehensweisen implizieren jedoch einen erheblichen technischen Aufwand und stellen darüber hinaus ein Sicherheitsrisiko für einen Patienten dar, der in der Magnetresonanzanlage untersucht wird. Diese Maßnahmen werden daher bei Magnetresonanzanlagen in der Praxis in aller Regel nicht eingesetzt.

Theoretisch ist auch die Verwendung einer Hochfrequenzlitze denkbar (vergleiche WO 97/26560 Al) . In der Praxis bringt die Verwendung einer Hochfrequenzlitze jedoch keinen Vorteil.

Denn Litzenleiter verringern den Widerstand nur bis zu Frequenzen zu wenigen Megahertz, typischerweise 2 bis 4 MHz. Die Larmorfrequenz liegt jedoch deutlich oberhalb dieser Frequenz, nämlich bei mindestens 8,5 MHz.

Es sind schon Leiterelemente bekannt geworden, die als Viel- schichtleiter mit einer Vielzahl von Schichten ausgebildet sind. Beispielhaft wird auf die US-A-2, 769, 148 und die US-A- 6,148,221 verwiesen. Wenn in einem derartigen Fall die ein- zelnen Schichten Schichtdicken aufweisen, die kleiner als die Skintiefe sind, lässt sich mit solchen Leiterelementen der effektive Widerstand bei der Resonanzfrequenz erheblich verringern. Die Schichten können entweder konzentrisch zueinander sein (sogenannter Clogstonleiter, siehe z. B. die US-A- 2,769,148) oder planar sein (siehe z. B. die US-A-6, 148, 221) . Könnten derartige Leiterelemente bei Resonatoren für Magnet ^¬ resonanzanwendungen verwendet werden, wäre dies von Vorteil. Der Einsatz von Vielschichtleitern als Leiterelemente führt aber nicht ohne weiteres zu der erwarteten Reduzierung des effektiven Widerstands.

Genauere Untersuchungen haben ergeben, dass das Problem darin besteht, dass für die optimale Aufteilung des Resonanzstroms auf die einzelnen Schichten des Vielschichtleiters nach einem übergang von einem Massivleiter bzw. einer externen Beschal- tung auf den Vielschichtleiter nur dann erfolgt, wenn dies durch entsprechende Ausgestaltung des Vielschichtleiters oder der externen Beschaltung gewährleistet ist. Die Stromvertei-

lung kann sich somit nicht ohne weiteres einstellen. Darüber hinaus führen bereits geringfügige Inhomogenitäten des Viel- schichtleiters zu einer erheblichen Reduzierung der erreichbaren Widerstandsverringerung. Der Einsatz von Vielschicht- leitern bei Resonatoren für Magnetresonanzanwendungen wurde daher in der Praxis für nicht sinnvoll erachtet.

Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, einen Resonator für Magnetresonanzanwendungen zu schaffen, bei dem der effektive Widerstand deutlich kleiner ist als bei einem Massivleiter .

Die Aufgabe wird bei einem Resonator der eingangs genannten Art dadurch gelöst, - dass das Leiterelement als Vielschichtleiter mit einer

Vielzahl von elektrisch voneinander isolierten Schichten ausgebildet ist,

- dass die Schichten in der Erstreckungsrichtung gesehen Schichtenden aufweisen, die zumindest kapazitiv miteinander gekoppelt sind, und

- dass das Leiterelement derart ausgebildet ist, dass bei Be ^¬ trieb des Leiterelements mit der Resonanzfrequenz in den Schichten in der Erstreckungsrichtung Schichtströme fließen, die untereinander zumindest im Wesentlichen gleich groß sind.

Denn auf Grund der Ausbildung des Leiterelements als Viel ^¬ schichtleiter besteht überhaupt erst die Möglichkeit, den ef ^¬ fektiven Widerstand des Leiterelements gegenüber einem Mas- sivleiter deutlich zu verringern. Auf Grund der Ausbildung des Leiterelements, welche die gleichmäßige Stromverteilung in den einzelnen Schichten bewirkt, wird diese Möglichkeit auch tatsächlich genutzt. In einer ersten möglichen Ausgestaltung der vorliegenden Er- findung sind die Schichtenden an einem ersten und einem zweiten Leiterende des Leiterelements angeordnet. In diesem Fall sind vorzugsweise die Schichten an einer Vielzahl von Vertau- schungsstellen jeweils zyklisch vertauscht.

In einer Ausgestaltung der letztgenannten Ausführungsform sind die Vertauschungsstellen in der Erstreckungsrichtung gesehen gleichmäßig angeordnet . Dadurch kann ein besonders gleichmäßiger Stromfluss in den einzelnen Schichten bewirkt werden .

Vorzugsweise gilt die Beziehung V = k-S/2 oder die Beziehung V= (k-S-l)/2, wobei V die Vielzahl von Vertauschungsstellen und S die Vielzahl von Schichten sind, k ist eine ganze Zahl. Durch diese Maßnahme kann die Aufteilung des Resonanzstroms auf die einzelnen Schichten noch weiter vergleichmäßigt werden .

Wenn die Schichten als plane Schichten ausgebildet sind, kann die zyklische Vertauschung der Schichten beispielsweise da ^¬ durch bewirkt werden, dass an den Vertauschungsstellen jeweils mindestens eine der Schichten entsprechend gefaltet ist.

In einer weiteren möglichen Ausführungsform weisen die Schichten quer zur Erstreckungsrichtung verlaufende Einkerbungen auf. Diese Ausgestaltung ist alternativ oder zusätzlich zum zyklischen Vertauschen der Schichten realisierbar.

In einer weiteren möglichen Ausgestaltung ist das Leiterelement als Torus ausgebildet. Zwischen den Schichten sind Di ^¬ elektrika angeordnet. In diesem Fall sind die Schichtenden einer Schicht in der Erstreckungsrichtung gesehen jeweils durch einen Spalt voneinander getrennt. Die Spalte sind in der Erstreckungsrichtung gesehen nicht alle an derselben Stelle angeordnet. Vorzugsweise sind die Spalte unmittelbar aneinander angrenzender Schichten entlang der Erstreckungsrichtung um einen Winkel versetzt, der geringfügig kleiner als 180° ist.

Weitere Vorteile und Einzelheiten ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen in Verbindung mit den Zeichnungen. Es zeigen in Prinzipdarstellung:

FIG 1 bis 3 je einen Prinzipaufbau eines Resonators für

Magnetresonanzanwendungen,

FIG 4 den Resonator von FIG 3 im Schnitt in abgeroll ^¬ ter Darstellung,

FIG 5 den Resonator von FIG 3 im Querschnitt, FIG 6 einzelne Schichten,

FIG 7 eine Modifikation des Resonators von FIG 2 und FIG 8 bis 10 ein mögliches Herstellungsverfahren für den Resonator von FIG 7.

Gemäß den FIG 1 bis 3 weist ein Resonator für Magnetresonanzanwendungen ein Leiterelement 1 auf, das sich in einer Er- streckungsrichtung x erstreckt. Bei Betrieb des Leiterele ^¬ ments 1 mit einer Resonanzfrequenz f oszilliert in dem Leiterelement 1 in der Erstreckungsrichtung x ein Resonanzstrom I.

Die Resonanzfrequenz f korrespondiert bei Magnetresonanzanwendungen mit der Larmorfrequenz fL einer Magnetresonanzanlage. Das Leiterelement 1 erstreckt sich daher über eine Ge- samtlänge L, die erheblich kleiner als die Hälfte der mit der Resonanzfrequenz f korrespondierenden Wellenlänge λ ist. Meist ist die Gesamtlänge L sogar kleiner als ein Viertel der Wellenlänge λ. Dennoch ist das Leiterelement 1 auf die Reso ^¬ nanzfrequenz f abgestimmt. Details hierzu werden noch erläu- tert werden.

Das Leiterelement 1 ist als Vielschichtleiter ausgebildet. Es weist also eine Vielzahl von elektrisch leitenden Schichten 2 auf, die elektrisch voneinander isoliert sind.

Bei dem Leiterelement 1 der FIG 1 und 2 sind die Schichten 2 als plane Schichten 2 ausgebildet. Diese Ausgestaltung ist insbesondere für Ganzkörperspulen besonders geeignet. Prinzi-

piell ist die Ausgestaltung der FIG 1 und 2 aber auch bei anderen Resonatoren für Magnetresonanzanwendungen anwendbar.

Bei den FIG 1 und 2 sind die Schichtenden 4 in der Erstre- ckungsrichtung x jeweils an der gleichen Stelle angeordnet. Die Schichten 2 enden also an einem ersten bzw. einem zweiten Leiterende 9 des Leiterelements 1.

Bei der Ausgestaltung von FIG 3 ist das Leiterelement 1 als Torus 1 ausgebildet. Diese Ausgestaltung ist insbesondere für Lokalspulen besonders geeignet. Prinzipiell ist aber auch die Anwendung bei anderen Resonatoren möglich.

Die Schichten 2 weisen sowohl bei der Ausgestaltung der FIG 1 und 2 als auch bei der Ausgestaltung der FIG 3 in der Erstre- ckungsrichtung x gesehen Schichtenden 4 auf. Die Schichtenden 4 jeder Schicht 2 sind zumindest kapazitiv miteinander gekoppelt, z. B. gemäß FIG 2 über eine Masseebene M. Sie können auch durch eine in den FIG nicht dargestellte Beschaltung miteinander verbunden sein.

Bei der Ausgestaltung gemäß FIG 3 sind - siehe FIG 4 - die Schichtenden 4 jeder Schicht 2 jeweils durch einen Spalt 5 voneinander getrennt. Der Spalt 5 der äußersten Schicht 2 kann gegebenenfalls mittels eines Kondensators überbrückt sein. Dies ist aber nicht zwingend. Quer zur Erstreckungs- richtung x ist zwischen je zwei Schichten 2 jeweils ein Dielektrikum 3 angeordnet. Als Material für das Dielektrikum 3 kommen beispielsweise SiO ₂ und Al ₂ O ₃ in Frage. Es sind aber auch andere elektrisch isolierende Materialien möglich. Sie sollten möglichst verlustarm sein.

Die einzelnen Schichten 2 sind bei der Ausgestaltung gemäß der FIG 3 und 4 beispielsweise durch Aufdampfen oder Sputtern auf einen elektrisch isolierenden Toruskern 6 aufgebracht. Die Spalte 5 können durch Masken oder ätzprozesse erzeugt worden sein. Sie sind gemäß FIG 4 vorzugsweise in der Erstre-

ckungsrichtung x gesehen nicht alle an derselben Stelle angeordnet. Dadurch kann ein Graben vermieden werden.

Vorzugsweise sind - siehe wieder FIG 4 - die Spalte 5 unmit- telbar aneinander angrenzender Schichten 2 in der Erstreck- ungsrichtung x gesehen um einen Winkel α versetzt. Der Winkel α kann prinzipiell einen beliebigen Wert annehmen. Vorzugsweise ist er geringfügig kleiner als 180°.

Die Resonanzfrequenz f des Leiterelements 1 der FIG 3 und 4 ist einerseits durch die Abmessungen des Torus 1 und zum An ^¬ deren durch die Anzahl, die Dicke und das Material der Di ^¬ elektrika 3 sowie durch den Winkel α bestimmt. Der elektri ^¬ sche Anschluss des Leiterelements 1 kann an der äußersten Schicht 2 erfolgen. Die innen liegenden Schichten 2 sind in diesem Fall induktiv und kapazitiv gekoppelt. Es ist aber auch möglich, das Leiterelement der FIG 3 und 4 mittels einer externen Koppelschleife induktiv anzukoppeln.

Durch die geeignete Wahl von Material und Dicke d der Schich ^¬ ten 2 sowie von Material der Dielektrika 3 und Abstand a der Schichten 2 - siehe FIG 5 - kann erreicht werden, dass bei der Ausgestaltung gemäß den FIG 3 und 4 bei Betrieb des Lei ^¬ terelements 1 mit der Resonanzfrequenz f in den Schichten 2 in der Erstreckungsrichtung x Schichtströme IS fließen, die untereinander zumindest im Wesentlichen gleich groß sind. Der Begriff „im Wesentlichen gleich groß" ist in dem Sinne zu verstehen, dass der Quotient zwischen dem größten und dem kleinsten der Schichtströme IS kleiner als 3 ist. Vorzugswei- se ist der Quotient sogar kleiner als 2, insbesondere kleiner als 1,25.

Auch bei den Ausgestaltungen der FIG 1 und 2 ist das Leiterelement 1 derart ausgebildet, dass bei Betrieb des Leiterele- ments 1 mit der Resonanzfrequenz f in den Schichten 2 in der Erstreckungsrichtung x Schichtströme IS fließen, die untereinander zumindest im Wesentlichen gleich groß sind. Die FIG 6 bis 10 zeigen zwei verschiedene mögliche Ausgestaltungen

des Leiterelements 1, mit denen diese Gleichverteilung der Schichtströme IS erreicht werden kann.

Gemäß FIG 6 sind in die einzelnen Schichten 2 Einkerbungen 7 eingebracht, die quer zur Erstreckungsrichtung x verlaufen und so die Längsinduktivität der jeweiligen Schicht 2 erhö ^¬ hen. Der jeweilige Schichtstrom IS muss daher in der jeweiligen Schicht 2 mäanderartig fließen. Durch die Einkerbungen 7 kann somit erreicht werden, dass jede Schicht 2 bei der Reso- nanzfrequenz f die gleiche Impedanz aufweist wie die anderen Schichten 2.

Alternativ oder zusätzlich zum Einbringen der Einkerbungen 7 in die Schichten 2 ist es gemäß FIG 7 auch möglich, dass die Schichten 2 an einer Vielzahl von Vertauschungsstellen 8 jeweils zyklisch vertauscht sind.

Die Vertauschungsstellen 8 sind in der Erstreckungsrichtung x gesehen vorzugsweise gleichmäßig angeordnet. Eine Abschnitts- länge 1 des Leiterelements 1 zwischen je zwei Vertauschungs ^¬ stellen 9 ist somit vorzugsweise konstant bzw. unabhängig von der Wahl der Vertauschungsstelle 8.

Die Vielzahl von Vertauschungsstellen 9 ist vorzugsweise der- art gewählt, dass die Beziehung V = k-S/2 oder die Beziehung V = (k-S-l)/2 gilt, wobei V die Vielzahl von Vertauschungs ^¬ stellen 8, S die Vielzahl von Schichten 2 und k eine ganze Zahl sind. Dies ist in FIG 6 für k = 1 und V = k-S/2 darge ^¬ stellt. Der Grund dafür, dass bei der Darstellung von FIG 7 die erste Alternative (V = k-S/2) dargestellt ist, besteht darin, dass Abschnittsteillängen 11, 12 sich bei der Ausgestaltung gemäß FIG 7 zu der Abschnittlänge 1 ergänzen. Die Alternative V = (k-S-l)/2 müsste hingegen dann gewählt werden, wenn die Abschnittsteillängen 11, 12 die Bedingung 11 = 12 = 1 erfüllen würden.

In Verbindung mit den FIG 8 bis 10 wird nunmehr ein bevorzug ^¬ tes Verfahren erläutert, mittels dessen die Vertauschungs- stellen 8 realisiert werden können.

Gemäß FIG 8 ist im Bereich jeder Vertauschungsstelle 8 in die jeweils unterste Schicht 2 mittig jeweils ein Schlitz 10 ein ^¬ gebracht. Auf Grund des Schlitzes 10 ist es möglich, die un ^¬ terste Schicht 2 im Bereich der jeweiligen Vertauschungsstel ^¬ le 8 so zu falten, wie dies in FIG 9 dargestellt ist. Dadurch entsteht im Bereich der jeweiligen Vertauschungsstelle 9 eine öffnung 11, durch die - siehe FIG 10 - die anderen Schichten 2 hindurch geführt werden können. Hinter der Vertauschungsstelle 8 ist somit die zuvor unterste Schicht 2 nunmehr zur obersten Schicht 2 geworden. Die übrigen Schichten 2 sind je- weils eins nach unten versetzt worden. An den Vertauschungs- stellen 8 ist somit jeweils eine der Schichten 2 derart ge ^¬ faltet, dass die Faltung dieser Schicht 2 die zyklische Ver ^¬ tauschung der Schichten 2 bewirkt.

Mittels der erfindungsgemäßen Vorgehensweise sind somit Viel- schichtleiter nicht nur prinzipiell bei Resonatoren für Magnetresonanzanwendungen einsetzbar. Vielmehr ist auch der erwünschte Vorteil von Vielschichtleitern erreichbar, nämlich eine deutliche Widerstandsreduzierung bei der Resonanzfre- quenz f.

Bezugszeichenliste

1 Leiterelement

2 Schichten

3 Dielektrika

4 Schichtenden

5 Spalte

6 Toruskern

7 Einkerbungen

8 Vertauschungs stellen

9 Leiterenden

10 Schlitz

11 öffnung

a Abstand d Dicke f Resonanzfrequenz fL Larmorfrequenz

I Resonanzström

IS Schichtströme

L Gesamtlänge

1 Abschnitt slänge

11, 12 Abschnitt steillängen

M Masseebene

X Erstreckungsrichtung

α Winkel λ Wellenlänge