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Title:
REVERSIBLE HYDRAULIC PRESSURE CONVERTER WITH TUBULAR VALVES
Document Type and Number:
WIPO Patent Application WO/2015/025094
Kind Code:
A1
Abstract:
The reversible hydraulic pressure converter with tubular valves (1) comprises a medium-pressure stage (44) consisting of a medium-pressure cylinder (2) and a medium-pressure double-acting piston (3), the position of which is transmitted to a management computer of the converter (19) by a piston position sensor (14), said cylinder (2) and said piston (3) forming two medium-pressure chambers (5) that can be brought into connection with a medium-pressure inlet/outlet circuit (15) by at least one tubular valve (12), said converter (1) also comprising two high-pressure cylinders (9) each engaging with a high-pressure piston (8) having a smaller diameter and defining two high-pressure chambers (11) that can be brought into connection with a high-pressure inlet/outlet circuit (18) by at least one tubular valve (12), the various tubular valves (12) each cooperating with a separate valve actuator (13).

Inventors:
RABHI VIANNEY (FR)
Application Number:
PCT/FR2014/052006
Publication Date:
February 26, 2015
Filing Date:
August 01, 2014
Export Citation:
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Assignee:
RABHI VIANNEY (FR)
International Classes:
F15B1/02; F15B3/00; F15B13/04
Foreign References:
US20090178399A12009-07-16
US2568262A1951-09-18
FR2978215A12013-01-25
US3540348A1970-11-17
FR2889265A12007-02-02
FR2575792A11986-07-11
US5984026A1999-11-16
EP0234798A21987-09-02
FR1354562A2013-05-22
Attorney, Agent or Firm:
ROOSEVELT CONSULTANTS (FR)
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Claims:
Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires (1 ) caractérisé en ce qu'il comprend ;

* Un étage moyenne-pression (44) constitué d!un cylindre moyenne-pression (2) dont les deux extrémités sont chacune termées par une culasse moyenne-pression (4), et dans lequel peut translater de façon étanche un piston à double effet moyenne-pression (3) qui présente face à chaque culasse moyenne-pression (4) une face de pression (5) tandis que ledit cylindre (2), lesdiles culasses (4) et iesdifes faces de pression (5) forment deux chambres moyenne-pression (5) positionnées axialement de part et ù'autte du piston à double effet moyenne-pression (3) ;

* Au moins un étage haute-pression (45) constitué d'une tige de liaison interpistons (7) par face de pression (5) ladite tige (7) comportant une première extrémité solidaire du piston à double effet moyenne-pression (3) et une deuxième extrémité solidaire d'un piston haute-pression (S), ladite lige {7} traversant de façon étanche la culasse moyenne-pression {4} qui est positionnée de son coté de sorte à déboucher dans un cylindre haute- pression (9) dont le diamètre est plus petit que celui du cylindre moyenne- pression (2). tandis que le piston haute-pression (8) peu! translater de façon étanche dans le cylindre haute-pression (9) ce dernier étant fermé par une culasse haute-pression (10) de sorte à constituer avec ledit piston haute-pression (8) une chambre haute-pression (1 1 ) ;

* Au moins une vanne tubulalre (12) par chambre moyenne-pression (5) pouvant mettre cette dernière en relation avec un circuit d'entrée-sortie moyenne-pression (15), ladite vanne (12) coopérant avec un actionneur de vanne (13) indépendant ;

» Au moins une vanne fubuiaire (12) par chambre haute-pression (1 1 ) pouvant mettre cette dernière en relation avec un circuit d'enirée-sortle haute-pression (16), ladite vanne (12) pouvant être actionnée en ouverture ou en fermeture par un actionneur de vanne (13) Indépendant ; * Au moins un capteur de position de piston (14) qui peut transmettre à un calculateur de gestion du convertisseur (19) la position du piston à double effet moyenne-pression {3} ou la position de l'un quelconque des pistons haute-pression (8).

Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulalres (1 ) suivant la revendication 1 , caractérisé en ce que la vanne tubulaire (12) comprend au moins un tube rectiligne (20) évidé dans le sens axial pour former un conduit d'équilibrage (32), ledit tube (20) étant logé avec un faible jeu dans un cylindre de tube (24) avec lequel il constitue une étanchéité, et ledit tube (20) pouvant se déplacer en translation longitudinale dans ledit cylindre (24) ce dernier étant rapporté ou aménagé dans un carter de vanne (21 ) à l'intérieur duquel est aménagée une chambre annulaire interne (22) dans laquelle débouche un orifice d'entrée-sortie de chambre annulaire (23) qui communique avec un conduit d'entrée-sortie de chambre annulaire (37), ledit cylindre (24) débouchant dans ladite chambre (22) celle-ci comportant, à l'opposé ùuôlt cylindre (24) et dans le même axe, un siège d'obturation (27) tandis que le tube rectiligne (20) comporte d'une part, une première extrémité (25) située dans la chambre annulaire interne (22) et terminée par une collerette de contact (34) qui peut entrer en contact annulaire avec le siège d'obturation (27) de façon externe au conduit d'équilibrage (32) de sorte à constituer avec ledit siège (27) une étanchéité et d'autre part, une deuxième extrémité (26) qui débouche dans une chambre d'équilibrage (31 ) et qui est mécaniquement reliée à i'aetïonneur de vanne (13), le conduit d'équilibrage (32) établissant une communication entre le siège d'obturation (27) et la chambre d'équilibrage (31 ),

Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubuiaires (1 ) suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le conduit d'équilibrage (32) communique avec un orifice d'entrée-sortie de tube rectiligne (35) qui communique avec un conduit d'entrée-sortie de tube rectiligne (38) qui est aménagé au centre du siège d'obturation (27) et qui traverse ce dernier dans le sens axial, ledit orifice (35) étant situé à l'intérieur du contact annulaire que peut constituer la collerette de contact (34) avec le siège d'obturation (27). Q9

4, Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires (1) suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le conduit d'équilibrage (32) communique avec un orifice cfentrée-sortie de tube rectiligne (35) qui débouche dans la chambre d'équilibrage (31 ).

5. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires (1 ) suivant la revendication 4, caractérisé en ce que le tube rectiligne (20) comporte au moins un conduit radial d'entrée-sortie (38) aménagé radialernent dans ledit tube (20) et dont la première extrémité débouche dans le conduit d'équilibrage (32) tandis que sa deuxième extrémité débouche dans la chambre d'équilibrage (31 ).

6, Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires (1 ) suivant la revendication 2, caractérisé en ce que des moyens d'étanchéité sont intercalés entre le tube rectiligne (20) et le cylindre de tube (24).

7. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires (1 ) suivant la revendication 2, caractérisé ©n ce qu'un ressort d'obturation (28) coopère avec le tube rectiligne (20) pour maintenir la collerette de contact (34) en contact avec la surface d'obturation (27).

3. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires ( 1 ) suivant la revendication 2, caractérisé en ce qu'un ressort d'obturation (28) coopère avec le tube rectiligne (20) pour maintenir la collerette de contact (34) à une certaine distance de la surface d'obturation (27).

9. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires (1) suivant la revendication 2S caractérisé en ce que i'actionneur de vanne (13) comprend une bobine de fil conducteur (29) qui attire un noyais ou palette magnétique (30) lorsque ladite bobine (29) est traversée par un courant électrique, ledit noyau ou palette (30) étant directement ou indirectement solidaire de la deuxième extrémité (28) du tube rectiligne (20),

10, Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires (1 ) suivant la revendication 9, caractérisé en ce que la bobine de fil conducteur

(29) est logée à l'intérieur de la chambre d'équilibrage (31 ).

11. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires (1 ) suivant la revendication 9, caractérisé ers ce que la bobine de fil conducteur (29) est logée â l'extérieur de la chambre d'équilibrage (31), le champ magnétique généré par ladite bobine (29) lorsqu'elle est traversée par un courant électrique passant au travers de la paroi externe de ladite chambre (31 ) de sorte à exercer un effort sur le noyau ou palette magnétique (30).

12. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires (1 ) suivant la revendication 2, caractérisé en ce que la collerette de contact (34) est troncosphérique et présente une ligne de contact avec le siège d'obturation (27) similaire à celle que forme une bille portant sur un siège.

13. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires (1) suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le siège d'obturation (27) est aménagé sur une platine flottante (33) libre de s'aligner radialement avec la collerette de contact (34) lorsque celle-ci entre en contact avec le siège d'obturation (27) tandis que ladite platine (33) porte de façon étanche sur un siège de platine (39) aménagé dans Se carter de vanne (21). 14, Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires (1 ) suivant les revendications 3 et 13, caractérisé eo ce qm la platine flottante (33) constitue avec le carter de vanne (21 ) un clapet anti-relour qui peut s'ouvrir lorsque la pression régnant dans le conduit d'entrée-sortîe de tube rectiligne (38) est supérieure à la pression régnant dans la chambre annulaire interne (22). ladite platine (33) portant sinon de façon étanche sur le siège de platine (39).

15. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires (1) suivant la revendication 2, caractérisé en ce que la section du contact annulaire formé entre la collerette de contact (34) et le siège d'obturation (27) est légèrement plus grande que la section du cylindre de tube (24).

16. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires (1) suivant la revendication 1 , caractérisé en ce qu'un clapet anti-retour de vanne (40) est monté en parallèle de la vanne tabulaire (12) et sur le même circuit (15, 16) quel que soit ce dernier, ou en série avec ladite vanne (12) et avant ou après cette dernière.

1 7. Convertisseur de pression nydrauiique réversible à vannes tubuiaires (1) suivant la revendication 1 , caractérisé en ce que le circuit d'entrée -sortie moyenne-pression (15) et/ou ie circuit d'enirée-sortie haute-pression (16) relie la vanne tubulalre ( 2) avec laquelle il coopère à un accumulateur de pression (41 ).

18. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubuiaires (1 ) suivant la revendication 1 ; caractérisé en ce oe le circuit d'entrée-sortie moyenne-pression ( 15) et/ou le circuit d'entrée -sortie haute-pression (16) relie la vanne tabulaire (12) avec laquelle il coopère avec un moteur-pompe hydraulique (42).

19. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubuiaires (1 ) suivant les revendications 4 et 13, caractérisé en ce ue le siège d'obturation (2?) est traversé axialement par un orifice de mise à l'air libre ( 7).

20. Convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubuiaires (1 ) suivant l'u e quelconque des revendications 1 ou 2. caractérisé ce que la culasse basse-pression (4) et/ou le cylindre haute-pression (9) et/ou la culasse haute-pression (10) et/ou le carter de vanne (21 ) sont réalisés dans une même pièce de matière.

Description:
CONVERTISSEUR DE PRESSION HYDRAULIQUE

REVERSIBLE A VANNES TUBULÂIRES

La présente invention a pour objet un convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires.

Il existe diverses solutions technologiques pour amplifier et/ou réduire la pression d'un circuit hydraulique. On noie qu'il est leehnologiquemem plus difficile d'amplifier ou de réduire la pression d'un débit hydraulique devant être établi en écoulement continu, que d'amplifier ou de réduire la pression d'un débit hydraulique dont il est acceptable que l'écoulement soif discontinu,

Le principe dominant sur lequel reposent la plupart des amplificateurs ou réducteurs de pression consiste en un piston émetteur rigidement relié à un piston récepteur, les deux dits pistons se déplaçant sur la même course et présentant une section différente, En ce cas, chaque piston coopère avec un cylindre et une culasse, tandis que ie piston émetteur communique avec un circuit hydraulique indépendant de celui du piston récepteur. Pour augmenter la pression, le piston émetteur doit être de plus grande section que le piston récepteur, tandis que pour réduire ladite pression, le piston émetteur doit présenter une section plus petite que celle du piston récepteur. Selon ce principe, le débit moyen du circuit hydraulique dont la pression est la plus basse est plus grand que le débit moyen du circuit hydraulique dont la pression est la plus haute. L'avantage des amplificateurs ou réducteurs de pression à pistons tels qu'ils viennent d'être décrits est leur simplicité, leur compacité, leur prix de revient réduit, et leur rendement élevé sous réserve que lesdits pistons constituent une bonne étanchéité avec le cylindre avec lequel ils coopèrent. En revanche, leur principal inconvénient est leur fonctionnement puisé et dans une moindre mesure, le fait qu'ils ne permettent pas de récupérer intégralement l'énergie de compression du fluide hydraulique, particulièrement du coté du piston émetteur.

Une autre configuration d'amplificateur ou réducteur de pression consiste en une première pompe hydraulique voiuméin ' que rotative émettriee et une deuxième pompe hydraulique volumétrique rotative réceptrice de cylindrée différente, iesdites pompes étant montées sur un même arbre ou pour le moins, étant synchronisées en rotation par une transmission quel qu ' en soit le type. Selon ladite autre configuration, ies pistons des amplificateurs ou réducteurs de pression à pistons sont remplacés par lesdites pompes, ces dernières pouvant être de tout type connu de Phomme de Part. L'avantage des amplificateurs ou réducteurs de pression à pompes hydrauliques voiumétriques rotatives consiste essentiellement en une meilleure continuité de l'écoulement du fluide hydraulique à la fois du coté haute-pression, et du coté basse- pression. Un autre avantage consiste en la possibilité d'intercaler pius facilement une transmission définissant différents rapports de rotation entre la pompe émettrice et la pompe réceptrice. Une alternative à cette dernière solution consiste en prévoir qu'au moins l'une des deux pompes soit à cylindrée variable.

Le problème des amplificateurs ou réducteurs de pression à pompes hydrauliques voiumétriques rotatives est leur coût, leur complexité, leur encombrement et leur rendement qui est en générai plus faible que celui des amplificateurs ou réducteurs de pression à pistons.

On note que de nombreux amplificateurs ou réducteurs de pression à pistons opposés destinés à produire un écoulement quasiment continu ont fait l'objet de brevets d'invention. On remarque par exemple le brevet publié sous le n° FR 2889265 qui prévoit un piston basse-pression dit « piston différentiel » délimitant deux chambres basse-pression et actionnant deux pistons haute- pression placés de part et d'autre dudit piston basse-pression, tandis qu'un distributeur comporte un tiroir de commutation actionné par des moyens mécaniques actionnés par le piston basse-pression, iesdits moyens étant en l'occurrence des doigts de commande que vient pousser te piston basse-pression en fin de course.

Selon cette configuration, chaque piston haute-pression constitue, avec son cylindre et avec des clapets avec lesquels il coopère, une pompe haute-pression, les pistons haute-pression que comporte cette dernière étant mus en translation longitudinale alternée par le piston basse-pression dont les faces sont alternativement et en opposition de phase exposées à une pression hydraulique basse-pression. On comprend que le piston basse-pression est constitutif d'un étage basse-pression tandis que les pistons haute-pression concourent à réaliser un étage haute-pression. On comprend également à la lecture du brevet n° FR 2889265 que seule l'amplification de pression est possible, la réduction de pression n'étant pas prévue par 1e dispositif. En effet selon ledit brevet n° FR 2889285, l'étage haute- pression ne peut être que récepteur et non moteur car il constitue, de fait, une pompe.

On remarque le brevet publié sous le η Λ FR 2575792 qui décrit un amplificateur de pression hydraulique fonctionnant de façon analogue sauf que le piston basse- pression présente deux sections différentes sur chacune de ses faces. Dans le premier sens de déplacement du piston basse-pression, seule la face de petite section est exposée à une pression hydraulique basse-pression tandis que dans le deuxième sens de déplacement dudit piston, la face de grande section produit un effort antagoniste et deux fois plus élevé que celui produit par la face de petite section, les deux dites faces restant simultanément exposées à la pression hydraulique basse-pression, Le résultat obtenu est similaire à celui que produit l'amplificateur de pression à pistons opposés que protège le brevet n" FR 2889265. Outre la configuration particulière de son piston basse- pression, le brevet n° FR 2575792 se distingue du brevet n° FR 2889265 en ce que l'inversion du sens de déplacement dudit piston est provoquée par des lumières que peut obturer ou ouvrir ledit piston en fin de course et ceci, afin de manœuvrer en translation un tiroir de commutation sous l'effet, là aussi, de deux faces axiales opposées et de section effective différente qu'expose simultanément ou non ledit tiroir à la pression hydraulique passe-pression. On comprend à la lecture du brevet n° FR 2575792 que dans ce cas également, seule l'amplification de pression est possible pour des raisons analogues à celles qui fixent la même limite fonctionnelle au dispositif que décrit le brevet n° FR 2889265. Le brevet n° US 5984026 relève du même principe que les deux brevets précédents, au détail près que le tiroir de commutation est manœuvré à la fois par des moyens mécaniques coopérant avec le piston basse-pression, et par la pression hydraulique qui exerce un effort alternativement sur l'une ou l'autre face dudit tiroir ce qui conséquemment, déplace ce dernier. En ce dernier cas aussi, seule i'ampiificaiion de pression est possible pour des raisons analogues à celles qui fixent la même limite fonctionnelle aux dispositifs décrits dans les brevets n° FR 2889265 et n° FR 2575792. Le brevet n° EP 0234798 présente d'autres variantes du même principe et prévoit un piston basse-pression délimitant deux chambres basse-pression pour former- un étage basse-pression, ledit piston actionnant deux pistons haute-pression placés de pari et d'autre dudit piston basse-pression similairernenf à ce qui a été exposé dans les trois brevets précédents, Ledit brevet r EP 0234798 prévoit cette fois un distributeur de fluide hydraulique basse-pression étagé, qui comprend un tiroir de commutation primaire actionné par des moyens mécaniques coopérant avec le piston basse-pression tandis que ledit tiroir pilote la pression de commutation appliquée alternativement aux deux faces axiales d'un tiroir de commutation secondaire à soupapes et à sièges,

D'autres variantes exposées dans le brevet n° EP 0234798 consistent notamment en un tiroir de commutation piloté en translation par un vérin mécanique dont la vis est actionnée en rotation par un câble relié au piston basse-pression. On remarque que là encore, les variantes du brevet n° EP 0234798 ne s'intéressent qu'à l'étage basse-pression de l'amplificateur de pression. L 'étage haute-pression reste en effet une pompe hydraulique à deux pistons plongeurs opposés, Ces variantes ne sont donc pas réversibles afin de permettre la réduction de pression, comme ne sont également pas réversibles les amplificateurs de pression tels que décrits dans les brevets n° FR 2889285, FR 2575792 et US 5984026.

On constate que des produits sont commercialisés qui reposent sur ces principes et qui notamment permettent de générer des pressions très élevées, à partir de sources de pression plus basses. Ceci est par exemple le cas de la société « Hydroprocess » qui propose des amplificateurs de pression à piston basse- pression à double effet actionnant deux pistons haute-pression placés de part et d'autre dudit piston basse-pression, ces amplificateurs pouvant par exemple être utilisés dans des système de découpe par jet d'eau.

On remarque que les dispositifs décrits ne sont donc que des amplificateurs de pression et ne sont pas réversibles. Ceci provient du fait que l'étage haute-pression opère comme une pompe seule est n'est pas équipé d'un commutateur, tandis que l'étage basse-pression est dessiné pour seulement opérer comme un moteur, son dispositif de commutation n'étant pas prévu pour permettre audit étage basse-pression d'opérer comme une pompe.

On remarque d'ailleurs que l'étage haute-pression s'accommoderait difficilement de commutateurs à tiroir ou à lumières tels que prévus par les différents brevets précédemment décrits car les pression très élevées ordinairement recherchées rendent toute fuite au niveau de tiroirs ou de lumières préjudiciables au rendement que lesdites fuites interviennent durant la man uvre d'ouverture ou d'obturation desdits tiroirs ou lumières, ou durant le maintien en fermeture de ces derniers qui sont par nature imparfaitement étanches sous très haute pression. Il faudrait alors prévoir des actionneurs à soupapes, à pointeau ou à levée de bille car ces dispositifs sont naturellement étanches, toutefois, ils génèrent des efforts de manœuvre élevés.

Il serait d'une grande utilité de pouvoir disposer de convertisseurs de pression réversibles permettant par exemple de stocker un fluide sous haute pression dans un accumulateur de pression à partir d'un moteur-pompe hydraulique moyenne ou basse-pression, pour ensuite restituer audit moteur-pompe ledit fluide à basse- pression à partir dudit fluide stocké sous haute pression dans ledit accumulateur.

Cette disposition particulière permettrait notamment de réaliser des véhicules automobiles à transmission hybride hydraulique dotés d'un système de stockage- restitution d'huile sous pression à forte capacité énergétique sous un faible encombrement, tout en assurant la compatibilité de la haute-pression de stockage de ladite huile avec la basse pression de fonctionnement du moteur-pompe hydraulique utilisé, ou encore, tout en évitant de faire fonctionner ledit moteur- pompe sous haute pression lorsque la puissance selon laquelle il stocke ou réutilise ladite huile sous pression est faible.

Selon ce principe donc, un moteur-pompe basse-pression pourrait être couplé à un accumulateur très haute-pression offrant une densité énergétique voiumétrique élevée et se comportant - vu dudit moteur-pompe - comme un accumulateur basse-pression. Ce principe résoudrait un problème crucial d'encombrement lié au stockage d'énergie à bord des véhicules automobiles équipés d'une transmission hybride hydraulique telle que celle mise en œuvre sur le véhicule prototype développé par la société « PSA Peugeot-Citroën » et connu sous le nom de « Hybrid Air■·>.

Ainsi, un accumulateur très haute-pression couplé à un convertisseur de pression réversible offrirait par exemple deux pressions différentes pour stocker et pour restituer de l'énergie. Si ce principe était mis au service d'une transmission hybride hydraulique, la haute pression serait utilisable en mettant le moteur-pompe de ladite transmission directement en liaison avec ledit accumulateur très haute-pression tandis que la basse pression serait utilisable en mettant ledit moteur-pompe en liaison avec ledit accumulateur par l'intermédiaire dudit convertisseur.

Ceci permettrait notamment d'optimiser le rendement dudit moteur-pompe celui-ci n'étant relié à la haute pression que lorsqu'il est utilisé à hautes puissances tandis qu'il reste relié à la basse pression lorsqu'il est utilisé à basses puissances.

Ce principe serait avantageusement mis en œuvre par exemple en combinaison avec le moteur-pompe décrit dans la demande de brevet n° 1354562 en date du 22 mai 2013 appartenant au demandeur, ledit moteur-pompe étant compatible avec les très hautes pressions, de l'ordre de deux-mille bars. Sous réserve au moins de la configuration technique exposée dans ledit brevet, cette pression opérationnelle élevée permet audit moteur-pompe de délivrer une excellent rendement, du moins lorsque ledit moteur-pompe est utilisé au minimum à mi cylindrée. En dessous de cette ms cylindrée, sous haute pression, le rendement àuô ' û moteur-pompe se dégrade immanquablement du fait d'une fraction grandissante de la fraction irrécupérable du travail investi pour comprimer l'huile, et de pertes par frottement importantes relativement au travail utile transmis. Donc, à faibles puissances, utiliser - du coté du moteur-pompe - une pression plus faible pour stocker-déstoeker de l'énergie améliorerait notablement le rendement global d'une transmission hybride hydraulique basée sur ledit moteur-pompe.

En outre de nombreuses applications dans le domaine industriel et domestique seraient potentiellement intéressées par un tel convertisseur de pression réversible.

C'est donc pour s'affranchir des limites fonctionnelles des amplificateurs de pression et pour notamment, améliorer le rendement et réduire l'encombrement des transmissions hybrides hydrauliques que le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires selon l'invention propose, selon le mode de réalisation retenu : * Une parfaite réversibilité, ledit convertisseur pouvant être indifféremment utilisé comme amplificateur ou comme réducteur de pression et passer à tout moment de la fonction d'amplificateur de pression à celle de réducteur de pression, eî inversement ; » Un rendement élevé, que ledit convertisseur soit utilisé comme amplificateur de pression ou comme réducteur de pression ;

* Une grande simplicité de réalisation ; * Un prix de revient modéré ;

* Une bonne contrôlahilité et un débit régulier ;

* Une robustesse et une longévité particulièrement élevées ;

« Une compatibilité avec les très hautes pressions, jusqu'à deux mille bars et plus.

Les autres caractéristiques de la présente invention ont été décrites dans la description et dans les revendications secondaires dépendantes directement ou indirectement de la revendication principale.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente Invention comprend :

* Un étage moyenne-pression constitué d'un cylindre moyenne-pression dont les deux extrémités sont chacune fermées par une culasse moyenne-pression, et dans lequel peut translater de façon étanche un piston à double effet moyenne-pression qui présente face à chaque culasse moyenne-pression une face de pression tandis que ledit cylindre, iesdites culasses et iesdîies faces de pression forment deux chambres moyenne-pression positionnées axiaiement de part et d'autre du piston à double effet moyenne-pression ; » Au moins un étage haute- pression constitué d'une tige de Raison inîer-pistons par face de pression ladite t ge qui comporte une première extrémité solidaire du piston à double effet moyenne-pression et une deuxième extrémité solidaire d'un piston haute-pression, ladite tige traversant de façon étanche la culasse moyenne-pression qui est positionnée de son coté de sorte à déboucher dans un cylindre haute-pression dont le diamètre est plus petit que celui du cylindre moyenne-pression, tandis que le piston haute-pression peu! translater de façon étanche dans le cylindre haute-pression ce dernier étant fermé par une culasse haute-pression de sorte à constituer avec ledit piston haute-pression une chambre haute-pression ;

* Au moins une vanne tabulaire par chambre moyenne-pression qui peut mettre cette dernière en relation avec un circuit d'entrée-sortie moyenne-pression, ladite vanne coopérant avec un actionneur de vanne indépendant ;

® Au moins une vanne tabulaire par chambre haute-pression qui peut mettre cette dernière en relation avec un circuit d'entrée-sortie haute-pression, ladite vanne pouvant être actionnée en ouverture ou en fermeture par un actionneur de vanne indépendant ;

« Au moins un capteur de position de piston qui peut transmettre à un calculateur de gestion du convertisseur la position du piston à double effet moyenne-pression ou la position de l'un quelconque des pistons haute- pression.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires suivant la présente invention comprend une vanne tubulaire qui comprend au moins un tube rectiligne évidé dans le sens axial pour former un conduit d'équilibrage, ledit tube étant logé avec un faible jeu dans un cylindre de tube avec lequel il constitue une étanchéité, et ledit tube pouvant se déplacer en translation longitudinale dans ledit cylindre ce dernier étant rapporté ou aménagé dans un carter de vanne à l'intérieur duquel est aménagée une chambre annulaire interne dans laquelle débouche un orifice d'enfrée-sortie de chambre annulaire qui communique avec un conduit d'entrée-sortie de chambre annulaire, ledit cylindre débouchant dans ladite chambre celle-ci comportant, à l'opposé dudit cylindre et dans le même axe. un siège d'obturation tandis que le tube rectiligne comporte d'une part, une première extrémité située dans la chambre annulaire interne et terminée par une collerette de contact qui peut entrer en contact annulaire avec le siège d'obturation de façon externe au conduit d'équilibrage de sorte à constituer avec ledit siège une étanehéité et d'autre part, une deuxième extrémité qui débouche dans une chambre d'équilibrage et qui est mécaniquement reliée à l'aciionneur de vanne, le conduit d'équilibrage établissant une communication entre le siège d'obturation et la chambre d'équilibrage.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend un conduit d'équilibrage qui communique avec un oritice d'entrée-sortie de tube recliiigne qui communique avec un conduit d'entrée- sortie de tube rectiligne qui est aménagé au centre du siège d'obturation et qui traverse ce dernier dans le sens axial, ledit oritice étant situé à l'intérieur du contact annulaire que peut constituer la collerette de contact avec le siège d'obturation.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend un conduit d'équilibrage qui communique avec un orifice d'entrée-sorîie de tube rectiligne qui débouche dans la chambre d'équilibrage.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente inveniion comprend un tube rectiligne qui comporte au moins un conduit radiai d'entrée-sortie aménagé radialement dans ledit tube et dont la première extrémité débouche dans Se conduit d'équilibrage tandis que sa deuxième extrémité débouche dans ia chambre d'équilibrage.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend des moyens d'étanchéité qui sont intercalés entre le tube rectiligne et le cylindre de tube.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend un ressort d'obturation qui coopère avec le tube rectiligne pour maintenir la collerette de contact en contact avec ia surface d'obturation. Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires suivant la présente invention comprend un ressort d'obturation qui coopère avec le tube rectiligne pour maintenir la collerette de contact à une certaine distance de la surface d Obtu ration ,

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend un actionneur de vanne qui comprend une bobine de fil conducteur qui attire un noyau ou palette magnétique lorsque ladite bobine est traversée par un courant électrique, ledit noyau ou palette étant directement ou indirectement solidaire de la deuxième extrémité du tube rectiligne.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend une bobine de fil conducteur qui est logée à l'Intérieur de la chambre d'équilibrage.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend une bobine de fil conducteur qui est logée à l'extérieur de la chambre d'équilibrage, ie champ magnétique généré par iadite bobine lorsqu'elle est traversée par un courant électrique passant au travers de la paroi externe de ladite chambre de sorte à exercer un effort sur le noyau ou palette magnétique.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend une collerette de contact qui est troncosphérique et qui présente une ligne de contact avec le siège d'obturation similaire à celle que forme une bille portant sur un siège,

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend un siège d'obturation qui est aménagé sur une platine flottante libre de s'aligner radiaiement avec la collerette de contact lorsque celle-ci entre en contact avec le siège d'obturation tandis que ladite platine porte de façon èfanche sur un siège de platine aménagé dans le carter de vanne.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend une platine flottante qui constitue avec le carter de vanne un clapet anti-retour qui peut s'ouvrir lorsque la pression régnant dans le conduit d'entrée-sortie de tube rectiligne est supérieure à la pression régnant dans la chambre annulaire interne, ladite platine portant sinon de façon étanche sur le siège de platine.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend une section du contact annulaire formé entre la collerette de contact et le siège d'obturation qui est légèrement plus grande que fa section du cylindre de tube.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend un clapet anti-retour de vanne qui est monté en parallèle de la vanne tabulaire et sur le même circuit, quel que soit ce dernier, ou en série avec ladite vanne et avant ou après cette dernière.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à. vannes tubulaires suivant la présente invention comprend un circuit d'entrée-sortie moyenne-pression eî/ou un circuit d'entrée-sortie haute-pression qui peut relier la vanne tubulaire avec laquelle il coopère à un accumulateur de pression.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible â vannes tubulaires suivant la présente invention comprend un circuit d'entrée-sortie moyenne-pression et/ou un circuit d'entrée-sortie haute- ression qui peut relier la vanne tubulaire avec laquelle il coopère avec un moteur-pompe hydraulique.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention comprend un siège d'obturation qui est traversé axialement par un orifice de mise à l'air libre.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente Invention comprend une culasse basse-pression eî ou un cylindre haute- pression et/ou une culasse haute-pression et/ou un carter de vanne qui sont réalisés dans une même pièce de matière.

La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs permettra de mieux comprendre l'invention, les caractéristiques qu'elle présente, et les avantages qu'elle est susceptible de procurer. Figure 1 est un exemple de réalisation en coupe schématique du convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente Invention qui prévoit un étage moyenne-pression comportant des vannes tubulaires comportant un tube rectiligne dont la collerette de contact est maintenue à une certaine distance de la surface d'obturation par le ressort d'obturation tandis que les vannes tubulaires de l'étage haute-pression comportent un tube rectiligne dont la collerette de contact est maintenue en contact avec la surface d'obturation par le ressort d'obturation ladite la collerette coopérant avec une platine flottante pour constituer avec le carter de vanne un clapet anti-retour.

Figure 2 illustre le schéma de principe du convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention tel qu'il peut être mis en œuvre dans le contexte d'une transmission hybride hydraulique, l'étage moyenne-pression étant intercalé entre une entrée de pompe et une sortie de pompe que comprend un moteur-pompe hydraulique relié à une roue tandis que l'étage haute-pression est intercalé entre un réservoir basse-pression et l'accumulateur de pression.

Figures 3 à 5 sont des coupes schématiques illustrant le fonctionnement d'une variante de la vanne tubuiaire du convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention, ladite vanne comportant un tube rectiligne dont la collerette de contact est maintenue en contact avec la surface d'obturation par le ressort d'obturation, ladite vanne comportant aussi une platine flottante qui constitue avec le carter de vanne un clapet anti-retour, et ayant un actionneur de vanne constitué d'une bobine de fil conducteur qui peut attirer un noyau ou palette magnétique.

Figures 6 et 7 sont des coupes schématiques illustrant le fonctionnement d'une variante de la vanne tubuiaire du convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention, ladite vanne comportant un tube rectiligne dont la collerette de contact est maintenue à une certaine distance de fa surface d'obturation par le ressort d'obturation, ladite vanne ayant également un actionneur de vanne qui est constitué d'une bobine de fil conducteur pouvant attirer un noyau ou palette magnétique.

Figure S est une coupe schématique d'une variante de la vanne tubuiaire du convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires suivant la présente invention, ladite vanne présentant un tube rectiligne qui comporte des conduits radiaux d'entrée-sortie cependant que la collerette de contact dudit tube est maintenue en contact avec la surface d'obturation par le ressort d'obturation, tandis que i'actionneur de vanne de ladite vanne est constitué d'une bobine de fil conducteur qui peut attirer un noyau ou palette magnétique,

DESCRIPTION DE L'I VE TIO :

On a montré en figures 1 à 8 le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires 1.

On voit ~ particulièrement sur la figure 1 - que le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubuiaires 1 suivant l'invention comprend un étage moyenne-pression 44 constitué d'un cylindre moyenne-pression 2 dont les deux extrémités sont chacune fermées par une culasse moyenne-pression 4, et dans lequel peut translater de façon éianche un piston à double effet moyenne- pression 3 qui présente face à chaque culasse moyenne-pression 4 une face de pression 5 tandis que ledit cylindre 2, lesdifes culasses 4 et lesdites faces de pression 5 forment deux chambres moyenne-pression 5 positionnées axialement de part et d'autre du piston à double effet moyenne-pression 3.

On note que le piston à double effet moyenne-pression 3 peut être muni d'au moins un segment ou d'au moins un joint quel qu'en soit le type connu de l'homme de l'art. le convertisseur de pression 1 suivant l'invention comprend en outre au moins un étage haute-pression 45 constitué d'une tige de liaison inter-pisions 7 par face de pression 5 ladite tige 7 comportant une première extrémité solidaire du piston à double effet moyenne-pression 3 et une deuxième extrémité solidaire d'un piston haute-pression 8, ladite tige 7 traversant de façon éianche la culasse moyenne- pression 4 qui est positionnée de son coté de sorte à déboucher dans un cylindre haute-pression 9 dont le diamètre est plus petit que celui du cylindre moyenne- pression 2, tandis que le piston haute-pression 8 peut translater de façon éianche dans le cylindre haute-pression 9 ce dernier étant fermé par une culasse haute- pression 10 de sorte à constituer avec ledit piston haute-pression 8 une chambre haute pression 11. Selon un mode particulier de réalisation du convertisseur de pression 1 selon l'invention, le piston haute pression 8 peut comporter au moins un joint ou au moins un segment, ou bien être de type plongeur pour coopérer avec au moins un joint ou au moins un segment solidaire du cylindre haute-pression 9 pour former une étanchéité la plus poussée possible.

On voit en figures 1 et 2 que le convertisseur de pression 1 suivant l'Invention comprend au moins une vanne tubulaire 12 par chambre moyenne-pression 5 pouvant mettre cette dernière en relation avec un circuit d'entrée-sortie moyenne pression 15, ladite vanne 12 coopérant avec un actionneur de vanne 13 indépendant

Les figures 1 et 2 illustrent également que Se convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires 1 suivant l'invention comprend aussi au moins une vanne tubulaire 12 par chambre haute-pression 1 1 pouvant mettre cette dernière en relation avec un circuit d'entrée-sortie haute pression 16, ladite vanne 12 pouvant être actionnée en ouverture ou en fermeture par un actionneur de vanne 13 indépendant. On note d'ailleurs que les vannes tabulaires 12, quelle que soit la chambre 5, 1 1 dans laquelle elles débouchent, peuvent être à tiroir, à soupape, à pointeau, â boisseau, à levée de bille, à levée de tube ou de tout type connu de l'homme de l'art, tandis que Pactionneur de vanne 13 peut être électrique, pneumatique, ou hydraulique, et peut ouvrir ou fermer la vanne tubulaire 12 à laquelle il est relié ou, le cas échéant, maintenir cette dernière ouverte ou fermée.

Comme le montrent les figures 1 et 2, le convertisseur de pression 1 suivant l'invention comprend aussi au moins un capteur de position de piston 14 qui peut transmettre à un calculateur de gestion du convertisseur 19 la. position du piston à double effet moyenne-pression 3 ou la position de l'un quelconque des pistons haute-pression 8. Il est précisé que le capteu de position de piston 14 peut être avec contact, sans contact, de type optique, résistif, inductif, capacitif, à effet hall, ou encore, de tout type connu de l'homme de l'art. On voit en figure 1 et en figures 3 à 8 que la vanne tubulaire 12 peut comprendre au moins un tube rectiiigne 20 évidé dans le sens axial pour former un conduit d'équilibrage 32, ledit tube 20 èlani logé avec un faible jeu dans un cylindre de tube 24 avec lequel il constitue une étanchéité, et ledit tube 20 pouvant se déplacer en translation longitudinale dans ledit cylindre 24 ce dernier étant rapporté ou aménagé dans un carter de vanne 21 à l'intérieur duquel est aménagée une chambre annulaire interne 22 dans laquelle débouche un orifice d'entrée-sortie de chambre annulaire 23 qui communique avec un conduit d'entrée-sortie de chambre annulaire 37, ledit cylindre 24 débouchant dans ladite chambre 22 celle-ci comportant, à l'opposé dudit cylindre 24 et dans le même axe, un siège d'obturation 27 tandis que te tube rectiiigne 20 comporte d'une part, une première extrémité 25 située dans la chambre annulaire interne 22 et terminée par une collerette de contact 34 qui peut entrer en contact annulaire avec le siège d'obturation 27 de façon externe au conduit d'équilibrage 32 de sorte à constituer avec ledit siège 27 une étanchéité et d'autre part, une deuxième extrémité 28 qui débouche dans une chambre d'équilibrage 31 et qui est mécaniquement reliée à l'actionneur de vanne 13, le conduit d'équilibrage 32 établissant une communication entre le siège d'obturation 27 et la chambre d'équilibrage 31.

Selon cette configuration, comme le montrent les figures 3 à 7, le conduit d'équilibrage 32 peut communiquer avec un orifice d'entrée-sortie de tube rectiiigne 35 qui communique avec un conduit d'entrée-sortie de tube rectiiigne 38 qui est aménagé au centre du siège d'obturation 27 et qui traverse ce dernier dans le sens axial, ledit orifice 35 étant situé à l'intérieur du contact annulaire que peut constituer la collerette de contact 34 avec le siège d'obturation 27.

Dans ce cas, un fluide peut se déplacer entre la chambre annulaire interne 22 et l'orifice d'enfrée-sortie de tube rectiiigne 35 sans passer par le conduit d'équilibrage 32 lorsque la collerette de contact 34 est maintenue éloignée du siège d'obturation 27 par l'actionneur de vanne 13, ledit fluide ne pouvant pas opérer un tel déplacement lorsque ladite collerette 34 est laissée en contact annulaire avec le siège d'obturation 27 par l'actionneur de vanne 13, ledit contact constituant une étanchéité entre ladite collerette 34 et ledit siège 27.

Selon la variante montrée en figure 8, le conduit d'équilibrage 32 peut communiquer avec un orifice d'enfrée-sortie de tube rectiiigne 35 qui débouche dans la chambre d'équilibrage 31. Selon cette autre configuration, un fluide peut se déplacer entre la chambre annulaire interne 22 et l'orifice d'entrée- sortie de tube rectiiigne 35 via ie conduit d'équilibrage 32 lorsque la collerette de contact 34 est maintenue éloignée du siège d'obturation 2.7 par l'actionneur de vanne 13, ledit fluide ne pouvant pas opérer un tel déplacement lorsque ladite collerette 34 est laissée en contact annulaire avec le siège d'obturation 27 par i'actionneur de vanne 13, ledit contact constituant une étanchéité entre ladite collerette 34 et ledit siège 27.

La variante exposée en figure 8 montre aussi que le tube recîiligne 20 peut comporter au moins un conduit radial d'entrée-sortie 36 aménagé radialement dans ledit tube 20 et dont la première extrémité débouche dans le conduit d'équilibrage 32 tandis que sa deuxième extrémité débouche dans la chambre d'équilibrage 31.

Le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires 1 suivant l'invention prévoit en outre que des moyens d'étanchéilé peuvent être intercalés entre le tube rectiligne 20 et le cylindre de tube 24 qui peuvent être constitués d'au moins un joint annulaire et/ou au moins un segment.

En figures 3 à 5 et en figure 8, on a remarqué qu'un ressort d'obturation 28 peut coopérer avec le tube rectiligne 20 pour maintenir la collerette de contact 34 en contact avec la surface d'obturation 27 tandis que I'actionneur de vanne 13 est suffisamment puissant pour appliquer à la deuxième extrémité 28 un effort antagoniste à celui produit par ledit ressort 28 tel, que ledit actionneur 13 peut éloigner ou maintenir éloignée la collerette de contact 34 de la surface d'obturation 27. A l'inverse, selon la variante exposée en figures 6 et 7, un ressort d'obturation 28 peut coopérer avec le tube rectiligne 20 pour maintenir la collerette de contact 34 à une certaine distance de la surface d'obturation 27 tandis que I'actionneur de vanne 13 est suffisamment puissant pour appliquer à la deuxième extrémité 26 un effort antagoniste à celui produit par ledit ressort 28 tel s que ledit actionneur 13 peut forcer la collerette de contact 34 à entrer en contact avec la surface d'obturation 27 et le cas échéant, peut maintenir ladite collerette 34 en contact avec ladite surface 27,

On note que quelle qu'en soit la configuration tendant à rapprocher ou à éloigner la collerette de contact 34 de la surface d'obturation 27, le ressort d'obturation 28 peut être hélicoïdal à lame, être constitué d'une ou de plusieurs rondelles élastiques, opérer en traction, en compression, en torsion ou être de taçon générale de tout type connu de l'homme de l'art.

Comme montré en figure 1 et en figures 3 à 8, il est possible de prévoit pour le convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires 1 suivant l'invention que i'aciionneur de vanne 13 comprend une bobine de fil conducteur 29 qui attire un noyau ou palette magnétique 30 lorsque ladite bobine 29 est traversée par un courant électrique, ledit noyau ou palette 30 étant directement ou indirectement solidaire de la deuxième extrémité 28 du tube rectiiigne 20.

On note que sa bobine de fil conducteur 29 et le noyau ou palette magnétique 30 peuvent aussi être remplacés par un empilement de couches piézoélectriques, par un vérin hydraulique étagé connu en soi, par un poumon ou vérin pneumatique ou par tout autre agencement permettant d'exercer un effort sur la deuxième extrémité 26 du tube rectiiigne 20.

On note aussi que la bobine de fil conducteur 29 peut être logée à l'inférieur de la chambre d'équilibrage 31 ou bien encore, être logée à l'extérieur de la chambre d'équilibrage 31 comme le montrent tout particulièrement les figures 3 à 8. En ce cas ; le champ magnétique généré par ladite bobine 29 lorsqu'elle est traversée par un courant électrique passe au travers de la paroi externe de ladite chambre 31 de sorte à exercer un effort sur le noyau ou palette magnétique 30. ladite paroi externe étant en ce cas préférentieilernent réalisée dans un matériau amagnêtique,

On remarque - particulièrement sur les figures 3 à 8 · que la collerette de contact 34 peut être troncosphérique et présenter une ligne de contact avec le siège d'obturation 27 similaire à celle que forme une bille portant sur un siège. Les mêmes figures 3 à 8 montrent en outre que le siège d'obturation 27 peut être aménagé sur une platine flottante 33 libre de s'aligner radialement avec la collerette de contact 34 lorsque celle-ci entre en contact avec le siège d'obturation 27 tandis que ladite platine 33 porte de façon étanehe sur un siège de platine 39 aménagé dans le carter de vanne 21 , ladite platine 33 pouvant être maintenue plaquée sur le carter de vanne 21 par un ressort pouvant par exemple être une rondelle ondulée. Selon une variante de réalisation du convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes fubuiaires 1 suivant l'invention particulièrement illustrée en figures 3 à 5, la platine flottante 33 peut constituer avec le carter de vanne 21 un clapet anti-retour qui peut s'ouvrir lorsque la pression régnant dans le conduit d'entrée-sortie de tube rectiligne 38 est supérieure à la pression régnant dans la chambre annulaire interne 22, ladite platine 33 portant sinon de façon étanche sur le siège de platine 39.

En ce cas, le maintien en contact de la platine flottante 33 avec le siège de platine 39 peut être possiblement assuré par le ressort d'obturation 28 via la collerette de contact 34 qui exerce - grâce audit ressort 28 - un effort sur la surface d'obturation 27 aménagée sur ladite platine 33.

Il est précisé que la section du contact annulaire fo mé entre la collerette de contact 34 et le siège d'obturation 27 peut être légèrement plus grande que la section du cylindre de tube 24 de sorte que la pression régnant dans la chambre annulaire interne 22 tend à plaquer la collerette de contact 34 contre le siège d'obturation 27 lorsque ladite pression est supérieure à celle régnant dans le conduit d'équilibrage 32,

A titre de variante illustrée de façon schématique en figure 2, un clapet anti-retour de vanne 40 peut être monté en parallèle de la vanne tubulaire 12 et sur le même circuit 15, 16 quel que soif ce dernier, ou en série avec ladite vanne 12 et avant ou après cette dernière, ledit clapet anti-retour 40 pouvant par exemple être une bille, ou encore, une soupape guidée par une queue logée dans un guide, ladite bille ou ladite soupape étant maintenue en contact avec un siège par un ressort.

On note que, comme illustré en figure 2, fe circuit d'entrée-sortie moyenne- pression 15 et/ou le circuit d'entrée-sortie haute-pression 18 peut relier la vanne tubulaire 12 avec laquelle il coopère à un accumulateur de pression 41 ce dernier pouvant être à membrane, à piston, à gaz ou à ressort ou de manière générale, de tout type connu de l'homme de l'art.

En outre, le circuit d'entrée-sortie moyenne-pression 15 et/ou le circuit d'entrée- sortie haute-pression 18 peut aussi relier la vanne tubulaire 12 avec laquelle il coopère avec un moteur-pompe hydraulique 42 qui peut être à pistons radiaux ou axiaux, à palette, à vis, à engrenage intérieur ou extérieur, â cylindrée variable ou non, ou de tout type connu en soi. Cette configuration est illustrée en figure 2.

On remarque en figure 8 que le siège d'obturation 27 peut être traversé axialernenf par un orifice de mise à. l'air libre 1 ? de sorte que la pression régnant dans la chambre annulaire interne 22 et/ou dans la chambre d'équilibrage 31 plaque la platine flottante 33 sur le carter de vanne 21. On note que selon cette configuration, lorsqu'aucune pression ne régne dans lesdites chambres 22, 31 , le siège d'obturation 27 reste libre de se centrer par rapport à la collerette de contact 34 étant aidé en cela par l'effort produit par le ressort d'obturation 38.

Enfin, selon une variante de réalisation du convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires 1 suivant l'invention, la culasse basse-pression 4 et/ou le cylindre haute-pression 9 et/ou la culasse haute-pression 10 et/ou le carter de vanne 21 peuvent être réalisés dans une même pièce de matière.

FOMCTSOMNEIV1E T DE L'INVENTION :

A partir de la description qui précède et en relation avec les figures 1 à 8, on comprend le fonctionnement du convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tubulaires 1 suivant la présente invention.

Pour illustrer le fonctionnement dudit convertisseur 1 , on a choisi de l'utiliser pour accumuler de l'énergie dans un accumulateur de pression 41 sous la forme d'un volume d'azote comprimé par un volume d'huile.

Comme montré en figure 2, on a également choisi d'intercaler f étage moyenne- pression 44 entre une entrée de pompe 47 et une sortie de pompe 48 que comprend un moteur-pompe hydraulique 42 à cylindrée variable dont la pression de fonelionne?Tient maximale est de trois cents bars, tandis qu'on a intercalé l'étage haute-pression 45 entre un réservoir basse-pression 48 qui stocke de l'huile sous basse pression, et un accumulateur de pression 41 dont la pression est comprise - selon cet exemple non limitatif ·· entre neuf cents bars lorsque ledit accumulateur 41 est vide, et mille huit cents bars lorsque ledit accumulateur 41 est plein. On a ainsi prévu que la cylindrée de l'étage moyenne-pression 44 est six fois supérieure à celle de l'étage haute-pression 45, c'est à dire que la section utile du piston à double effet moyenne-pression 3 est six fois supérieure à celle des pistons haute-pression 8.

Ainsi configuré, le convertisseur de pression hydraulique 1 peut utiliser le débit d'huile fourni sous une pression trois cents bars par le moteur-pompe hydraulique 42 au niveau de sa sortie de pompe 48 pour stocker de l'énergie sous la forme d'azote comprimé à une pression six fois supérieure de mille huit cents bars dans l'accumulateur de pression 41. Ledit convertisseur 1 peut alors ultérieurement reconvertir ladite énergie en un débit d'huile dont la. pression est de trois cents bars, et qui est disponible en entrée de pompe 47 pour entraîner le moteur-pompe hydraulique 42. On note que selon cette configuration, le débit d'huile établi en entrée de pompe 47 est approximativement six fois moins important que celui sortant de l'accumulateur de pression 41 ,

On note que selon l'exemple d'emploi du convertisseur de pression 1 suivant l'invention pris ici pour en illustrer le fonctionnement, le moteur-pompe hydraulique 42 est relié à au moins une roue 43 d'un véhicule automobile non représenté dans le contexte d'une transmission hybride hydraulique non représentée, laquelle peut comprendre un autre moteur-pompe hydraulique non représenté.

Grâce au convertisseur de pression hydraulique 1 suivant l'invention, malgré que la pression maximale de fonctionnement du moteur-pompe hydraulique 42 ne soit que de trois-cents bars, ce dernier peut freiner le véhicule automobile tout en-en stockant l'énergie cinétique sous la forme d'azote comprimé entre neuf cents et mille huit cents bars dans l'accumulateur de pression 41 ,

Ainsi, le moteur-pompe hydraulique 42 produit un débit d'huile dont la pression n'est que de cent cinquante bars lorsque l'accumulateur de pression 41 est vide - par exemple en début de freinage régénérattf du véhicule automobile - et de trois cents bars seulement lorsque ledit accumulateur 41 est plein, par exemple en fin de freinage dudit véhicule. Les pressions correspondantes régnant dans l'accumulateur de pression 41 sont ainsi respectivement comprises entre neuf cents et mille huit cents bars entre début et fin de freinage régénératif dudit véhicule. En phase de ré accélération du véhicule automobile, de manière inverse, le convertisseur de pression hydraulique 1 suivant l'invention convertit un débit d'huile sous pression de mille huit cents bars sortant de l'accumulateur de pression 41 en un débit d'huile six fois plus grand mais sous une pression réduite à. trois cents bars, forcé en entrée de pompe 47 du moteur-pompe hydraulique 42.

Ainsi, le volume de stockage de l'énergie récupérée au freinage du véhicule automobile est divisé approximativement par six par le convertisseur de pression hydraulique 1 suivant l'invention. En effet sans ledit convertisseur 1 , il serait nécessaire de prévoir - à même énergie stockée - un accumulateur de pression 41 six fois plus volumineux opérant en moyenne sous une pression six fois plus basse.

Selon l'exemple de réalisation du convertisseur de pression 1 suivant l'invention illustré en figure 1 , ce dernier est muni de huit vannes tabulaires 12 comprenant chacune un tube rectiiigne 20. On suppose ici que la même configuration a été retenue pour mettre en uvre ledit convertisseur 1 dans le contexte qu'illustre la figure 2. Comme le montre la figure 2, pour s'accommoder du fonctionnement particulier du moteur-pompe hydraulique 42, les vannes tubulaires 12 placées sur les circuits d'entrée-sortie moyenne-pression 15 sont montées en série avec un clapet antiretour de vanne 40 prenant la forme - comme le montre la figure 1 - d'une soupape dont la queue est guidée dans un guide et qui est maintenue en contact avec un siège par un ressort

Comme on le voit sur la figure 1 , les clapets anti-retour de vanne 40 sont positionnés entre le cylindre moyenne-pression 2 et la vanne tubulaire 12 avec laquelle ils coopèrent. Cette configuration permet de laisser le moins de volume mort possible entre le piston à double effet moyenne-pression 3 et Tune ou l'autre des culasses basse-pression 4 lorsque ledit piston 3 est au plus près desdites culasses 4.

On remarque également sur les figures 1 et 2 le capteur de position de piston 14 qui renseigne le calculateur de gestion du convertisseur 19 sur la position du piston à double effet moyenne-pression 3, ledit capteur 14 renseignant par la même occasion ledit calculateur 19 sur la position des pistons haute-pression 8 puisque ces derniers sont solidaires du piston à double effet moyenne-pression 3.

On noie que les vannes tabulaires 12 positionnées sur les circuits d'entrée-sortie moyenne-pression 15 peuvent avantageusement être des vannes dites « normalement ouvertes » comme celle dont le schéma est présenté en figures 8 et 7, c'est-à-dire que si aucun courant électrique n'est appliqué aux bornes de leur bobine de fil conducteur 29, leur collerette de contact 34 reste maintenue à une certaine distance de la surface d'obturation 27 par le ressort d'obturation 28.

On note sur la figure 1 que les vannes tubulaires 12 positionnées sur les circuits d'entrée-sortie haute-pression 16 peuvent avantageusement être des vannes dites « normalement fermées», c'est-à-dire que si aucun courant électrique n'est appliqué aux bornes de leur bobine de fil conducteur 29, leur collerette de contact 34 reste maintenue en contact avec la surface d'obturation 27 par le ressort d'obturation 28. Cette configuration de vanne tabulaire 12 est montrée plus en détail sur les figures 3, 4 et 5.

On note également sur les figures 1 , 3. 4 et 5 que les vannes tubulaires 12 positionnées sur les circuits d'entrée-sortie haute-pression 16 comportent avantageusement une platine flottante 33 qui constitue avec le carter de vanne 21 un clapet anti-retour, ladite platine 33 pouvant porter de manière étanche sur un siège de platine 39 aménagé dans le carter de vanne 21. On remarque en figure 1 l'orientation et le branchement particulier desdites vannes 12 qui met en relation leur chambre annulaire interne 22 et leur chambre d'équilibrage 31 avec les bons organes trouvés en figure 2. de sorte que les clapets anti-retour que constituent les platines flottantes 33 avec leur carter de vanne 21 puissent opérer comme le requiert le fonctionnement du convertisseur de pression 1 suivant l'invention.

Ceci exposé, on note que lorsque le convertisseur de pression 1 suivant l'invention est utilisé comme amplificateur de pression, l'étage moyenne-pression 44 fonctionne en mode « moteur », tandis que l'étage haute-pression 45 fonctionne en mode « pompe » et inversement, lorsque ledit convertisseur 1 est utilisé comme réducteur de pression, l'étage moyenne-pression 44 fonctionne en mode ' ■< pompe » , tandis que l'étage haute-pression 45 fonctionne en mode « moteur »,

On remarque que lorsque l'étage moyenne-pression 44 fonctionne en mode « moteur » , seuls les actionneurs de vanne 13 des vannes tabulaires 12 dudit étage 44 sont sollicités pour fermer lesdites vannes 12 dont nous avons vu précédemment qu'elles sont « normalement ouvertes », les actionneurs de vanne 13 des vannes tubulaires 12 de l'étage haute -pression 45 restant non sollicités tandis que ledit étage 45 opère en mode « pompe ».

Ainsi, les acLionneurs de vanne 13 de l'étage moyenne-pression 44 obligent le moteur-pompe hydraulique 42 à forcer de l'huile sous pression alternativement dans la chambre moyenne-pression 6 placée - sur tes figures 1 et 2 - à gauche du piston à double effet moyenne-pression 3, puis dans celle placée à droite dudit piston S.

Le moment où l'huile expulsée par le moteur-pompe hydraulique 42 change de destination et cesse d'alimenter une chambre moyenne-pression 8 pour alimenter l'autre, est déterminé par le calculateur de gestion du convertisseur 19 en fonction de la position du piston à double effet moyenne-pression 3 que lui retourne le capteur de position de piston 14.

Le fonctionnement du convertisseur 1 suivant l'invention se comprend aisément à la vue des figures 1 et 2 sur lesquelles, pour plus de clarté, on a repéré les vannes tubulaires 2 de l'étage moyenne-pression 44 avec les lettres A, 8, C et D tandis que les vannes tubulaires 12 de l'étage haute- pression 45 sont repérées avec les lettres E, F s G et H.

De façon similaire et pour une meilleure compréhension du fonctionnement du convertisseur 1 suivant l'invention, les mentions dl et 42 figurent au dessus des flèches indiquant la direction du déplacement du piston à double effet moyenne- pression 3. Ladite direction est également celle des pistons haute-pression 8 puisque ces derniers sont solidaires du piston à double effet moyenne-pression 3. La mention fl indique ainsi que ledit piston à double effet moyenne-pression 3 se déplace vers la gauche, tandis que la mention û2 indique que ce même piston 3 se déplace vers la droite. Lorsque !e convertisseur 1 suivant l'invention doit transformer ia pression hydraulique pouvant être de trois cents bars trouvée en sortie de pompe 48 en une pression hydraulique six fois plus élevée destinée à être stockée dans iaceumuiateur de pression 41 , par exemple lors du freinage du véhicule automobile non représenté, le calculateur de gestion du convertisseur 19 ferme par exemple simultanément les vannes tabulaires 12 B et 12 C en mettant sous tension leur bobine de fil conducteur 29. L'huile expulsée en sortie de pompe 48 est ainsi forcée à remplir la chambre moyenne-pression 6 de droite via ia vanne tuhulaire 12 0 qui est ouverte puisque « normalement ouverte », tandis que l'huile contenue dans ia chambre moyenne-pression 8 de gauche n'a d'autre possibilité que de sortir via ia vanne tubulaire 12 A après être passée au travers du clapet anti-retour de vanne 40 qui coopère avec ladite vanne tubulaire 12 A, pour retourner en entrée de pompe 47. En conséquence, le piston à double effet moyenne-pression 3 se déplace dans le sens dl .

Ce faisant, l'huile comprise dans la chambre haute-pression 1 1 de gauche sur les figures 1 et 2 se retrouve comprimée à une pression légèrement supérieure à mille huit cents bars, puis expulsée de ladite chambre 1 1 vers l'accumulateur de pression 41 via le clapet anti-retour que constitue avec son carter de vanne 21 la platine flottante 33 de la vanne Îubulaire 12 G, le clapet anti-retour Identique que comprend la vanne tubulaire 12 E empêchant ladite huile de retourner dans le réservoir basse-pression 46.

Simultanément, la chambre haute-pression 11 de droite sur les figures 1 et 2 se retrouve décomprimée de sorte que de l'huile est aspirée dans le réservoir basse- pression 48 via le clapet anti-retour que constitue avec son carter de vanne 21 la platine flottante 33 de ia vanne tubulaire 12 F, tandis que le clapet anti-retour identique que comprend la vanne tubulaire 12 H empêche foute huile qui proviendrait de l'accumulateur de pression 41 d'entrer dans ladite chambre haute- pression 1 1 de droite.

Durant tout ce déplacement du piston à double effet moyenne-pression 3 dans le sens çfl , le capteur de position de piston 14 aura en permanence retourné la position dudit piston à double effet 3 au calculateur de gestion du convertisseur 19. Lorsque ce dernier détermine que ledit piston à double effet 3 est suffisamment proche de la culasse moyenne-pression 4 de gauche, il inverse le sens de déplacement dudit piston à double effet 3 de sorte que ce dernier se déplace désormais dans le sens d2. Pour cela, ledit calculateur cesse d'alimenter en courant électrique la bobine de fil conducteur 29 des vannes tabulaires 12 B et 12 C ce qui a pour effet de ies ouvrir, tandis qu'il met sous tension la bobine de fil conducteur 29 des vannes tubulaîres 12 A et 12 D ce qui a pour effet de fermer ces dernières.

Le fonctionnement du convertisseur 1 suivant l'invention est alors strictement identique dans le sens d2, le rôle des vannes tubulaîres 12 B et 12 C étant cédé aux vannes tubulaîres 12 A et 12 D, cependant que le clapet anti-retour formé par la platine flottante 33 des vannes tubuiaire 12 G et 12 F se ferme sous l'effet de la pression tandis que celui des vannes tubuiaire 12 E et 12 H s'ouvre, pour les mêmes raisons.

Lorsque le convertisseur 1 suivant l'invention doit transformer la pression de par exemple mille huit cents bars stockée dans l'accumulateur de pression 41 en une pression six fois plus faible pour alimenter l'entrée de pompe 47, par exemple lors de la ré accélération du véhicule automobile non représenté, le calculateur de- gestion du convertisseur 19 ouvre par exemple simultanément les vannes tabulaires 12 H et 12 E en mettant sous tension leur bobine de fil conducteur 29.

Ainsi, l'huile sous pression stockée dans l'accumulateur de pression 41 pénètre dans la chambre haute-pression 1 1 de droite via la vanne tubuiaire 12 H, ladite huile poussant alors sur le piston haute-pression 8 de droite, fendis que le piston haute-pression 1 1 de gauche expulse l'huile contenue dans la chambre haute- pression 1 1 de gauche dans le réservoir basse-pression 46 via la vanne tubuiaire 12. E.

En conséquence, le piston à double effet moyenne-pression 3 se déplace suivant la direction dl et comprime l'huile contenue dans la chambre moyenne-pression 6 de gauche. Ceci a pour effet d'une part, d'expulser ladite huile hors de ladite chambre 6 via le clapet anti-retour de vanne 40 monté en série avec la vanne tubuiaire 12 A, le clapet anti-retour de vanne 40 monté en série avec la vanne tubuiaire 12 G restant fermé sous l'effet de la pression, et d'autre part d'alimenter l'entrée de pompe 47 en huile dont la pression peut être par exemple de trois cents bars. En outre, la chambre moyenne-pression δ de droite reçoit l'huile sous basse pression provenant de la sortie de pompe 48 via le clapet anti-retour de vanne 40 monté en série avec Sa vanne tubuiaire 12 D. Il résulte de ce fonctionnement que ie moteur-pompe hydraulique 42 entraîne la roue 43 du véhicule automobile non représenté, de sorte à accélérer ce dernier.

Durant le déplacement du piston à double effet moyenne-pression 3 dans le sens àl > ^ e capteur de position de piston 14 aura également en permanence retourné la position dudit piston à double effet 3 au calculateur de gestion du convertisseur 19. Ainsi, lorsque ce dernier détermine que ledit piston à double effet 3 est suffisamment proche de la culasse moyenne-pression 4 de gauche, il inverse ie sens de déplacement dudit piston à double effet 3 de sorte que ce dernier se déplace désormais dans le sens d2. Pour cela, ledit calculateur 19 cesse d'alimenter en courant électrique la bobine de fil conducteur 29 des vannes tubulaires 12 H et 12 E ce qui a pour effet de les fermer, tandis qu'il met sous tension la bobine de fil conducteur 29 des vannes tubulaires 12 G et 12 F ce qui a pour effet d'ouvrir ces dernières.

Le fonctionnement du convertisseur 1 suivant l'invention est alors strictement identique dans le sens d2, le rôle des vannes tubulaires 12 H et 12 E étant cédé aux vannes tubulaires 12 G et 12 F, cependant que les clapets anti-retour de vanne 40 montés en série avec les vannes tubulaires 12 D et 12 A se ferment naturellement sous l'effet de la pression tandis que les clapets anti-retour de vanne 40 montés en série avec les vannes tubulaires 12 et 12 B s'ouvrent également sous l'effet de ia pression.

On remarque que ie calculateur de gestion du convertisseur 19 peut toujours assurer - notamment grâce au capteur de position de piston 14 · un contrôle précis des entrées et sorties d'huile de I 'étage moyenne-pression 44 ou de l'étage haute-pression 45 lorsque ceux-ci fonctionnent en mode « moteur ». Ceci constitue un avantage décisif par rapport aux amplificateurs de pression basés sur des tiroirs ou des lumières respectivement actionnés ou découverts mécaniquement par le piston à double effet moyenne-pression 3. En effet ce mode de fonctionnement du convertisseur 1 suivant l'invention évite tout retour indésirable d'huile dans les circuits d'entrée-sortie moyenne-pression 15 ou dans les circuits d'enfrée-sortie haute-pression 16, ou encore, dans les chambres moyenne-pression 6 ou dans les chambres haute-pression 11. En outre ledit ce mode de fonctionnement évite toute fuite entre les différents circuits d'entrée- sortie moyenne-pression 15 ou entre les différents circuits d'entrée-sortie haute- pression 16 et de façon générale, toute perte énergétique inutile. Cette stratégie d'asservissement du fonctionnement du convertisseur de pression hydraulique réversible à vannes tabulaires 1 suivant la présente invention à son calculateur de gestion du convertisseur 19 permet également un fonctionnement régulier dudit convertisseur 1 de sorte - par exemple - que le débit d'huile en entrée de pompe 47 et/ou en sortie de pompe 48 soit le plus constant et le plus régulier possible.

Il faut également souligner l'avantage déterminant que procurent les vannes tabulaires 12 lorsque celles-ci sont constituées - comme montré en figures 3 à 8 - d'un tube rectiligne 20. En effet, cette configuration permet d'obtenir un débit d'huile impartant entre la collerette de contact 34 et le siège d'obturation 27 sans qu'il ne soit nécessaire à Tactionneur de vanne 13 de produire un effort important pour mouvoir le tube rectiligne 20.

On remarque d'ailleurs que la section du cylindre de tube 24 peut avantageusement être légèrement plus petite que la section du contact annulaire formé entre la collerette de contact 34 et le siège d'obturation 27 de sorte que la pression régnant dans la chambre annulaire interne 22 tende à plaquer la collerette de contact 34 contre ledit siège 27 lorsque ladite pression est supérieure à celle régnant dans le conduit d'équilibrage 32.

Selon ce principe, la. collerette de contact 34 forme avec le siège d'obturation 27 une bonne étanchéité, tout comme le cylindre de tube 24 forme également avec le tube rectiligne 20 une étanchéité satisfaisante.

Ainsi, comme l'illustrent les figures 3 à 8, une bobine de fil conducteur 29 consommant une faible puissance électrique peut attirer un noyau ou palette magnétique 30 à titre d'actionneur de vanne 13, même si la vanne tabulaire 12 fonctionne sous des pressions particulièrement élevées, pouvant atteindre deux milles bars et plus.

Les figures 3 à 5 illustrent le fonctionnement de la vanne tubulaire 12 lorsque cette dernière est dite « normalement fermée ». La figure 3 montre ladite vanne 12 au repos, sa collerette de contact 34 restant maintenue en contact avec le siège d'obturation 27 par le ressort d'obturation 28. Comme montré en figure 4, lorsque un courant électrique traverse la bobine de fil conducteur 29, cette dernière attire le noyau ou palette magnétique 30 qui - via l'effort appliqué au tube rectiiigne 20 par ledit noyau 30 - décolle la collerette de contact 34 du siège d'obturation 27 ce qui permet à l'huile sous pression contenue dans la chambre annulaire Interne 22 de s'échapper vers l'orifice d'entrée-sortie de tube rectiiigne 35. Cette action est toujours commandée par le calculateur de gestion du convertisseur 1 .

Comme l'illustre la figure 5, lorsque la pression régnant dans le conduit d'entrée- sortie de tube rectiiigne 38 est supérieure à la pression régnant dans la chambre annulaire interne 22, la platine flottante 33 qui constitue avec le carter de vanne 21 un clapet anti-retour se lève de son siège de platine 39 de façon à laisser l'huile contenue dans le conduit d'entrée-sortie de tube rectiiigne 38 aller dans la chambre annulaire interne 22.

Cette variante de la vanne tubulaire 12 dont le fonctionnement ' est illustré en figures 3 â 5 est particulièrement adaptée à l'étage haute-pression 45, sous réserve d'en correctement connecter les entrées et les sorties comme illustré en figure 1.

La variante de la vanne tubulaire 12 dont le fonctionnement est illustré en figures 6 et 7 est dite est dite « normalement ouverte ». La figure 6 montre ladite vanne 12 au repos, sa collerette de contact 34 restant éloignée du siège d'obturation 27 avec lequel elle coopère par le ressort d'obturation 28. Dans cette position, l'huile peut librement circuler entre la chambre annulaire interne 22 et l'orifice d'entrée- sortie de tube rectiiig e 35,

Comme montré en figure 7, lorsque un courant électrique traverse la bobine de fil conducteur 29, cette dernière attire le noyau ou palette magnétique 30 qui - via l'effort que ce dernier applique au tube rectiiigne 20 - colle la collerette de contact 34 au siège d'obturation 27 ce qui interdit à l'huile de circuler entre la chambre annulaire interne 22 et l'orifice d'entrée-sortie de tube rectiiigne 35. Cette action est- là aussi - toujours commandée par le calculateur de gestion du convertisseur 19.

Cette dernière variante de la vanne tubulaire 2 dont le fonctionnement est illustré en figures 8 et 7 est particulièrement adaptée à l'étage moyenne-pression 44, d'en correctement connecter tes entrées et les sorties comme illustré en figure 1 de sorte que la platine flottante 33 ne puisse jamais opérer comme un clapet anti- retour. La variante de la vanne tubulaire 12 exposée en figure 8 interdit dans fous les cas à la platine flottante 33 d'opérer comme un clapet anti-retour. Selon cette variante, ladite platine 33 est en effet toujours maintenue plaquée sur son siège de platine 39 par la pression régnant dans la chambre annulaire interne 22 et/ou dans la chambre d'équilibrage 31 du fait de l'orifice de mise à l'air libre 17.

Selon cette configuration, la platine flottante 33 reste libre de centrer le siège d'obturation 27 par rapport à la collerette de contact 34 lorsqu' aucune pression ne règne dans lesdites chambres 22, 31 et ceci, grâce à l'effort produit par le ressort d'obturation 38 sur ladite collerette 34, tandis qu'en fonctionnement, tout déplacement radial ou axial de ladite platine 33 est rendu impossible par l'effort que produit la pression régnant dans lesdites chambres 22, 31 sur ladite platine 33 du fait qu'aucune pression antagoniste n'est appliquée au niveau de l'orifice de mise à l'air libre 17. il doit être entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre d'exemple et quelle ne limite nullement le domaine de l'invention dont on ne sortirait pas en remplaçant les détails d'exécution décrits par tout autre équivalent.