Rotor, Reluktanzmaschine und Herstellungsverfahren für Rotor

Die Erfindung betrifft einen Rotor für eine Reluktanzmaschine umfassend ein zylinderförmig aufgebautes weichmagnetisches Element, wobei das weichmagnetische Ele- ment Aussparungen zur Ausbildung von Flusssperren aufweist. Weiterhin betrifft die Erfindung eine Reluktanzmaschine mit entsprechendem Rotor sowie ein Herstellungsverfahren für einen derartigen Rotor.

Üblicherweise werden Rotoren für Synchronreluktanzmaschinen mit einem zylin- derförmigen weichmagnetischen Element ausgestattet, das koaxial auf der Rotor-achse angeordnet wird. Zur Ausbildung mindestens eines Polpaares bzw. Lückenpaares um- fasst das weichmagnetische Element Flussleit- sowie Flusssperrabschnitte, die sich gegenseitig in einer unterschiedlich stark ausgeprägten magnetischen Permeabilität unterscheiden. Der Abschnitt mit großer magnetischer Leitfähigkeit wird bekannter Wei- se als d-Achse des Rotors und der Abschnitt mit vergleichsweise geringerer Leitfähigkeit als q-Achse des Rotors gekennzeichnet. Ein optimaler Wirkungsgrad des

Reluktanzmotors und damit eine optimale Drehmomentausbeute stellt sich dann ein, wenn die d-Achse eine möglichst große magnetische Leitfähigkeit und die q-Achse eine möglichst niedrige magnetische Leitfähigkeit aufweist.

Erreicht wird diese Voraussetzung oftmals durch die Ausbildung von mehreren mit Luft gefüllten Aussparungen im weichmagnetischen Element entlang der q-Achse, wodurch der magnetische Fluss in Richtung der q-Achse gehemmt wird und folglich die Permeabilität sinkt. Das so aufgebaute weichmagnetische Element wird anschließend auf einer Rotorwelle aufgebracht und axial sowie tangential fixiert. Aus Stabilitätsgründen werden ein oder mehrere Flusssperren durch radial orientierte innere Stege zweigeteilt. Die Steganordnung erhöht die Festigkeit des Blechpaketes, was insbesondere die Rotorstabilität im Betrieb optimiert. Die Breite der Stege ist gering, um den Einfluss auf die Permeabilität so gering wie möglich zu halten. Auch am äußeren Rotorumfang verlaufen Stege, die die Flusssperren vom Rotorumfang abgren- zen.

Synchronreluktanzmotoren werden regelmäßig über einen Frequenzumrichter gespeist, wodurch sich die Drehzahl von 0 bis zur Betriebszahl hochführen und während des Betriebs verstellen lässt. Insbesondere kann die Drehzahl zum Anlaufen des Motors schrittweise erhöht werden. Wird der Synchronreluktanzmotor hingegen am starren Netz betrieben, ist der Einsatz eines Anlaufkäfigs erforderlich, um einen asynchronen Anlauf zu ermöglichen. Sobald sich die Drehzahl des Rotors der synchronen Drehzahl annähert, überwiegt das Reluktanzmoment und der Rotor läuft synchron mit dem umlaufenden Drehfeld. Aufbau und Herstellung konventioneller Anlaufkäfige, bestehend aus Leiterstäben und Kurzschlussringen, waren bisher jedoch vergleichsweise aufwendig und teuer.

Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, einen alternativen Rotoraufbau aufzuzeigen, der sich durch ein optimiertes Verhältnis der magnetischen Widerstände entlang der d- und q-Achse auszeichnet und dennoch ein stabiles Rotordesign gewährleistet.

Gelöst wird diese Aufgabe durch einen Rotor gemäß den Merkmalen des Anspruchs 1. Vorteilhafte Ausgestaltungen des Rotors sind Gegenstand der abhängigen Unteransprüche.

Erfindungsgemäß ist hierbei vorgesehen, dass ein oder mehrerer Flusssperren zumindest teilweise mit einem geeigneten Füllmaterial ausgefüllt ist/sind. Das Füllmaterial dieser Flusssperren reicht unmittelbar an den Außenumfang des Rotors heran und bildet demnach einen Teil des Rotorumfangs. Auf den konventionellen Stegverlauf am Rotorumfang kann verzichtet werden, der Rotorumfang wird folglich zumindest abschnittsweise durch das Füllmaterial innerhalb der ein oder mehreren am Rotorumfang angrenzenden Flusssperren gebildet.

Da die Stege üblicherweise aus dem Material des Rotors, d. h. aus einem magnetisch ieitfähigen Material gebildet sind, vorzugsweise Blech bzw. ein gestapeltes Blechpaket, hat deren Ausbildung im Bereich der q-Achse eine nachteilige Wirkung auf den magne- tischen Widerstand entlang der q-Achse, d.h. dies führt zu einer Zunahme der Permeabilität entlang der q-Achse. Dadurch muss eine für den Motorbetrieb nachteilige Beeinflussung des Widerstandsverhältnisses zwischen q- und d-Achse in Kauf genommen werden. Durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung des Rotors, d. h. die Aussparung zumindest eines Teils der üblicherweise am Außenumfang vorgesehenen Stege kann das Widerstandsverhältnis zwischen d- und q-Achse für den Rotorbetneb optimiert werden, um ein höheres Drehmoment zu erreichen. Dennoch wird durch das vorgesehene Füllmaterial im Außenbereich der jeweiligen Flusssperren ein stabiles Rotordesign gewährleistet. In einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung sind die Flusssperren des Rotors derart zumindest bereichsweise mit dem Füllmaterial gefüllt, sodass sich ein innerer Bereich mit ungefüllten Flusssperren bzw. nicht befüllten Flusssperrenbereichen und ein äußerer Bereich mit gefüllten Flusssperren bzw. gefüllten Flusssperrenbereichen ergibt. Denkbar ist es beispielsweise, dass sich die Teilung des inneren und äußeren Bereichs durch die Anordnung ein oder mehrerer Stege ergibt, wobei der Verlauf der einzelnen Stege einen geschlossenen Linienzug bildet, der den Rotor in radialer Richtung in einen inneren und einen äußeren Rotorbereich unterteilt. Die

Flusssperrenabschnitte des äußeren Rotorbereichs sind Großteils, bevorzugt alle, mit einem entsprechenden Füllmaterial gefüllt. Auch die Flusssperren bzw.

Flusssperrenbereiche des inneren Rotorbereichs können gefüllt sein, vorzugsweise mit einem magnetisch-nichtleitenden und/oder elektrisch-nichtleitenden Füllmaterial. Durch Verwendung eines geeigneten Füllmaterials, d.h. eines elektrisch leitenden Füllmaterials, kann mit Hilfe des äußeren Rotorbereichs ein Anlaufkäfig gebildet werden. Ein den Rotor nutzender Reluktanzmotor lässt sich foiglich ohne Frequenzumrichter als sogenannter„Line-Start-Motor" betreiben. In der Regel wird der gebildete Anlaufkäfig durch in Axialrichtung endseitig befestigte Kurzschlussringe kurzgeschlossen. Der dadurch entstehende Anlaufkäfig arbeitet nach dem bekannten Prinzip der bei Asynchronmotoren eingesetzten Anlaufhilfen.

Weiterhin ist es denkbar, dass das verwendete elektrisch-leitende Füllmaterial durch seine magnetisch nicht-leitenden Eigenschaften gekennzeichnet ist. Dadurch wird eine nachteilige Beeinflussung der Permeabilität im Flusssperrenabschnitt vermieden.

Besonders bevorzugt eignet sich als Füllmaterial Aluminium oder eine Aiuminiumlegierung, da derartige Materialien die vorgenannten Eigenschaften aufweisen. Es sind je- doch auch andere Materialen, die sich durch entsprechende Eigenschaften auszeichnen, denkbar.

Idealerweise sind alle unmittelbar an den äußeren Roterumfang angrenzenden Flusssperren zumindest in ihrem Umfangsbereich mit dem Füllmaterial gefüllt, um eine hohe Stabilität des Rotorpaketes zu erreichen und gleichzeitig sämtliche Steg abschnitte im Bereich der an den Umfang angrenzenden Flusssperren auszusparen, um damit ein nahezu optimales Widerstandsverhältnis zwischen q- und d-Achse zu ermöglichen.

Denkbar ist es ebenfalls, dass ein oder mehrere Flusssperren durch ein oder mehrere Stege zwei- oder mehrgeteilt sind. Die Ausbildung dieser Stege wirkt sich, wie bereits vorstehend erläutert, nachteilig auf die Eigenschaften der Permeabilität im jeweiligen Rotorabschnitt aus. Aus diesem Grund soll die Dimensionierung, insbesondere die Stärke der ausgebildeten Stege möglichst klein gehalten werden, um den Einfluss auf das Widerstandsverhältnis soweit wie möglich zu begrenzen. Bei der Einbringung des verwendeten Füllmaterials, insbesondere des Aluminiums bzw. der Aiuminiumlegierung, kann jedoch ein gewisser Druck auf die Stege einwirken, was unter Umständen zu Beschädigungen oder zum Durchbrechen der Stege führen kann. Für den optimalen Ro- torbetrieb muss daher ein geeignetes Mittelmaß bei der Stegdimensionierung gefunden werden. Vor diesem Hintergrund erweist sich eine gekrümmte Kantenform der ein oder mehreren Stege als besonders vorteilhaft. Die Kantenkrümmung führt zu einer erhöhten Widerstandsfähigkeit der Stege beim Einpressen des Füllmaterials, ohne jedoch nach- teilig eine Verbreiterung der Stege und eine dadurch bedingte größere Einflussnahme auf die Permeabilität des Rotors in Kauf nehmen zu müssen. Besonders bevorzugt ist eine bogenförmige Kantenform.

Weiterhin ist es äußerst vorteilhaft, wenn die wenigstens eine, an einem gefüllten Be- reich der Flusssperre angrenzende gekrümmte Kante in den gefüllten Bereich der Flusssperre hinein gewölbt ist. In diesem Fall wird die Widerstandsfähigkeit des Stegs während des Füllvorgangs deutlich erhöht. Die Form der an den nicht gefüllten Bereich der Flusssperre angrenzenden Kante ist weniger relevant und kann beliebig ausgeführt sein. Bevorzugt ist diese jedoch ebenfalls gekrümmt, wobei sich die Kante aus dem nicht gefüllten Bereich der Flusssperre heraus wölbt.

Die vorliegende Erfindung umfasst weiterhin eine Reluktanzmaschine, insbesondere eine Synchronreluktanzmaschine, mit wenigstens einem Rotor gemäß der vorliegenden Erfindung bzw. einer vorteilhaften Ausgestaltung des Rotors gemäß der vorliegenden Erfindung. Die Reluktanzmaschine zeichnet sich folglich durch dieselben Vorteile und Eigenschaften aus wie der erfindungsgemäße Rotor bzw. eine vorteilhafte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Rotors, weshalb an dieser Stelle auf eine wiederholende Beschreibung verzichtet wird. Durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung des Rotors, insbesondere die Lage des eingebrachten Füllmaterials, kann nicht nur ein Anlaufkäfig realisiert, sondern gleichzeitig durch Reduzierung der Stege eine verbessertes Drehmoment des Rotors erzielt werden.

Die Maschine dient vorzugsweise für den Pumpenantrieb. Die Erfindung beinhaftet folglich auch eine Pumpe mit einem Reluktanz- bzw. Synchron-Reluktanzmotor gemäß der vorliegenden Erfindung. Ein weiterer Aspekt der vorliegenden Erfindung betrifft ein Herstellungsverfahren für den erfindungsgemäßen Rotor. Hierbei wird der Rotor zunächst mit äußeren Stegen gefertigt und das Füllmaterial in die vorgesehenen Flusssperren des weichmagnetischen Rotorelementes eingebracht. Unter den äußeren Stegen werden dabei diejeni- gen Stege verstanden, die aus dem weichmagnetischen Element gebildet sind und die im Bereich des Rotorumfangs vorliegen, d.h. die vorgesehenen Aussparrungen im weichmagnetischen Element zur Ausbildung der Flusssperren reichen nicht unmittelbar an den Rotorumfang heran, sondern sind durch die Stege vom Außenumfang beabstandet. Der Rotorumfang wird demnach vollständig durch das weichmagnetische Element gebildet.

Nach Einbringung des Füllmaterials in die Flusssperren kann eine ausreichende Stabilität des Rotorpaketes gewährleistet werden, weshalb erfindungsgemäß im Anschluss die äußeren Stege entfernt werden. Idealerweise werden die äußeren Stege im Bereich der in Radialrichtung des Rotors außen liegenden Bereiche der Flusssperren entfernt, d. h. das Füllmaterial der Flusssperren grenzt unmittelbar an den Rotorumfang an und bildet somit ein Teil des Rotorumfangs.

Das Rotorpaket besteht in der Regel aus einem gestapelten Blechpaket und wird be- vorzugt durch Drehen gefertigt. Durch Überdrehen des Rotorpaketes können Materialschichten des weichmagnetischen Elementes am Rotorumfang entfernt und damit die äußeren Stege im Bereich der an den Umfang anschließenden äußeren

Flusssperrenabschnitte abgetragen werden. Weiterhin ist es vorteilhaft, wenn das verwendete Füllmaterial per Gussverfahren, insbesondere per Druckgussverfahren, in die Flusssperren eingebracht, insbesondere ein- gepresst wird.

Weitere Vorteile und Eigenschaften der Erfindung sollen im Folgenden anhand der in den Figuren dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert werden. Es zeigen: Figur 1 : ein Rotorblech eines erfindungsgemäßen Rotors gemäß einer ersten Ausführungsform,

Figur 2: Darstellungen des Rotorbleches gemäß Figur 1 während einzelner Verfahrensschritte des erfindungsgemäßen Herstellungsverfahrens,

Figur 3: eine Detailaufnahme des erfindungsgemäßen Rotorbleches gemäß Figur 1 ,

Figur 4: ein Darstellung eines Rotorbleches eines ersten alternative Rotors,

Figur 5: ein dritte Darstellung eines Rotorblech eines zweiten alternativen Rotors und

.Figur 6: eine Diagrammdarstellung zur Verdeutlichung des Zusammenhangs zwischen Flächenverhältnis und Betriebsverhalten des Rotors bzw. der Reluktanzmaschine.

Figur 1 zeigt eine Draufsicht auf ein erfindungsgemäßes Rotorblech 1. Für den Aufbau des erfindungsgemäßen Rotors wird eine Vielzahl derartiger Bleche 1 in axialer Richtung, d.h. entlang der Rotationsachse 6, aufeinander gestapelt. Zur Vereinfachung der Darstellung ist der Stator nicht abgebildet. Das Rotorblech 1 verfügt über mehrere Aussparungen 2, 3, 4, 5, die die Funktion von Flusssperren übernehmen und durch deren Anordnung ein vierpoliger Rotor gebildet wird, dessen magnetischer Fluss in den Bereichen mit den Flusssperren 2, 3, 4, 5 gehemmt ist. Allgemein wird der Bereich mit hoher magnetischer Leitfähigkeit als d-Achse und der Bereich geringerer magnetischer Leitfä- higkeit als q-Achse gekennzeichnet. Das zusammengesetzte Blechpaket wird auf einer nicht dargestellten Rotorwelle montiert. Die Anordnung der einzelnen Flusssperren 2, 3, 4, 5 basiert auf der technischen Lehre der US Patentschrift US 5,818,140, auf die in diesem Zusammenhang ausdrücklich Bezug genommen wird. Das Rotorblech zeigt also vier Flusssperrenabschnitte, wobei die Flusssperren in diesen Bereichen identisch zueinander aufgebaut sind. Die Flusssperren lassen sich als bananenförmig beschreiben, deren Enden in Richtung des Rotorumfangs gekrümmt sind und an den Umfang heranreichen. Die dargestellte Rotorkonstruktion unterscheidet sich von dem konventionellen Design nach„Vagati" allerdings in der Anordnung der einzelnen Stege 10, durch welche die einzelnen Flusssperren 2, 3, 4, 5 in unterschiedliche Abschnitte zwei- oder mehrgeteilt werden. Kennzeichnend ist, dass die radial innen liegenden Flusssperren 2, 3, 4 jedes Kreissektors durch zwei Stege 10 dreigeteilt werden, während die in Radiairichtung äußerste Flusssperre 5 nur durch einen Steg 10 zweigeteilt wird.

Die Anordnung der einzelnen Stege 10 sorgt nicht nur für eine verbesserte Blechstabili- tät während des Rotorbetriebs, sondern unterteilt zudem das Rotorblech 1 in einen inneren Teilbereich 20 sowie einen äußeren Teilbereich 30. Zur Verdeutlichung der Bereichsteilung ist die kreisförmige gestrichelte Linie 40 eingezeichnet, die den Grenzverlauf zwischen dem inneren und dem äußeren Rotorbereich 20, 30 andeutet. Die Anzahl der innen im Bereich 20 liegenden Flusssperren bzw. innenliegenden

Flusssperrenbereiche ist grundsätzlich variabel und das Größenverhältnis des inneren und äußeren Bereichs 20, 30 nicht Gegenstand dieser Erfindung.

Die außen liegenden agnetflusssperren 5 und die im Bereich 30 liegenden Teilbereiche der Flusssperren 2, 3, 4 dienen zur Ausbildung eines Anlaufkäfigs. Zu diesem Zweck werden beim Rotoraufbau stirnseitig nicht dargestellte Kurzschlussringe befestigt, diese beispielsweise unverändert vom Anlaufkäfig einer Asynchronmaschine übernommen werden können. Zusätzliche Vorkehrungen für einen Anlaufkäfig, wie die oftmals eingelassenen Metallstäbe, können dadurch entfallen. Zumindest die Bereiche der Flusssperren des äußeren Rotorbereiches 30 sind mit einem elektrischen-leitenden und magnetischen-nichtleitenden Material gefüllt, insbesondere mit einem Füllstoff aus Aluminium bzw. einer Aluminiumlegierung. In der Darstellung der Figur 1 und 2b ist dies durch die graue Füllfarbe 60 verdeutlicht. Die im Bereich 20 liegenden Flusssperrenbereiche der Flusssperren 2, 3, 4 können entweder mit ei- nem magnetisch-nichtleitenden Material gefüllt sein oder lediglich Luft beinhalten. Der verwendete Füllstoff sollte vorzugsweise nicht oder schlecht elektrisch leitend sein. Die Flusssperrenbereiche des äußeren Rotorabschnittes 30 reichen in radialer Richtung unmittelbar an den Außenumfang des Rotors heran, sodass der Rotorumfang teilweise von dem das Aluminium bzw. die Aluminiumlegierung umfassenden Füllmaterial gebildet wird. Die bisher vorgesehenen Stege am Rotorumfang sind nicht mehr vorhanden, wodurch sich der magnetische Widerstand des Flusssperrabschnittes erhöht und das Verhältnis zwischen q- und d-Achse optimiert wird. Durch die Füllung der an den Rotorumfang angrenzenden Flusssperren bzw. Flusssperrenbereiche lassen sich die bisher vorgesehenen Stege erst entfernen ohne nennenswerte Stabilitätseinbußen des Rotorpaketes in Kauf nehmen zu müssen. Grundsätzlich müssen nicht alle außenliegenden und an den Rotorumfang angrenzenden Flusssperren bzw. Flusssperrenbereiche gefüllt sein. Für den Gedanken der vorliegenden Erfindung ist es ausreichend, die ein oder mehrere Flusssperren in Nähe des Umfangsbereichs auszufüllen, um auf die nachteiligen Stege in diesem Bereich zu verzichten. Bereits dadurch ergibt sich ein verbessertes Verhältnis der magnetischen Widerstände in d- und q-Achse, was zu einer Erhöhung des resultierenden Reluktanzmomentes des den Rotor verwendenden

Synchronreluktanzmotors führt. Die Verwendung eines geeigneten Füllstoffes zur Ausbildung eines Anlaufkäfigs und die vorbeschriebene Steganordnung der Stege 0 ist lediglich optional. Die Einbringung des Füllmaterials in die Flusssperren 5 sowie die außen liegenden Bereiche der Flusssperren 2, 3, 4 ist auf unterschiedliche Art und Weise möglich. Es bietet sich die Einbringung per Guss an. Selbstverständlich können die Füllmaterialen auch als Feststoff in die Aussparungen 2, 3, 4, 5 eingesetzt werden. Anhand der Figuren 2a, 2b soll nunmehr das Herstellungsverfahren des erfindungsgemäßen Rotors verdeutlicht werden. Die Rotorbleche 1 des aus einzelnen Blechen gestapelten Blechpaketes des Rotors werden mit der vorbeschriebenen

Flusssperrenanordnung gefertigt. Die inneren Stege 10, d. h. die Stege, die die einzelnen Flusssperren unterteilen, und nicht im Bereich des Rotorumfangs liegen, bilden die bereits beschriebene bekannte Linie 40, die den Rotor in einen inneren und äußeren Rotorbereich 20, 30 unterteilt. Das Rotorblech 1 wird jedoch zunächst mit äußeren Stegen 50 gefertigt, die in der Darstellung gemäß Figur 2a ersichtlich sind. Im Anschluss werden die Flusssperrenabschnitte, die im äußeren Rotorbereich 30 liegen, mit Aluminium bzw. einer Aluminiumlegierung ausgegossen, wobei hier im Wesentlichen ein Aludruckgussverfahren eingesetzt wird. Hierbei wird das Aluminium bzw. die Aluminiumiegierung in die Flusssperrenabschnitte des äußeren Rotorbereichs 30 eingepresst. Es entsteht ein Rotorblech gemäß der Darstellung der Figur 2b.

In einem nachfolgenden Verfahrenschritt wird der Rotor überdreht, so dass das Blech an Durchmesser verliert und der Umfang schrumpft. Die die äußeren Stege 50 bildende Materialschicht verschwindet und beide Enden der bananenförmigen Flusssperren 2, 3, 4, 5 grenzen unmittelbar an den Rotorumfang an, d.h. das Aluminium bzw. die Aluminiumlegierung liegt offen zum Umfang und bildet einen Teil des Rotorumfangs. Das Ergebnis entspricht der Darstellung gemäß Figur 1. Durch das Verschwinden der jeweiligen Stege 50 in diesem Bereich wird die Permeabilität entlang der q-Achse reduziert und damit das Verhältnis zwischen q- und d-Achse optimiert. Weiterhin wird durch das Vorhandensein des Aluminiumkäfigs im Bereich des äußeren Rotorabschnittes 30 die mechanische Festigkeit auch ohne diese äußeren Stege 50 des Rotorblechpaketes erreicht. Auch die inneren Stege 10 wirken sich negativ auf das Verhältnis der Permeabilität zwischen d- und q-Achse aus, weshalb die Anzahl und der Materialstärke gerne so klein wie möglich gehalten werden sollte. Die inneren Stege 0 sind jedoch zur Gewährleistung der Rotorstabilität notwendig. Während des Einbringens bzw. Einpressens des Füllmaterials, d.h. des Aluminiums bzw. der Aluminiumlegierung, in den Flusssperren 5 bzw. den Flusssperrenbereichen 2, 3, 4 im äußeren Rotorsegment 30 wirken hohe Kräfte auf die Stege 10 der zu füllenden Flusssperren, wodurch Beschädigungen der inneren Stege 10 auftreten können.

Anstatt die Stege 10 stärker zu dimensionieren werden diese nun bogenförmig ausge- führt, was deutlich der Detailaufnahme der Figur 3 zu entnehmen ist. Diese Aufnahme zeigt ein Achtel des Rotorbleches der Figur 1. Der übrige Rotorbereich ist symmetrisch zur Darstellung der Figur 3 ausgeführt. Die bogenförmigen Rippen 10 stabilisieren den Rotor während des Aludruckgusses. In die im äußeren Bereich 30 liegenden Flusssperren 5 sowie Flusssperrenbereiche der Fiusssperren 2, 3, 4 wird mit hohem Druck Aluminium eingepresst, während innen nor- maier Umgebungsdruck herrscht. Dadurch wird in den bogenförmigen Rippen eine Druckspannung aufgebaut, welche den Rotor stabilisiert. Einem Einfallen der Rotorstruktur kann damit effektiv entgegen gewirkt werden.

Insbesondere zeigt die bogenförmige Rippenstruktur eine Wölbung in den gefüllten Flusssperrenbereich hinein, sodass der Druck des Aludruckgusses dem Bogen entgegenwirkt. Damit kann die Stärke der inneren Rippen 0 weiter reduziert werden, wodurch diese dennoch dem hohen Druck des Aluminiums beim Gießen standhalten können. Im nachfolgenden werden optionale Merkmale eines Rotors beschrieben, die nicht als wesentliche Merkmale der Erfindung zu verstehen sind. Im Ausführungsbeispiel der Figur 1 sind die Bereiche der Flusssperren des äußeren Rotorbereiches 30 mit einem elektrisch-leitenden und magnetisch-nichtleitenden Material gefüllt, insbesondere mit einem Füllstoff aus Aluminium bzw. einer Aluminiumlegierung. Ergänzende Varianten sind den Figuren 4, 5 zu entnehmen. In den Darstellungen der Figuren 1 sowie 4, 5 ist das Aluminium bzw. die Legierung durch die graue Füllfarbe 60 verdeutlicht. Die im Bereich 20 liegenden Flusssperrenbereiche der Flusssperren 2, 3, 4 können entweder mit einem magnetisch-nichtleitenden Material gefüllt sein oder lediglich Luft beinhalten. Der verwendete Füllstoff sollte vorzugsweise nicht oder schlecht elektrisch-leitend sein.

Für das Anlaufverhalten des Rotors, d.h. das Synchronisieren der Drehzahl mit der Netzfrequenz, in einem Synchron-Reluktanzmotor ist nun das Verhältnis der Fläche des ausgefüllten Bereichs der Flusssperren 2, 3, 4, 5 zu der Fläche des nicht ausgefüllten Bereichs der Flusssperren 2, 3, 4 von Bedeutung. Bei zu geringer Füllfläche ist der ge- bildete Anlaufkäfig zu klein, ein belasteter Rotor kann nicht ohne mechanische Unterstützung anlaufen. Ist die Füllmenge zu groß gewählt, nimmt die Schwungmasse nachteilig zu und das Betriebsverhalten des Motors verschlechtert sich ebenfalls. Es gilt da- her ein optimales Verhältnis zu suchen, insbesondere für die Anwendung des Rotors zum Einsatz in einem Antriebsmotor einer Pumpe.

Für die Definition wird die im Blechquerschnitt gezeigte Fläche des für alle Flusssperren 2, 3, 4, 5 verwendeten Füllmaterials summiert und ins Verhältnis zur Fläche der entsprechend nicht ausgefüllten Bereiche aller Flusssperren 2, 3, 4 gesetzt. In den Darstellungen der Figuren 1 und 4, 5 entspricht dies dem Verhältnis aller grau gezeichneten Flächen 60 innerhalb der Flusssperren 2, 3, 4, 5 zum Verhältnis der nicht grau hinterlegten Flächen innerhalb der Flusssperren 2, 3, 4.

Als geeignetes Verhältnis der Fläche des ausgefüllten Bereichs der Flusssperren 2, 3, 4, 5 zu der Fläche des Bereichs der nicht ausgefüllten Flusssperren 2, 3, 4 hat sich ein Wert von mindestens 0,2 gezeigt. Bevorzugt liegt das Verhältnis im Bereich zwischen 0,2 und 3, besonders bevorzugt im Bereich zwischen 0,3 und 3, idealerweise im Be- reich von 0,75 bis 1.5.

Weiterhin sind die Flächen der ausgefüllten Bereiche der Flusssperren 2, 3, 4 untereinander angepasst, d.h. identisch gewählt. Für die äußerste Flusssperre 5 kann dieses Kriterium unter Umständen nicht eingehalten werden, da diese einen flächenmäßig zu kleinen Füliraum bietet.

Als weiteres Kriterium gilt, dass das Verhältnis zwischen ausgefüllten und nicht ausgefüllten Bereich der in Radialrichtung des Rotors innenliegenden Flusssperre 2 mindestens 0,2 beträgt, bevorzugt im Bereich zwischen 0,2 und 2, besonders bevorzugt im Bereich zwischen 0,35 und 0,8 und idealerweise zwischen 0,35 und 0.6 liegt. Im Ausführungsbeispiel der Figur 4 beträgt dieses Verhältnis 0,5, während für das Ausführungsbeispiel der Figur 5 ein kleineres Verhältnis für die innerste Flusssperre 2 angenommen wurde, beispielsweise von etwa 0,3. Für das Ausführungsbeispiel der Figur 1 wurde ein Verhältnis zwischen 0,3 und 0,5 angesetzt. Die Fläche der ausgefüllten Bereiche der in Radialrichtung weiter außen liegenden teilgefüllten Flusssperren 3, 4 ist an die Fläche des ausgefüllten Bereichs der innenliegen- den Flusssperre 2 größenmäßig angepasst bzw. nahezu identisch zu dieser. In Figur 6 sind die intrittfall-Grenzkennlinien für unterschiedliche Flächenverhältnisse bei Synchronreluktanzrotoren dargestellt, im dargestellten Diagramm entspricht die Achse 70 dem Verhältnis der Last- zur Motorschwungmasse und die Achse 71 dem Verhältnis der Last zu Nennmoment. Die Flächen unter den jeweiligen Linien a, b, c definieren die Bereiche, in denen der Line-Start-Synchronreluktanzmotor sicher anläuft bzw. synchronisiert werden kann. Die Linie a kennzeichnet dabei das Betriebsverhalten eines nicht unter die Erfindung fallenden Rotors, dessen Blechgeometrie zwar den Ausführungsbeispielen der Figuren 1 und 4, 5 entspricht, dessen Flusssperren jedoch alle vollständig mit einem Aluminium bzw. einer Aluminiumlegierung gefüllt sind. Die Linie b zeigt das Betriebsverhalten des erfindungsgemäßen Rotors der Figur 5 mit einem Flächenverhältnis der innersten Flusssperre 2 von 0,3, Die oberste Kennlinie c ist dem Rotor aus dem Ausführungsbeispiel der Figur 4 zuzuordnen mit einem Flächenverhältnis der innersten Flusssperre von 0,5. Aus der Figur 6 ist zu sehen, dass durch die gezielte Optimierung des Fiächenverhält- nisses eine deutliche Verbesserung der Anlauffähigkeit des Line-Start-Reluktanzmotors durch die Vergrößerung des Bereiches, in dem der Motor sicher synchronisiert bzw. der Fläche unter den Linien b, c erreicht werden kann.