Die Erfindung betrifft einen Wellendichtring und eine Wellenanordnung für hohe Umlaufgeschwindigkeiten.

Wellenanordnungen werden in der Praxis häufig für Antriebe von Fahrzeugen sowie bei Elektrowerkzeugen, Werkzeugmaschinen und dergleichen eingesetzt. Zum Abdichten eines Dichtspalts (= Lagerspalts) zwischen den relativ zueinander bewegbaren Maschinenteilen werden in der Regel ein oder mehrere Wellendichtringe eingesetzt. Die jeweilig maximal zulässige Umlaufgeschwindigkeit der vom Wellendichtring gegeneinander abzudichtenden Maschinenteile hängt unter anderem vom Material des Wellendichtrings, den abzudichtenden Betriebsdrücken sowie der Art und dem Umfang der Schmierung des dynamischen Dichtabschnitts des Wellendichtrings ab. Dabei können bekanntermaßen Wellendichtringe aus FKM (= Fluorkautschuk) grundsätzlich bei größeren Drehzahlen eingesetzt werden, als etwa Wellendichtringe aus NBR. (Nitril- Butadien- Kautschuk).

In der Praxis wird zwecks einer möglichst geringen thermischen und mechanischen Belastung des Wellendichtrings versucht, die Schmierung im Bereich der Kontaktzone seines dynamischen Dichtabschnitts mit der Dicht- bzw. Gegenlauffläche zu optimieren. Ein hier verfolgter Ansatz ist, den Dichtabschnitt des Wellendichtrings bzw. daran angrenzende Strukturen mit tribologischen Mikro- bzw. Makrostrukturen zu versehen.

Aus der US 4 118 856 A ist beispielsweise bekannt, den Dichtabschnitt mit bidirektional wirkenden Tribostrukturen in Form von rippen- bzw. stegartigen Materialvorsprüngen zu versehen, die einander kreuzen. Derlei Tribostrukturen unterliegen aufgrund ihrer Bauart allerdings gerade bei Hochgeschwindigkeitsanwendungen oftmals einem erheblichen mechanischen Verschleiß, was für die Standzeit des Wellendichtrings ungünstig ist.

Eine für hohe Drehzahlen ebenfalls eher ungeeignete Profilierung des Dichtabschnitts eines Wellendichtrings ist aus der US 20070187904 Al bekannt. Der Dichtabschnitt ist hier mit zueinander parallelen oder relativ zueinander schräg verlaufenden und einander kreuzenden, mithin fluidisch verbundenen und z. T. blind endenden, Kanälen mit einheitlichem Strömungsquerschnitt versehen. Eine vergleichbare Profilierung der Lauffläche des Dichtabschnitts ist aus der DE 101 09 320 Al bekannt.

Ein Radialwellendichtring, dessen Dichtabschnitt zur Medienrückförderung mit einer ringförmig umlaufenden Nut versehen ist, ist in EP 0 798 498 offenbart. Auf dem Grund der Nut ist eine radial nach innen vorspringende, hydrodynamisch wirkende Rückfördereinrichtung, die durch eine in Umfangsrichtung verlaufende Wellung gebildet ist. Die Wellung weist ein in Richtung der abzudichtenden Medienseite keilförmig verjüngtes Innenprofil auf. Dieser Radialwellendichtring kann bei Hochgeschwindigkeitsanwendungen eingesetzt werden, weist jedoch beispielsweise bei einem größeren Anpressdruck des Wellendichtrings gegen die zugeordnete Dichtfläche ein recht limitiertes Rückfördervermögen auf.

DE 101 54 789 Al offenbart einen weiteren Wellendichtring mit einer Dichtlippe, die einen Dichtabschnitt zur dynamisch dichtenden Anlage an einer Dichtfläche eines Maschinenteils aufweist. Der Dichtabschnitt umfasst eine Laufläche mit mehreren Profilrillen. Die Profilrillen sind in Umfangsrichtung des Wellendichtrings jeweils ringförmig geschlossen ausgeführt und in einer zur Zentralasche des Wellendichtrings axialen Richtung durch eine niederdruckseitig angeordnete erste Seitenflanke und eine hochdruck- oder medienseitig angeordnete Seitenflanke begrenzt. Die niederdruckseitig angeordnete Seitenflanke einer jeden Profilrille ist in Umfangsrichtung wellenförmig ausgeführt, während die hochdruckseitige Seitenflanke einer jeden Profilrille in Umfangsrichtung gerade, d. h. kreisförmig oder auch wellenförmig ausgeführt sein kann. Die Profilrillen gewährleisten bei Hochgeschwindigkeitsanwendungen zwar ein zuverlässiges Rückfördervermögen für in die Profilrillen gelangtes Schmiermedium. Allerdings ist auch hier das Rückfördervermögen des Wellendichtrings, insbesondere bei hohen abzudichtenden Betriebsdrücken auf der Innen- oder Medienseite des Dichtspalts, limitiert.

Es ist die Aufgabe der Erfindung, einen Wellendichtring und eine Wellenanordnung mit einem Wellendichtring anzugeben, der ein nochmals weiter verbessertes Schmierverhalten und Rückfördervermögen aufweist und der bei großen Drehzahlen, d. h. bei Hochgeschwindigkeitsanwendungen, sowie auch bei größeren abzudichtenden Betriebsdrücken eine nochmals weiter verbesserte Standzeit ermöglicht.

Die den Wellendichtring betreffende Aufgabe wird durch einen Wellendichtring mit den in Anspruch 1 angegebenen Merkmalen gelöst. Die erfindungsgemäße Wellenanordnung weist die in Anspruch 17 angegebenen Merkmale auf. Bevorzugte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.

Der erfindungsgemäße Wellendichtring erlaubt das Abdichten einer bedarfsweise mit einem Betriebsdruck beaufschlagbaren Innen- oder Medienseite gegenüber einer Umgebungs- oder Außenseite des Dichtspalts einer Wellenanordnung. Der Wellendichtring weist einen Dichtabschnitt auf, der sich im Montage- bzw. Betriebszustand des Wellendichtrings entlang einer Dichtachse des Wellendichtrings erstreckt und welcher eine Lauffläche zur dynamischen dichtenden Anlage an der Gegenlauffläche eines Maschinenteils der Wellenanordnung aufweist. Der Dichtabschnitt umfasst eine Lauffläche mit mehreren tribologischen Makrostrukturen in Form von Profilrillen. Die Profilrillen sind jeweils in einer zur Dichtachse des Wellendichtrings axialen Richtung voneinander beabstandet am Dichtabschnitt angeordnet und zur dynamischen Lauffläche (= Kontaktfläche) des Dichtabschnitts hin offen ausgeführt. Jede Profilrille ist durch eine im Betriebseinsatz des Wellendichtrings medienseitig angeordnete erste Kanalwand bzw. Seitenflanke sowie durch eine im Betriebseinsatz umgebungsseitig (= außenseitig bzw. auf der Niederdruckseite) angeordnete zweite Kanalwand bzw. Seitenflanke seitlich begrenzt. Die erste Seitenflanke weist in Umfangsrichtung einen geraden oder im Wesentlichen geraden Verlauf auf, d.h. ist bezüglich der Dichtachse kreisförmig ausgeführt. Die zweite Seitenflanke erstreckt sich in Umfangsrichtung des Wellendichtrings bidirektional von jedem Maximum des Strömungsquerschnitts S der Profilrille axial in Richtung auf die erste Seitenflanke zu einem Minimum des Strömungsquerschnitts. Mit anderen Worten ist die zweite Seitenflanke derart ausgeführt, dass sich der Strömungsquerschnitt abschnittsweise in Umfangsrichtung verkleinert und vergrößert. Erfindungsgemäß ist jedes Minimum des Strömungsquerschnitts einer Profilrille zu einem Maximum des Strömungsquerschnitts der jeweils nächstliegenden, insbesondere der jeweils medienseitig nächstliegenden, Profilrille in axialer Richtung fluchtend oder im Wesentlichen fluchtend angeordnet. In einer erfindungsgemäßen Alternative variiert die Nuttiefe der Profilrille oder der Flankenverlauf einer in Richtung auf die Hochdruckseite bzw. auf die hochdruckseitige Nutflanke gerichteten, niederdruckseitigen Nutflanke der Profilrille in Umfangsrichtung der Profilrille, insbesondere periodisch, um in der Profilrille abwechselnd Maxima und Minima des Strömungsquerschnitts auszubilden. Die niederdruckseitige Nutflanke kann beispielsweise schräg oder gerundet verlaufen.

Dadurch, dass ein Minimum des Strömungsquerschnitts einer Profilrille in axialer Richtung jeweils mit einem Maximum der medienseitig jeweils nächstliegend angeordneten Profilrille in axialer Richtung fluchtet, kann zwischen diesen beiden Abschnitten jeweils ein schmales Laufflächensegment angeordnet sein. In dazu korrespondierender Weise kann zwischen dem Maximum des Strömungsquerschnitts einer Profilrille und dem Minimum des Strömungsquerschnitts der medienseitig nächstliegenden Profilrille ein (in Richtung der Dichtachse) breites Laufflächensegment ausgebildet sein. Im Betriebseinsatz des Wellendichtrings kann dadurch ein ganz besonders widerstandsarmer und effizienter Rücktransport eines Schmiermittels axial in Richtung auf die Medien- bzw. Hochdruckseite H erreicht und so eine besonders wirkungsvolle Schmierung und Kühlung der Lauffläche des Dichtabschnitts gewährleistet werden. Mit anderen Worten wird das Rückschleppvermögen des Wellendichtrings weiter verbessert. Der Wellendichtring eignet sich dadurch insbesondere für die eingangs genannten Hochgeschwindigkeitsanwendungen.

Zu beachten ist darüber hinaus, dass derart über den Umfang des Wellendichtrings an jedem lokalen Querschnitt des Dichtabschnitts ein einheitlich oder im Wesentlichen einheitlich großer Laufflächenabschnitt zur dynamisch dichtenden Anlage des Dichtabschnitts an der Dicht- bzw. Gegenlauffläche der Wellenanordnung bereitgestellt werden kann. Dies ist für das statische wie auch für das dynamische Dichtvermögen des Wellendichtrings, insbesondere auch bei größeren medienseitigen Betriebsdrücken des abzudichtenden Schmiermediums, sowie für die Lebensdauer des Wellendichtrings von Vorteil. Besonders bevorzugt sind die Profilrillen in Umfangsrichtung des Wellendichtrings ringförmig geschlossen ausgeführt. Dadurch kann ein Schmieren und Kühlen der Lauffläche über den gesamten Umfang gewährleistet werden. Lokalen mechanischen/thermischen Überbeanspruchungen des Wellendichtrings kann dadurch besonders zuverlässig entgegengewirkt werden.

Nach einer Weiterbildung der Erfindung kann zumindest ein Teil der Profilrillen bzw. können auch alle Profilrillen in Umfangsrichtung vollständig unterbrochen ausgeführt sein. Hierdurch kann die effektive Lauffläche des Wellendichtrings nochmals weiter vergrößert werden, was insbesondere für das Dichtvermögen des Wellendichtrings günstig ist.

Ganz besonders bevorzugt ist jedes Maximum des Strömungsquerschnitts der Profilrillen zumindest zweimal, bevorzugt zumindest dreimal, ganz besonders bevorzugt zumindest viermal so groß wie jedes Minimum des Strömungsquerschnitts. Dies ist im Betriebseinsatz für die Schmiermittel- Aufnahmekapazität der jeweiligen Profilrille sowie auch das Rückpumpvermögen (= Rückfördervermögen) des Wellendichtrings besonders günstig. Es versteht sich, dass im Falle der in Umfangsrichtung vollständig unterbrochenen Profilrillen das Minimum des Strömungsquerschnitts beidenends der Profilrille jeweils Null ist.

Nach einer bevorzugten Ausführungsform des Wellendichtrings erstreckt sich die zweite Seitenflanke zumindest eines Teils oder aller Profilrillen beiderseitig eines jeden Maximums des Strömungsquerschnitts S der jeweiligen Profilrille jeweils wendeiförmig, d. h. mit konstanter Steigung in Richtung auf die erste Seitenflanke zum jeweiligen Minimum des Strömungsquerschnitts der Profilrille. Die zweite Seitenflanke ist insoweit beiderseitig eines Maximums bis zum jeweiligen Minimum der jeweiligen Profilrille in der Abwicklung gerade ausgeführt.

Nach einer alternativen Ausführungsform erstreckt sich die zweite Seitenflanke beiderseitig eines jeden Maximums des Strömungsquerschnitts der Profilrille - bezogen auf die erste Seitenflanke - konvex gekrümmt oder konkav gekrümmt in Richtung auf die erste Seitenflanke und zum jeweiligen Minimum des Strömungsquerschnitts der Profilrille. Die zweite Seitenflanke weist insoweit beiderseitig eines Maximums und der jeweiligen Minima eine inkonstante Steigung auf. Auch in der Abwicklung sind die zweiten Seitenflanken gekrümmt.

Durch diese Ausführungsform kann der Strömungsquerschnittsverlauf der Profi Irille(n) auf das Strömungsverhalten des Schmiermediums sowie die relative Umlaufgeschwindigkeit der abzudichtenden Maschinenteile ausgelegt werden, um einen für die Rückförderwirkung vorteilhafte axiale Beschleunigung/einen gewünschten Staudruck des Schmiermittels im Bereich der Minima der Profilrillen zu erreichen.

Jede Profilrille kann nach der Erfindung eine gerundete oder eine polygonale Querschnittsform bzw. eine Mischform dieser Querschnittsformen aufweisen. Dadurch können die Profilrillen optimal auf die Dicke des Dichtabschnitts bzw. einer den Dichtabschnitt bildenden Dichtlippe abgestimmt werden.

Nach einer weiteren Ausführungsform der Erfindung kann die erste und/oder die zweite Seitenflanke bezüglich der Dichtachse des Wellendichtrings zumindest abschnittsweise unterschiedliche Flankensteigungen aufweisen. Dadurch kann die lokale Materialschwächung des Dichtabschnitts durch die Profilrille minimiert und im Falle der zweiten Seitenflanke eine nochmals stärkere Rückförderwirkung des Wellendichtrings erreicht werden.

Die medienseitige bzw. hochdruckseitig angeordnete erste Seitenflanke und die umgebungsseitig angeordnete zweite Seitenflanke zumindest eines Teils der Profilrillen oder aller Profilrillen können vorzugsweise in einer radialen Richtung zur Dichtachse hin konvergieren. Mit anderen Worten können sich die Profilrillen in Richtung ihrer radialen Tiefenerstreckung verjüngen. Dadurch kann einerseits ein axial gerichtetes Rückfördern von Schmiermittel von einer Profilrille zur nächsten vereinfacht werden. Andererseits bietet dies im Falle eines als Spritzgießteil ausgebildeten Radialdichtrings fertigungstechnische Vorteile, zumal ein Entformen des Radialdichtrings dadurch vereinfacht und Fehlteile vermieden werden können. Auch kann dadurch eine Materialschwächung des Wellendichtrings im Bereich der Profilrillen minimiert werden. Die Profilrillen können bezogen auf die Dichtachse eine radiale Tiefe aufweisen, die in Umfangsrichtung des Wellendichtrings variiert, insbesondere in einem Maximum des Strömungsquerschnitts größer ist als in einem Minimum des Strömungsquerschnitts der jeweiligen Profilrille. Dadurch kann der Strömungsquerschnitt der Profilrillen insbesondere auch bei Wellendichtringen mit kleineren Abmessungen besonders effizient eingestellt werden.

Gemäß einer Weiterbildung der Erfindung kann das axial gerichtete Rücktransportvermögen des Wellendichtrings dadurch nochmals weiter vergrößert werden, dass ein zwischen einem Minimum einer Profilrille und dem Maximum der jeweilig nächstliegenden Profilrille angeordnetes Laufflächensegment medienbetätigt - in einer radialen und/oder axialen Richtung relativ zum übrigen Wellendichtring verformbar ist. Dadurch kann ein mechanischer Strömungswiderstand für den axial gerichteten Übertritt des Schmiermediums von einer Profilrille zur medienseitig nächstliegend angeordneten Profilrille minimiert werden.

Nach einer besonders bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist der Dichtabschnitt durch eine Dichtlippe des Wellendichtrings gebildet. Die Dichtlippe erstreckt sich vorzugsweise von einem Halteabschnitt des Wellendichtrings weg und ist im Einbauzustand des Wellendichtrings parallel oder im Wesentlichen parallel zur Dichtachse verlaufend angeordnet.

Der Wellendichtring kann in Abhängigkeit von seinem vorgesehenen Einsatzbereich ein zähelastisch oder ein gummielastisch verformbares Material umfassen oder aus diesem bestehen. Es versteht sich, dass der Wellendichtring eine Verstärkungseinlage (=Armierungseinlage) aufweisen kann, die vorzugsweise im oder am vorgenannten Halteabschnitt des Wellendichtrings eingebettet/angeordnet sein kann.

Der Wellendichtring kann nach der Erfindung als ein Radialwellendichtring oder als ein Axialwellendichtring ausgeführt sein. Beim Radialwellendichtring fällt die Dichtachse mit der Zentralachse des Radialwellendichtrings und im Einbauzustand mit der Bewegungsachse der abzudichtenden Maschinenteile zusammen. Beim Axialwellendichtring ist die Dichtfläche/ die Dichtachse zur Zentralachse des Axialwellendichtrings orthogonal verlaufend angeordnet.

Vorzugsweise schließt der erfindungsgemäße im Wesentlichen gerade Verlauf der ersten Seitenflanke in Umfangsrichtung eine axiale Modulation ein, deren Maximalamplitude kleiner als die halbe Maximalamplitude der zweiten Seitenflanke, insbesondere kleiner als ein Viertel der Maximalamplitude der zweiten Seitenflanke ist.

Vorzugsweise schließt die erfindungsgemäße im Wesentlichen fluchtende Anordnung eines Minimums einer Profilrille zu einem Maximum der jeweils nächstliegenden Profilrille einen Versatz in Umfangsrichtung von maximal dem halben Winkelabstand zwischen einem Minimum und einem benachbarten Maximum einer Profilrille ein. Der Versatz ermöglicht es, die Ausprägung der Rückförderwirkung zu beeinflussen Besonders bevorzugt beträgt der Versatz in Umfangsrichtung ca. ¹ /4 des Winkelabstands zwischen einem Minimum und einem benachbarten Maximum einer Profilrille.

Für den erfindungsgemäßen Fall, dass die Nuttiefe der Profilrille oder der Flankenverlauf einer in Richtung auf die Hochdruckseite bzw. auf die hochdruckseitige Nutflanke gerichteten, niederdruckseitigen Nutflanke der Profilrille in Umfangsrichtung der Profilrille periodisch variiert, um in der Profilrille abwechselnd Maxima und Minima des Strömungsquerschnitts auszubilden, können die Profilrillen gerade und parallel nebeneinander verlaufen oder wellenförmig und parallel nebeneinander verlaufen.

Die erfindungsgemäße Wellenanordnung umfasst ein erstes Maschinenteil in Form einer Welle und ein die Welle umgreifendes zweites Maschinenteil. Das zweite Maschinenteil kann insbesondere ein Wellengehäuse sein. Die Welle und das zweite Maschinenteil sind unter Ausbildung eines Dichtspalts (= Lagerspalts) voneinander beabstandet angeordnet und um eine Drehachse relativ zueinander verstellbar. Ein Wellendichtring dient dem Abdichten einer Medien-/Innen- oder Hochdruckseite H gegenüber einer Außen- oder Niederdruckseite N des Dichtspalts bzw. der Wellenanordnung, wobei der Wellendichtring in der vorstehend erläuterten Weise ausgebildet ist und mit seinem Dichtabschnitt an einer Dicht- bzw. Gegenlauffläche eines der beiden Maschinenteile dynamisch dichtend anliegt. Die Dicht- bzw. Gegenlauffläche ist bei einem innendichtenden Wellendichtring durch die Welle und im Falle eines außendichtenden Wellendichtrings durch das die Welle umgreifende, d. h. in radialer Richtung außenliegend angeordnete, Maschinenteil gebildet. Werden die Welle und das Maschinenteil um die Drehachse relativ zueinander bewegt, so wird dadurch ein Rückfördereffekt des Wellendichtrings bezüglich von auf die Niederdruckseite N bzw. zwischen den Dichtabschnitt und die Dichtfläche gelangtem Schmiermittel begünstigt. Das Schmiermittel wird - abgeleitet aus der relativen Rotationsbewegung der Welle und dem Maschinenteil in Umfangsrichtung entlang der Profilrille in die Verengungen der jeweiligen Profilrille gepresst und durch die zur Innen- bzw. Medienseite hin gekrümmte niederdruckseitige Seitenflanke der Profilrillen axial in Richtung der Medienseite H gefördert, wo es in die Erweiterung des Strömungsquerschnitts der hochdruckseitig jeweils nächstliegend angeordneten Profilrille gelangt. Dadurch wird die Rückpumpfunktion des Wellendichtrings axial in Richtung der Innen- oder Medienseite begünstigt. Zu beachten ist, dass der Wellendichtring aufgrund der Ausgestaltung der Profilrillen drehrichtungsunabhängig eine Rückförderfunktion für ein in den Profilrillen angeordnetes/gelangtes Schmiermittel aufweist.

Es versteht sich, dass der Wellendichtring mit seinem dynamischen Dichtabschnitt, d. h., sofern vorhanden, mit seiner Dichtlippe, mittels eines gummielastisch verformbaren Vorspannelements gegen die Dichtfläche gespannt sein kann.

Darüber hinaus kann der Wellendichtring in einer (Montage-)Kartusche angeordnet sein, mittels derer der Wellendichtring vereinfacht und ggf. mit an sich bekannten weiteren Dichtungselementen bereitgestellt und in einer Haltestruktur des Maschinenteils bzw. der Welle montiert werden kann. Die Dichtlippe des Wellendichtrings liegt mit seiner Lauffläche an der Dichtfläche dynamisch und statisch dichtend an, d. h. mit zur Dichtfläche offenen Profilrillen.

Die Erfindung ist nachstehend anhand eines in der Zeichnung wiedergegebenen Ausführungsbeispiels näher erläutert. Die gezeigte und beschriebene Ausführungsform ist nicht als abschließende Aufzählung zu verstehen, sondern hat für die Schilderung der Erfindung vielmehr beispielhaften Charakter.

In der Zeichnung zeigen:

Fig. 1 eine Wellenanordnung mit einer Welle und mit einem die Welle umgreifenden Maschinenteil und mit einem Wellendichtring zum Abdichten eines zwischen der Welle und dem Maschinenteil ausgebildeten Lager- bzw. Dichtspalts;

Fig. 2 den Dichtabschnitt des Wellendichtrings gemäß Fig. 1 in einem

Detailausschnitt mit Darstellung der laufflächenseitigen Profilrillen;

Fig. 3 einen weiteren Wellendichtring in einem Detailausschnitt;

Fig. 4 einen weiteren Wellendichtring in einem Detailausschnitt;

Fig. 5 einen weiteren Wellendichtring in einem Detailausschnitt;

Fig. 6 einen weiteren Wellendichtring in einem Detailausschnitt;

Fign. 7A-7J Profilrillen eines Wellendichtrings mit unterschiedlichen Geometrien ihres Strömungsquerschnitts;

Fign. 8A,8B Profilrillen eines Wellendichtrings mit variierender Nuttiefe oder mit variierendem Flankenverlaufs ihres Strömungsquerschnitts; Fig. 9 einen weiteren Wellendichtring in einem Detailausschnitt;

Fign. 10A-10H verschiedene Modulationsvarianten von Seitenflanken der Profilrillen eines Wellendichtrings;

Fig. 11 einen weiteren Wellendichtring in einem Detailausschnitt; und

Fign. 12A,12B weitere Wellendichtringe in einem Detailausschnitt.

Fig. 1 zeigt eine Wellenanordnung 10, wie diese in vielen technischen Bereichen, beispielweise bei Antrieben von Fahrzeugen, Werkzeugmaschinen, Elektrowerkzeugen oder auch Pumpen sowie Kompressoren eingesetzt werden kann. Die Wellenanordnung 10 umfasst ein erstes Maschinenteil in Form einer Welle 12 und ein die Welle 12 umgreifendes zweites Maschinenteil 14, das beispielsweise als ein Wellengehäuse, eine Montagekartusche oder dergleichen ausgeführt sein kann. Die Welle 12 und das Maschinenteil 14 sind unter Ausbildung eines Lager- oder Dichtspalts 16 voneinander beabstandet angeordnet und um eine mit L bezeichnete Drehachse relativ zueinander verstellbar.

Zum Abdichten einer Innen- oder Medienseite (bzw. Hochdruckseite) H des Dichtspalts 16 gegenüber einer Außenseite N des Dichtspalts 16 dient ein insgesamt mit 18 bezeichneter Wellendichtring. Der Wellendichtring 18 weist einen Halteabschnitt 20, eine am Halteabschnitt 20 befestigte bzw. angeformte Dichtlippe 22 und einen durch die Dichtlippe 22 ausgebildeten Dichtabschnitt 24 auf. Die Dichtlippe 22 kann sich in einer zur Zentralachse Z des Wellendichtrings 18 axialen Richtung vom Halteabschnitt 20 wegerstrecken. Im gezeigten Montagezustand fällt die Zentralachse Z des Wellendichtrings mit der Drehachse L der Wellenanordnung 10 zusammen. Der Wellendichtring 18 liegt hier mit seinem Dichtabschnitt 24 an einer Gegenlauf- oder Dichtfläche 26 der Welle 12 dynamisch dichtend an. Der Halteabschnitt 20 ist in einer Haltenut 28 des Maschinenteils 14 angeordnet. Der Halteabschnitt 20 des Wellendichtrings 18 kann aus einem anderen Material als die Dichtlippe 22 bestehen. Das Material des Halteabschnitts 20 weist vorzugsweise ein im Vergleich zum Material der Dichtlippe 22 größeres Elastizitätsmodul auf. So kann der Halteabschnitt 20 beispielsweise Metall, einen, insbesondere zähelastisch verformbaren, Kunststoff oder ein Verbundwerkstoff umfassen bzw. aus einem dieser Materialien bestehen. Es versteht sich, dass der Wellendichtring auch einstückig, beispielsweise aus zähelastischem Kunststoff oder einem Elastomer, ausgeführt sein kann.

Der Wellendichtring 18 kann mit einem in Fig. 1 mit gestrichelter Linie dargestellten elastisch verformbaren Vorspannelement 30, beispielsweise in Form einer Wurmfeder oder eines Elastomerrings, gegen die Dichtfläche 26 vorgespannt sein.

Der Dichtabschnitt 24 erstreckt sich im gezeigten Montagezustand entlang einer Dichtachse D des Wellendichtrings 18. Die Dichtachse D fällt bei dem hier als Radialwellendichtring ausgeführten Wellendichtring mit der Zentralachse Z des Wellendichtrings 18 zusammen. Ist der Wellendichtring 18 als ein Axialwellendichtring ausgeführt, so ist die Dichtfläche bzw. die Dichtachse D im Montagezustand orthogonal zur Zentralachse Z des Wellendichtrings sowie der Bewegungsachse L der beiden Maschinenteile 12, 14 verlaufend angeordnet.

Der Dichtabschnitt 24 umfasst gemäß Fig. 1 eine Lauffläche 32 und mehrere in der Lauffläche 32 angeordnete Profilrillen 34. Die Profilrillen 34 dienen als Tribostrukturen und sind im Montagezustand in einer zur Dichtachse D axialen Richtung voneinander beabstandet angeordnet. Zu beachten ist, dass jede Profilrille 34 zur dynamischen Lauffläche 32 des Dichtabschnitts 24 und damit im Montagezustand in einer radialen Richtung zur Dichtfläche 26 der Welle 12 hin offen ausgeführt ist.

In Fig. 2 ist der Dichtabschnitt 24 des Wellendichtrings 18 gemäß Fig. 1 in einem perspektivischen Detailausschnitt gezeigt.

Die Profilrillen 34 sind im Betriebseinsatz des Wellendichtrings 18 in einer axialen Richtung jeweils durch eine auf der Medien- bzw. Hochdruckseite H angeordnete, d. h. hochdruckseitige, erste Kanalwand/Seitenflanke 36 und durch eine auf der Außenseite N, d. h. niederdruckseitig, angeordnete zweite Kanalwand/Seitenflanke 38 seitlich begrenzt. Die Profilrillen 34 sind in axialer Richtung beiderseitig jeweils ringförmig umlaufend geschlossen ausgeführt. Mit anderen Worten weisen die Profilrillen 34 untereinander keine fluidischen Verbindungskanäle oder dergleichen auf.

Die hochdruckseitige erste Seitenflanke 36 der Profilrillen 34 weist jeweils einen in Umfangsrichtung geraden oder im Wesentlichen geraden Verlauf auf. Die niederdruckseitig angeordnete Seitenflanke 38 einer jeden Profilrille 34 weist demgegenüber in Umfangsrichtung des Wellendichtrings 18 jeweils einen wellenförmigen Verlauf auf. Dadurch weist jede Profilrille 34 in Umfangsrichtung abwechselnd jeweils Maxima 40 und Minima 42 ihres freien (= lichten) Strömungsquerschnitts für ein zum Schmieren der Kontaktzone zwischen Dichtabschnitt 24 und Dichtfläche 26 eingesetztes Schmiermittel auf.

Jedes Maximum 40 des Strömungsquerschnitts der Profilrillen 34 kann zumindest das Dreifache, insbesondere zumindest das Vierfache, der Minima 42 des Strömungsquerschnitts S betragen.

Die zweiten niederdruckseitigen Seitenflanken 38 erstrecken sich von jedem Maximum 40 beiderseitig bezüglich der ersten Seitenflanke 36 konkav gekrümmt axial in Richtung auf das nächstliegende Minimum 42. Die zweiten (niederdruckseitigen) Seitenflanken 38 sind hier in Umfangsrichtung insgesamt wellenförmig ausgeführt.

Die Maxima 40 und die Minima 42 der Strömungsquerschnitte S zweier in axialer Richtung unmittelbar aufeinanderfolgender Profilrillen 34 sind in Umfangsrichtung zueinander jeweils derart versetzt angeordnet, dass jede Verengung 42 einer Profilrille 34 axial in Richtung auf die Medien- bzw. Hochdruckseite H mit einem Maximum 40 der jeweils nächstliegend angeordneten Profilrille 34 fluchtet oder im Wesentlichen fluchtet. In dazu entsprechender Weise ist jedes Maximum 40 des Strömungsquerschnitts S einer Profilrille 34 in axialer Richtung zur Medien- bzw. Hochdruckseite H hin zu einem Minimum 42 der jeweils nächstliegend angeordneten Profilrille 34 fluchtend oder im Wesentlichen fluchtend angeordnet. Dadurch grenzen axial in Richtung der Medien- bzw. Hochdruckseite H Maxima 40 einer Profilrille 34 jeweils an ein breites Laufflächensegment 32a und Verengungen 42 einer Profilrille 34 in dazu entsprechender Weise jeweils an ein schmales Laufflächensegment 32b der Lauffläche 32 des Dichtabschnitts 24 an.

Zu beachten ist, dass derart über den Umfang des Wellendichtrings 18 an jedem lokalen Querschnitt des Dichtabschnitts ein einheitlich oder im Wesentlichen einheitlich großer Laufflächenabschnitt zur dynamisch dichtenden Anlage des Dichtabschnitts an der Dicht- bzw. Gegenlauffläche der Welle 12 bzw. des Maschinenteils 14 einer Wellenanordnung 10 gewährleistet ist. Dies ist für das Dichtvermögen des Wellendichtrings 18 von Vorteil.

Werden die Welle 12 und das Maschinenteil 14 um die Drehachse L relativ zueinander bewegt, so wird dadurch ein Rückfördereffekt des Wellendichtrings 18 bezüglich von auf die Niederdruckseite N bzw. zwischen den Dichtabschnitt 24 und die Dichtfläche 26 gelangtem Schmiermedium begünstigt. Das Schmiermedium wird - abgeleitet aus der relativen Rotationsbewegung der Welle 12 und dem Maschinenteil 14 und drehrichtungsunabhängig - in Umfangsrichtung entlang der Profilrille 34 in Richtung eines Minimums 42 des Strömungsquerschnitts S der jeweiligen Profilrille 34 gepresst. Unter Anströmen der axial in Richtung der lnnen- der Medienseite H hin gebogen/gekrümmt verlaufenden zweiten Seitenflanken 38 wird das Schmiermedium gegen die Dichtfläche und gemäß den Pfeilen A axial in Richtung des Hochdruckbereichs H beschleunigt/gefördert und gelangt so in die medienseitig nächstliegende Profilrille 34 im Bereich des Maximums 40 ihres Strömungsquerschnitts S. Dadurch wird die Rückpumpfunktion des Wellendichtrings 18 axial in Richtung der Medien- oder Hochdruckseite H begünstigt. Zu beachten ist, dass der Wellendichtring 18 aufgrund der Ausformung der Profilrillen 34 drehrichtungsunabhängig eine Rückförderfunktion für in den Profilrillen 34 angeordnetes Schmiermedium ermöglicht ist.

Der Wellendichtring 18 bzw. die Dichtlippe 22 des Wellendichtrings 18 kann insbesondere ein gummi- oder zähelastisch verformbares Elastomermaterial, beispielsweise PTFE (Polytetrafluorethylen), umfassen oder aus diesem gebildet sein.

Fig. 3 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel eines Radial-Wellendichtrings 18. Die Profilrillen 34 sind auch hier am Dichtabschnitt 24 ringförmig umlaufend ausgeführt und weisen keine Unterbrechungen auf. Die zweiten Seitenflanken 38 der Profilrillen 34 weisen im Gegensatz zu dem in Fig. 2 gezeigten Ausführungsbeispiel keinen wellenförmigen Verlauf auf. Vielmehr erstrecken sich die zweiten Seitenflanken 38 von jedem Maximum 40 des Strömungsquerschnitts einer Profilrille 34 beiderseitig geradlinig zu den beiden jeweils nächstliegend angeordneten Minima 42 des Strömungsquerschnitts S der jeweiligen Profilrille 34. Im Bereich eines jeden Minimums 42 und eines jeden Maximums 40 bilden die zweiten Seitenflanken 38 jeweils einen stumpfen Winkel oi, 02 aus.

Die zweiten Seitenflanken 38 der Profilrillen 34 können von jedem Maximum 40 des Strömungsquerschnitts der jeweiligen Profilrille 34 zu den beiden nächstliegenden Minima 42 des Strömungsquerschnitts der Profilrille 34 auch jeweils gekrümmt verlaufend ausgeformt sein.

Bei dem in Fig. 4 gezeigten Ausführungsbeispiel weisen die zweiten Seitenflanken 38 jeweils einen gegenüber der ersten Seitenflanke 36 konkaven Verlauf und gemäß dem in Fig. 5 gezeigten Ausführungsbeispiel einen gegenüber der ersten Seitenflanke 36 der Profilrille 34 konvexen Verlauf auf. Die zweite Seitenflanke 38 ist im Bereich der Minima 42 des Strömungsquerschnitts der jeweiligen Profilrille 34 bogenförmig verlaufend ausgeführt. Durch einen gekrümmten Verlauf kann im Betriebseinsatz - je nach Drehrichtung der Welle 12 und des Maschinenteils 14 (Fig. 1) - eine verstärkte Beschleunigung des Schmiermediums in Richtung des jeweiligen Minimums/der Medienseite H erreicht werden. Dadurch kann im Bedarfsfall das Rückfördervermögen des Wellendichtrings 18 weiter gesteigert werden.

Fig. 6 zeigt einen Detailausschnitt einer weiteren Ausführungsform eines Wellendichtrings 18. Hier sind die Profilrillen 34 in Umfangsrichtung des Wellendichtrings 18 jeweils vollständig unterbrochen bzw. segmentiert ausgeführt. Auch hier erstrecken sich die zweiten Seitenflanken 38 von jedem Maximum 40 des Strömungsquerschnitts der jeweiligen Profilrille 34 beiderseitig zum nächstliegenden Minimum 42 des Strömungsquerschnitts. Der Strömungsquerschnitt ist in jedem Minimum 42 Null. Die Minima 42 der Profilrillen 34 fluchten in einer zur Dichtachse D (Fig. 1) axialen Richtung im Wesentlichen mit einem Maximum 40 des Strömungsquerschnitts der in Richtung der Medienseite nächstliegenden Profilrille 34. Die zweiten Seitenflanken 38 der Profilrillen 34 können sich auch in einer zu Fig. 3 entsprechenden Weise geradlinig oder konvex gekrümmt zu den beiden jeweils nächstliegend angeordneten Minima 42 des Strömungsquerschnitts S der jeweiligen Profilrille 34 erstrecken.

Zu beachten ist, dass die Profilrillen 34 des Wellendichtrings 18 unterschiedliche Geometrien ihres Strömungsquerschnitts S aufweisen können, auf die nachstehend unter Bezugnahme auf die Fign. 7 näher eingegangen wird.

Statt wie in den Fign. 2-6 in einer Ebene rechtwinklig zur Zentralachse Z können die Profilrillen 34 auch schräg bzw. verkippt zur Zentralachse Z verlaufen.

Fig. 7A zeigt einen Detailausschnitt einer rechteckig ausgeformten Profilrille 34 eines Dichtabschnitts 22 eines Wellendichtrings 18. Die erste und die zweite Seitenflanke 36, 38 sind zueinander parallel verlaufend ausgeführt und im Einbauzustand des Wellendichtrings 18 zur Dichtachse D orthogonal verlaufend angeordnet. Die Profilrille 34 weist ein Bodensegment 44 auf, das parallel zur Dichtachse D verlaufend angeordnet ist. Die Tiefe der Profilrille 34 ist mit T bezeichnet. Die Breite der Profilrille ist mit B bezeichnet.

Gemäß den Fign. 7B und 7C kann sich die Profilrille 34 in Richtung ihrer Tiefenerstreckung verjüngen. Die beiden Seitenflanken 36, 38 können mit der Lauffläche 32 des Dichtabschnitts 24 zudem unterschiedliche Winkel ß, y einschließen. Gemäß Fig. 7B ist der Winkel y der zweiten Seitenflanke 38 kleiner als der Winkel ß der ersten Seitenflanke 36. Gemäß Fig. 7C ist der Winkel y größer als der Winkel ß. Auch eine andere polygonale, beispielsweise 5-eckige Querschnittsgeometrie der Profilrille 34 ist möglich, wie dies in Fig. 7D gezeigt ist. Darüber hinaus kann eine Seitenflanke 36, 38 oder beide Seitenflanken 36, 38 der Profilrille 34 gemäß dem Ausführungsbeispiel 7D segmentiert sein, d.h. abgewinkelt ausgeführt sein, wie dies bei der zweiten Seitenflanke 38 gezeigt ist.

Das Bodensegment 44 der Profilrille 34 kann, beispielsweise gemäß Fig. 7D und Fig. 7E, zur Lauffläche 32 schräg verlaufend angeordnet sein.

Gemäß Fig. 7F kann die Profilrille 34 auch eine dreieckige Querschnittsgeometrie aufweisen. In diesem Fall entfällt ein von den Seitenflanken 36, 38 abgrenzbares Bodensegment 44.

Gemäß Fig. 7G können eine oder die beiden Seitenflanken 36, 38 auch zumindest abschnittsweise gekrümmt ausgeführt sein und bedarfsweise mit der Lauffläche eine Phase 46 bilden, durch die ein Eintritt eines Schmiermittels in die Profilrille 34 begünstigt wird. Das Bodensegment 44 kann gemäß Fig. 7H gekrümmt ausgeführt sein und stufenfrei in eine der beiden Seitenflanken 36, 38 übergehen.

Gemäß Fig. 71 kann die Profilrille 34 insgesamt eine gerundete symmetrische Geometrie ihres Strömungsquerschnitts oder gemäß Fig. 7J eine gerundete asymmetrische Querschnittsgeometrie aufweisen.

Wie in Fig. 8A am Ausführungsbeispiel von Fig. 7C gezeigt ist, kann die Nuttiefe T des Bodensegments 44, gesehen in Umfangsrichtung der Profilrille 34, periodisch um einen Betrag A variieren. Da der Winkel ß der hochdruckseitigen Nutflanke 36 flacher als der Winkel y der niederdruckseitigen Nutflanke 38 ist, führt die periodische Variation A der Nuttiefe T des Bodensegments 44 - insbesondere auch bei in Umfangsrichtung gleichbleibender Nutbreite der Profilrille 34 - zu einer Rückförderwirkung in Richtung zur Hochdruckseite H. Wie in Fig. 8B am Ausführungsbeispiel von Fig. 7D gezeigt ist, kann der Flankenverlauf einer in Richtung auf die Hochdruckseite H bzw. auf die hochdruckseitige Nutflanke 36 gerichteten, hier schrägen, niederdruckseitigen Nutflanke 39 der Profilrille 34, gesehen in Umfangsrichtung der Profilrille 34, periodisch um einen Betrag A variieren. Die periodische Variation A des Flankenverlaufs der schrägen niederdruckseitigen Nutflanke 39 führt - insbesondere auch bei in Umfangsrichtung gleichbleibender Nutbreite der Profilrille 34 - aufgrund der in Richtung auf die Hochdruckseite H gerichteten Schrägstellung der niederdruckseitigen Nutflanke 39 zu einer Rückförderwirkung in Richtung zur Hochdruckseite H. Anstelle der schrägen Nutflanke 39 in Fig. 8B kann auch eine andere in Richtung auf die Hochdruckseite H bzw. auf die hochdruckseitige Nutflanke 36 gerichtete, niederdruckseitige Nutflanke, wie z.B. die gerundete niederdruckseitige Seitenflanke 38 der Fign. 7H bis 7J, einen Flankenverlauf aufweisen, der, gesehen in Umfangsrichtung der Profilrille 34, periodisch um einen Betrag A variiert.

Statt wie in Fign. 2-6 gerade kann die hochdruckseitige, erste Seitenflanke 36 der Profilrille 34, gesehen in Umfangsrichtung der Profilrille 34, auch axial moduliert sein. So ist in Fig. 9 die erste Seitenflanke 36 wellen- bzw. sinusförmig förmig ausgeführt, und zwar in Umfangsrichtung der Profilrille 34 periodisch und mit gleicher Amplitude. Statt sinusförmig kann die axiale Amplitude der erste Seitenflanke 36 auch beliebig anders variiert sein. So können beispielsweise kleine „Überschwingungen" der Amplitude vorhanden sein, die in den Profilrillen 34 gezielt zu erzwungenen Verwirbelungen führen. Die Maximalamplitude der ersten Seitenflanke 36 ist kleiner als die halbe Maximalamplitude der zweiten Seitenflanke 38 und beträgt vorzugsweise weniger als ein Viertel der Maximalamplitude der zweiten Seitenflanke 38.

In Fign. 10A-10H sind verschiedene Varianten der ersten und/oder zweiten Seitenflanken 36, 38 gezeigt, wobei die Amplitude über dem Umfangswinkel <p der Welle 12 auftragen ist. Die Varianten sind verschiedene Funktionen, die - bezogen auf den Umfang der Welle 12 - n-periodisch sind, wobei n eine natürliche Zahl ist. Fig. 10A zeigt einen sinusförmigen Verlauf mit ¹ /2-Periodenlänge (n = 2). Fig. 10B zeigt einen sinusförmigen Verlauf mit 1/5-Periodenlänge (n = 5). Fig. IOC zeigt einen aperiodischen Verlauf, der durch die Summe der in Fign. 10A und 10B gezeigten Verläufe gebildet ist.

Fig. 10D zeigt einen aperiodischen Verlauf, der durch die Differenz der in Fign. 10A und 10B gezeigten Verläufe gebildet ist.

Fig. 10E zeigt einen periodischen dreieckigen Verlauf (n=6).

Fig. 10F zeigt einen periodischen sägezahnförmigen Verlauf (n=6).

Fig. 10G zeigt einen periodischen, symmetrischen, bogenförmigen Verlauf (n = 3). Fig. 10H zeigt einen periodischen, asymmetrischen, bogenförmigen Verlauf (n=4).

Besonders vorteilhafte Ausführungsformen einer Profilrille 34 kombinieren Seitenflanken 36, 38 mit gleicher Periode oder solche, bei denen die Periode einer Seitenflanke 36, 38 ein Vielfaches der Periode der anderen Seitenflanke 36, 38 ist. Vorzugsweise sind über dem Umfang der Profilrille 34 möglichst viele Minima 42 des Strömungsquerschnitts einer Profilrille 34 zu möglichst vielen Maxima 40 der jeweils nächstliegenden Profilrille 34 fluchtend angeordnet.

Anders als in den Fign. 2-6, in denen die Maxima 40 und Minima 42 der Strömungsquerschnitte zweier benachbarter Profilrillen 34 axial fluchtend angeordnet sind, kann das Minimum 42 des Strömungsquerschnitts einer Profilrille 34 zum nächstliegenden Maximum 40 des Strömungsquerschnitts der nächstliegenden Profilrille 34 auch in Umfangsrichtung versetzt angeordnet sein, und zwar ausgehend von der fluchtenden Anordnung um maximal den halben Winkelabstand zwischen einem Minimum und einem benachbarten Maximum einer Profilrille 34. Der Versatz ermöglicht es, die Ausprägung der Rückförderwirkung zu beeinflussen. Besonders bevorzugt beträgt der Versatz ca. ¹ /4 des Winkelabstands zwischen einem Minimum und einem benachbarten Maximum einer Profilrille 34. Eine fluchtende Anordnung des Minimums 42 des Strömungsquerschnitts einer Profilrille 34 zum nächstliegenden Maximum 40 der nächstliegenden Profilrille 34 entspricht einem Winkelversatz öcp von 0°. In Fig. 11 hat das Minimum 42 des Strömungsquerschnitts einer Profilrille 34 einen Winkelversatz öcp von 90° zum nächstliegenden Maximum 40 des Strömungsquerschnitts der nächstliegenden Profilrille 34, was dem halben Winkelabstand zwischen einem Minimum 42 und einem benachbarten Maximum 40 der Profilrille 34 entspricht. Von den Fign. 2-6 unterscheiden sich die in Fign. 12A, 12B gezeigten Ausführungsformen dadurch, dass hier die Profilrillen 34 gerade und parallel (Fig. 12A) und wellenförmig und parallel (Fig. 12B) nebeneinander verlaufen. Die Nuttiefe der Profilrillen 34 weist, gesehen in Umfangsrichtung der Profilrillen 34, periodisch jeweils abwechselnd Täler, also Maxima 40 des Strömungsquerschnitts der Profilrille 34, und Berge, also Minima 42 des Strömungsquerschnitts der Profilrille 34, auf. Diese periodische oder auch aperiodische Variation der Nuttiefe T führt - insbesondere auch bei in Umfangsrichtung gleichbleibender Nutbreite der Profilrille 34 - aufgrund einer flacheren, hochdruckseitigen Nutflanke (wie in Fig. 8A) und/oder aufgrund einer in Richtung auf die Hochdruckseite gerichteten Schrägstellung der niederdruckseitigen Nutflanke (wie in Fig. 8B) zu einer Rückförderwirkung in Richtung zur Hochdruckseite H.