[実施例1]
 マグネシウム濃度が1300mg/Lの海水に濃度15質 量%の石灰乳を、海水中のマグネシウムと石� �乳中のカルシウムとのモル比が100:90(マグネ� ��ウム:カルシウム)となる割合にて添加して� �水酸化マグネシウムスラリーを生成させた� �得られた水酸化マグネシウムスラリーを静� �して水酸化マグネシウムを沈降させ、上澄� �水を分離し、新たな水を加えて水酸化マグ� �シウムスラリーを調製する操作を行なって� �水中に溶解しているカルシウムイオンを除� �した後、濃縮して、濃度30質量%の水酸化マ� �ネシウムスラリーを調製した。

 上記のようにして調製した濃度30質量%の� ��酸化マグネシウムスラリーと濃度15質量%の� ��灰乳とを、マグネシウムの酸化物換算量と� ��ルシウムの酸化物換算量とが質量比で94:5(� �グネシウム:カルシウム)となる割合にて混合 した。得られた混合物をろ過してケーキとし 、次いで水分率が5質量%になるまで乾燥した� ��、成形圧196MPaの条件にて、アーモンド状に� ��形した。次いで、得られたアーモンド状粒� ��をロータリーキルンに投入し、温度1900℃で 焼成した。得られた焼成物をふるい分けして 、平均粒子径が4mmの酸化カルシウムと酸化マ グネシウムとの複合体粒子を得た。

 得られた複合体粒子からなる粒状物につ� ��て、異臭及びぬめりの除去効果と形状安定� ��とを下記の方法により評価した。その結果� ��粒状物の組成と共に、表1に示す。

[異臭及びぬめりの除去効果と形状安定性の� �価方法]
 ぬめりが排水管に付着している台所流し台� ��用意する。排水管は、図1に示した椀トラッ プ付き排水管である。ぬめりは、ゴミ取り用 バスケット、封水部及び排水管内壁に付着し ており、異臭が発生している。台所流し台の 平均水道水使用量は120L/日である。
 粒状物100gを塩化ビニル製ネットに入れて、 椀トラップ付き排水管のゴミ取り用バスケッ トに配置し、21日間台所流し台を通常通りに� ��用する。
 異臭及びぬめりの除去効果を、ゴミ取り用� ��スケット周囲での異臭の有無、及びゴミ取� ��用バスケット、封水部及び排水管内壁での� ��めりの有無を毎日観察して、複合体粒状物� ��配置後、異臭及びぬめりが消失までに要す� ��日数にて評価する。
 形状安定性を、排水管に静置後21日目の粒� �物の状態を目視にて観察し、下記の三段階� �評価する。
 優良:排水管配置前の形状をそのまま維持し ている。
 良:排水管配置前より形状が若干膨張してい るが、粒状の形状は維持している。
 不良:消失している(粒状物が溶解もしくは� �化して、排水管に流出したことによって、� �失している)。

[実施例2]
 水酸化マグネシウムスラリーと石灰乳とを� ��マグネシウムの酸化物換算量とカルシウム� ��酸化物換算量とが質量比で89:10(マグネシウ� ��:カルシウム)となる割合にて混合したこと� �外は、実施例1と同様にして複合体粒子を製� ��した。得られた複合体粒子からなる粒状物� ��異臭及びぬめりの除去効果と形状安定性と� ��実施例1と同様にして評価した。その結果を 表1に示す。

[実施例3]
 水酸化マグネシウムスラリーと石灰乳とを� ��マグネシウムの酸化物換算量とカルシウム� ��酸化物換算量とが質量比で82:17(マグネシウ� ��:カルシウム)となる割合にて混合したこと� �外は、実施例1と同様にして複合体粒子から� ��る粒状物を製造した。得られた複合体粒子� ��らなる粒状物の異臭及びぬめりの除去効果� ��形状安定性とを実施例1と同様にして評価し た。その結果を表1に示す。

[実施例4]
 水酸化マグネシウムスラリーと石灰乳とを� ��マグネシウムの酸化物換算量とカルシウム� ��酸化物換算量とが質量比で72:25(マグネシウ� ��:カルシウム)となる割合にて混合したこと� �外は、実施例1と同様にして複合体粒子を製� ��した。得られた複合体粒子からなる粒状物� ��異臭及びぬめりの除去効果と形状安定性と� ��実施例1と同様にして評価した。その結果を 表1に示す。

 表1に示す結果から、酸化マグネシウム含 有率と酸化カルシウム含有率とが本発明の範 囲にある粒状物は、異臭及びぬめりの除去効 果が高く、また水と接触した場合の形状安定 性に優れることが分かる。

[実施例5]
 実施例1と同様にして調製した濃度30質量%の 水酸化マグネシウムスラリーを、ろ過してケ ーキとし、次いで水分率が5質量%になるまで� ��燥した後、成形圧196MPaの条件にて、アーモ� ��ド状に成形した。次いで、得られたアーモ� ��ド状粒状物をロータリーキルンに投入し、� ��度1900℃で焼成した。得られた焼成物をふる い分けして、平均粒子径4mmの酸化マグネシウ ム粒子を得た。得られた酸化マグネシウム粒 子は、酸化マグネシウム含有率が99.0質量%で� ��った。

 得られた酸化マグネシウム粒子と実施例4 で製造した複合体粒子とを質量比で85:15(酸化 マグネシウム粒子:複合体粒子)となる割合で� ��合して、酸化マグネシウム粒子と複合体粒� ��との粒子混合物からなる粒状物を得た。得� ��れた粒状物の異臭及びぬめりの除去効果と� ��状安定性とを実施例1と同様にして評価した 。その結果を表2に示す。

[実施例6]
 実施例5にて製造した酸化マグネシウム粒子 と、実施例3で製造した複合体粒子とを質量� �で50:50(酸化マグネシウム粒子:複合体粒子)と なる割合で混合して、酸化マグネシウム粒子 と複合体粒子との粒子混合物からなる粒状物 を得た。得られた粒状物の異臭及びぬめりの 除去効果と形状安定性を実施例1と同様にし� �評価した。その結果を表2に示す。

 表2に示す結果から、酸化マグネシウム含 有率と酸化カルシウム含有率とが本発明の範 囲にある複合体粒子と酸化マグネシウム粒子 とからなる粒状物は、異臭及びぬめりの除去 効果が高く、また水と接触した場合の形状安 定性に優れることが分かる。

[実施例7]
(1)酸化マグネシウムと酸化カルシウムとの複 合体粒子の製造
 マグネシウム濃度が1300mg/Lの海水に濃度15質 量%の石灰乳を、海水中のマグネシウムと石� �乳中のカルシウムとのモル比が100:90(マグネ� ��ウム:カルシウム)となる割合にて添加して� �水酸化マグネシウムスラリーを生成させた� �得られた水酸化マグネシウムスラリーを静� �して水酸化マグネシウム微粒子を沈降させ� �上澄み水を分離し、新たな水を加えて水酸� �マグネシウムスラリーを調製する操作を行� �って、水中に溶解しているカルシウムイオ� �を除去した後、濃縮して、濃度30質量%の水� �化マグネシウムスラリーを調製した。

 上記のようにして調製した濃度30質量%の� ��酸化マグネシウムスラリーと濃度15質量%の� ��灰乳とを、マグネシウムの酸化物換算量と� ��ルシウムの酸化物換算量とが質量比で40:59(� ��グネシウム:カルシウム)となる割合にて混� �した。得られた混合物をろ過してケーキと� �、水分率が8質量%になるまで乾燥した後、成 形圧196MPaの条件にて、アーモンド状に成形し た。次いで、得られたアーモンド状粒状物を ロータリーキルンに投入し、温度1900℃で焼� �した。得られた焼成体をふるい分けして、� �均粒子径4mmの酸化マグネシウムと酸化カル� �ウムとの複合体粒子を得た。得られた複合� �粒子は、酸化マグネシウム含有率が40.0質量% 、酸化カルシウム含有率が59.0質量%であった� ��

(2)酸化マグネシウム粒子の製造
 上記(1)と同様にして調製した濃度30質量%の� ��酸化マグネシウムスラリーをろ過してケー� ��とし、次いで水分率が8質量%になるまで乾� �した後、成形圧196MPaの条件にて、アーモン� �状に成形した。次いで、得られたアーモン� �状粒状物をロータリーキルンに投入し、温� �1900℃で焼成した。得られた焼成物をふるい� ��けして、平均粒子径4mmの酸化マグネシウム� ��状物を得た。得られた酸化マグネシウム粒� ��物(マグネシウム含有粒状物)は、酸化マグ� �シウム含有率が99質量%であった。

(3)粒子混合物からなる粒状物の製造
 上記(1)で製造した複合体粒子と、上記(2)で� ��造した酸化マグネシウム粒子とを質量比で7 :93(複合体粒子:酸化マグネシウム粒子)となる 割合で混合して、複合体粒子と酸化マグネシ ウム粒子との粒子混合物からなる粒状物を得 た。得られた粒状物の異臭及びぬめりの除去 効果を実施例1と同様にして評価した。その� �果を、粒状物の組成と共に表3に示す。

[実施例8]
 複合体粒子と酸化マグネシウム粒子との混� ��比を20:80(複合体粒子:酸化マグネシウム粒子 )としたこと以外は実施例7と同様にして、複� ��体粒子と酸化マグネシウム粒子との粒子混� ��物からなる粒状物を得た。得られた粒状物� ��異臭及びぬめりの除去効果を実施例1と同様 にして評価した。その結果を表3に示す。

[実施例9]
 複合体粒子と酸化マグネシウム粒子との混� ��比を40:60(複合体粒子:酸化マグネシウム粒子 )としたこと以外は実施例7と同様にして、複� ��体粒子と酸化マグネシウム粒子との粒子混� ��物からなる粒状物を得た。得られた粒状物� ��異臭及びぬめりの除去効果を実施例1と同様 にして評価した。その結果を表3に示す。

[実施例10]
 実施例7(1)において、濃度30質量%の水酸化マ グネシウムスラリーと濃度15質量%の石灰乳と を、マグネシウムの酸化物換算量とカルシウ ムの酸化物換算量とが質量比で94:5(マグネシ� ��ム:カルシウム)となる割合にて混合したこ� �以外は、実施例7(1)と同様にして、酸化マグ� ��シウムと酸化カルシウムとの複合体粒子を� ��た。得られた複合体粒子は、酸化マグネシ� ��ム含有率が94.0質量%、酸化カルシウム含有� �が5.0質量%であった。
 実施例7(1)にて製造した複合体粒子と、上記 のようにして得られた複合体粒子とを質量比 で、10:90(実施例7(1)の複合体粒子:上記の複合� ��粒子)となる割合で混合して、二種の複合体 粒子からなる粒状物を得た。得られた粒状物 の異臭及びぬめりの除去効果を実施例1と同� �にして評価した。その結果を表3に示す。

 表3に示す結果から、本発明の範囲よりも 酸化マグネシウム含有率が少なく、酸化カル シウム含有率が多い複合体粒子を、酸化マグ ネシウム粒子もしくは複合体粒子と混合して 得られた、酸化マグネシウム含有率と酸化カ ルシウム含有率とが本発明の範囲にある粒状 物は、異臭及びぬめりの除去効果が高く、ま た水と接触した場合の形状安定性に優れるこ とが分かる。

[比較例1]
 酸化カルシウム粉末と酸化鉄粉末とを質量� ��で98:2(酸化カルシウム粉末:酸化鉄粉末)とな る割合で混合した。得られた粉末混合物を粒 状に成形して、温度1400℃で焼成した。得ら� �た焼成物をふるい分けして、平均粒子径が4m mで、酸化鉄含有量が2質量%の酸化カルシウム 粒子を得た。得られた酸化カルシウム粒子か らなる粒状物の異臭及びぬめりの除去効果を 実施例1と同様にして評価した。その結果、� �臭の発生は配置後1日で消失した。ぬめりの� ��加は見られなかったが、台所流し台の排水� ��に付着していたぬめりは、配置後21日経過� �ても殆ど消失せずに残存していた。

 実施例1、実施例4、実施例7、実施例9及び 比較例1で得られた粒状物について、水との� �触により生成するアルカリ性水溶液のカル� �ウム濃度(Ca濃度)とpHを下記の方法により測� �した。その結果を表4に示す。

[水との接触により生成するアルカリ性水溶� �のカルシウム濃度とpHの測定方法]
 粒状物100gを塩化ビニル製ネットに入れて、 排水管にぬめりが付着している台所流し台の 椀トラップ付き排水管のゴミ取り用バスケッ トに配置し、台所流し台を通常通りに使用す る。ゴミ取り用バスケットの封水部の水を定 期的に採取し、上澄み液をろ紙(5C)でろ過し� �ろ液のカルシウム濃度とpHとを測定する。

 表4の結果から、酸化マグネシウム含有率 と酸化カルシウム含有率とが本発明の範囲に ある粒状物(実施例1、実施例4、実施例7、実� �例9)は、いずれも酸化カルシウム粒子からな る粒状物(比較例1)と比較して、水との接触に より生成するアルカリ性水溶液のpHが低く、� ��たスケールの発生原因となるカルシウムの� ��が少ないことが分かる。

[実施例11]
 容器(容量:500mL)に、実施例5で製造した酸化� ��ルシウムと酸化マグネシウムとの複合体粒� ��物と、酸化マグネシウム粒状物との混合粒� ��物80gを入れ、図2に示す水性ぬめり除去剤調 製キットを作成した。この水性ぬめり除去剤 調製キットを116人のモニターに渡して、水性 ぬめり除去剤調製キットに水を加えて調製し たアルカリ性の水溶液もしくは懸濁液を、台 所流し台の使用後に台所流し台のぬめり付着 場所に散布する作業を一週間続けてもらい、 一週間後のぬめりの状態を評価してもらった 。その結果、116人のモニターがぬめりが完全 にもしくは殆ど消失したと回答した。