Die Erfindung betrifft ein Verfahren sowie eine Anlage zum Behandeln von Schlamm, insbesondere von Klärschlamm, wobei me¬ chanisch vorentwässertem Dickschlamm Trockenschlamm beige¬ mischt, das Gemisch zu Trockenschlamm getrocknet und der Trockenschlamm vor seinem Abtransport gekühlt wird.

Eine derartige Schlammtrocknung dient dazu, den Klärschlamm derart zu konditionieren, daß er später - ggf. nach Zwischenla¬ gerung - entsorgt werden kann, z.B. durch Verbrennen in einer Müllverbrennungsanlage oder als Düngemittel in der Landwirt¬ schaft.

Der Klärschlamm fällt in der Regel mit einem Trockensub¬ stanzgehalt von ca. 2-5 Masse-% an. Die mechanische Vorentwäs¬ serung erhöht den Trockensubstanzgehalt auf ca. 20-30 Masse-%. Dieser Dickschlamm kann nicht ohne weiteres der eigentlichen Trocknung unterworfen werden. Vielmehr setzt die Trocknung einen Trockensubstanzgehalt von ca. 50-80 Masse-% voraus. Daher mischt man den Dickschlamm mit bereits getrocknetem Schlamm. Bei der Trocknung erhöht sich der Trockensubstanzgehalt des Ge¬ misches auf ca. 95 Masse-%. Dabei steigt die Temperatur des Trockenschlamms bis auf ca. 120°C an. Diese Temperatur muß vor dem Abtransport des Trockenschlamms auf ca. 50-70°C gesenkt werden, da sonst eine unzulässig hohe Gefahr der Selbstentzün¬ dung besteht.

Es wurde gefunden, daß die bisherige Schlammbehandlung in ihrer Wirtschaftlichkeit verbesserungsbedürftig ist.

Dementsprechend liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, die Möglichkeit für eine Schlammbehandlung mit erhöhtem Wir¬ kungsgrad zu schaffen.

Zur Lösung dieser Aufgabe ist das Verfahren nach der Erfin ^¬ dung dadurch gekennzeichnet, daß dem Dickschlamm ungekühlter Trockenschlamm beigemischt wird daß die Menge des beizumischen ^¬ den Trockenschlamms in Abhängigkeit von der Temperatur des zu trocknenden Gemisches gesteuert wird.

Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, daß für die Zumischung zum Dickschlamm nicht nur das eigentliche Fertigpro¬ dukt, nämlich der gekühlte Trockenschlamm in Frage kommt, son¬ dern bereits das Zwischenprodukt, nämlich der ungekühlte Trockenschlamm, der direkt im Anschluß an die eigentliche Trocknung abgezweigt werden kann. Hieraus resultieren ganz be¬ trächtliche Ersparnisse.

Für die sog. Rückpuderung, nämlich die Beimischung des Trockenschlamms zum Dickschlamm werden ganz erhebliche Trocken¬ schlammengen rezirkuliert. Je nach Feststoffgehalt des einge¬ setzten Dickschlamms befindet sich ständig das 7-10-fache der als Fertigprodukt abgeführten Trockensubstanzmasse im Umlauf. Da sich erfindungsgemäß die Kühlung auf den als Fertigprodukt abgeführten Trockenschlamm beächränken kann, sinkt die diesbe¬ zügliche Kühlleistung auf ca. 10-20% der sonst erforderlichen Leistung. Hinzu kommt, daß das Wärmepotential des rezirkulier¬ ten Trockenschlamms nicht abgeführt werden muß, sondern im Pro¬ zeß erhalten bleibt.Das Trocknen erfordert also weniger Wärme¬ zufuhr.

Insgesamt ergibt sich eine beträchtliche Ersparnis nicht nur der Investitionskosten, sondern auch der Betriebskosten.

Der Trockensubstanzgehalt des Dickschlamms ist nicht kon¬ stant, sondern unterliegt Schwankungen. Diese Schwankungen konnten bisher nicht automatisch ausgeglichen werden. Der Er¬ findung liegt die Erkenntnis zugrunde, daß bei Zumischung heißen Trockenschlamms zum Dickschlamm dessen Trockensubstanz¬ gehalt die Temperatur des Gemisches beeinflußt. Durch Erfassung der Temperatur des Gemisches können also etwaige Schwankungen des Trockensubstanzgehaltes des Dickschlamms erkannt und kom¬ pensiert werden. Als Folge ergeben sich konstante Arbeitsbedin¬ gungen des eigentlichen Trocknungsschrittes, so daß dieser auf optimalem Wirkungsgrad gehalten werden kann. Die hierfür erfor¬ derlichen Maßnahmen, nämlich die Erfassung der Gemischtempera¬ tur und die entsprechende Steuerung der Trockenschlammdosie-

rung, sind denkbar einfach. Bei einer Rezirkulation von gekühl¬ tem Trockenschlamm ändert sich die Temperatur des Gemisches nicht wesentlich, so daß sie die Funktion der Führungsgröße nicht übernehmen kann.

Vorzugsweise wird dem Dickschlamm bzw. dem zu trocknenden Gemisch außerdem Staub, insbesondere Feinstaub beigemischt, der bei der Schlammbehandlung, vor allem bei der Trocknung und bei der Weiterbehandlung des Trockenschlamms anfällt. Die Rückpude- rung erfolgt also unter Einsatz einer Trockensubstanz, die an¬ sonsten einer gesonderten Weiterbehandlung bedürfte.

Vorteilhafterweise wird das Gemisch in einer Wirbelschicht oder einer Trommel derart getrocknet, daß der Trockenschlamm direkt nach der Trocknung einen Feinstaubgehalt von < 20 Masse- % < 500μ aufweist, um den Explbsionsschutz zu fördern.

Dabei ist es ganz besonders vorteilhaft, daß der Staub aus dem Kreislaufmedium der Wirbelschicht oder Trommel entnommen und dem Dickschlamm bzw. dem zu trocknenden Gemisch beigemischt wird. Bei dem Kreislaufmedium handelt es sich bevorzugt um einen Teil der bei der Trocknung anfallenden, entstaubten Brü¬ den, der rezirkuliert wird.

Ferner ist es besonders vorteilhaft, daß bei Durchführung der Kühlung in einer Wirbelschicht der Staub aus dem Wirbel¬ schichtmedium entnommen und damit eine weitere Reduzierung des Feinstaubgehaltes erreicht wird. In der Regel wird der Dick¬ schlamm zwischengelagert, wobei die als Kaltluft anfallende Aspirationsluft aus den Dickschlammbunkern abgesaugt wird. Als Wirbelschichtmedium für die Kühlung wird daher bevorzugt die aus dem mechanisch vorentwässerten Dickschlamm anfallende Aspi¬ rationsluft verwendet, sofern deren Methangehalt nicht zu hoch ist.

Im übrigen sind für die Trocknung und für die Kühlung auch andere als Wirbelschicht- oder Trommelverfahren anwendbar, wenn auch nicht ganz so günstig.

Die erfindungsgemäße Schlammbehandlungsanlage umfaßt minde¬ stens einen Mischer, der eine Zuleitung für mechanisch vorent¬ wässerten Dickschlamm und eine Zuleitung für Trockenschlamm aufweist, ferner einen dem Mischer nachgeschalteten Trockner und einen dem Trockner nachgeschalteten Kühler, wobei diese An¬ lage dadurch gekennzeichnet ist, daß die zum Mischer führende Zuleitung für Trockenschlamm vor dem Kühler abzweigt, d. h., von einer den Trockner mit dem Kühler verbindenden Leitung ab¬ geht oder als separate Leitung aus dem Trockner herausgeführt ist, und daß eine Steuereinrichtung vorgesehen ist, die mit ei¬ ner Temperaturmeßstelle am Mischer sowie mit einer Dosiervor¬ richtung verbunden ist, welche den Durchfluß des Trocken¬ schlamms durch die zum Mischer führende Zuleitung steuert. Der Mischer wird also mit ungekühϊtem Trockenschlamm beaufschlagt, so daß der Trockner auf entsprechend geringere Heizleistung ausgelegt werden kann. Außerdem muß der Kühler nur diejenige Menge an Trockenschlamm kühlen, die als Fertigprodukt abgeführt wird. Auch der Kühler kann also auf entsprechend geringere Lei¬ stung ausgelegt werden. Außerdem ist es durch die erfindungsge¬ mäße Zumischregelung einfachen Mitteln möglich, Änderungen des Trockensubstanzgehaltes des Dickschlamms durch entsprechende Zudosierung des Trockenschlamms zu kompensieren und damit den Trocknungsvorgang auf optimalem Wirkungsgrad zu halten.

In Weiterbildung der Erfindung wird vorgeschlagen, daß der Trockner als Wirbelschichttrockner ausgebildet ist, dessen Brü¬ den über eine EntstaubungsVorrichtung geführt und z.T. rezirku¬ liert werden, und daß die Entstaubungsvorrichtung an den Mi¬ scher angeschlossen ist. Der bei der Trocknung anfallende Staub wird also für die Rückpuderung eingesetzt, so daß eine geson¬ derte Weiterbehandlung überflüssig wird.

Vorzugsweise ist der Kühler als Wirbelschichtkühler ausge¬ bildet und über eine Lufteinlaßleitung mit einem Dickschlamm- Reservoir sowie über eine Luftauslaßleitung mit einer Entstau¬ bungsvorrichtung verbunden, wobei die Entstaubungsvorrichtung

an den Mischer angeschlossen ist. Auch der bei der Kühlung an¬ fallende Staub dient also der Rückpuderung, wobei als Wirbel¬ schichtmedium für den Kühler die aus dem Dickschlamm-Reservoir abgesaugte Aspirationsluft Verwendung findet. Dies führt zu ei¬ ner entsprechenden Verminderung der zu entsorgenden Luftmenge.

Als erfindungswesentlich offenbart gelten auch solche Kom¬ binationen der erfindungsgemäßen Merkmale, die von den vorste¬ hend diskutierten Verknüpfungen abweichen.

Im folgenden wird die Erfindung anhand eines bevorzugten Ausführungsbeispiels im Zusammenhang mit der beiliegenden Zeichnung näher erläutert. Die Zeichnung zeigt eine schemati¬ sche Darstellung einer erfindungsgemäßen Anlage.

Die Anlage weist als Hauptkomponenten einen Wirbel¬ schichttrockner 1 und einen Wirbelschichtkühler 2 auf. Dem Wir¬ belschichttrockner 1 ist ein Mischer 3 vorgeschaltet, der über eine Zuleitung 4 mit Dickschlamm beschickt wird, und zwar in der Regel über massenstromgeregelte Dickstoffpumpen. Dieser Dickschlamm wird mit ungekühltem Trockenschlamm gemischt, wobei letzterer dem Mischer 3 über eine Zuleitung 5 zugeführt wird, welche zwischen dem Wirbelschichttrockner 1 und dem Wirbel¬ schichtkühler 2 abzweigt.

Der Dickschlamm wird dem Mischer 3 mit einem Trockensub¬ stanzgehalt von 25 Masse-% zugeführt. Der in den Mischer 3 ge¬ förderte, heiße Trockenschlamm besitzt einen Trockensubstanzge¬ halt von 95 Masse-%. Die Förderung des Trockenschlamms wird so eingestellt, daß der Wirbelschichtrockner 1 ein Gemisch mit ei¬ nem Trockensubstanzgehalt von bevorzugt 75 Masse-% erhält. Be¬ zogen auf die zum Wirbelschichtkühler 2 gelangende Trockensub¬ stanz, wird etwa die 10-fache Menge durch die Zuleitung 5 re¬ zirkuliert. Verglichen mit einer Anlage, bei der die Rezirkula- tionsmenge nach dem Kühler abgezweigt wird, kann der Wirbel¬ schichtkühler 2 erfindungsgemäß um ca. 90% schwächer ausgelegt werden. Hinzu kommt, daß die Heizleistung des Wirbel¬ schichttrockners 1 reduziert werden kann, da der rezirkulierte

Trockenschlamm bereits auf Trocknungstemperatur, nämlich auf ca. 120°C erwärmt ist.

Die erfindungsgemäße geregelte Rezirkulation des heißen Trockenschlamms bietet ferner die besonders vorteilhafte Mög¬ lichkeit, den Trocknungsprozeß mit einfachsten Mitteln optimal zu steuern. Hierzu dient eine Steuereinrichtung 6, die mit ei¬ ner Temperaturmeßstelle im Mischer 3 sowie mit einer Dosiervor¬ richtung 7 in der Zuleitung 5 verbunden ist. Durch Erfassung der Temperatur im Mischer 3 und entsprechende Steuerung der Do¬ siervorrichtung 7 läßt sich der Trockensubstanzgehalt des dem Wirbelschichttrockner 1 zugeführten Gemisches konstant halten, wodurch die unvermeidbaren Schwankungen des Trockensubstanzge¬ haltes des Dickschlamms kompensiert werden. Der Temperatur- Schwankungsbereich beträgt ca. 5 - 8°C.

Die im Wirbelschichtrockner 1 anfallenden Brüden werden ei¬ ner Entstaubungsvorrichtung 8 zugeführt. Ein Teil der entstaub¬ ten Brüden wird als Wirbelschichtmedium in den Wirbel¬ schichttrockner 1 zurückgeleitet. Der Rest der Brüden wird ent¬ sorgt. Der in der Entstaubungsvorrichtung 8 anfallende Staub wird in den Mischer 3 gefördert und dementsprechend in den Rückpuderungsschritt eingebunde .

Als Wirbelschichtmedium für den Wirbelschichtkühler 2 wird Aspirationsluft verwendet, die aus einem nicht dargestellten Dickschlammsilo abgesaugt worden ist, allerdings nur solange, wie der Methangehalt der Aspirationsluft einen Sicherheits¬ grenzwert nicht überschreitet. Anderenfalls wird auf Umgebungs¬ luft umgeschaltet. Die aus dem Wirbelschichtkühler 2 austre¬ tende staubhaltige Luft wird einer Entstaubungsvorrichtung 9 zugeleitet und anschließend entsorgt. Der aus der Entstaubungs¬ vorrichtung 9 stammende Staub wird ebenfalls in den Mischer 3 eingeleitet und damit in das Schlammgranulat eingebunden, wel¬ ches in den Wirbelschichttrockner 1 gelangt.

Die Entstaubung des Trockenschlamms spielt im Hinblick auf den Explosionsschutz eine wesentliche Rolle. Die erfindungsge-

mäße Rezirkulation des Staubes läßt eine sonst erforderliche Feinstaub-Bevorratung ggf. mit vorgeschalteter Siebung entfal¬ len. Der Mischer 3 kann im übrigen zur Aufnahme sonstigen Stau¬ bes dienen, der im weiteren Behandlungsverlauf anfällt.

Im Rahmen der Erfindung sind ohne weiteres Abwandlungsmög¬ lichkeiten gegeben. Zwar sind Wirbelschichtaggregate für die Trocknung und Kühlung ganz besonders vorteilhaft, jedoch sind andere Bauarten ebenfalls denkbar. Ferner kann auch mit abwei¬ chenden Wirbelschichtmedien gearbeitet werden. Die wesentlichen Vorteile der Prozeßführung und -Steuerung sind unabhängig von der Staubrezirkulation, wenn auch letztere einen beträchtlichen Beitrag zur Explosionssicherheit und Wirtschaftlichkeit lei¬ stet.