Die Erfindung betrifft einen Stator für eine einen Rotor aufweisende Ex zenterschneckenpumpe.

Statoren gattungsgemäßer Art weisen einen durch eine Auskleidung aus einem Elastomer gebildeten, durchgehenden und gewendelten Pumpen hohlraum auf, in dem ein exzentrisch gelagerter Rotor umläuft. Aufgrund der exzentrischen Lagerung des Rotors bilden sich zwischen diesem und der gewendelten Auskleidung bei seiner Drehung Kammern, die gewissermaßen von einer Saugseite der Exzenterschneckenpumpe zu deren Druckseite hin wandern, so dass ein Medium in axialer Richtung durch die Pumpe bzw. den Stator hindurchgedrückt bzw. gefördert wird.

Derartige Statoren können in Exzenterschneckenpumpen insbesondere für die Förderung von Medien wie Putz, Mörtel, Öl, etc. verwendet werden. Um eine Förderleistung mit derartigen Statoren zu verbessern, ist gemäß beispielsweise DE 195 31 318 A1 , EP 1 522 729 B2 oder DE 41 1 1 166 C2 vorgesehen, die Auskleidung ausgehend von der Saugseite hin zur Drucksei te konisch zu verjüngen. Dadurch wird die elastische Nachgiebigkeit der Auskleidung an den sich in axialer Richtung bzw. Förderrichtung kontinuier lich erhöhenden Förderdruck angepasst. Durch die konische Form des Sta tors ist für die Anbindung zum nächsten Bauteil in der Exzenterschnecken pumpe ein ebenfalls angepasstes Übergangsstück zu verwenden, wenn eine Wandstärke des Mantels über den gesamten Stator gleichbleibt und sich die ser ebenfalls an die konische Verjüngung anpasst. Zudem sind bei einer derartigen konischen Verjüngung die auf die Aus kleidung wirkenden Kräfte durch das Medium erhöht. Weist das Medium bei spielsweise grobe Materialbestandteile, beispielsweise Gesteinsbrocken, auf, so beanspruchen diese die Auskleidung in einem elastisch weniger nachgie bigen und bereits verjüngten Bereich stärker, so dass die Auskleidung insge samt schneller verschleißt.

Aufgabe der Erfindung ist daher, einen Stator mit erhöhter Förderleis- tung bereitzustellen, der einfach herstellbar ist, eine hohe Beständigkeit auf weist und einfach in eine Exzenterschneckenpumpe integrierbar ist.

Erfindungsgemäß ist dazu vorgesehen, dass sich eine mittlere Wand stärke der Auskleidung des Stators ausgehend von einer endseitigen Wand- stärke, die im Bereich einer vorzugsweise zylindrischen Saugseite des Sta tors vorliegt, kontinuierlich, d.h. gemäß einer stetigen Funktion beliebigen Grades, in axialer Richtung bis hin zu einer geringsten mittleren Wandstärke verringert, und dass die mittlere Wandstärke nach Erreichen der geringsten mittleren Wandstärke zumindest bereichsweise wieder ansteigt, so dass sich bis hin zu einer Druckseite des Stators eine vorzugsweise zylindrischen Auf weitung in der Auskleidung ausbildet. Darunter ist zu verstehen, dass die mittlere Wandstärke der Auskleidung ausgehend von der geringsten mittleren Wandstärke unmittelbar nach deren erreichen wieder ansteigt oder aber nach deren erreichen zunächst über einen gewissen Bereich in etwa kon- stant bleibt und erst dann wieder ansteigt, um die Aufweitung in der Ausklei dung auszubilden.

Dadurch wird vorteilhafterweise erreicht, dass neben einer Anpassung der mittleren Wandstärke der Auskleidung in axialer Richtung an die wirken- den Pumpendrücke in dem Pumpenhohlraum des Stators ein geeigneter Übergang auf der Druckseite geschaffen werden kann. Die Aufweitung er- laubt vorteilhafterweise auch einen Anschluss, beispielsweise über einen herkömmlichen Flansch, zum nächsten Bauteil der Exzenterschneckenpum pe. Dabei kann beispielweise auch eine Einstellung der Wandstärke wie sie auf der Saugseite vorherrscht erfolgen, so dass vorteilhafterweise dieselben Anschlüsse, z.B. Flansche, für beide Seiten des Stators verwendet werden können, wenn die endseitigen Wandstärken an der Druckseite und an der Saugseite in etwa übereinstimmen.

Zudem wird die Auskleidung zur Druckseite hin wieder nachgiebiger, wodurch sich das geförderte Medium, das an der Druckseite normalerweise unter einem hohen Druck steht, stabilisieren kann. Der Druck erhöht sich in der Aufweitung der Druckseite nämlich nur noch geringfügig, wenn die Aus kleidung wieder nachgiebiger wird. Im Gegensatz dazu erfährt das geförderte Medium im Bereich der immer härter werdenden Auskleidung, aufgrund der kontinuierlichen Verringerung der mittleren Wandstärke in einem Bereich vor der Aufweitung, einen erhöhten Druckanstieg, der für die Pumpwirkung in diesem Bereich auch gewollt ist. Im Bereich der Aufweitung jedoch findet kein erhöhter Druckanstieg mehr statt und das Medium wird damit stabilisiert. In dem erfindungsgemäßen Stator kann also insgesamt eine optimierte Über leitung des geförderten Mediums in das nächste Bauteil der Exzenterschne ckenpumpe erfolgen.

Durch den Aufbau des Stators kann auch eine verbesserte Rückhalte funktion erreicht werden, wenn beispielsweise die Exzenterschneckenpumpe abgeschaltet wird. Im Pumpenhohlraum kann es zu einem Rückströmen des geförderten Mediums kommen, wenn eine Druckdifferenz zwischen benach barten Kammern im Pumpenhohlraum zu hoch wird. Wird eine härtere Aus kleidung gewählt, tritt das Rückströmen erst bei höheren Druckdifferenzen zwischen den Kammern auf. Die in axialer Richtung härter werdende Aus kleidung verhindert also mit höher werdendem Druck des geförderten Medi- ums gleichzeitig auch ein Rückströmen, d.h. es sind höhere Druckdifferenzen möglich bevor das geförderte Medium zurückströmt.

Vorzugsweise kann bei einem derartigen Aufbau weiterhin erreicht wer den, dass der Stator aufgrund des axialen Verlaufes der mittleren Wandstär ke der Auskleidung

- im Bereich der Saugseite des Stators eine Vormischzone ausbildet zum Homogenisieren und/oder Zerkleinern des zu fördernden Mediums,

- im Bereich der Druckseite des Stators in der Aufweitung eine Stabilisie rungszone ausbildet zum Stabilisieren und zum sanften Überleiten des ge förderten Mediums in der Exzenterschneckenpumpe, und

- zwischen der Vormischzone und der Stabilisierungszone eine Hochdruck zone mit verminderter Rückströmung des Mediums ausbildet zum Erhöhen des Druckes im Pumpenhohlraum im Betrieb der Exzenterschneckenpumpe aufgrund der in axialer Richtung zumindest bereichsweise kontinuierlich ab nehmenden mittleren Wandstärke und damit der zunehmenden Härte der Auskleidung, wobei der Druck in der Hochdruckzone gegenüber der Vor mischzone und der Stabilisierungszone zumindest bereichsweise mit einem höheren Druckgradienten angepasst wird.

Daher wird der Stator durch den gezielt eingebrachten Verlauf der mitt leren Wandstärke in unterschiedliche axial voneinander beabstandete Zonen eingeteilt, wobei der Übergang vorzugsweise dadurch definiert wird, dass die mittlere Wandstärke der Auskleidung zumindest in der Vormischzone und/oder in der Stabilisierungszone konstant bleibt. Dadurch kann das geför derte Medium bei dessen Eintritt in den Stator und/oder bei dessen Austritt aus dem Stator vorteilhafterweise an die geänderte, sich verjüngende Form der Auskleidung in der Hochdruckzone bzw. die daraus resultierende geän derte Förderleistung des Stators angepasst werden. Auch in Teilen der Hochdruckzone kann die mittlere Wandstärke kon stant sein. Beispielsweise kann vorgesehen sein, dass die mittlere Wand stärke der Auskleidung in einem ersten Hochdruckbereich der Hochdruckzo ne in axialer Richtung kontinuierlich abnimmt bis hin zur geringsten mittleren Wandstärke, wobei sich der erste Hochdruckbereich an die Vormischzone anschließt, und in einem zweiten Hochdruckbereich der Hochdruckzone in etwa konstant auf der geringsten mittleren Wandstärke verbleibt.

Dem Medium steht also vorteilhafterweise eine Zone zur Verfügung, in der es auf der Saugseite homogenisiert bzw. zerkleinert und/oder auf der Druckseite stabilisiert werden kann. Die jeweilige Zone kann je nach Anwen dung und gefördertem Medium durch die Wahl einer entsprechenden axialen Ausdehnung bzw. einer axialen Breite sowie der Wandstärke der Ausklei dung in der jeweiligen Zone gezielt eingestellt werden. Das Medium kann dann in der jeweiligen Zone auf den nächsten Bereich im Stator bzw. in der Exzenterschneckenpumpe„vorbereitet“ werden.

Beispielsweise wird die Auskleidung in der Hochdruckzone bei geringer werdender Nachgiebigkeit weniger stark beansprucht, da das Medium in der Vormischzone bereits zerkleinert bzw. homogenisiert wurde. Die Auskleidung in der Hochdruckzone verschleißt deshalb weniger stark. In der Stabilisie rungszone wird das Medium stabilisiert, so dass ein sanfterer Übergang bzw. ein sanfteres Austreten aus dem Stator erreicht werden kann.

Für die Verjüngung der Auskleidung ist vorzugsweise vorgesehen, dass sich die Auskleidung des Stators in axialer Richtung konisch verjüngt, wobei die mittlere Wandstärke der Auskleidung dazu ausgehend von der endseiti gen mittleren Wandstärke in axialer Richtung zumindest bereichsweise, bei spielsweise in der Hochdruckzone oder in Teilen der Hochdruckzone, in Richtung der Druckseite linear oder auch einer nicht-linearen Funktion fol gend abnimmt. Somit wird eine einfach herzustellende lineare Verjüngung oder eine Verjüngung gemäß einer nicht-linearen Funktion geschaffen, die vorzugsweise dadurch ausgebildet wird, dass sich die Außenfläche der Aus kleidung linear oder einer nicht-linearen Funktion folgend verjüngt, vorzugs weise bei gleichbleibendem Pumpendurchmesser im Pumpenhohlraum.

Alternativ kann auch vorgesehen sein, dass sich die Auskleidung des Stators in axialer Richtung zumindest bereichsweise verjüngt, indem sich eine Kontur der Außenfläche der Auskleidung ausgehend von der endseiti gen mittleren Wandstärke zur geringsten mittleren Wandstärke immer mehr an eine Kontur der als zweigängiges Steilgewinde ausgeführten Innenfläche der Auskleidung annähert. Dadurch wird die Verjüngung und damit die An passung der mittleren Wandstärke an den wirkenden Druck im Pumpenhol raum noch verstärkt, wobei die Verjüngung dann auch von außen sichtbar wird, da sich vorzugsweise auch der Mantel an diese zweigängige Form der Außenfläche anpasst.

Insbesondere kann diese Art der Verjüngung in dem ersten Hochdruck- bereich der Flochdruckzone vorgesehen sein, so dass sich ein Übergang zwischen der vorzugsweise zylindrischen Vormischzone und dem zweiten Hochdruckbereich der Hochdruckzone einstellen kann, wobei der Mantel im zweiten Hochdruckbereich an die zweigängige Form der Außenfläche an passt ist. Dadurch findet eine Überleitung vom zylindrischen Querschnitt in den gewendelten Querschnitt statt, wobei in dem zweiten Hochdruckbereich die mittlere Wandstärke konstant bleibt. Dadurch wird eine Art Hybrid-Stator aus einer zylindrischen Vormischzone und einer gewendelten Hochdruckzo ne im zweiten Hochdruckbereich ausgebildet. Der erste Hochdruckbereich wirkt dann als Übergang mit entsprechend härter werdender Auskleidung aufgrund der kontinuierlichen Anpassung der mittleren Wandstärke.

Um die Annäherung der Außenfläche an die zweigängige Innenfläche zu erreichen, ist vorzugsweise vorgesehen, dass sich ein B-Maß der Aus- kleidung ausgehend von der endseitigen mittleren Wandstärke in axialer Richtung zumindest bereichsweise, beispielsweise in der Hochdruckzone oder in Teilen der Hochdruckzone, in Richtung der Druckseite kontinuierlich verringert und ein A-Maß der Auskleidung gleichzeitig konstant bleibt.

Dadurch kann der Herstellungsprozess gemäß dieser Alternative vereinfacht werden.

Vorzugsweise ist weiterhin vorgesehen, dass die mittlere Wandstärke der Auskleidung nach Erreichen der geringsten mittleren Wandstärke und ggf. nach einem konstanten Verbleib auf der geringsten mittleren Wandstär ke (vgl. zweiter Hochdruckbereich), abrupt oder kontinuierlich ansteigt, um die druckseitige Aufweitung auszubilden. Ein kontinuierliches Ansteigen er möglicht dabei einen sanfteren Übergang zwischen der Hochdruckzone und der Stabilisierungszone sowie eine einfachere Herstellung. Dennoch kann auch ein abrupter Übergang vorgesehen sein, um beispielsweise das Stabili sieren zu begünstigen und einen weiteren Druckanstieg des geförderten Me diums in Grenzen zu halten.

Vorzugsweise ist weiterhin vorgesehen, dass ein Innendurchmesser des Mantels einem Außendurchmesser der Auskleidung entspricht, so dass der Mantel über den gesamten Stator flächig an der Außenfläche der Aus kleidung anliegt und somit den konischen oder den gewendelten Verlauf ent sprechend der Außenfläche annimmt, wobei der Mantel dazu vorzugsweise eine gleichbleibende Materialstärke aufweist. Der Mantel besteht dabei aus einem härteren Material als die Auskleidung, vorzugsweise aus Stahl.

Dadurch lässt sich der die Auskleidung umgebende Mantel an die verjüng ende Form der Auskleidung einfach anpassen, beispielsweise durch einen Umformvorgang.

Die Erfindung wird im Folgenden anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen: Fig. 1 einen Stator gemäß einer ersten Ausführungsform;

Fig. 1 a eine Schnittansicht des Stators gemäß Fig. 1 ;

Fig. 2 einen Stator in einer weiteren Ausführungsform;

Fig. 2a, 2b Schnittansichten des Stators gemäß Fig. 2; Fig. 3 eine weitere Ausführungsform eines Stators.

In Figur 1 ist ein Stator 1 vorgesehen, der einen rohrförmigen Mantel 2 aufweist, der vorzugsweise aus einem Stahlrohr gefertigt ist, beispielsweise durch Umformung. Der Mantel 2 umschließt eine elastisch nachgiebige Aus- kleidung 3, deren Innenfläche 4 eine gewendelte bzw. schneckenförmige Kontur K4 aufweist, wobei ein zweigängiges Steilgewinde ausgebildet wird.

Im Inneren des Stators 1 wird dadurch ein Pumpenhohlraum 5 ausgebildet, in den ein Rotor 6 (Figur 1 a) eingesteckt ist, wobei der Rotor 6 nach Art eines eingängigen Steilgewindes ausgeführt wird und gegebenenfalls unter Vor- Spannung an der elastisch nachgiebigen Auskleidung 3 anliegt. Der exzent risch gelagerte Rotor kann in dem Pumpenhohlraum 5 umlaufen.

Der Stator 1 weist eine Saugseite 7 sowie eine Druckseite 8 auf, wobei bei einem Einbau des Stators 1 zusammen mit dem Rotor 6 in einer Exzen- terschneckenpumpe (nicht dargestellt) das zu fördernde Medium, beispiels weise Schlamm, Mörtel oder Putz, in Kammern von der Saugseite 7 durch den Pumpenhohlraum 5 in axialer Richtung X zur Druckseite 8 gefördert wird, wenn der Rotor 6 in Drehung versetzt wird. Dabei erhöht sich der Druck im Pumpenhohlraum 5 zur Druckseite 8 hin stetig, so dass auf die elastisch nachgiebige Auskleidung 3 an der Saugseite 7 ein geringerer Druck wirkt als auf der Druckseite 8. Gemäß der Ausführung in Figur 1 ist die Auskleidung 3 an ihrer Außen fläche 9 konisch gestaltet, wobei eine mittlere Wandstärke W der Ausklei dung 3 von einer Position nahe der Saugseite 7 des Stators 1 in axialer Rich- tung X zur Druckseite 8 hin zunächst kontinuierlich, d.h. gemäß einer steti gen Funktion, abnimmt. Eine Kontur K9 der Außenseite 9 verläuft dabei von der Position nahe der Saugseite 7 in axialer Richtung X zumindest bereichs weise linear absteigend, d.h. gemäß einer linearen Funktion. Dadurch wird erreicht, dass die elastische Nachgiebigkeit der Auskleidung 3 an der Saug- seite 7 höher ist als beispielsweise im mittleren Bereich des Stators 1 bzw. in dem Bereich des Stators 1 mit der geringsten Wandstärke WM. Die Ausklei dung 3 wird zur Druckseite 8 hin also immer härter (in etwa linear).

Die konische Verjüngung kann derartig eingestellt sein, dass ein mittle- rer Pumpendurchmesser DP über den gesamten Stator 1 gleichbleibt, so dass auch keine Anpassung des Rotors 6 nötig ist. Dazu ist lediglich die Au ßenfläche 9 in axialer Richtung X zur Druckseite 8 hin verjüngt. Grundsätz lich kann aber auch eine kontinuierliche Anpassung des mittleren Pumpen durchmessers DP, insbesondere eine konische Verjüngung zur Druckseite 8 hin, vorgesehen sein.

Von der geringsten Wandstärke WM der Auskleidung 3 ausgehend weist der Stator 1 zur Druckseite 8 hin eine Aufweitung 10 auf, durch die die mittlere Wandstärke W auf eine endseitige Wandstärke WE erhöht wird. Die endseitige Wandstärke WE an der Saugseite 7 entspricht vorzugsweise der endseitigen Wandstärke WE an der Druckseite 8. Dadurch sind die elasti sche Nachgiebigkeit bzw. die Flärte der Auskleidung 3 an den Stirnseiten des Stators 1 in etwa identisch. Gemäß der Schnittansicht in Figur 1 a können für den Stator 1 ein A-

Maß A und ein B-Maß B angegeben werden, die jeweils eine Dicke der Aus- kleidung 3 in eine Z-Richtung Z bzw. in eine Y-Richtung Y angeben. Um die konische Verjüngung der Auskleidung 3 in axialer Richtung X zu erreichen, ist gemäß dieser Ausführungsform vorgesehen, dass sowohl das A-Maß A als auch das B-Maß B in axialer Richtung X ab der entsprechenden Position kontinuierlich abnehmen. Dadurch wird die mittlere Wandstärke W bis zur minimalen Wandstärke WM hin kontinuierlich reduziert. Da der Mantel 2 an der Auskleidung 3 flächig anliegt, vorzugsweise angehaftet bzw. anvulkani siert ist, reduziert sich auch dessen Innendurchmesser D kontinuierlich. Ein Außendurchmesser E der Auskleidung 3 entspricht damit dem Innendurch messer D des Mantels 2.

Durch die konische Verjüngung der Auskleidung 3 ausgehend von der Saugseite 7 und der sich anschließenden Aufweitung 10 an der Druckseite 8 ist der Stator 1 in drei Zonen V, H, S bzw. Bereiche unterteilt:

In einer Vormischzone V, die an der Saugseite 7 des Stators 1 beginnt, wirkt ein relativ geringer Druck im Pumpenhohlraum 5. Gleichzeitig ist auf grund der vergleichbar hohen mittleren Wandstärke W in der Vormischzone V eine hohe elastische Nachgiebigkeit bzw. eine geringe Härte der Ausklei dung 3 gegeben. Diese Vormischzone V eignet sich daher dazu, ein über die Saugseite 7 zugeführtes grobkörniges Medium, beispielsweise Mörtel, Putz oder Schlamm, das unter Umständen noch grobe Materialbestandteile, bei spielsweise Gesteinsbrocken, beinhalten kann, zu zerkleinern bzw. vorzu verdichten und gleichmäßig zu einem homogenen Medium zu vermischen.

Durch die hohe elastische Nachgiebigkeit in dieser Vormischzone V können die bei der Zerkleinerung dieser groben Materialbestandteile wirken den Kräfte von der Auskleidung 3 aufgenommen werden, ohne dass die Auskleidung 3 dabei signifikant über den normalen Verschleiß hinausgehend beschädigt wird. Dies wird dadurch unterstützt, dass in der Vormischzone V noch geringe Drücke im Pumpenhohlraum 5 wirken und sich diese nur sehr geringfügig erhöhen. Dadurch kann eine optimale Vermischung gewährleistet werden.

Die mittlere Wandstärke W liegt in der Vormischzone V konstant bei der endseitigen Wandstärke WE. Ab einer gewissen Position in axialer Richtung X geht die Vormischzone Z in eine Hochdruckzone H über, wobei dies durch eine Verringerung der mittleren Wandstärke W der Auskleidung 3 eingeleitet wird. Durch die Verringerung der mittleren Wandstärke W verringert sich die elastische Nachgiebigkeit der Auskleidung 3. Gleichzeitig erhöht sich der Druck im Pumpeninnenraum 5 in axialer Richtung X, so dass das geförderte Medium auch mit höheren Kräften auf die Auskleidung 3 einwirkt. Da in der Vormischzone V jedoch bereits eine Zerkleinerung und Homogenisierung des geförderten Mediums stattgefunden hat, wird die Auskleidung 3 in der Hochdruckzone H weniger stark beansprucht, da die Materialbestandteile des Mediums eher geringere Partikelgrößen aufweisen.

Gleichzeitig kann durch die geringere bzw. in axialer Richtung X gerin ger werdende elastische Nachgiebigkeit der Auskleidung 3 in der Hoch druckzone H eine höhere Förderleistung erzielt werden, da das Material der Auskleidung 3 einen immer höher werdenden Widerstand gegenüber einer Rückströmung über die Dichtlinie zwischen dem Rotor 6 und der Auskleidung 3 des Stators 1 für das zu geförderte Medium bietet. Der Druck steigt dabei in der Hochdruckzone H aufgrund der geringer werdenden mittleren Wand stärke W bzw. der höher werdenden Härte der Auskleidung 3 stärker an als in der Vormischzone V. Auch in der Hochdruckzone H kann beispielsweise durch den höheren Druck im Pumpenhohlraum 5 sowie die geringer werden de elastische Nachgiebigkeit der Auskleidung 3 eine Zerkleinerung von noch vorhandenen groben Materialbestandteilen erfolgen. Diese treten allerdings nur noch vereinzelt auf und haben bis zur minimalen Wandstärke WM hin sehr stark abgenommen, so dass eine über den normalen Verschleiß hin- ausgehende Beschädigung der Auskleidung 3 weitestgehend vermieden werden kann.

Durch den konischen Aufbau der Hochdruckzone H kann das Rück- strömverhalten des Stators 1 verbessert werden. Zu einem Rückströmen des geförderten Mediums kann es kommen, wenn eine Druckdifferenz zwischen benachbarten Kammern im Pumpenhohlraum 5 zu hoch wird. Wird eine här tere Auskleidung 3 gewählt, tritt das Rückströmen erst bei höheren Druckdif ferenzen zwischen den Kammern auf. Die in axialer Richtung X härter wer dende Auskleidung 3 verhindert also mit immer höher werdendem Druck des geförderten Mediums im Pumpenhohlraum 5 gleichzeitig auch ein Rückströ men, d.h. es sind höhere Druckdifferenzen möglich bevor das geförderte Medium zurückströmt.

Ausgehend von der minimalen Wandstärke WM schließt sich im Stator 1 in axialer Richtung X eine Stabilisierungszone S an, die sich im Bereich der Druckseite 8 bzw. der Aufweitung 10 befindet. In der Stabilisierungszone S wird die mittlere Wandstärke W der Auskleidung 3 wieder erhöht und verläuft anschließend konstant, so dass die elastische Nachgiebigkeit der Ausklei dung 3 wieder zunimmt bzw. die Härte der Auskleidung 3 wieder abnimmt. Dadurch findet, wie auch in der Vormischzone V, ausgangsseitig ein gering fügiger Druckaufbau im Pumpenhohlraum 5 statt.

Im Übergangsbereich zum nächsten Bauteil der Exzenterschnecken pumpe, d.h. auf der Druckseite 8 des Stators 1 , tritt dadurch ein verringerter Verschleiß auf und das geförderte Medium wird vor dem Übergang zum nächsten Bauteil stabilisiert.

Weiterhin kann durch die Erhöhung der mittleren Wandstärke W auf die endseitige Wandstärke WE im Bereich der Aufweitung 10 ein Anschluss, bei spielsweise über einen Flansch, zum nächsten Bauteil der Exzenterschne- ckenpumpe bereitgestellt werden. Auf der Saugseite 7 und der Druckseite 8 des Stators 1 können bei gleichen endseitigen Wandstärken WE vorteilhaf terweise identische bzw. standardisierte Flansche bzw. Anschlüsse verwen det werden. Aufgrund der äußeren Form des Stators 1 kann eindeutig er kannt werden, in welcher Ausrichtung der Stator 1 in der Exzenterschne ckenpumpe zu montieren ist.

Gemäß einer weiteren Ausführungsform des Stators 1 , die in Figur 2 dargestellt ist, wird die Reduzierung der mittleren Wandstärke W in axialer Richtung X durch eine kontinuierliche Anpassung der Außenfläche 9 der Auskleidung 3 an die gewendelte Innenfläche 4 der Auskleidung 3 erreicht. Die Außenfläche 9 bildet demnach ab einer bestimmten axialen Position ebenfalls ein zweigängiges Steilgewinde aus. Da der Mantel 2 an der Außen fläche 9 der Auskleidung 3 flächig anliegt bzw. daran angehaftet bzw. anvul kanisiert ist, folgt auch der Mantel 2 ab einer bestimmten axialen Position der Form des zweigängigen Steilgewindes der Innenfläche 4.

Auch dadurch wird der Stator 1 in axialer Richtung X in eine Vormisch zone V, eine Flochdruckzone H und eine Stabilisierungszone S unterteilt, wobei in der Vormischzone V zunächst noch eine in etwa konstante mittlere Wandstärke W, die der endseitigen mittleren Wandstärke WE entspricht, ausgebildet ist. Dadurch wird über einen gewissen Bereich eine hohe elasti sche Nachgiebigkeit der Auskleidung 3 erreicht, wodurch sich das über die Saugseite 7 bereitgestellte Medium zerkleinert bzw. vermischt bzw. homoge nisiert werden kann, ohne dabei die Auskleidung 3 signifikant über den nor malen Verschleiß hinausgehend zu beschädigen.

Ab einem gewissen axialen Position nimmt die mittlere Wandstärke W der Auskleidung 3 kontinuierlich ab (gepunktete Linie in Fig. 2), wobei dies, wie bereits erwähnt, dadurch erreicht wird, dass die Außenfläche 9 der Aus kleidung 3 an das durch die Innenfläche 4 ausgebildete zweigängige Steil- gewinde kontinuierlich angepasst wird. Auch dadurch wird eine kontinuierli che Verjüngung der Auskleidung 3 in axialer Richtung ausgehend von der Saugseite 7 in Richtung der Druckseite 8 bewirkt. Im Unterschied zu der Aus führungsform in Figur 1 erfolgt die Verringerung der mittleren Wandstärke W bzw. das Erhöhen der Härte jedoch gemäß einem anderen, steileren Verlauf, was den Pumpeneffekt noch verstärkt, da ein erhöhter Druckanstieg erfolgt.

Auch in der Ausführungsform gemäß Figur 2 wird durch die kontinuierli che Verjüngung der Auskleidung in axialer Richtung X eine Hochdruckzone H ausgebildet, in der die elastische Nachgiebigkeit der Auskleidung 3 konti nuierlich abnimmt bei gleichzeitig zunehmendem Druck im Pumpenhohlraum 5. Dadurch kann eingangs der Hochdruckzone H, falls noch nötig, eine Zer kleinerung von groben Materialbestandteilen stattfinden, wobei aufgrund des noch geringeren Druckes im Pumpenhohlraum 5 eine Beschädigung der Auskleidung 3 vermieden wird. Im weiteren axialen Verlauf homogenisiert sich das geförderte Medium weiter, so dass im Bereich der minimalen Wand stärke eine verschleißarme Förderung bei gleichzeitig maximaler Förderleis tung erreicht werden kann.

Ausgehend von der geringsten Wandstärke WM steigt die mittlere Wandstärke W in der Ausführungsform gemäß Figur 2 im Bereich der Auf weitung 10 wieder an und bleibt dann konstant, so dass sich auch hier eine Stabilisierungszone S ausbildet. In dieser erhöht sich der Druck im Pumpen hohlraum 5 aufgrund der geringen Nachgiebigkeit nur noch geringfügig, so dass ein verschleißarmer und sanfter Übergang mit einem stabilisierten Me dium zum nächsten Bauteil in der Exzenterschneckenpumpe bereitgestellt werden kann. Auch hier entspricht die endseitige Wandstärke WE an der Druckseite 8 der endseitigen Wandstärke WE an der Saugseite 7, um einen identischen Anschluss an beiden Stirnseiten des Stators 1 schaffen. Gemäß den Schnittansichten in Figur 2a und 2b, die der Ausführungs form in Fig. 2 zugeordnet sind, ist zu erkennen, dass das A-Maß A und das B-Maß B zur Ausbildung der kontinuierlichen Verjüngung der Auskleidung 3 in axialer Richtung X unterschiedlich angepasst werden. Figur 2a zeigt den Schnitt durch den Stator 1 in der Vormischzone V, wobei das A-Maß A bzw. das B-Maß B an dieser axialen Position mit den Maßen A, B in Figur 1 a zur ersten Ausführungsform im Wesentlichen übereinstimmen. In Figur 2b ist der Schnitt durch den Stator 1 in der Flochdruckzone H, d. h. nach der Verjün gung, dargestellt. Das A-Maß A ist gegenüber dem Zustand in der Vormisch zone V (s. Figur 2a) gleichgeblieben. Lediglich das B-Maß B hat sich gegen über dem Zustand in der Vormischzone V verringert. Die kontinuierliche Ver jüngung der Auskleidung 3 in axialer Richtung wird also allein durch eine An passung des B-Maßes B erreicht.

In entsprechender Weise verhalten sich auch die Halbachsen HA1 ,

HA2 des Mantels 2 bzw. der Auskleidung 3. Eine erste, in die Z-Richtung weisende Halbachse HA1 bleibt in axialer Richtung X konstant, während sich eine zweite, in die Y-Richtung weisende Halbachse HA2 kontinuierlich ver jüngt. Da der Mantel 2 flächig an der Auskleidung 3 anliegt, entsprechen sich die Halbachsen HA1 , HA2 des Mantels 2 (Innenfläche) und der Auskleidung 3 (Außenfläche).

Dadurch ergibt sich auch die zweigängig gewendelte Außenkontur K9 des Stators 1 , die aufgrund der gleichzeitigen Formanpassung des Mantels 2 an die Außenfläche 9 der Auskleidung 3 von außen sichtbar ist. Durch diese Ausgestaltung kann die Unterteilung des Stators 1 in unterschiedliche Zonen V, H, S noch unterstützt werden, da durch die gewendelte Wandstärkenan passung in axialer Richtung die elastische Nachgiebigkeit an die Druckver hältnisse im Pumpenhohlraum 5 optimal angepasst werden können. Gemäß Figur 3 ist gegenüber der Ausführungsform in Figur 2 vorgese hen, dass eine Breite VB der Vormischzone V in axialer Richtung X vergrö ßert ist gegenüber den vorherigen Ausführungsformen. Damit kann gezielt festgelegt werden, beispielsweise in Abhängigkeit des Einsatzgebietes des Stators 1 , über welche Ausdehnung eine verschleißarme Flomogenisierung bzw. Vermischung des geförderten Mediums stattfinden soll. Dadurch kann das Maß an groben Materialpartikeln in der Hochdruckzone H verringert und damit der Verschleiß auf die Auskleidung 3 gezielt beeinflusst werden. Auch die Breite SB der Stabilisierungszone S kann entsprechend eingestellt wer den, um dem Medium einen genügend großen Bereich für eine Stabilisierung zu geben und damit den Übergang, z.B. in Abhängigkeit des Anwendungsbe reiches, zu optimieren. Auch eine Breite HB des Hochdruckbereiches H kann entsprechend gewählt werden, um den Bereich festzulegen, in dem die För derleistung durch eine entsprechende Anpassung des Druckgradienten er höht werden soll. Dies kann in wechselseitiger Abstimmung mit dem Verlauf der mittleren Wandstärke W erfolgen, um eine entsprechende Druckerhö hung entlang der Förderrichtung zu erreichen.

Die Breiten VN, HB, SB können auch beim ersten Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1 entsprechend variabel festgelegt werden.

In Fig. 3 ist außerdem vorgesehen, dass die Hochdruckzone H in zwei Hochdruckbereiche H1 , H2 unterteilt ist. In einem ersten Hochdruckbereich H1 der Hochdruckzone H nimmt die mittlere Wandstärke W zunächst konti nuierlich in axialer Richtung X ab bis die geringste mittlere Wandstärke WM erreicht ist. Im zweiten Hochdruckbereich H2 der Hochdruckzone H bleibt die mittlere Wandstärke W in etwa konstant auf der geringsten mittleren Wand stärke WM. Nachfolgend steigt die mittlere Wandstärke W der Auskleidung 3 ausgehend von der geringsten mittleren Wandstärke WM zur Druckseite 8 des Stators 1 hin wieder an, so dass sich an der Druckseite 8 die Aufweitung 10 in der Auskleidung 3 ausbildet.

Mit diesem Aufbau wird eine Art„Hybrid-Stator“ bereitgestellt, der aus einem zylindrischen Stator in der Vormischzone V und einem zweigängig gewendelten Stator im zweiten Hochdruckbereich H2 der Hochdruckzone H ausgebildet ist. Die mittleren Wandstärken W innerhalb der beiden hybriden Bestandteile (zylindrischer Stator in der Vormischzone V und zweigängig gewendelter Stator im zweiten Hochdruckbereich H2) sind hierbei unter schiedlich aber jeweils konstant. Der Übergang zwischen den beiden hybri- den Bestandteilen wird durch die kontinuierliche Anpassung der mittleren Wandstärke W im ersten Hochdruckbereich H1 gewährleistet, wodurch gleichzeitig auch eine Anpassung der Härte der Auskleidung wie in den ers ten Ausführungsvarianten in Fig. 1 und Fig. 2 erreicht wird. In der Stabilisie rungszone S wird durch eine kontinuierliche Anpassung der mittleren Wand- stärke W die Aufweitung 10 ausgebildet.

Bezugszeichenliste

1 Stator

2 Mantel

3 Auskleidung

4 Innenfläche der Auskleidung 3

5 Pumpenhohlraum

6 Rotor

7 Saugseite

8 Druckseite

9 Außenfläche der Auskleidung 3

10 Aufweitung

A A-Maß

B B-Maß

D Innendurchmesser des Mantels 1 E Außendurchmesser der Auskleidung 3

DP mittlerer Pumpendurchmesser

H Hochdruckzone

H1 erster Hochdruckbereich der Hochdruckzone H H2 zweiter Hochdruckbereich der Hochdruckzone H

HB Breite der Hochdruckzone H

HA1 erste Halbachse

HA2 zweite Halbachse

K4 Kontur der Innenfläche 4 der Auskleidung 3 K9 Kontur der Außenfläche 9 der Auskleidung 3

S Stabilisierungszone

SB Breite der Stabilisierungszone

V Vormischzone

VB Breite der Vormischzone V

W mittlere Wandstärke

WE endseitige Wandstärke

WM geringste Wandstärke

X axiale Richtung

Y, Z Y,Z- Richtung