本発明の一実施形態に係るスピーカ振動� ��用支持部材は、スピーカ振動体とスピーカ� ��レーム間に設けられるスピーカ振動体用支� ��部材であって、頂部折曲部、内側折曲部、� ��よび外側折曲部を備えた可動部を有し、可� ��部は、頂部折曲部が、内側折曲部と外側折� ��部との径方向中央より、径方向中心側に位� ��する形状に形成されていることを特徴とす� ��。

 また、本発明の一実施形態に係るスピー� ��装置は、上記スピーカ振動体用支持部材を� ��えることを特徴とする。

 上記構成のスピーカ振動体用支持部材を� ��えるスピーカは、頂部折曲部が、内側折曲� ��と外側折曲部との径方向中央より、径方向� ��心側に位置する形状に形成されている可動� ��を備えるので、例えば頂部折曲部が、内側� ��曲部と外側折曲部との径方向中央に位置す� ��断面形状が単純な山形状の支持部材と比べ� ��、比較的大きな剛性を有し、スピーカ駆動� ��に中音域(例えば、約300Hz~1kHz程度)の共振や� ��要な振動を低減して、音圧周波数特性の中� ��域のディップを低減することができる。

 また、本発明の一実施形態に係るスピーカ� ��動体用支持部材は、立ち上り部と、立ち下� ��部と、立ち上り部と立ち下がり部との間に� ��けられる頂部折曲部とを備える可動部を有� ��、径方向と立ち上り部との間の角度が、径� ��向と立ち下り部との間の角度より大きいこ� ��を特徴とする。
 上記構成のスピーカ振動体用支持部材を備� ��るスピーカは、可動部の立ち上り部と径方� ��との間の角度が、径方向と立ち下り部との� ��の角度より大きいので、例えば頂部折曲部� ��、内側折曲部と外側折曲部との径方向中央� ��位置する単純な山形状の支持部材と比べて� ��比較的大きな剛性を有し、スピーカ駆動時� ��中音域での共振や不要な振動を低減して、� ��圧特性の中音域のディップを低減すること� ��できる。

 以下、本発明の一実施形態に係るスピー� ��振動体用支持部材、およびスピーカ装置を� ��面を参照しながら説明する。

 図1は、本発明の一実施形態に係るスピーカ 振動体用支持部材を採用したスピーカ装置100 の断面図である。
 図1に示すように、本実施形態に係るスピー カ装置100は、磁石1、プレート2、ヨーク3、磁 気回路4、スピーカフレーム(フレームともい� ��)5、振動板6、ボイスコイルボビン7、ボイス コイル71、エッジ8、ダンパ9、およびセンタ� �キャップ601を有する。本実施形態に係る磁� �回路4としては、上記磁石1、プレート2、ヨ� �ク3を有する内磁型磁気回路を採用するが、� ��の形態に限られるものではなく、例えば外� ��型磁気回路を採用してもよい。

 エッジ8は本発明に係るスピーカ振動体用 支持部材の一実施形態に相当する。ダンパ9� �本発明に係るスピーカ振動体用支持部材の� �実施形態に相当する。振動板6およびボイス� ��イルボビン7は、本発明に係る振動体の一実 施形態に相当する。スピーカフレーム5は本� �明に係るスピーカフレームの一実施形態に� �当する。

 磁石1は、例えばネオジウム系、サマリウ ム・コバルト系、アルニコ系、フェライト系 磁石等の永久磁石等により形成されている。 磁石1は、例えば円形で平板形状に形成され� �おり、略同じ外径と略同じ又は小さく形成� �れている。磁石1はヨーク3上に配置されてい る。

 プレート2は、例えば、円形で平板形状に 形成されており、磁石1上に配置されている� �プレート2は、例えば透磁率及び飽和磁束密� ��が比較的高い金属で形成されている。

 ヨーク3は、凹部形状に形成され、中央部に 磁石1が配置されている。また、ヨーク3は、� ��えば、透磁率及び飽和磁束密度が比較的高� ��金属で形成されている。また、ヨーク3の外 周端部は、プレート2の高さ付近まで延出さ� �ている。
 磁気回路4は、上記磁石1、プレート2、およ� ��ヨーク3を有する。磁気回路4は、ヨーク3の� ��周端部とプレート2間に磁気ギャップ(G)が形 成されており、この磁気ギャップ(G)には、ボ イスコイルボビン7に巻回されたボイスコイ� �71が振動自在に配置されている。

 フレーム5は、略円錐形状に形成されてお り、ヨーク3の端部が取り付けられた内周端� �51と、エッジ8の端部が取り付けられた外周� �部52とを有する。また、内周端部51と外周端� ��52の略中央部には、ダンパの外周端部が取� �付けられる段部53が形成されている。また、 フレーム5は、例えば樹脂などの高分子材料� �金属材料などにより構成されている。

 振動板6は、例えば内周端部61がボイスコイ� ��ボビン7に接着剤などにより固定されており 、外周端部62がエッジ8を介してフレーム5に� �動自在に支持されている。振動板6としては� ��例えばドーム形状、コーン形状、平板形状� ��ホーン形状など各種形状を採用することが� ��きる。本実施形態に係る振動板6は例えば図 1に示すように、コーン形状に形成されてい� �。振動板6は、例えば金属材料、熱可塑性樹� ��や熱硬化性樹脂等の高分子材料、紙等の繊� ��材料により構成されている。金属材料とし� ��は、例えばアルミニウムやチタニウム、ジ� ��ラルミン、ベリリウム、マグネシウム合金� ��を採用することができる。熱可塑性樹脂と� ��ては、例えばポリプロピレン樹脂や、ポリ� ��チレン、ポリスチレン、ポリエチレンテレ� ��タレート、ポリメチルメタアクリレート等� ��採用することができる。熱硬化性樹脂とし� ��は、例えばポリプロピレン樹脂や、ポリエ� ��レン、ポリスチレン、ポリエチレンテレフ� ��レート、ポリメチルメタアクリレート等を� ��用することができる。
 また、振動板6の中央部には、図1に示すよ� �に、防塵用のセンターキャップ601が設けら� �ている。

 ボイスコイルボビン7は、例えば図1に示す� �うに、筒形状に形成されており、振動方向(z 軸方向)がスピーカ中心軸に一致するように� �置されている。
 ボイスコイル71は、上述したように、ボイ� �コイルボビン7に巻回されている。ボイスコ� ��ル71は、例えばフレーム5に形成された端子� ��501と導電線711により電気的に接続されてい� ��。

 ダンパ9は、内周部91がボイスコイルボビ� ��7に接着剤などにより固定され、外周端部が フレーム5に接着剤などにより固定されてお� �、内周部91と外周部92の径方向中央部付近に� ��断面形状が略波形状の可動部93が形成され� �いる。ダンパ9は、磁気回路4の磁気ギャップ (G)内でボイスコイルボビン7が接触しないよ� �に、上下方向(z軸方向:音響放射方向)に沿っ� ��振動可能に支持するとともに、静止した状� ��で、ボイスコイル71を規定位置に保持する� �本実施形態に係るダンパ9は、例えば径方向� ��面形状が波型形状に形成されていてもよい� ��、後述するように本発明に係るエッジ8と同 様な形状や材質を有していてもよい。

 [エッジ8]
 図2は、図1に示したスピーカ装置100のエッ� �8付近を拡大した断面図である。図3は図2に� �したエッジを説明するための断面図である� �詳細には図3(A)はエッジの断面図、図3(B)はエ ッジの折曲部を説明するためのエッジの拡大 図である。図2,図3(A),図3(B)を参照しながら、� ��ッジ8を詳細に説明する。

 エッジ8は、振動板6の外周端部62と、フレ ーム5の外周端部52との間に設けられており、 例えばリング形状に形成されている。エッジ 8の形成材料としては、例えば、紙、ゴム、� �脂、布、革など公知の材料を採用すること� �できる。エッジ8は、振動板6の変位に対して 柔軟に追従して、振動板6を振動自在に支持� �る。エッジ8の内周端部81と外周端部82との間 には、断面形状が山形状の可動部83が形成さ� ��ている。またエッジ8は振動板6の音響的終� �としての機能を有する。

 エッジ8は、図2に示すように、振動板取付� �801、フレーム取付部802、および可動部83を有 する。
 振動板取付部801は、内周端部81に形成され� �おり、振動板6の外周端部62に接着剤などに� �り固定される。振動板取付部801は、例えば� �動部83の径方向中心側に形成された平坦部801 Aを有する。平坦部801Aの内周側には振動板6の 形状に対応した傾斜面が形成された傾斜部801 Bを有する。

 フレーム取付部802は、外周端部82に形成� �れており、フレーム5の外周端部52に接着剤� �どにより固定される。フレーム取付部802は� �例えば可動部83の径方向外側に形成された平 坦部802Aを有する。

 可動部83は、振動板取付部801とフレーム取� �部802との間に形成されている。本実施形態� �係る可動部83は、図1,2に示すように、径方向 断面形状が、音響放射方向(SD)に向かって(前� ��に向かって)突出した山形状に形成されてい る。また、可動部83は、頂部折曲部、内側折� ��部、および外側折曲部を有する。この可動� ��は、頂部折曲部が、内側折曲部と外側折曲� ��との径方向中央より、径方向中心側に位置� ��る形状に形成されている。
 図2に示すように、本実施形態に係るエッジ 8は、複数の可動部83、詳細には2つの可動部83 A,83Bを有する。このエッジ8は複数の折曲部831 ~835を有する。各折曲部831~835は径方向断面形� ��が曲線状に形成されている。

 また、詳細には図2に示すように、折曲部 832は可動部83Aの頂部折曲部に相当し、折曲部 831は可動部83Aの内側折曲部に相当し、折曲部 833は可動部83Aの外側折曲部に相当する。折曲 部834は可動部83Bの頂部折曲部に相当し、折曲 部833は可動部83Bの内側折曲部に相当し、折曲 部835は可動部83Bの外側折曲部に相当する。

 つまり、頂部折曲部832が、折曲部831と折曲� ��833との径方向中央部830Cより、径方向中心側 に位置する形状に形成されている。頂部折曲 部834が、折曲部833と外側折曲部835との径方向 中央部830Dより、径方向中心側に位置する形� �に形成されている。
 また、折曲部833は、隣接する複数の可動部8 3A,83Bそれぞれの頂部折曲部832,834の間に形成� �れた中間折曲部に相当する。この折曲部833� �、隣接する可動部83A,83Bそれぞれの頂部折曲� ��832,834の中央部830Eより、径方向外側に形成� �れた中間折曲部に相当する。

 また、図2に示すように、本実施形態に係 るエッジ8は、折曲部831,833,835が略同一平面上 に位置するように形成されている。また、本 実施形態に係るエッジ8は、頂部折曲部832,834� ��高さ(H)、例えば折曲部831,833,835が配置され� �平面を基準として、その平面に直交する方� �(音響放射方向SD)に沿った折曲部832,834までの 距離が、略同一となるように形成されている 。また、頂部折曲部832,834の高さ(H)は、例え� �、折曲部831,833間の径方向長さと略同じ、ま� ��は、それより小さい(約0.7~0.9倍程度)である� ��

 また、可動部83は、頂部折曲部と内側折� �部との間に形成された立ち上り部と、頂部� �曲部と外側折曲部との間に形成された立ち� �り部とを有する。具体的には、図3に示すよ� ��に、折曲部831と折曲部832との間に立ち上り� ��301が形成され、折曲部832と折曲部833の間に� ��ち下り部302が形成されている。また、折曲� ��833と折曲部834の間に立ち上り部303が形成さ� ��、折曲部834と折曲部835の間に立ち下り部304� ��形成されている。この立ち上り部301,303,立� �下り部302,304は、断面形状が直線形状に形成� ��れている。

 図3(A)に示すように、可動部83Aは、径方向 断面形状が、径方向(水平方向)と立ち上り部3 01との間の角度(AG1)が、径方向と立ち下り部30 2との間の角度(AG2)より大きく形成されている 。可動部83Bは、径方向断面形状が、径方向(� �平方向)と立ち上り部303との間の角度が、径� ��向と立ち下り部304との間の角度より大きく� ��成されている。

 後述するように、立ち上り部と径方向と� ��成す角度は、約60°から約85°であることが� �ましく、この角度の場合に、エッジ8が比較� ��高い剛性となり、音圧周波数特性のディッ� ��が低減する。

 図3(B)に示すように、エッジ8は、頂部折曲� �と中間折曲部の表面または両面の中央に沿� �た長さが異なる。例えば折曲部832,833の両面� ��中央に沿った長さは図3(B)に太線で示してい る。図示していないが折曲部834についても同 様である。また、図3(B)に示すように、折曲� �833の曲率半径は、折曲部832,834の曲率半径よ� ��大きく形成されている。つまり、折曲部833� ��表面または両面の中央に沿った長さが、折� ��部832,834の表面または両面の中央に沿った長 さより長く形成されている。
 上記構成のエッジ8では、スピーカ駆動時に 、中間折曲部833と比べて、曲率半径が比較的 小さい折曲部832,834のほうが、剛性が大きく� �形しにくい。

 次に、上記構成の本発明の一実施形態に� ��るエッジ8の動作を、一般的な径方向断面形 状が対称の単純な山形状のエッジ8Jの動作と� ��較しながら説明する。

 図4は、一般的なエッジ8Jの動作を説明す� ��ための図であり、詳細には図4(A)は非駆動時 のエッジ8Jの断面図であり、図4(B)は振動板が 上方(音響放射方向)に変位した場合のエッジ8 Jの断面図であり、図4(C)は振動板の変位が0の 場合のエッジ8Jの断面図であり、図4(D)は振動 板が下方(音響放射方向に対して反対方向)に� ��位した場合のエッジ8Jの断面図である。

 図5は、図1に示した本発明の一実施形態� �係るスピーカ装置100のエッジ8の動作を説明� ��るための図であり、図5(A)は非駆動時のエッ ジ8の断面図であり、図5(B)は振動板が上方(音 響放射方向)に変位した場合のエッジ8の断面� ��であり、図5(C)は振動板の変位が0の場合の� �ッジ8の断面図であり、図5(D)は振動板が下方 (音響放射方向に対して反対方向)に変位した� ��合のエッジ8の断面図である。

 一般的なエッジ8Jは、図4(A)~(D)に示すように 、例えばスピーカ駆動時に、振動板が駆動方 向(図に向かって上下方向)に変位すると、駆� ��力(T)により特に折曲部831J,832Jの折曲角度が� ��他の折曲部と比べて比較的大きく変化する� ��
 具体的には、スピーカ駆動時、例えば折曲� ��831J,832Jの折曲角度が、スピーカ非駆動時を� ��準として比較的大きく振動する。この際、� ��曲部831J,832Jの近傍では、共振や不要な振動� ��発生して、音圧周波数特性の中音域に比較� ��大きなディップが生じる。

 一方、図5(A)~図5(D)に示すように、本発明の� ��実施形態に係るエッジ8では、上述したよう に、折曲部831の折曲角度が約60°~85°であり、 山形状の可動部83の頂部折曲部832が、折曲部8 31と折曲部833との径方向中央より、径方向中� ��側に位置する形状に形成されているので、� ��曲部831が比較的高い剛性を有する。
 このため、スピーカ駆動時、振動板が駆動� ��向(図に向かって上下方向)に変位した場合� �あっても、折曲部831の折曲角度の変化量は� �較的小さく、略同じ折曲角度を維持する。� �た、上述した本発明に係るエッジ8では、一� ��的なエッジ8Jと比べて、共振や不要な振動� �低減することができ、音圧周波数特性の中� �域のディップを低減することができる。

 また、折曲部832についても上述した折曲部8 31と略同様に折曲角度の変化量が比較的小さ� ��なる。また、折曲部834についても上述した� ��曲部832と略同様に折曲角度の変化量が比較� ��小さくなる。
 このため、一般的なエッジ8Jと比べて、共� �や不要な振動を低減することができ、音圧� �波数特性の中音域のディップを低減するこ� �ができる。

 [シミュレーション]
 本願発明者は、本発明に係るスピーカ振動� ��用支持部材の効果を確認するために、本発� ��の一具体例に係るエッジ8、および一般的な 山形状のエッジJについて、コンピュータ演� �(シミュレーション)により音圧周波数特性を 算出して比較および検討を行った。以下、音 圧周波数特性を図面を参照しながら説明する 。

 図6は、シミュレーション結果を説明する ための図である。詳細には、図6(A)は一般的� �エッジJの断面図であり、図6(B)は本発明の一 具体例に係るエッジ(支持部材)Pの断面図であ り、図6(C)は音圧レベル(SPL:Sound Pressure Level)� ��周波数特性を示す図である。図6(C)において 、横軸は周波数(F)(単位はHz)を示し、縦軸は� �圧レベル(dBSPL)を示す。

 一般的なエッジJは、図6(A)に示すように、� �方向断面形状が、頂部が山形状の中央に位� �する2つの山形状を備えている。頂部の高さ( H)は例えば3.0mmに設定した。
 一方、本発明に係るエッジ8(P)は、図6(B)に� �すように、頂部折曲部832が折曲部831,833との� ��方向中央より径方向中心側に位置し、頂部� ��曲部834が折曲部833,835との径方向中央より径 方向中心側に位置している。また、例えば、 エッジ8の角度AG1,AG3は80°に設定した。頂部折 曲部832,834の高さ(H)は、エッジJと同じ3.0mmに� �定した。
頂部折曲部832、834の曲率半径は0.5mmに設定し� ��。
 シミュレーションの結果、図6(C)に示すよう に、本発明に係るエッジ8(P)を採用したスピ� �カ装置では、一般的なエッジJを採用したス� ��ーカ装置と比べて、音圧周波数特性の中音� ��(例えば約300Hz~1kHz程度)のディップが低減す� ��。また、エッジ8(P)を採用したスピーカ装置 では、中音域のディップが低減して、比較的 高音質の再生音となる。

 [第1比較例]
 次に、比較例として、単純な山形状の頂部� ��曲率半径が異なるエッジを採用したスピー� ��装置の音圧周波数特性を説明する。
 図7(A)は山形状の頂部の曲率半径が異なるエ ッジA1~A3の断面図であり、図7(B)は図7(A)に示� �たエッジの音圧周波数特性を示す図である� �

 エッジA1は、内側可動部の頂部の高さ3.0mm ,頂部折曲部832の曲率半径が1.25mm、外側可動� �の頂部の高さ3.0mm,頂部折曲部834の曲率半径1. 25mmである。エッジA2は、内側可動部の頂部の 高さ3.0mm,頂部折曲部832の曲率半径が1.0mm、外� ��可動部の頂部の高さ3.0mm,頂部折曲部834の曲� ��半径1.0mmである。エッジA3は、内側可動部の 頂部の高さ3.0mm,頂部折曲部832の曲率半径が0.7 5mm、外側可動部の頂部の高さ3.0mm,頂部折曲部 834の曲率半径0.75mmである。エッジA1~A3は、頂� ��折曲部が山形状の中央部に位置する径方向� ��面形状に形成されている。

 図7(B)に示すように、単純な山形状のエッ ジの頂部の曲率半径(R)が小さいほど、中音域 のディップが低減する。しかし、図6(C),7(B)に 示すように、エッジA1~A3を採用したスピーカ� ��置では、本発明に係るエッジ8(P)を採用した スピーカ装置と比べて、中音域のディップの 低減の度合いが小さい。

 [第2比較例]
 次に、比較例として、折曲部831,833の角度AG1 ,AG3の角度が比較的小さく、頂部折曲部832,834� ��、山形状の中央部から径方向外側に位置す� ��エッジB1~B3を採用したスピーカ装置の音圧� �波数特性を説明する。
 図8(A)は、山形状の可動部の立ち上り角度が 異なるエッジB1~B3の断面図であり、図8(B)は図 8(A)に示したエッジの音圧周波数特性を示す� �である。

 エッジB1は、内側可動部の折曲部831と径� �向との角度(AG1)が68°、外側可動部の折曲部83 3の径方向との角度(AG3)が68°である。エッジB2 は、角度(AG1)が60°、角度(AG3)が60°である。エ ッジB3は、角度(AG1)が55°、角度(AG3)が55°であ� ��。また、エッジB1~B3は、可動部の頂部の高� �(H)が3.0mmであり、曲率半径が1.25mmである。エ ッジB1はエッジA1と同一である。

 図8(B)に示すように、頂部折曲部が山形状 の中央部から径方向外側に位置するエッジB1~ B3を採用したスピーカ装置では、角度(AG1),角� ��(AG3)が大きいほど、中音域のディップが低� �する。しかし、図6(C),8(B)に示すように、エ� �ジB1~B3を採用したスピーカ装置では、本発明 に係るエッジ8(P)を採用したスピーカ装置と� �べて、中音域のディップの低減の度合いが� �さい。

 [第3比較例]
 次に、比較例として、内側可動部の立ち上� ��角度(AG1)と外側可動部の立ち上り角度(AG3)の 角度が異なる
エッジC1~C3を採用したスピーカ装置の音圧周� ��数特性を説明する。
 図9(A)は、内側可動部の立ち上り角度(AG1)と� ��側可動部の立ち上り角度(AG3)の角度が異な� �エッジC1~C3の断面図であり、図9(B)は図9(A)に� ��したエッジC1~C3の音圧周波数特性を示す図� �ある。

 エッジC1は、内側可動部の折曲部831と径� �向との角度(AG1)が68°、外側可動部の折曲部83 3の径方向との角度(AG3)が68°である。エッジC2 は、角度(AG1)が80°、角度(AG3)が68°である。エ ッジC3は、角度(AG1)が88°、角度(AG3)が60°であ� ��。また,エッジC1~C3は、可動部の頂部の高さ( H)が3.0mmであり、曲率半径が1.25mmである。エ� �ジC1はエッジA1と同一である。

 図6(C),9(B)に示すように、内側可動部の立� ��上り角度(AG1)と外側可動部の立ち上り角度(A G3)の角度が異なるエッジC1~C3を採用したスピ� ��カ装置では、本発明に係るエッジ8(P)を採用 したスピーカ装置と比べて、中音域のディッ プの低減の度合いが小さい。

 [本発明に係る変形例]
 次に、本発明に係る変形例として、折曲部8 31,833の角度AG1,AG3の角度が異なるエッジD1~D3を 採用したスピーカ装置の音圧周波数特性を説 明する。エッジD2、D3は頂部折曲部が山形状� �中央部から径方向内側に位置する。
 図10(A)は、山形状の可動部の立ち上り角度� �異なるエッジD1~D3の断面図であり、図10(B)は� ��10(A)に示したエッジの音圧周波数特性を示� �図である。

 エッジD1は、内側可動部の折曲部831と径方� �との角度(AG1)が68°、外側可動部の折曲部833� �径方向との角度(AG3)が68°である。エッジD2は 、角度(AG1)が75°、角度(AG3)が75°である。エッ ジD3は、角度(AG1)が85°、角度(AG3)が85°である� ��また、エッジD1~D3は、可動部の頂部の高さ(H )が3.0mmであり、曲率半径が1.25mmである。エッ ジD1はエッジA1と同一である。
 図10(B)に示すように、角度(AG1),角度(AG3)が大 きいほど、つまり頂部折曲部が径方向中心側 に位置するほど中音域のディップが低減して いる。特に、周波数500~600Hzで効果が比較的大 きい。

 また、図6(C)~図10(B)に示すように、エッジ の可動部は、頂部折曲部が、内側折曲部と外 側折曲部との径方向中央より、径方向中心側 に位置する形状に形成されていると、中音域 のディップが低減して、比較的高音質となる 。また、図6(C)~図10(B)に示すように、詳細に� �径方向と立ち上り部とが成す角度は、約60°� ��ら約85°に形成されていると、本発明に係る 効果が比較的大きい。特に、角度(AG1),角度(AG 3)が、75°~80°の場合は本発明に係る効果が比� ��的大きい。

 以上、説明したように、本発明に係るス� ��ーカ用振動体用支持部材をエッジに採用し� ��スピーカ装置は、複数の折曲部、詳細には� ��部折曲部、内側折曲部、および外側折曲部� ��備えた可動部85を有し、可動部85は、頂部折 曲部が、内側折曲部と外側折曲部との径方向 中央より、径方向中心側に位置する形状に形 成されているので、エッジ8が比較的高い剛� �を有し、例えばスピーカ振動体用支持部材� �ダンプ剤層や樹脂層などを形成することな� �、簡単な構成で中音域のディップを低減す� �ことができる。また、本発明に係るスピー� �装置は、上記構成の支持部材を備えている� �で、比較的高音質の再生音を得ることがで� �る。また、本発明に係るスピーカ装置は、� �記構成の支持部材を備えているので、比較� �高音圧の再生音を得ることができる。

 本発明は、上述した実施形態に限られるも� ��ではない。上述した実施形態を組み合わせ� ��実施してもよい。上述した実施形態では、� ��発明に係るスピーカ装置を、外磁型磁気回� ��を備えたスピーカ装置に適用したが、この� ��態に限られるものではない。例えば、本発� ��に係るスピーカ装置を、内磁型磁気回路を� ��えるスピーカ装置に適用してもよい。
 また、振動板は、コーン形状に限られるも� ��ではなく、ドーム形状、平板形状など、各� ��形状を採用してもよい。
 また、エッジ8は、例えば音響放射方向(SD)� �向かって凸形状や凹部形状に形成されてい� �もよい。
 また、スピーカ装置や支持部材は、音響放� ��側から視認した場合、円形状やリング形状� ��なくともよく、例えば矩形状,多角形状,楕� �形状など任意の形状に形成されていてもよ� �。
 また、本発明に係るスピーカ振動体用支持� ��材は、エッジに限られるものではなく、上� ��したようにダンパに採用してもよい。
 また、本発明に係るスピーカ振動体用支持� ��材をエッジに採用し、ダンパは公知の形状� ��しても良く、或いは本発明に係るスピーカ� ��動体用支持部材をダンパに採用し、エッジ� ��公知の形状にしても構わない。
 また、上述した実施形態では、エッジ8は振 動板とは別部材のフリーエッジとして説明し たが、この形態に限られるものではない。例 えば本発明に係るスピーカ振動体用支持部材 として、振動板6とエッジ部が一体成形され� �フェイクスドエッジタイプであってもよい� �

 また、上述した実施形態では、エッジ8が 2つの可動部83A,83Bを備えたが、この形態に限� ��れるものではない。例えばエッジ8は、一つ の可動部、または3つ以上の複数の可動部を� �えていてもよい。