Stand der Technik ist die Versorgung der Ansteuereinheiten durch jeweils einzelne Stromversorgungseinrichtungen mit hoher Potentialtrennung, entweder a) mittels an einen Niederspannungs-AC-Bus parallel angeschlossenen hochisolierenden Transformatoren, meistens in 50 Hz-Technik, oder b) mittels an eine Gleichspannungsversorgung angeschlossenen, eingangsspannungsseitig parallelgeschalteten separaten hochisolierenden DC/DC- Wandlern.

Nachteile der bekannten Anordnungen sind im Fall der Variante a), daß Transforma- toren in der typischen 50 Hz-Technik voluminös, schwer und teuer sind, und der Montageaufwand erheblich ist.

Bei den Varianten a) und b) ergeben sich Probleme mit Isolation/Kriechstrecken, da der Versorgungs-AC-respektive DC-Bus bis zu jeder Schalterstufe geführt und dort angezapft werden muß.

In der Hochleistungs-Stromrichtertechnik, insbesondere wenn eine Reihenschaltung von Leitungsschaltelementen zum Einsatz kommt, bestehen erhöhte Anforderungen an die Isolation verwendeter Transformatoren in den jeweiligen Ansteuerungen und insbesondere auch an deren parasitäre kapazitive Kopplung zwischen Primär-und Sekundärkreis. Diese Kopplung muß unbedingt sehr niedrig sein, um Beeinflussungen der Elektronik auf den Gate-Units durch Lade-/Entladeströme der parasitären Koppelkapazitäten zu vermeiden. Nach dem Stand der Technik werden deshalb vergossene Übertrager eingesetzt, um den Isolationsanforderungen gerecht zu werden.

Diese besitzen in der Regel aber eine unerwünscht hohe parasitäre Koppelkapazität, insbesondere wenn es sich um Transformatoren in 50 Hz-Technik handelt.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine zur Stromversorgung von auf unterschiedlichem Hochspannungspotential befindlichen Verbrauchern geeignete Anordnung anzugeben, mit der sowohl hohen Anforderungen an die Potentialtrennung, als auch an eine kleine Koppelkapazität entsprochen werden kann.

Diese Aufgabe wird durch eine Schaltnetzteilanordnung gelöst, die die im Anspruch 1 angegebenen Merkmale aufweist. Vorteilhafte Ausgestaltungen sind in weiteren Ansprüchen angegeben.

Mit der Erfindung wird demnach eine Schaltnetzteilanordnung vorgeschlagen, die mehrere Schaltnetzteilübertrager enthält, wobei die Primärwicklungen der Schaltnetzteilübertrager elektrisch in Reihe geschaltet sind. An die Sekundärwicklungen der Schaltnetzteilübertrager sind jeweils Ausgangsspannungsregler angeschlossen. Die Reihenschaltung der Primärwicklungen ist mit dem Ausgang einer Wechselstromquelle verbunden.

Die Schaltnetzteilübertrager enthalten vorzugsweise jeweils einen Ferrit-Ringkern, der die jeweilige Sekundärwicklung trägt, wobei die Reihenschaltung der Primärwicklungen als eine durch alle Ferrit-Ringkerne geführte hochspannungsisolierte Leiterschleife ausgeführt ist.

Vorteilhaft ist der zur Realisierung der Schaltnetzteilanordnung erforderliche geringe Aufwand. Die Schaltnetzteilanordnung ist dadurch insbesondere für Hochspannungs- Stromrichter mit einer großen Anzahl in Reihe geschalteter Einzelelemente geeignet, da die Anzahl der den einzelnen Gate-Units zugeordneten Bauelemente der Schaltnetzteilanordnung minimal ist. Die Übertrager sind kleinvolumig und können direkt auf die übliche Leiterplatte der Gate-Units montiert werden.

Einer der Vorteile besteht weiterhin darin, daß Probleme mit Kriechstrecken nicht auftreten, da der Primärkreis nicht aufgetrennt und angezapft werden muß. Durch eine besonders günstige Ausführung des Primärkreises und der Übertrager wird auch eine sehr geringe parasitäre koppelkapazität erzielt.

Zur Versorgung von Ansteuerschaltungen werden in der Regel stabilisierte positive und negative Spannungen benötigt. Mit der vorgeschlagenen Anordnung ist die Erzeugung solcher Versorgungsspannungen auf besonders einfache Weise möglich. Durch die gegebene prinzipiell verlustlose Regelung ist auch die Übertragung relativ hoher Leistungen von einigen 100 W pro Übertrager problemlos möglich. Durch sekundärseitig unterschiedliche Windungszahlen oder Zusatzwicklungen können auch unterschiedlich hohe Ausgangsspannungen erzeugt werden.

Eine weitere Erläuterung der Erfindung erfolgt nachstehend anhand eines Ausführungsbeispiels, das in Zeichnungsfiguren dargestellt ist.

Es zeigt : Fig. 1 eine Prinzipschaltung der Schaltnetzteilanordnung, Fig. 2 eine bevorzugte Anordnung der Schaltnetzteilübertrager mit Ringkernen und einer primärseitigen Leiterschleife, und Fig. 3 Schaltungsdetails der Schaltnetzteilanordnung.

Fig. 1 zeigt eine Prinzipschaltung der vorgeschlagenen Schaltnetzteilanordnung. Die Anordnung enthält mehrere Schaltnetzteilübertrager T1, T2 bis TN, mit jeweiligen Primärwicklungen P1, P2 bis PN, Sekundärwicklungen S1, S2 bis SN und Übertragerkernen ÜK1, ÜK2 bis ÜKN. Eine Reihenschaltung der Primärwicklungen P1, P2 bis PN bildet einen Primärkreis, in dem ein Primärstrom ipri fließt, den eine Wechselstromquelle WQ mit der Wechselspannung VAC liefert. Der gelieferte Strom kann beispielsweise rechteckförmig sein, kann aber auch eine andere vorteilhafte Stromkurvenform haben, insbesondere eine sinusförmige.

An die Sekundärwicklungen S1, S2 bis SN ist jeweils ein Gleichrichter G1, G2 bis GN angeschlossen, auf den jeweils ein einpoliger elektronischer Umschalter U1, U2 bis UN folgt. Mittels des Umschalter U1, U2 bis UN wird jeweils der Gleichrichterausgang gesteuert durch einen jeweiligen Regler R1, R2 bis RN entweder-in einer Schalterstellung A-mit einem jeweiligen Ausgangskondensator C1, C2 bis CN verbunden, oder aber-in einer Schalterstellung K-kurzgeschlossen. Die sekundärseitigen Anordnungen bilden jeweils Ausgangsspannungsregler AR1, AR2 bis ARN.

Mit der dargestellten Einrichtung kann auf jeder der Stufen 1 bis N, also mittels der Ausgangsspannungsregler AR1, AR2 bis ARN, die jeweils benötigte Leistung ausgekoppelt werden. Beispielhaft sei dazu ein Extremfall unterschiedlicher Ausgangsleistungen beschrieben : Dabei wird angenommen, daß nur auf einer einzigen Stufe, z. B. Stufe 1 die volle Leistung benötigt wird, und alle anderen Stufen sich im Leerlauf befinden. Dann werden die Umschalter U2 bis UN in den Stufen 2 bis N für den größten Teil der Zeit in Stellung"K", derjenige auf der Stufe 1 mit hohem Leistungsbedarf aber auf"A"stehen. Die Amplitude der Spannung über der Wechselstromquelle WQ stellt sich dabei auf TTAC = 1 hout, l ü ein. Das bedeutet, daß die von der Quelle WQ gelieferte Leistung exakt so groß wie die am Ausgang der Stufe 1 abgegebene Leistung ist, wenn die Bauelemente als verlustlos angesehen werden. Mit ü ist das Übertrager-Windungszahlverhältnis bezeichnet ; Vout, 1 ist die Ausgangsspannung des Ausgangsspannungsreglers AR 1.

Neben den oben bereits genannten Vorteilen zeichnet sich die vorgeschlagene Anordnung durch eine sehr hohe inhärente Robustheit aus : Die eventuelle magnetische Sättigung der Übertragerkerne ÜK1, ÜK2 bis ÜKN hat keinen Einfluß auf die Funktion oder die Betriebssicherheit der Anordnung.

Sättigung kann auftreten, wenn die Wechselstromquelle WQ oder die Gleichrichter G1, G2 bis GN und die Umschalter U1, U2 bis UN ein nichtideales Verhalten aufweisen, was in der Praxis regelmäßig der Fall sein wird. Sollten also ein oder mehrere der Übertrager T1, T2 bis TN während der positiven Halbwelle des Primärstromes ipri sättigen, bricht die Spannung über diesen Übertragern zusammen. Die Auswirkung ist also die selbe, wie wenn sich die Schalter S1 bis SN in Stellung"K"befinden, was einem normalen Betriebsfall entspricht.

-Sollte auf einer oder mehrerer der Sekundärseiten ein Fehler auftreten, werden die übrigen Stufen weiterhin problemlos versorgt und bleiben voll funktionsfähig. Dabei ist es unerheblich, ob der Fehler zu einem Kurzschluß, einem Leerlauf oder einem beliebigen Belastungszustand führt : a) Der mögliche Extremfall"Kurzschluß"entspricht dem normalen Betriebszustand, wenn sich der Umschalter Sx in Stellung"K"befindet. b) Der andere mögliche Extremfall entsteht, wenn der Fehler zu einem Leerlauf am Übertragerausgang führt. Auch das ist kein Problem ; denn der Übertragerkern der betroffenen Stufe sättigt lediglich bei jeder Halbwelle von ipri. Die Versorgung der anderen Stufen bleibt unbeeinträchtigt. Das funktioniert deshalb, weil der unbelastete Übertrager primärseitig eine hohe Impedanz darstellt. Die Spannung über der Quelle WQ wird dadurch kurzzeitig sehr hoch, so daß der betroffene Kern nach sehr kurzer Zeit sättigt. Für den überwiegenden Teil der Schaltperiode ist damit Normalbetrieb für die verbleibenden intakten Stufen gesichert.

Die Erzeugung mehrerer positiver oder negativer Ausgangsspannungen ist besonders einfach möglich durch Aufbringen zusätzlicher Wicklungen auf die einzelnen Übertrager. Dadurch, daß die Ausgangskondensatoren Cx in der Stellung"A"der Umschalter Sx direkt mit dem Übertrager Tx verbunden sind, werden sie effektiv parallelgeschaltet. Dåbei sind pro Übertrager Tx nur an einer einzigen Wicklung ein Spannungsregler Rx und ein Umschalter Ux notwendig.

Die Übertrager Tx können besonders vorteilhaft als Stapel ausgeführt werden, wie in Fig. 2 schematisiert dargestellt ist. Dabei sind die Übertragerkerne ÜK1, ÜK2 bis ÜKN als Ferrit-Ringkerne RK1 bis RKN ausgeführt, die jeweils eine Sekundärwicklung S1 bis SN tragen. Die erforderliche Reihenschaltung von Primärwicklungen ist als Leiterschleife SL ausgeführt, die durch alle Kernöffnungen geführt und über eine-in Fig. 2 nicht dargestellte-Wechselstromquelle angeschlossen ist. Die nötige Potentialtrennung kann durch den Ringkerninnendurchmesser, die Isolationsbeschaffenheit, z. B. durch Wahl von Material, Dicke, und halbleitende Beschichtung des für die Bildung der Primärwicklung als Leiterschleife SL verwendeten Kabels eingestellt werden.

Eine mögliche vorteilhafte Ausführung der Schaltnetzteilanordnung ist in Fig. 3 beispielhaft dargestellt. Die Wechselstromquelle WQ ist dabei als stromgeregelter Tiefsetzsteller ausgeführt. Möglich wäre beispielsweise auch eine Ausführung als Resonanz-Schaltnetzteil. Die dargestellte Wechselstromquelle WQ wird aus einer Gleichstromquelle GQ-mit einer Gleichspannung VDC-gespeist. Die Wechselstromquelle WQ enthält einen elektronischen Schalter Q, der hier beispielhaft als MOSFET ausgeführt ist, wie auch alle anderen Schalter der Anordnung. Weitere Elemente des Tiefsetzstellers sind eine Diode D, eine Drosselspule L und eine PWM- Regelung zur pulsweitenmodulierten Ansteuerung des Schalters Q, mit Stromsollwertvorgabe, hier beispielhaft mittels eines Potentiometers P. Damit wird zunächst aus der Eingangsgleichspannung ein Gleichstrom mit geringem Wechselanteil erzeugt. Eine nachgeschaltete H-Brücke mit Schaltern Qa... Qd erzeugt aus diesem Gleichstrom den zur Speisung des Primärkreises nötigen Wechselstrom ipri. Die H- Brücke wird so gesteuert, daß immer ein Strompfad für den durch die Drosselspule L fließenden Strom gegeben ist, also eine sogenannte"überlappende Steuerung"erreicht wird.

Der in Fig. 1 dargestellte jeweilige sekundärseitige einpolige Umschalter U1 bis UN ist in der Anordnung gemäß Fig. 3 als Halbleiterschalter Q1 bis QN, beispielsweise als MOSFET, in Verbindung mit einer Diode D1 bis DN realisiert. Der jeweilige Gleichrichter G1 bis GN ist als Brückenschaltung ausgeführt ; je nach Anforderungen kann auch eine Mittelpunktschaltung eingesetzt werden. Die sekundärseitigen Spannungsregler R1 bis RN steuern die Schalter Q1 bis QN mittels Pulsweitenmodulation PWM an ; zum Beispiel kann diese PWM mittels Zweipunktregler (Hystereseregler) erreicht werden.