Flusskonzentration

Die Erfindung betrifft eine Synchron-Maschine mit Flusskonzentration

- mit mindestens einem Stator mit einer mehrphasigen, vorzugsweise dreiphasigen Wicklung mit einer Polzahl 2p > 4, wobei die Polzahl das Zweifache der Polpaarzahl p ist und die Wicklung in n Nuten im Stator angeordnet und zur Erzeugung eines magnetischen Drehfeldes ausgebildet ist,

- mit zwischen den Nuten des mindestens einen Stators vorgesehenen

Flussführungsbereichen zur Führung des magnetischen Drehfeldes, welche ein ferromagnetisches, vorzugsweise weichmagnetisches Material aufweisen,

- mit mindestens einem auf einer Drehachse angeordneten Rotor, welcher einen Luftspalt bildend relativ zu mindestens einem Stator drehbar angeordnet ist und Bereiche mit Permanentmagneten aufweist, die mindestens einem Stator zugewandt und in Bezug auf die Drehrichtung des Rotors gleichmäßig in Winkelbereichen in Umfangsrichtung verteilt angeordnet sind,

- wobei die Permanentmagnete in Richtung der Flussführungsbereiche des mindestens einen Stators oder in entgegengesetzter Richtung dazu magnetisiert sind,

- der mindestens eine Rotor zwischen den Permanentmagneten angeordnete

Flussführungsbereiche aufweist, welche zur Führung des magnetischen Flusses aus dem oder in den mindestens einen Rotor dienen,

- wobei die Flussführungsbereiche des mindestens einen Rotors ein

ferromagnetisches, vorzugsweise weichmagnetisches Material aufweisen.

Gattungsgemäße permanent erregte Synchron-Maschinen sind aus dem Stand der Technik bekannt. Sie werden üblicherweise für kleine bis mittlere

Leistungsanforderungen verwendet und können als Generator zur Stromerzeugung und als Synchronmotor betrieben werden. Allerdings werden auch höhere Leistungen zunehmend realisiert. Beispielsweise werden Windenergieanlagen zum Teil mit permanent erregten Synchron-Maschinen ausgestattet. Permanent erregte Synchron- Maschinen weisen einen Rotor auf, welcher in Richtung der Flussführungsbereiche des Stators oder entgegengesetzt magnetisierte Permanentmagnete aufweist. Erzeugt die Wicklung des Stators ein magnetisches Feld, werden die Pole der

Permanentmagnete entsprechend zu den Polen des Drehfeldes gezogen, so dass sich immer ungleichnamige magnetische Pole gegenüberstehen. Das Drehmoment der Synchron-Maschine wird also dadurch erzeugt, dass die magnetischen Pole eines drehbar gelagerten, permanent erregten Rotors einem im Stator erzeugten

magnetischen Drehfeldes folgen.

Das Drehmoment ist üblicherweise von dem Phasenwinkel zwischen Rotor und magnetischem Drehfeld abhängig, wobei der Maximalwert selbst von der maximalen Magnetisierbarkeit der Permanentmagneten abhängig ist. Bei Verwendung von beispielsweise Neodym-Permanentmagneten liegt die maximale magnetische

Flussdichte in dem für Elektromotoren üblichen Temperaturbereich bis maximal

150 °C bei etwa 1,4 T, die Permanentmagnete bereitstellen können. Die Bereitstellung von Drehmomenten war bei gleichbleibender Baugröße bisher aufgrund der maximalen, von den Permanentmagneten bereitgestellten Flussdichten begrenzt. Allerdings besteht ein ständiges Bedürfnis das erzielbare/nutzbare Drehmoment der Synchron-Maschine zu steigern, um die Bauformen beispielsweise verringern zu können, Kosten zu reduzieren oder ganz neue Anwendungen aufgrund höherer Drehmomente zu ermöglichen. Die vorliegende Erfindung hat sich daher die Aufgabe gestellt, eine permanent erregte Synchron-Maschine mit Flusskonzentration zur Verfügung zu stellen, welche verbesserte Eigenschaften in Bezug auf die Bereitstellung von Drehmomenten bei einfachem Aufbau bereitstellen kann. Die aufgezeigte Aufgabe wird nach der Lehre der vorliegenden Erfindung für eine gattungsgemäße Synchron-Maschine dadurch gelöst, dass mindestens ein zusätzlicher Permanentmagnet vorgesehen ist, dessen erzeugter magnetischer Fluss zumindest teilweise über die Flussführungsbereiche des Rotors geführt wird, wobei der magnetische Fluss des zusätzlichen Permanentmagneten in den

Flussführungsbereichen des Rotors eine zur Magnetisierungsrichtung der

Permanentmagnete des Rotors entgegengesetzten Richtung aufweist.

Mit dem zusätzlich vorgesehenen mindestens einen Permanentmagneten wird ein zusätzlicher magnetischer Fluss in den Flussführungsbereichen des Rotors erzeugt, welcher der Magnetisierungsrichtung der Permanentmagneten entgegen gerichtet ist. In den Flussführungsbereichen des Rotors, welche den von den Permanentmagneten erzeugten magnetischen Fluss bereits aus dem Rotor rückführen, wird hierdurch die Flussdichte zusätzlich erhöht. Gleichzeitig sorgt der magnetische Fluss der

Permanentmagnete dafür, dass der aus den Flussführungsbereichen austretende magnetische Fluss verdrängt und auf die Bereiche der Flussführungsbereiche des Rotors konzentriert wird, also eine Flusskonzentration bewirkt wird. Durch die zusätzlich bereitgestellte Flussdichte des mindestens einen Permanentmagneten kann in den Flussführungsbereichen des Rotors eine Flussdichte erreicht werden, die deutlich oberhalb der Remanenz der Bereiche mit Permanentmagneten von etwa 1,4 T liegt. Insgesamt ergibt sich daher eine höhere Gesamtmagnetisierung des Rotors, so dass das Drehmoment bei ansonsten gleicher Bauform deutlich gesteigert werden kann.

Entspricht gemäß einer vorteilhaften Ausführung die Anzahl der magnetischen Pole des magnetischen Drehfeldes 2p ₂ dem Zweifachen der Nutzahl n und gilt für die Polzahl der magnetischen Pole des Rotors 2p3: 2p ₃ = 2p ₂ - 2p, kann durch Wahl einer entsprechenden Anzahl an magnetischen Polen des Rotors, beispielsweise 2p ₃ = 44 bei Wicklung mit einer Polzahl 2p von 4, eine Synchron-Maschine mit hoher magnetischer Drehfelduntersetzung und hohem Drehmoment bereitgestellt werden. Beispielsweise wird bei dem genannten Beispiel eine Untersetzung um Faktor 11 erreicht und gleichzeitig sehr hohe Drehmomente zur Verfügung gestellt. Diese vorteilhafte Ausführungsform kann die erfindungsgemäße Flussdichtenerhöhung besonders effizient zur Drehmomentsteigerung nutzen.

Der zusätzliche, mindestens eine Permanentmagnet kann beispielsweise im Rotor, im Stator oder auch im Gehäuse der Synchron-Maschine angeordnet sein, entscheidend ist lediglich, dass die Magnetisierung und die Flussführung des zusätzlichen

Permanentmagneten einen zusätzlichen Fluss in den Flussführungsbereichen des Rotors entgegengesetzt zur Magnetisierungsrichtung der im Rotor vorgesehenen Permanentmagneten erzeugt.

Vorzugsweise ist die Wicklung des mindestens einen Stators als Drehstromwicklung ausgebildet und weist insofern genau drei Phasen auf. Hierdurch ist es möglich, die Synchron-Maschine auf einfache Art und Weise mit Drehstrom zu betreiben.

Allerdings ist auch ohne weiteres möglich, die Synchron-Maschine auch bei einer Drehstromwicklung mit variabler Frequenz über einen Wechselrichter zu betreiben.

Um eine gute Magnetisierung mit möglichst geringen Verlusten zu erreichen, sind die Flussführungsbereiche im Stator und/oder Rotor geblecht ausgebildet. Geblecht ausgebildet bedeutet, dass die den magnetischen Fluss führenden Bereiche durch einzelne voneinander elektrisch isolierte Bleche bereitgestellt werden und

beispielsweise aus Elektroblech bestehen. Elektroblech ist die Bezeichnung für einen Stahl, der besonders gute weichmagnetische Eigenschaften aufweist. Die

Flussführungsbereiche der vorliegenden Erfindung werden bevorzugt aus

Elektroblech bereitgestellt.

Beispielsweise können für die geblechten Bereiche Eisen-Silizium-Legierungen mit bis zu 3 % Silizium verwendet werden, welche eine besonders hohe Magnetisierung im Sättigungsbereich ermöglichen und gleichzeitig eine sehr geringe Koerzitivfeldstärke zur Umpolung benötigen. Durch die Verwendung dieser Materialien im Rotor und/oder Stator der Synchron-Maschine können die magnetischen Verluste verringert werden. Vorzugsweise beträgt die Lochzahl q der Wicklung des Stators mindestens 1,5. Die Lochzahl q ist definiert durch:

n

2p * m wobei n die Nutenanzahl, 2p die Polzahl der Wicklung und m die Anzahl der Stränge bzw. Phasen der Wicklung ist. Je größer die Lochzahl q desto besser ist das Verhalten der Synchron-Maschine in Bezug auf Welligkeiten des Drehmomentes bei einer Umdrehung des Motors. Allerdings sind Lochzahlen von mehr als 4 in der Produktion schwierig zu realisieren. Lochzahlen von 3 und 4 stellen insofern einen Kompromiss in Richtung eines möglichst wenig schwankenden Drehmoments des Motors dar. Ein fertigungstechnisches Optimum mit gleichzeitig moderater Drehmomentglättung wird bei q = 2 erreicht. Die erfindungsgemäße Synchron-Maschine kann beispielsweise mit einem Rotor in Form eines zylindrischen Läufers oder mit einem Rotor in Form eines Scheibenläufers mit dazu entsprechend angepassten Statoren ausgebildet sein. Zunächst werden im Weiteren die Varianten mit zylindrischem Läufer näher erläutert. Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Synchron-Maschine ist der mindestens eine Rotor als eine Drehachse aufweisender zylindrischer Läufer und der mindestens eine Stator zur Erzeugung eines radial gerichteten magnetischen Drehfeldes im mindestens einen Rotor ausgebildet, wobei der mindestens eine Rotor in einem ersten Axialbereich Permanentmagnete aufweist, welche in vorbestimmten Winkelbereichen auf der Mantelfläche des mindestens einen Rotors vorgesehen sind und sich in axiale Richtung des mindestens einen Rotors erstrecken, wobei die Permanentmagnete des mindestens einen Rotors in Radialrichtung oder

entgegengesetzt dazu magnetisiert sind und zwischen den Permanentmagneten des mindestens einen Rotors jeweils Flussführungsbereiche vorgesehen sind, welche in Radialrichtung einen Luftspalt zu den Flussführungsbereichen des mindestens einen Stators bilden. Dieser Aufbau der Synchron-Maschine erlaubt es, auf besonders einfache Art und Weise zusätzliche Permanentmagnete vorzusehen, welche im Rotor angeordnet sind und zur Erhöhung der Flussdichte in den Flussführungsbereichen dienen. Es hat sich herausgestellt, dass bei dieser Variante der Synchron-Maschine ein verbessertes Verhalten dadurch erreicht werden kann, dass die Breite der in

Axialrichtung verlaufenden Permanentmagneten etwa das Doppelte der Dicke der Permanentmagneten aufweist.

Vorzugsweise sind die Flussführungsbereiche in dieser Ausgestaltung senkrecht zur Drehachse des Rotors geblecht ausgeführt.

Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Synchron-Maschine sind im Stator verteilte Winkelbereiche mit Permanentmagneten vorgesehen, welche in Richtung des Rotors oder entgegengesetzt dazu magnetisiert sind und benachbart zu Flussführungsbereichen des Stators angeordnet sind. Durch diese benachbart zu den Flussführungsbereichen des Stators vorgesehenen Permanentmagnete wird eine weitere magnetische Flusskonzentration des magnetischen Drehfeldes auf die Flussführungsbereiche erreicht und der Streufluss verringert. Dies trägt zur Erhöhung des Drehmomentes der Synchron-Maschine bei.

Die zuvor ausgeführte Ausführungsform kann dadurch weiter verbessert werden, dass der mindestens eine Rotor mindestens zwei Axialbereiche aufweist, wobei in mindestens einem ersten Axialbereich sich in axialer Richtung erstreckende und in radialer Richtung oder entgegengesetzt dazu magnetisierte Permanentmagnete in vorbestimmten Winkelbereichen in Umfangsrichtung und zwischen den

Permanentmagneten jeweils Flussführungsbereiche vorgesehen sind , wobei in mindestens einem zweiten Axialbereich sich in axialer Richtung erstreckende und in radialer Richtung oder entgegengesetzt dazu magnetisierte Permanentmagnete in vorbestimmten Winkelbereichen in Umfangsrichtung und zwischen den

Permanentmagneten jeweils Flussführungsbereiche vorgesehen sind, wobei die Magnetisierungsrichtung der Permanentmagnete entgegengesetzt zu der Magnetisierungsrichtung der im ersten Axialbereich angeordneten

Permanentmagneten ist und die Permanentmagnete des mindestens einen zweiten Axialbereichs in Winkelbereichen in Umfangsrichtung angeordnet sind, in welchen im ersten Axialbereich Flussführungsbereiche vorgesehen sind, wobei die

Flussführungsbereiche der Axialbereiche des mindestens einen Rotors zum

mindestens einen Stator einen Luftspalt bilden.

Durch die Verwendung einer Mehrzahl an Axialbereichen im Rotor, wird erreicht, dass in den beiden Axialbereichen zusätzlicher magnetischer Fluss über einen

beispielsweise im Rotor angeordneten Permanentmagneten genutzt werden kann. Mit dieser Ausgestaltung kann gleichzeitig der Gleichlauf und das Drehmoment der erfindungsgemäßen Synchron-Maschine verbessert werden. Bevorzugt sind nämlich hierzu die Winkelbereiche mit Permanentmagneten des ersten und zweiten

Axialbereichs um jeweils genau den Winkelbereich der Flussführungsbereiche gegeneinander verdreht angeordnet, um einen optimalen Gleichlauf sowie ein maximales Drehmoment zu erreichen.

Eine weitere Verbesserung der zuletzt beschriebenen beiden Ausführungsvarianten kann dadurch erreicht werden, dass in mindestens einem weiteren Axialbereich, welcher sich dem ersten oder zweiten Axialbereich in axialer Richtung unmittelbar anschließt und/oder zwischen dem ersten und zweiten Axialbereich angeordnet ist, mindestens ein zusätzlicher Permanentmagnet vorgesehen ist, welcher in axialer Richtung magnetisiert ist, so dass in den Flussführungsbereichen des ersten oder zweiten Axialbereichs ein magnetischer Fluss entgegengesetzt zur

Magnetisierungsrichtung der Permanentmagnete erzeugt wird, wobei die Drehachse aus nicht-ferromagnetischem Material ausgebildet ist und der mindestens eine weitere Axialbereich optional scheibenförmig ausgebildet ist. Hierdurch wird erreicht, dass zusätzlicher magnetischer Fluss auf einfache Weise über die

Flussführungsbereiche der jeweiligen Axialbereiche des Rotors geführt werden kann und zur Erhöhung der Flussdichte auf bis zu 2,4 T in den Flussführungsbereichen beitragen kann. Durch die aus nicht ferromagnetischem Material ausgebildete Drehachse, beispielsweise bestehend aus nicht magnetisierbarem Edelstahl, wird die Führung des magnetischen Flusses über die Flussführungsbereiche der Axialbereiche des Rotors verbessert, da ein Kurzschließen der Flusslinien des Permanentmagneten über die Drehachse weitgehend unterdrückt wird. Die Anordnung des

scheibenförmigen und in Axialrichtung magnetisierten Permanentmagneten zwischen zwei entsprechend, wie oben ausgeführt, ausgebildeten Axialbereichen des Rotors ermöglicht eine deutliche Reduzierung von Streufluss und die Nutzung des erzeugten magnetischen Flusses des scheibenförmigen Permanentmagneten zur Steigerung der Flussdichte in den Flussführungsbereichen des ersten und des zweiten Axialbereichs des Rotors. Bevorzugt ist der mindestens eine zusätzliche Permanentmagnet ein Seltenerd-Permanentmagnet, beispielsweise ein Neodym aufweisender

Permanentmagnet.

Vorzugsweise entspricht die Fläche des mindestens einen scheibenförmigen

Permanentmagneten der Fläche der Austritts-/Eintrittsfläche der

Flussführungsbereiche des benachbarten ersten oder zweiten Axialbereichs, so dass nahezu eine Verdoppelung der Magnetisierung der Flussführungsbereiche auf bis zu 2,4 T erreicht wird. Daneben beträgt die Dicke des scheibenförmigen

Permanentmagneten bevorzugt das 10- bis 30-Fache des Luftspaltes zwischen Rotor und Stator, vorzugsweise das 20-Fache des Luftspaltes. Dies wirkt sich positiv auf die Verringerung von Streufluss aus.

Gemäß einer weiteren alternativen Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Synchron- Maschine mit zylindrischem Rotor ist in mindestens einem ersten oder/und zweiten Axialbereich des Rotors ein Permanentmagnet vorgesehen, welcher als in radialer Richtung magnetisierte, zylindrische Hülse oder Rohr ausgebildet ist, wobei der hülsen- oder rohrförmige Permanentmagnet einen geringeren Radius als der Rotor selbst aufweist und entgegengesetzt radial zur Magnetisierungsrichtung der auf der Mantelfläche des Rotors angeordneten Permanentmagneten magnetisiert ist, wobei optional die Drehachse des Rotors ferromagnetisches Material aufweist. Analog zur zuvor beschriebenen Ausführungsform wird bei dieser alternativen Ausführungsform zusätzlicher magnetischer Fluss durch die in Radialrichtung magnetisierten, hülsenförmigen bzw. rohrförmigen Permanentmagneten erzeugt, welcher in den Flussführungsbereichen des Rotors eine Erhöhung der Flussdichte bewirkt. Sind die hülsenförmigen oder rohrförmigen Permanentmagnete unmittelbar auf der

Drehachse angeordnet, so muss die Drehachse aus ferromagnetischem Material ausgebildet sein, um eine Flussrückführung zu ermöglichen. Es ist aber auch denkbar, die hülsen- oder rohrförmigen Permanentmagnete unter Verwendung einer ferromagnetischen Hülse auf einer Drehachse aus nicht-ferromagnetischem Material anzuordnen.

Bevorzugt weist die Mantelfläche des hülsen- oder rohrförmigen Permanentmagneten auf der nach außen gerichteten Seite eine zur Fläche der Flussführungsbereiche des Axialabschnitts im Wesentlichen identisch große Oberfläche auf. Die Dicke der rohrförmigen bzw. hülsenförmigen Permanentmagnete entspricht vorzugsweise etwa dem 10-30-Fachen, bevorzugt dem 20-Fachen des Luftspalts zwischen Rotor und Stator, also dem Abstand der Flussführungsbereiche des jeweiligen Stators und des jeweiligen Rotors, um den Streufluss zu verringern.

Die Ausführungsform kann gemäß einer weiteren Ausgestaltung dadurch verbessert werden, dass die jeweiligen Axialbereiche des mindestens einen Rotors durch einen Spalt der Breite d in axialer Richtung voneinander getrennt angeordnet sind. Die Breite d des Spalts beträgt vorzugsweise das 10- bis 30-Fache des Luftspalts zwischen dem jeweiligen Rotor und Stator, vorzugsweise das 20-Fache des Luftspalts. Diese Maßnahme dient zur Reduzierung des Streuflusses aus dem Axialbereich in den innenliegenden Permanentmagneten.

Im Weiteren wird die Ausführungsform mit mindestens einem Rotor als

Scheibenläufer beschrieben. Diese vorteilhafte Ausgestaltung der Synchron-Maschine wird dadurch erreicht, dass der mindestens eine Rotor als Scheibenläufer ausgebildet ist und eine Mehrzahl an Winkelbereichen aufweist, in welchen Permanentmagnete vorgesehen sind, wobei die Permanentmagnete in axialer Richtung magnetisiert sind und sich in radialer

Richtung auf der Rotorscheibe erstrecken, die Wicklung des mindestens einen Stators eine Wicklungsflächennormale aufweist, welche in axiale Richtung weist, sodass der mindestens eine Stator ein magnetisches Drehfeld mit in Axialrichtung weisenden Polen erzeugt und mindestens ein zusätzlicher Permanentmagnet vorgesehen ist, welcher in axialer Richtung magnetisiert ist und magnetischen Fluss im Bereich des Scheibenläufers bereitstellt, wobei die Drehachse und ein in Axialrichtung sich erstreckender Gehäusemantel des Synchron-Maschine aus nicht-ferromagnetischem Material ausgebildet sind und der mindestens eine Scheibenläufer und mindestens eine Stator zwischen zwei sich in Radialrichtung erstreckende Flussführungsplatten angeordnet sind, welche zur Flussführung des magnetischen Flusses des zusätzlichen Permanentmagneten vorgesehen sind. Scheibenläufer können besonders kompakt ausgestaltet werden und weisen damit eine vorteilhafte Bauform auf. Durch die Anordnung von Permanentmagneten, welche sich in radialer Richtung auf der Rotorscheibe erstrecken, können auf dem

Scheibenläufer hohe Dichten an magnetisch aktivem Material erreicht werden. Durch den zusätzlich vorgesehenen Permanentmagneten, wird in den

Flussführungsbereichen, analog zu den bisherigen Ausführungsformen, ein zusätzlicher magnetischer Fluss erzeugt, welcher entgegengesetzt zur

Magnetisierungsrichtung der Permanentmagnete gerichtet ist. Dabei leiten die den mindestens einen Scheibenläufer und den mindestens einen Stator einschließenden Flussführungsplatten den vom zusätzlichen Permanentmagnet erzeugten

magnetischen Fluss sehr effektiv in die Radialebenen des Scheibenläufers ein und führen zu einer deutlichen Erhöhung der Flussdichte in den Flussführungsbereichen des Scheibenläufers bis an die Sättigungsgrenze des verwendeten Materials.

Hierdurch wird eine deutliche Steigerung des Drehmoments erzielt. Dadurch, dass die Drehachse und ein in axialer Richtung sich erstreckender Gehäusemantel der

Synchron-Maschine aus nicht ferromagnetischem Material ausgebildet sind, wird erreicht, dass in Bezug auf die Flussführung in der Synchron-Maschine mit Scheibenläufer keine Flussrückführung über das Gehäuse oder etwa über die

Drehachse erfolgt und nahezu der gesamte magnetische Fluss des zusätzlichen

Permanentmagneten die Radialflächen der oder des Scheibenläufer/s durchdringt. Um das magnetische Feld des zusätzlichen Permanentmagneten auszunutzen wird dieses über Flussführungsplatten, zwischen welchen der mindestens eine

Scheibenläufer und der mindestens eine Stator angeordnet sind, in die Radialebene der Scheibenläufer eingekoppelt. Vorzugsweise sind die Flussführungsplatten so ausgebildet, dass das zusätzliche Magnetfeld des zusätzlichen Permanentmagneten nach außen hin nahezu vollständig abgeschirmt ist. Dies kann beispielsweise dadurch erreicht werden, dass die Flussführungsplatten Schnittflächen senkrecht zur

Drehachse aufweisen, welche die Schnittflächen des Permanentmagneten überdecken. Bevorzugt schließen sich die Flussführungsplatten unmittelbar an den zusätzlichen Permanentmagneten an.

Gemäß einer weiteren Ausgestaltung sind vorzugsweise auf mindestens einem

Scheibenläufer jeweils in entgegengesetzte Axialrichtungen weisende

Permanentmagneten vorgesehen, wobei die Magnetisierungsrichtung der

Permanentmagnete identisch ist und die Permanentmagnete auf dem Scheibenläufer in sich in Axialrichtung jeweils gegenüberliegenden Winkelbereichen des

Scheibenläufers angeordnet sind, wobei in Axialrichtung der mindestens eine

Scheibenläufer zwischen jeweils zwei Statoren angeordnet ist und beide Statoren identisch angeordnete Wicklungen aufweisen, welche eine identische Phasenlage des magnetischen Drehfeldes bereitstellen. Die Dichte des magnetisch im Eingriff befindlichen Materials kann bei dieser Konfiguration der Synchron-Maschine weiter gesteigert werden. Als Folge kann eine Drehmomentsteigerung um Faktor zwei bei nahezu gleicher Baugröße erreicht werden.

Eine weitere Steigerung des Drehmoments um den Faktor zwei kann dadurch erreicht werden, dass mindestens zwei als Scheibenläufer ausgebildete Rotoren mit

zugeordneten Statoren in axialem Abstand voneinander auf der Drehachse

vorgesehen sind. Erstreckt sich gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Synchron-Maschine der mindestens eine zusätzliche Permanentmagnet radialsymmetrisch zur Drehachse, optional bis zum Gehäusemantel der Synchron-Maschine, kann eine in Bezug auf Lagerbelastungen und Gleichlauf weiter optimierte Synchron-Maschine bereitgestellt werden.

Die Erfindung wird im Weiteren anhand von Ausführungsbeispielen in Verbindung mit der Zeichnung näher erläutert. In der Zeichnung zeigt

Fig. l ein erstes Ausführungsbeispiel eines Rotors einer erfindungsgemäßen

Synchron-Maschine in einer schematischen, perspektivischen

Darstellung, Fig. 2 das Ausführungsbeispiel aus Fig. 1 in einer schematischen

Schnittansicht

Fig. 3 in einer Schnittansicht einen Stator gemäß einem weiteren

Ausführungsbeispiel der Erfindung,

Fig. 4 in einer perspektivischen Darstellung den Rotor eines weiteren

Ausführungsbeispiels einer erfindungsgemäßen Synchron-Maschine,

Fig. 5 das Ausführungsbeispiel aus Fig. 4 in einer schematischen

Schnittansicht,

Fig. 6 ein weiteres Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Synchron-

Maschine in einer Schnittansicht in der Radialebene und Fig. 7 das Ausführungsbeispiel aus Fig. 6 in einer axialen Schnittansicht. In Fig. 1 ist ein Rotor 1 in Form eines zylindrischen Läufers eines ersten Ausführungsbeispiels der erfindungsgemäßen Synchron-Maschine dargestellt. Der Rotor 1 ist auf einer Drehachse 2 angeordnet und weist Bereiche mit

Permanentmagneten 3, 3' auf, die dem mindestens einen Stator, in Fig. 1 nicht dargestellt, zugewandt und in Winkelbereichen in Umfangsrichtung auf dem Rotor verteilt angeordnet sind. Zusätzlich sind auf dem Rotor 1 zwischen den

Permanentmagneten 3, 3' Flussführungsbereiche 4, 4' vorgesehen, welche zur Führung des magnetischen Flusses aus dem oder in den Rotor 1 dienen. Die

Flussführungsbereiche 4, 4' sind aus einem ferromagnetischen, vorzugsweise weichmagnetischen Material hergestellt. Vorzugsweise sind die

Flussführungsbereiche als geblechte Zähne ausgebildet. In diesem

Ausführungsbeispiel sind die Flussführungsbereiche senkrecht zur Drehachse geblecht. Der in Fig. 1 nicht dargestellte Stator weist n Nuten auf, in welchen der die mehrphasige, vorzugsweise dreiphasige Wicklung gewickelt ist. Mit der mehrphasigen Wicklung, welche eine Polzahl 2p > 4 aufweist, erzeugt der Stator ein magnetisches Drehfeld mit 2p2 magnetischen Polen, welche in dem vorliegenden

Ausführungsbeispiel in radiale Richtung weisen.

In einem bevorzugten Ausführungsbeispiel, hier ebenfalls nicht dargestellt, entspricht die Polzahl des magnetischen Drehfeldes 2p2 dem Zweifachen der Nutenanzahl n und Anzahl der magnetischen Pole des Rotors 2p ₃ der Differenz 2p ₂ - 2p. Hierdurch wird ein optimierter Arbeitsbereich der Synchron-Maschine erreicht, der durch

Untersetzung der Bewegung des Rotors und hohe Drehmomente gekennzeichnet ist. Erfindungsgemäß ist in dem vorliegenden Ausführungsbeispiel ein zusätzlicher Permanentmagnet 5, 5' vorgesehen. In dem in Fig. 1 dargestellten

Ausführungsbeispiel ist der zusätzliche Permanentmagnet im Rotor in Form von zwei scheibenförmigen Permanentmagneten 5, 5' vorgesehen. Der magnetische Fluss der Permanentmagneten 5, 5' wird zumindest teilweise über den Rotor 1 geführt. Dies führt einem zur Magnetisierungsrichtung der Permanentmagnete 3, 3' des Rotors entgegengesetzten magnetischen Fluss in den Flussführungsbereichen 4, 4', so dass in den Flussführungsbereichen 4, 4' des Rotors 1 neben dem von den

Permanentmagneten 3, 3' erzeugten magnetischen Fluss zusätzlich magnetischer Fluss geführt wird, der in den Flussführungsbereichen 4, 4' eine deutlich gesteigerte Flussdichte verursacht. Die bisher in den Flussführungsbereichen 4, 4' vorhandene Flussdichte entsprach maximal etwa der Magnetisierung der Permanentmagnete 3, 3' von 1,4 T. Mit dem zusätzlich geführten magnetischen Fluss in den

Flussführungsbereichen 4, 4' kann die Flussdichte bis auf in den Sättigungsbereich des ferromagnetischen, vorzugsweise weichmagnetischen Materials der

Flussführungsbereiche erhöht werden. Als Folge wird das nutzbare Drehmoment der Synchron-Maschine deutlich erhöht.

Einen Axialschnitt des Ausführungsbeispiels aus Fig. 1 entlang der Achse II-II zeigt Fig. 2. Schematisch ist hier die Drehachse 2 dargestellt sowie die zusätzlich, hier scheibenförmig ausgebildeten Permanentmagneten 5, 5'. Der Rotor 1 ist, wie auch in Fig. 1 zu erkennen ist, in fünf Axialbereiche 6, 7, 8, 9, 10 beispielsweise aufgeteilt. Der Rotor 1, welcher als zylindrische Läufer ausgeführt ist, weist, wie in Fig. 1 ebenfalls dargestellt, in vorbestimmten Winkelbereichen in Umfangsrichtung auf der

Mantelfläche des Rotors angeordnete Permanentmagnete 3, 3' (3' nicht dargestellt in Fig. 2) auf, welche sich in axialer Richtung des Rotors 1 erstrecken. Die

Permanentmagnete 3, 3' wie auch Flussführungsbereiche 4, 4' erstrecken sich im vorliegenden Ausführungsbeispiel vollständig über den jeweiligen Axialbereich 6, 8 oder 10.

In Fig. 2 zeigt aufgrund der Schnittansicht nur die in identischer Richtung, hier beispielsweise radial nach außen, magnetisierten Permanentmagnete 3 der

Axialbereiche 6 und 10. Neben den Flusslinien ist auch die Magnetisierungsrichtung des durch den Stator erzeugten magnetischen Drehfeldes [B-Feld) dargestellt. Die Flussrichtung des magnetischen Drehfeldes sowie die in Richtung des Rotors 1 weisenden Flusslinien 4a der Flussführungsbereiche im Axialbereich 6 weisen gegen die nach radial außen gerichtete Magnetisierung der Permanentmagnete 3, welche hier mit Flusslinien 3a angedeutet ist. Im Axialbereich 6, 8 und 10 addieren sich das von außen angelegte magnetische Drehfeld und der Fluss dargestellt durch die Flusslinien 4a im Bereich der Flussführungsbereiche 4 und 4'. Im Bereich der

Permanentmagnete 3, 3' dringt das äußere Magnetfeld nicht ein, so lange die

Koerzitivfeldstärke der Permanentmagneten nicht überschritten wird. Hier liegt auch die Grenze der Flussdichte für das von außen angelegte magnetische Drehfeld (B- Feld).

Das von außen durch den Stator angelegte magnetische Drehfeld wird jedoch durch den zusätzlich erzeugten Fluss der Permanentmagneten 5, 5' in den

Flussführungsbereichen 4, 4' verstärkt und kann in den Flussführungsbereichen Werte bis in den Sättigungsbereich des Materials der Flussführungsbereiche annehmen. Beispielsweise hier bis zu 2,4 T. Die an den Flussführungsbereichen vorhandene, hohe Flussdichte führt zu entsprechend höheren Kräften, mit welchen diese Bereiche dem magnetischen Drehfeld folgen. Als Folge führt dies zu einer deutlichen Erhöhung des Drehmoments des Motors.

Wie in Fig. 1 bzw. 2 zu erkennen ist, ist auch ein zweiter Axialbereich 8 vorgesehen, in welchem ebenfalls sich in axialer Richtung erstreckende Permanentmagnete 3' vorgesehen sind, welche radialmagnetisiert sind und in vorbestimmten

Winkelbereichen in Umfangsrichtung angeordnet sind. Dazwischen erstreckten sich ebenfalls die Flussführungsbereiche 4', welche als geblechte Zähne im vorliegenden Ausführungsbeispiel ausgebildet sind. Die Permanentmagnete 3' des zweiten

Axialbereichs 8 sind in entgegengesetzter Richtung zu den Permanentmagneten 3 des ersten Axialbereichs 6 magnetisiert. Hierdurch wird erreicht, dass der durch die zusätzlichen, scheibenförmigen Permanentmagnete 5, 5' erzeugte Fluss, wie Fig. 2 darstellt, aus dem Axialbereich 8 in Radialrichtung austreten kann und dennoch entgegengesetzt zur Magnetisierung der Permanentmagnete 3' der Mantelfläche gerichtet ist. Durch die jeweils entgegengesetzt gerichtete Flussrichtung zu den Permanentmagneten 3, 3' wird eine scharfe Begrenzung der Flusslinien auf die Flussführungsbereiche 4, 4' erreicht und die Flussdichte zusätzlich erhöht. Im Ergebnis steht ein deutlich höheres Drehmoment zur Verfügung. Die Permanentmagnete 3 weisen bevorzugt eine Querschnittsform auf, deren Breite b doppelt so groß ist wie die Höhe h und erstrecken sich über den gesamten

Axialbereich 6, 8, 10. Hierdurch kann ein vorteilhafter Flussverlauf des erzeugten Magnetfeldes der Permanentmagneten erreicht werden. Das Magnetfeld weist bei dieser Geometrie beispielsweise geringeren Streufluss auf.

In der zuvor dargestellten Ausführungsvariante des Rotors ist die Drehachse vorzugsweise nicht-ferromagnetisch ausgebildet, um mögliche Verluste durch

Streufluss zu minimieren. Optional ist die gesamte Eintrittsfläche der

Flussführungsbereiche 4 im Axialbereich 6 identisch mit der Fläche des

scheibenförmigen Permanentmagneten 5, sodass eine identische Flussliniendichte durch den zusätzlich induzierten magnetischen Fluss aufgrund des

Permanentmagneten 5 im Axialbereich 6 in den Flussführungsbereichen 4 erzeugt wird. Dies gilt auch für den Axialbereich 8, welcher dann in etwa doppelt so lang ausgeführt werden kann wie die Axialbereiche 6 und 10, da dieser vom magnetischen Fluss von zwei zusätzlichen Permanentmagneten 5, 5' durchflutet wird.

Eine in Verbindung mit dem in Fig. 1 und 2 dargestellten Ausführungsbeispiel vorteilhafte Ausgestaltung des Stators 11 ist in einer schematischen Schnittansicht in Fig. 3 dargestellt. Der aus weichmagnetischem und optional geblechtem Stahl vorzugsweise hergestellte Stator 11, weist n Nuten 12 auf, in welche die mehrphasige, vorzugsweise 3-phasige Drehstromwicklung angeordnet ist. Zwischen den Nuten sind jeweils Flussführungsbereiche 13 aus weichmagnetischem Stahl angeordnet, welche zur Führung der Flusslinien des vom Stator 11 erzeugten magnetischen Drehfeldes in den Rotor dienen. Um auch im Stator eine Konzentration der Flusslinien auf diese Flussführungsbereiche zu erhalten, sind in der in Fig. 3 dargestellten

Ausführungsform zusätzlich Permanentmagnete 14 im Stator angeordnet, welche die Flusslinien des magnetischen Drehfeldes auf den Bereich der Flussführungsbereiche 13 beschränken und so zu einer Vermeidung von Streufluss beitragen. In Fig. 4 ist nun eine weitere Ausgestaltung des Rotors 1 in Form eines zylindrischen Läufers in perspektivischer, schematischer Darstellung gezeigt. In dem

Ausführungsbeispiel in Fig. 4 sind zwei Axialbereiche 15, 16 vorgesehen, welche Permanentmagnete 3, 3' aufweisen, die sich in axialer Richtung erstrecken und in vorbestimmten Winkelbereichen auf der Mantelfläche des Rotors 1 angeordnet sind. Auch in dem Ausgangsbeispiel in Fig. 4 sind diese Axialbereiche derart angeordnet, dass die Permanentmagnete jeweils gegeneinander derart verdreht sind, sodass in dem Winkelbereich, in welchem im Axialbereich 15 beispielsweise ein

Permanentmagnet 3, in dem Axialbereich 16 ein Flussführungsbereich 4' vorgesehen ist. Zudem ist die Magnetisierungsrichtung der Permanentmagnete 3, 3'

entgegengesetzt zueinander.

Im Unterschied zu dem Ausführungsbeispiel aus Fig. 1 und 2 ist der zusätzliche Permanentmagnet 17 in dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 4 und auch 5 als in radialer Richtung magnetisierter, hülsen- oder rohrförmiger Permanentmagnet 17, 18 ausgebildet. Der hülsen- oder rohrförmige Permanentmagnet 17, 18 weist einen geringeren Radius als der Rotor 1 auf und ist damit vollständig vom Blechpaket der Flussführungsbereiche 4, 4' umgeben. Die Magnetisierungsrichtung des hülsen- oder rohrförmigen Permanentmagnets 17, 18 ist erfindungsgemäß entgegengesetzt zu der Magnetisierungsrichtung der Permanentmagnete des zugehörigen Axialbereichs 15, 16 ausgebildet, sodass in den Flussführungsbereichen 4 bzw. 4' jeweils zur

Magnetisierungsrichtung der Permanentmagnete 3, 3' ein entgegengesetzt gerichteter magnetischer Fluss erzeugt wird. Wie bereits zuvor erläutert, kann durch diese Maßnahme eine höhere Flussdichte im Bereich der Flussführungsbereiche erzielt werden. Die Flussdichte in den Flussführungsbereichen kann bis auf 2,4 Tesla erhöht werden und damit deutlich höhere Drehmomente beim Betrieb der Synchron- Maschine mit identischen Parametern, beispielsweise Wicklungsströmen erreicht werden. Das Ausführungsbeispiel aus Fig. 4 ist zusätzlich in Fig. 5 in einer schematischen

Schnittansicht dargestellt. In dem in Fig. 5 dargestellten Ausführungsbeispiel ist der hülsen- oder rohrförmige Permanentmagnet 17, 18 unmittelbar auf die Drehachse 2 montiert. In diesem Fall sollte die Drehachse 2 aus einem ferromagnetischen Material bestehen, um auf möglichst einfache Weise einen magnetischen Schluss zu

ermöglichen. Um Streufluss zu vermeiden, sollte sowohl die Dicke M des hülsen- oder rohrförmigen Permanentmagneten 17, 18, wie auch der Abstand D zwischen den beiden Axialbereichen 15, 16 das 10- bis 30-Fache, vorzugsweise das 20-Fache des Luftspaltes zwischen Rotor und Stator betragen. Hierdurch kann Streufluss reduziert werden. Darüber hinaus ist in den Figuren 6 und 7 eine weitere, alternative Ausgestaltung der Synchron-Maschine gemäß der vorliegenden Erfindung dargestellt. Hier ist der Rotor als Scheibenläufer 19, 19' ausgebildet und weist eine Mehrzahl an Winkelbereichen auf, in welchen Permanentmagnete 20, die sich radial nach innen erstrecken, angeordnet sind. Die Permanentmagnete 20 sind in axialer Richtung magnetisiert. Jeder Scheibenläufer 19, 19' weist in dem vorliegenden Ausführungsbeispiel auf beiden Seiten der der Rotorscheide, also in beide Axialrichtungen weisend,

Permanentmagnete 20 auf.

Die im vorliegenden Ausführungsbeispiel in Fig. 6 dargestellte, dreiphasige Wicklung 21 des mindestens einen Stators 26 weist eine Wicklungsflächennormale auf, welche in axialer Richtung weist, sodass der mindestens eine Stator 26 ein magnetisches Drehfeld mit in Axialrichtung weisenden magnetischen Polen erzeugt. Zwischen den Permanentmagneten 20 des Scheibenläufers 19 sind Flussführungsbereiche 22 vorgesehen, welche ferromagnetisches, vorzugsweise weichmagnetisches Material aufweisen und insbesondere in geblechter Form ausgestaltet sind. Die

Flussführungsbereiche des Scheibenläufers 19, 19' und der zugehörigen Stören 26 sind vorzugsweise in Axialrichtung geblecht.

Zusätzlich ist mindestens ein Permanentmagnet 23 vorgesehen, welcher sich vorzugsweise über das ganze Gehäuse der Synchron-Maschine erstreckt. Dieser ist in axialer Richtung magnetisiert und erzeugt zusätzlichen magnetischen Fluss im Bereich des Scheibenläufers 19, 19'. Die magnetischen Flusslinien des zusätzlichen Permanentmagneten 23 werden über Flussführungsplatten 25 aus ferro- oder weichmagnetischem Material mit möglichst wenig Streufluss in die Radialebene der Scheibenläufer 19, 19' eingekoppelt. Die Flusslinien des Permanentmagneten sind in Fig. 7 angedeutet. Der Permanentmagnet 23 ist vorzugsweise radialsymmetrisch zur Drehachse 2 ausgebildet, um eine gleichmäßige Flussdichtenerhöhung in den

Flussführungsbereichen zu erzielen.

Die Drehachse 2 und ein in axialer Richtung sich erstreckender Gehäusemantel 20 sind aus nicht-ferromagnetischem Material hergestellt. Hierdurch wird erreicht, dass der durch die zusätzlichen Permanentmagnete 23 erzeugte magnetische Fluss den Scheibenläufer 19 so stark wie möglich durchflutet und nicht über die Drehachse 2 oder den Gehäusemantel 20 geschlossen wird. Vorzugsweise sind, wie in Fig. 7 dargestellt, zwei Statoren 26 jeweils einem

Scheibenläufer 19 zugeordnet, welche identische Wicklungen 21 aufweisen und eine identische Phasenlage des magnetischen Drehfeldes bereitstellen können. Hierdurch kann die Durchflutung des Scheibenläufers 19, 19' gesteigert werden und damit auch das Drehmoment der Synchron-Maschine.

Wie in Fig. 7 zu erkennen ist, sind zwei Scheibenläufer 19, 19', welche in axialem Abstand auf der Drehachse 2 angeordnet sind, auf der Drehachse angeordnet, jedem Scheibenläufer 19, 19' sind hier jeweils zwei Statoren 26 zugeordnet. In Fig. 6 ist der Permanentmagnet 23, welcher zusätzlich magnetischen Fluss im

Scheibenläufer 19, 19' bereitstellt, dargestellt. Vorzugsweise ist der mindestens eine zusätzliche Permanentmagnet 23 radialsymmetrisch zur Drehachse ausgebildet und erstreckt sich optional bis zum Gehäusemantel 20 der Synchron-Maschine. Der Permanentmagnet 23 weist vorzugsweise eine identische Querschnittsfläche senkrecht zur Drehachse 2, wie die Flussführungsbereiche der Scheibenläufer 19, 19', auf. Über die Querschnittsflächen kann der zusätzliche magnetische Fluss, welche der Permanentmagnet 23 dem Scheibenläufer 19, 19' zur Verfügung stellt, beeinflusst werden.

Der in Fig. 6 und 7 abgebildete Synchron-Maschine besitzt aufgrund der Verwendung von zwei Scheibenläufern 19, 19' mit jeweils beidseitig angeordneten

Permanentmagneten 20 und Statoren 26 eine besonders hohe Dichte an magnetisch im Eingriff befindlichen Material, sodass das Drehmoment der Synchron-Maschine um nahezu den Faktor 4 gegenüber ähnlichen Baugrößen erhöht ist.