[01] Die Erfindung betrifft ein Stopfaggregat zum Unterstopfen von Schwellen eines Gleises, mit einem höhenverstellbar auf einem Aggregatrahmen gelagerten Pickelträger, auf dem jeweils durch einen hydraulischen, eine Zylinderachse aufweisenden und mit einem Vibrationserreger verbundenen Beistellantrieb zueinander verschwenkbare Stopfpickel gelagert sind.

[02] Stopfaggregate zum Unterstopfen von Schwellen eines Gleises sind bereits vielfach bekannt, wie z. B. durch US 4 240 352, AT 339 358, EP 0 331 956 oder US 4 068 595. Die auf die Stopfpickel einwirkenden Vibrationen des Vibrationserregers können entweder durch eine Exzenterwelle oder durch hydraulische Impulse in einem Linearantrieb erzeugt werden, der gleichzeitig auch die Beistellbewegungen der Stopfpickel ausführt.

[03] Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung liegt nun in der Schaffung eines Stopfaggregates der eingangs genannten Art, mit dem eine verbesserte Vibration der Stopfpickel möglich ist.

[04] Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit einem Stopfaggregat der gattungsgemäßen Art durch die im Kennzeichen des Hauptanspruches angeführten Merkmale gelöst.

[05] Ein derartiger Vibrationserreger auf hydraulischer Basis hat den Vorteil, dass funktionell eine klare Trennung zwischen der Vibrationserzeugung einerseits und der Beistellbewegung für die Stopfpickel andererseits er- zielbar ist. Außerdem ist ein vereinfachter Steuerungsaufwand für die Vibrationserzeugung möglich.

[06] Weitere Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen und der Zeichnungsbeschreibung.

[07] Im Folgenden wird die Erfindung anhand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen näher beschrieben. Es zeigen: Fig. 1 eine Seitenansicht eines Beistellantriebe sowie Vibrationserreger aufweisenden Stopfaggregates, Fig. 2 bis 4 jeweils vereinfachte Darstellungen eines Vibrationserregers mit hydraulischem Schaltplan und Fig. 5 eine weitere Variante eines Beistellantriebes.

[08] Ein in Fig. 1 dargestelltes Stopfaggregat 1 zum Unterstopfen von Schwellen eines Gleises weist zwei Stopfpickel 2 auf, die jeweils mithilfe eines Beistellantriebes 3 für eine Schotterverdichtung zangenartig zueinander bewegbar sind. Jeder Stopfpickel 2 ist um eine Schwenkachse 4 verschwenkbar auf einem relativ zu einem Aggregatrahmen 5 höhenverstellbaren Pickelträger 6 gelagert. Jedem eine Zylinderachse 7 aufweisendem Beistellantrieb 3 ist ein hydraulisch basierter Vibrationserreger 8 zur Erzeugung von einer Beistellbewegung der Stopfpickel 2 überlagerten Vibrationen zugeordnet. Der Beistellantrieb 3 ist um eine Lagerachse 9 schwenkbar am Pickelträger 6 befestigt. [09] Ein in Fig. 2 dargestellter Querschnitt des Beistellantriebes 3 zeigt einen zur Zylinderachse 7 koaxial angeordneten Innenzylinder 10 des Vibrationserregers 8, der in dieser speziellen Ausführungsvariante der Erfindung gleichzeitig auch als - aus Hydraulikzylinder und Zylinderkolben zusammengesetzter - Beistellantrieb 3 dient. Der Innenzylinder 10 (bzw. der Beistellantrieb 3) ist über Gleitflächen 11 in der Achsrichtung 7 verschiebbar in einem Außenzylinder 2 gelagert.

[10] Zwischen zwei in Richtung der Zylinderachse 7 (Achsrichtung) voneinander distanzierten Gleitflächen 11 ist eine ringförmige Vertiefung 13 im Außenzylinder 12 vorgesehen. Ein diese ringförmige Vertiefung 13 in zwei - bezüglich der Achsrichtung 7 voneinander distanzierte - Fluidkanäle 14 unterteilender Distanzring 15 ist mit dem Innenzylinder 10 verbunden. Die beiden Fluidkanäle 14 sind für eine Vibrationserregung des Innenzylinders 10 (d.h. des Beistellantriebes 3) durch Versorgungsleitungen 16 abwechselnd hydraulisch beaufschlagbar (die für die Beistellbewegung des Beistellantriebes 3 erforderlichen Versorgungsleitungen sind der Einfachheit halber nicht dargestellt).

[11] Mit der angedeuteten Lagerachse 9 ist der Außenzylinder 12 des Vibrationserregers 8 direkt (und damit der Beistellantrieb 3 indirekt) am Pickelträger 6 angelenkt. Die abwechselnde Beaufschlagung der beiden je mit den Versorgungsleitungen 16 verbundenen Fluid- kanäle 14 erfolgt durch eine um 180° phasenverschobene Doppelkolbenpumpe 17.

[12] Eine Schwingungsamplitude der Stopfpickel 2 ist durch ein Hubvolumen

H der Doppelkolbenpumpe 17 und das Volumen der beiden Fluidkanäle 14 definiert. Eine Änderung des Hubvolumens H ist durch eine Verstellung des Exzenterweges an der Doppelkolbenpumpe 17 möglich. Die Vibrations-Frequenz der Stopfpickel 2 entspricht der Hubfrequenz der Doppelkolbenpumpe 17 (bzw. Drehzahl n einer Exzenterwelle). Die Vibrations- Frequenz ist durch Ändern der Exzenterwellen-Drehzahl von 0 bis 60 Hz einstellbar. Hub und Rückhub des Innenzylinders 10 (bzw. Beistellantriebes 3) erfolgt durch die 180° phasenverschobene Doppelkolbenpumpe 17. Die Schwingungsamplitude der Stopfpickel 2 als Funktion der Schlagkraft ist durch ein Proportional-Druckbegrenzungsventil 18 einstellbar. Durch dieses kann wahlweise auch die Stopfpickelvibration unterbrochen werden, ohne dafür den Antrieb der Doppelkolbenpumpe 17 abschalten zu müssen.

[13] In der hier dargestellten Ausführungsvariante eines„Kombinationszylinders" lassen sich die Funktionen "Stopfpickelbeistellung" und "Stopfpickelvibration" in kompakter Bauweise sowie unter Einhaltung branchenüblicher Einbaumaße von Beistellzylindern in Stopfaggregaten problemlos vereinen. [14] Der Außenzylinder 12 des Vibrationserregers 8 weist im Bereich der Gleitfläche 1 1 des Distanzringes 15 eine Auslaßöffnung 19 für aus den beiden Fluidkanälen 14 austretendes Lecköl auf, das über eine Speiseleitung 20 ergänzt wird. Damit kann das sich durch die Vibrationen intensiv erwärmende Öl laufend erneuert werden.

[15] Wie in einer durch Fig. 3 dargestellten Variante ersichtlich, sind die beiden einander zugekehrten Fluidkanäle 14 der beiden Vibrationserreger 8 einerseits und die beiden voneinander abgewandten Fluidkanäle 14 andererseits jeweils durch eine gemeinsame Versorgungsleitung 16 beaufschlagbar. Durch diese entsteht ein Druckausgleich zwischen den Vibrationsantrieben. Damit stellt sich die Vibrationsamplitude proportional zum Lastdruck (Vibrationswiderstand) ein. Folglich entsteht ein sogenanntes asynchrones Stopfen (mit dem Effekt, dass sich auf der Seite mit geringerem Vibrationswiderstand eine höhere Amplitude einstellt).

[16] Gemäß einer in Fig. 4 ersichtlichen Ausführungsvariante ist von den beiden Versorgungsleitungen 16 des Vibrationserregers 8 eine durch die Doppelkolbenpumpe 17 und die andere je durch einen Hydraulikspeicher 21 beaufschlagbar. Diese als Membran- oder Kolbenspeicher ausgeführte hydraulische Feder ist über den Gasfüll- und Vorspanndruck definiert. [17] Prinzipiell kann natürlich jede bekannte Art der Erzeugung eines pulsierenden Fluidstromes für den Vibrationserreger 8 verwendet werden. Es könnte z.B. anstelle der Kolbenpumpe ein vorzugsweise direkt am Vibrationserreger 8 befestigtes Proportionalventil vorgesehen werden.

[18] Gemäß der in Fig. 5 dargestellten Variante ist der Distanzring 15 mit dem Außenzylinder 12 verbunden, während der Fluidkanal 14 im Innenzylinder 10 bzw. Beistellantrieb 3 vorgesehen ist.