Die Erfindung betrifft ein Zielfernrohr mit einer optischen Achse und mit einer Visierlinie, mit ersten Mitteln zum Verstellen der Richtung der Visierlinie, mit einem mit dem Zielfernrohr baulich verbundenen Entfernungsmesser, der eine Lichtquelle zum Aussenden eines Mess-Sendestrahls aufweist, wobei der Mess-Sendestrahl außerhalb des Zielfernrohrs verläuft und dessen Richtung mit der Richtung der Visierlinie im wesentlichen übereinstimmt, und mit zweiten Mitteln zum selbsttätigen Nachführen der Richtung des Mess-Sendestrahls beim Verstellen der Richtung der Visierlinie .

Ein Zielfernrohr der vorstehend genannten Art ist aus der Druckschrift DE 1 210 360 B (= US 3 , 464 , 770 A) bekannt.

Bei Zielfernrohren ist es bekannt, Einstellmittel, sog. „Türme" vorzusehen, die es gestatten, die Visierlinie im Zielfernrohr in definierten Schritten entweder in der Vertikalen oder in der Horizontalen zu verstellen. Dabei wird üblicherweise entweder die Zielmarke verstellt oder das Objektiv. Damit kann das Zielfernrohr, das von Hause aus für eine bestimmte Munition auf eine bestimmte Entfernung eingeschossen ist, so nachjustiert werden, dass auch bei einer anderen Entfernung und/oder einer anderen Munition zielgenaue Schüsse möglich sind. Ferner können auch andere Störgrößen kompensiert werden, beispielsweise ein bereits vorhandener Anstellwinkel des Zielfernrohrs , wenn sich das Zielobjekt auf einer anderen Höhe als der Schütze befindet, ferner aber auch Umwelteinflüsse, wie z .B . Richtung und Stärke eines Windes .

Zielfernrohre sind mitunter zusätzlich mit einem Entfernungsmesser ausgerüstet, insbesondere mit einem Laser- Entfernungsmesser . Der Laser-Entfernungsmesser sendet einen sehr dünnen Laserstrahl aus und berechnet aus der Phasenlage des vom Zielobjekt reflektierten Strahls dessen Entfernung vom Schützen. Der Auftreffpunkt des Laserstrahls auf dem Zielobjekt kann dabei in das Zielfernrohr eingespiegelt werden, so dass der Schütze eine visuelle Kontrolle darüber hat, auf welchen Punkt er gerade zielt .

Zu diesem Zweck ist es natürlich notwendig, dass der Laserstrahl und die Visierlinie des Zielfernrohrs exakt parallel ausgerichtet sind (wenigstens für große Entfernungen, bei

denen die Parallaxe keine Rolle spielt) oder zusammenfallen . Im letztgenannten Fall ist der Entfernungsmesser mindestens so weit in das Zielfernrohr integriert, dass der Laserstrahl teilweise in den Strahlengang des Zielfernrohrs eingeblendet ist.

Wenn nun aber durch Verstellen der Türme die Zielmarke und damit die Visierlinie des Zielfernrohrs verstellt wird, geht diese Parallelität zwischen bzw. das Zusammenfallen von Visierlinie und Laserstrahl verloren. Der Laserstrahl trifft dann in einem Punkt am Zielobjekt auf, der neben dem gerade anvisierten Zielpunkt 1iegt.

Aus der Druckschrift DE 44 38 955 C2 (= US 5 , 771 , 623 Ä) ist ein Zielfernrohr bekannt, das zur Beseitigung dieses Nachteils vorsieht, den Entfernungsmesser in das Zielfernrohr zu integrieren, wobei der Laserstrahl auch durch das Objektiv des Zielfernrohrs läuft, das hier zum Verstellen der Visierlinie verstellt wird. Damit ist sichergestellt, dass der Laserstrahl und die Visierlinie auch nach einem Verstellen der Visierlinie unverändert zusammenfallen . Der Laser-Sendestrahl wird über einen ersten Strahlenteiler in den Strahlengang des Zielfernrohrs eingeblendet und der Laser-Empfangsstrahl über einen zweiten Strahlenteiler aus dem Strahlengang ausgeblendet . Es sind daher bei diesem System zwingend zwei Strahlenteiler erforderlich .

Eine ähnliche Lösung ist auch aus der Druckschrift WO 00/77554 Al (= US 6, 583, 862 A) bekannt. Dort ist der Integrationsgrad des Entfernungsmessers geringer. Dieser ist als andockbare Einheit ausgebildet, die seitlich an dem Zielfernrohr befestigt werden kann, was — im Gegensatz zu der Lösung gemäß der Druck-

schrift DE 44 38 955 C2 - auch die Möglichkeit eines Nachrüs- tens eröffnet . Der angedockte Entfernungsmesser ist über eine seitliche Öffnung in dem Zielfernrohr optisch mit diesem verbunden. Der Laserstrahl wird auch hier mittels zweier Strahlenteiler in den Strahlengang des Zielfernrohrs ein- und aus diesem ausgeblendet, von denen sich der eine im Zielfernrohr und der andere im angedockten Entfernungsmesser befindet . Zur Verstellung der Visierlinie dient hier ein schwenkbar gelagertes Innenrohr, das unter anderem ein Umkehrsystem und den einen Strahlenteiler enthält.

Bei diesen beiden bekannten Konzepten sind, wie bereits erwähnt, jeweils zwei Strahlenteiler zwingend erforderlich , die in einem vorbestimmten Teilungsverhältnis stehen . Je nach Wahl des Teilungsverhältnisses verliert man entweder Sende- oder Empfangsleistung, in jedem Falle aber führt dies zu einer Einbuße an Reichweite . Ferner ist für dieses Konzept charakteristisch, dass sowohl der Laser-Sendestrahl als auch der Laser- Empfangsstrahl zusammen mit dem visuellen Empfangsstrahl durch das Objektiv hindurchtreten. Das führt zu Reflektionen des Laser-Sendestrahls am Objektiv und damit zu falschem Empfang ( sog . Eigenstörungen) .

Aus den Druckschriften DE 28 41 612 Cl und der DE 36 39 326 C2 sind noch Anordnungen für Panzer bekannt, bei denen ein Entfernungsmesser als zu der Visiereinrichtung der Panzerkanone vollkommen separate Einheit am Panzer befestigt und in seiner Ausrichtung motorisch einstellbar ist.

Die eingangs genannte Druckschrift DE 1 210 360 B beschreibt eine mit einem Laser-Entfernungsmesser gekoppelte Visiervor-

richtung. Bei dieser Vorrichtung ist oben auf dem Zielfernrohr ein Laser-Sender angeordnet, in dessen Strahlengang sich ein eine bikonkave Linse eines Galilei-Systems befindet, das offensichtlich zur Aufweitung des Strahles eines Festkörper-Lasers dient, wie er zum Zeitpunkt der Entstehung dieser Druckschrift üblicherweise verwendet wurde . Diese Linse ist in vertikaler und in horizontaler Richtung quer zur optischen Achse des Laser-Senders verschiebbar . Im Strahlengang des Zielfernrohrs ist unterhalb dieser Linse eine Strichplatte angeordnet, die ebenfalls in vertikaler und in horizontaler Richtung quer zur optischen Achse des Zielfernrohrs verschiebbar ist . Dies geschieht in Abhängigkeit von Steuersignalen eines Rechners , der aus den vom Zielobjekt reflektierten Strahlen des Laser-Senders die Entfernung zum Zielobjekt berechnet . Die Strichplatte und die bikonkave Linse sind mechanisch gekoppelt, so dass eine Verschiebung der Strichplatte in vertikaler und/oder horizontaler Richtung eine gleiche Verschiebung der bikonkaven Linse in gleicher Richtung zur Folge hat .

Die bekannte Vorrichtung hat mehrere Nachteile .

Zum einen gestattet die unmittelbare starre Kopplung von Strichplatte und bikonkaver Linse nur eine sehr grobe Nachstellung des Mess-Sendestrahls des Laser-Senders relativ zur Visierlinie .

Ferner wandert der Mess-Sendestrahl bei einer Querversσhiebung nur der Linse und bei gehäusefestem Laser-Sender und gehäusefesten weiteren Linsen des Galilei-Systems aus der optischen Mitte der bikonkaven Linse heraus , was zu einer optischen Verzerrung des Mess-Sendestrahls führt .

Weiterhin wandert durch das Verschieben der Strichplatte die Zielmarke aus dem Zentrum des Bildfeldes heraus .

Darüber hinaus ist der mechanische Aufbau schwierig zu realisieren, wenn die Strichplatte sich in der Nähe des Okulars befindet, der Laser-Sender aber möglichst in der Nähe des Objektives angeordnet sein soll .

Schließlich ist die Verwendung eines Laser-Senders mit naσhge- schaltetem optischen System auch im Hinblick auf das dabei anfallende Gewicht nachteilig und durch das optische System entsteht ein erheblicher Abstand der optischen Achsen von Laser-Sender und Zielfernrohr, was wiederum große Parallaxe- Fehler zur Folge hat .

Die Druckschrift DE 33 29 589 C2 beschreibt eine weitere Visiereinrichtung mit einem Laser-Sender, bei dem die optische Achse des Laser-Senders durch seitliches Verschieben eines im Strahlengang des Laser-Senders befindliches Drehkeilpaars verschwenkbar ist. Dies geschieht servomotorisch in Abhängigkeit von Signalen eines Rechners, der die Drehstellung eines im Strahlengang des Zielfernrohrs befindlichen Spiegels erfasst .

Diese Einrichtung hat damit den gleichen Nachteil wie oben bereits erörtert, dass nämlich der Mess-Sendestrahl beim Verschwenken optisch verzerrt wird.

Der Erfindung liegt demgegenüber die Aufgabe zugrunde, ein Zielfernrohr der eingangs genannten Art dahingehend weiterzubilden, dass die vorgenannten Nachteile vermieden werden. Ins-

besondere soll ein Zielfernrohr zur Verfügung gestellt werden, bei dem eine kompakte Bauweise mit geringem Gewicht und trotzdem hoher Präzision der Entfernungsmessung auch bei großen Entfernungen möglich ist.

Bei einem Zielfernrohr der eingangs genannten Art wird diese Aufgabe erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass die Lichtquelle schwenkbar am Zielfernrohr angeordnet ist, und dass die zweiten Mittel als zwischen dem Zielfernrohr und der Lichtquelle wirkendes Getriebe ausgebildet sind.

Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe wird auf diese Weise vollkommen gelöst .

Die Erfindung sieht nämlich vor, die gesamte Lichtquelle des Entfernungsmessers zu verschwenken und nicht nur ein optisches Element in dessen Strahlengang zu verschieben. Damit bleiben die optischen Eigenschaften der Lichtquelle vollkommen erhalten. Dies wird in besonders einfacher Weise durch die getriebliche Kopplung der schwenkbar am Zielfernrohr befestigten Lichtquelle mit dem Zielfernrohr erreicht.

Das erfindungsgemäße Zielfernrohr weist wesentliche Vorteile gegenüber herkömmlichen Zielfernrohren auf, bei denen die Visierlinie über das Objektiv verstellt wird . Es integriert den Entfernungsmesser, ohne dass dabei die herkömmliche Form und Handhabung verloren geht, an die die Benutzer gewöhnt sind. Dabei werden keine Zugeständnisse hinsichtlich des Gewichtes gemacht, weil das erfindungsgemäße Zielfernrohr beispielsweise mit einem Gesamtgewicht von etwa 1.000 g herstellbar ist.

Bei einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung sind die ersten Mittel zum manuellen Verstellen der Richtung der Visierlinie vorgesehen, wobei vorzugsweise die ersten Mittel ein erstes Verstellelement für eine Ausrichtung der Visierlinie in einer Horizontalebene sowie ein zweites Verstellelement für eine Ausrichtung der Visierlinie in einer Vertikalebene aufweisen .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass in an sich bekannter Weise mit so genannten „Türmen" für die Einstellung eines horizontalen bzw. eines vertikalen Versatzes der Visierlinie gearbeitet werden kann. Das schließt natürlich andere Verstellmöglichkeiten, beispielsweise eine servomotorische Verstellung nicht aus .

Besonders bevorzugt sind Ausführungsbeispiele der Erfindung, bei denen der Entfernungsmesser gegenläufig zur Visierlinie verschwenkt wird.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass eine Bauform gewählt werden kann, bei der die Verstellung der Visierlinie im Bereich der ersten Bildebene vorgenommen wird, in der das Bild des Zielobjektes auf dem Kopf steht.

Im Rahmen der vorliegenden Erfindung ist das Getriebe insbesondere als Hebelgetriebe ausgebildet.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass kompakte, spielfreie und reibungsarme Elemente verwendet werden können, deren Bewegung unmittelbar von der Verstellung der Visierlinie, beispielsweise vom Verdrehen der „Türme" abgeleitet werden kann und die daher keine separate Energiezufuhr benötigen.

Eine besonders gute Wirkung wird erzielt, wenn die Lichtquelle an einem objektivseitigen Ende des Zielfernrohrs und ein Um- kehrsystem an einem okularseitigen Ende des Zielfernrohrs gelenkig gelagert und die einander zu weisenden freien Enden von Lichtquelle und Umkehrsystem über einen Hebel gelenkig miteinander verbunden sind.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass eine besonders kompakte Bauform mit kurzem Hebelgetriebe entsteht .

Bei dem vorgenannten Ausführungsbeispiel ist besonders bevorzugt, wenn die Lichtquelle am objektivseitigen Ende des Zielfernrohrs in einem Kugellager und vorzugsweise das Umkehrsystem am okularseitigen Ende des Zielfernrohrs in einem Kegel/Kugellager gelagert ist.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass die für eine zweiachsige Verstellung der Visierlinie notwendige Lagerung mit einfachen Mitteln erreicht wird.

Bevorzugte Weiterbildungen dieses Ausführungsbeispiels mit Hebelgetriebe zeichnen sich dadurch aus , dass der Hebel starr mit dem freien Ende der Lichtquelle und gelenkig mit dem freien Ende des Umkehrsystems verbunden ist .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass die im Bereich des Hebels erforderliche Gelenkigkeit auf ein Gelenk reduziert wird, wobei dieses Gelenk sich im Bereich des Umkehrsystems befindet, wo ein ausreichender Bauraum dafür zur Verfügung steht.

Dabei ist bevorzugt, wenn der Hebel in einer ersten Richtung justierbar mit dem freien Ende der Lichtquelle verbunden ist, insbesondere dadurch, dass der Hebel an seinem objektivseitigen Ende mit einer ersten Gabel versehen ist, dass erste Zinken der ersten Gabel einen Stutzen am freien Ende der Lichtquelle umfassen, und dass die ersten Zinken in ihrer Längsrichtung auf dem Stutzen verschiebbar und in einer vorgegebenen Position fixierbar sind.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass eine Justierung des Hebelgetriebes in einer ersten Richtung, vorzugsweise in Seitenrichtung in einfacher Weise möglich ist, nämlich durch Verschieben und Fixieren der Gabel auf dem Stutzen, beispielsweise durch Festschrauben mittels einer Mutter auf einem Gewindestutzen .

In analoger Weise kann bei einer weiteren Ausführungsform der Erfindung der Hebel an seinem okularseitigen Ende mit einer zweiten Gabel versehen sein, wobei zweite Zinken der zweiten Gabel mit Längsnuten versehen sind, und mit dem UmkehrSystem verbundene Stifte in den Längsnuten laufen.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass die erforderliche Gelenkigkeit im Bereich des Hebels mit einem einzigen und sehr einfach aufgebauten Gelenk ermöglicht wird, das den Anforderungen an Spielfreiheit und Reibungsarmut genügt.

Für die Ausführungsbeispiele mit den gabelförmigen Enden des Hebels gilt bevorzugt, dass die erste Gabel mit ihren ersten Zinken eine erste Ebene definiert, dass die zweite Gabel mit ihren zweiten Zinken eine zweite Ebene definiert, und dass die erste Ebene mit der zweiten Ebene einen rechten Winkel ein-

schließt . Dabei ist weiter bevorzugt, dass der Hebel ein objek- tivseitiges vorderes Teil sowie ein okularseitiges hinteres Teil aufweist, und dass die Teile in einer zweiten Richtung justierbar miteinander verbunden sind, wobei insbesondere die erste Richtung mit der zweiten Richtung einen rechten Winkel einschließt. Das vordere Teil ist dabei bevorzugt mit der ersten Gabel und das hintere Teil mit der zweiten Gabel versehen.

Diese Maßnahme hat den Vorteil , dass die Verstellbarkeit und die Justierbarkeit zwischen den beiden vom Hebel verbundenen Baugruppen in zwei senkrecht aufeinander stehenden Richtungen mit einem Minimum an Bauelementen gewährleistet ist.

Eine gute Wirkung wird bei den vorgenannten Ausführungsbeispielen dadurch erzielt, dass das freie Ende des Umkehrsystems durch das freie Ende eines Innenrohrs des Zielfernrohrs gebildet wird.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass alle im Innenrohr gehaltenen Bauelemente, insbesondere die Umkehrgruppe und die Strichplatte, in ihrer Lage zueinander unverändert bleiben, wenn die Ziellinie verstellt wird.

Bei weiteren bevorzugten Weiterbildungen der Erfindung ist das Getriebe als Seilzuggetriebe oder als eine Servomotorik ausgebildet.

Diese Maßnahmen haben den Vorteil, dass je nach dem im Einzelfall tragbaren Aufwand eine entsprechend zuverlässige und präzise Kopplung von Zielfernrohr und Entfernungsmesser erreicht werden kann.

Auch bei den vorgenannten Getriebearten ist bevorzugt, wenn das Getriebe im Zielfernrohr an einem UmkehrSystem angreift .

Bei anderen Ausführungsbeispielen der Erfindung weist das Getriebe ein von einer Brennweite des Zielfernrohrs abhängiges Übersetzungsverhältnis auf .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass insbesondere bei Varioobjektiven immer die für die jeweilige Brennweite optimale Getriebeübersetzung eingestellt werden kann.

Schließlich wird eine besonders einfache Bauform erreicht, wenn der Entfernungsmesser kardanisch am Zielfernrohr gelagert ist.

Bei Ausführungsbeispielen der Erfindung ist bevorzugt, wenn die Lichtquelle eine Laserdiode aufweist.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass ein Bauelement eingesetzt wird, dessen Lichtstrahl keiner aufwendigen Optik bedarf, so dass eine leichte und schmale Bauform möglich wird. Dadurch vermindert sich im Vergleich zu bekannten Anordnungen auch die Parallaxe .

Dabei ist bevorzugt, wenn die Lichtquelle eine Brennweite von etwa 12 mm aufweist .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass eine äußerst kurze Bauform entsteht, die auch für große Entfernungen im Bereich von 1.000 in und mehr mit hoher Präzision arbeitet.

Das Zielfernrohr weist bevorzugt ein Objektiv auf, dessen mindestens eine Linse fest in einem Außenrohr des Zielfernrohrs angeordnet ist .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass das Objektiv dicht ausgebildet ist. Wenn bevorzugt noch eine Verspiegelung hinzugefügt wird, kann die Transmissionseigenschaft optimiert werden, nämlich für den sichtbaren Bereich sowie für die Wellenlänge des Laser-Lichts des Entfernungsmessers .

Das erfindungsgemäße Zielfernrohr weist bevorzugt eine Stromversorgung mit einer Batterie auf, bei der die Batterie an ihrem Pluspol axial elastisch gehalten ist.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass langlebige Batterien eingesetzt werden können , bei denen bauartbedingt der Pluspol auf einem keramischen Bauteil sitzt, das bei einer Stoßbelastung ansonsten beschädigt werden könnte.

Dabei ist die Batterie bevorzugt in einem Hohlraum angeordnet, der eine rückwärtige Fortsetzung des Entfernungsmessers bildet.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass eine kompakte Bauform entsteht.

Bei Ausführungsbeispielen der Erfindung weist das Umkehrsystem in an sich bekannter Weise an seinem objektivseitigen Ende einen Strahlenteiler auf.

Der Strahlenteiler ist dabei vorzugsweise mit einem ersten Prisma sowie einem zweiten Prisma versehen, die in einer Grenz-

ebene aneinander liegen, wobei die Grenzebene mit der optischen Achse einen Winke im Bereich von 50 ° bis 70 ° einschließt und der Winkel (α) insbesondere etwa 60° beträgt .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass im Gegensatz zu herkömmlichen Anordnungen mit 45° Winkel der Schichtenaufbau im Bereich der Grenzebene deutlich vereinfacht werden kann . Mit dieser Besσhichtung ist eine optimale Ausspiegelung des Laserlichts und eine optimale Transmission des sichtbaren Lichts möglich. So liegt beispielsweise der Reflexionsgrad für einen Teilerwürfel mit 60° für eine Wellenlänge von 905 nm bei 90% im Vergleich zu etwa 60% bei einer Bauweise mit 45 ° .

Dabei ist bevorzugt, wenn in der Grenzebene ein Schichtenaufbau maximal sechzig, vorzugsweise maximal vierzig Einzelschichten aufweist.

Der Schichtenaufbau besteht dabei bevorzugt aus abwechselnden Hafnium-Einzelschichten und Siliziumoxid-Einzelschichten.

Bei Ausführungsformen dieses Strahlenteilers wird ein entlang der optischen Achse auf das objektivseitige erste Prisma auftreffender Mess-Empfangsstrahl an der Grenzebene aus der optischen Achse abgelenkt, durchläuft das erste Prisma, tritt an einer Oberfläche des ersten Prismas aus und wird auf einen Sensor geleitet, dessen Sensoroberfläche parallel zu der Oberfläche angeordnet ist . Dabei wird er Mess-Empfangsstrahl vorzugsweise lotrecht auf die Sensoroberfläche abgelenkt .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass der Strahlengang optimiert ist und der Sensor mit dem besten Wirkungsgrad beaufschlagt wird.

Besonders bevorzugt ist dabei, wenn das erste Prisma an seiner objektivseitigen unteren Kante mit einer abgeflachten Ecke versehen ist, deren Oberfläche derart zur optischen Achse angewinkelt ist, dass ein entlang der optischen Achse einfallender Mess-Empfangsstrahl, der an der angewinkelten Grenzebene reflektiert wird, lotrecht auf die Oberfläche der abgeflachten Ecke trifft.

Diese Maßnahme hat den Vorteil , dass der Austritt des Mess- Empfangsstrahls aus dem ersten Prisma optimiert ist .

Weiter bevorzugt ist dem Sensor ein Bandpassfilter vorgeschaltet, das vorzugsweise zwischen dem ersten Prisma und dem Sensor angeordnet ist .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass das Eindringen von Falschlicht in den Sensor minimiert wird.

In diesem Zusammenhang ist bevorzugt, wenn das Bandpassfilter als Kantenfilter ausgebildet ist, insbesondere wenn das Kantenfilter aus zwei aufeinander gekitteten Einzelfiltern besteht .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass eine besonders flache und effektive Bauform entsteht.

Bei Ausführungsformen der Erfindung definiert eine okularseiti- ge Oberfläche des okularseitigen zweiten Prismas eine zweite Bildebene des Zielfernrohrs .

In diesem Falle wird ein entlang der optischen Achse auf das objektivseitige erste Prisma auftreffender Mess-Empfangsstrahl in einem Auftreffpunkt an der Grenzebene aus der optischen Achs abgelenkt, durchläuft das erste Prisma, tritt an einer Oberfläche des ersten Prismas aus und wird auf eine Sensoroberfläche eines Sensors geleitet . Dabei ist der Abstand des Auftreffpunk- tes von der zweiten Bildebene vorzugsweise gleich groß wie der Abstand des Auftreffpunktes von der Sensoroberfläche .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass ein zentriertes Absehen immer in der Mitte des Bildfeldes ermöglicht wird.

Bei dieser Bauform ist bevorzugt, wenn eine Feldlinse auf die okularseitige Oberfläche des zweiten Prismas aufgekittet ist .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass zwischen Strahlenteiler und Feldlinse keine Verschmutzung eintreten kann. Ferner können zwei Entspiegelungsschichten eingespart werden . Zudem erlangt man eine hohe Transmission, da ein luftgefüllter Raum entfällt.

Es ist ferner bevorzugt, wenn der Strahlenteiler in dem Umkehrsystem durch Formschluss verdrehsicher angeordnet ist.

Bei Ausführungsformen der Erfindung ist das Umkehrsystem am okularseitigen Ende des Zielfernrohrs in einem Kegel- /Kugellager gelagert.

Diese Maßnahme hat den bereits weiter oben erwähnten Vorteil, dass die erforderliche Gelenkigkeit durch einfache bauliche Maßnahmen erreicht werden kann .

Dabei ist bevorzugt, wenn das Kegel-/Kugellager durch einen Innenkegelsitz auf einer Innenoberfläche eines Außenrohrs des Zielfernrohrs und durch einen Kugelkopf gebildet wird, der am okularseitigen Ende eines Innenrohrs des Zielfernrohrs angeordnet ist . Der Kugelkopf ist dabei vorzugsweise mittels einer Feder gegen das Außenrohr abgestützt.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass die erforderlichen Bauelemente auf minimalem Raum angeordnet werden können

Bei der erfindungsgemäßen Bauform ist bevorzugt am okularseitigen Ende des Umkehrsystems eine zweite Bildebene gebildet .

Dabei ist bevorzugt eine Striσhplatte mindestens näherungsweise am Ort der zweiten Bildebene im Umkehrsystem angeordnet .

Die Strichplatte ist dabei vorzugsweise starr mit dem Umkehrsystem verbunden.

Bei dem vorgenannten Beispiel ist bevorzugt auf der mindestens näherungsweise in der zweiten Bildebene befindlichen Okularsei- te der Strichplatte ein Display für eine alphanumerische Anzeige im Bildfeld angeordnet .

Diese Maßnahme hat gegenüber herkömmlichen Anordnungen mit neben dem Bildfeld angeordneten Display, das in das Bildfeld eingespiegelt werden muss , den Vorteil, dass kein weiterer

Strahlenteiler mit zugehöriger Optik zum Einspiegeln benötigt wird. Auch dies trägt zu einer hohen Transmission bei, ebenso wie zu einem geringeren Gewicht und zu niedrigeren Herstellkosten .

Erfindungsgemäß kann die Strichplatte in an sich bekannter Weise beleuchtbar sein, wobei die Intensität der Beleuchtung einstellbar ist. Dabei ist die Lichtintensität der alphanumerischen Anzeige des Displays bevorzugt in Abhängigkeit von der Intensität der Beleuchtung der Strichplatte einstellbar .

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass das Licht des Displays das Bild des Zielobjektes nicht überstrahlen kann.

Bei dem vorgenannten Ausführungsbeispiel ist vorzugsweise zum Einstellen der Intensität der Beleuchtung der Striσhplatte mindestens ein Betätigungsknopf am Zielfernrohr angeordnet, wobei mit dem mindestens einen Betätigungsknopf zugleich die Beleuchtung ein- und ausschaltbar ist.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass mit wenigen Betätigungselementen mehrere Funktionen ausgeübt werden können.

Dies gilt insbesondere dann, wenn zum Erhöhen bzw. zum Vermindern der Intensität der Beleuchtung der Strichplatte zwei Betätigungsknöpfe vorgesehen sind und die Beleuchtung durch gleichzeitiges Betätigen beider Betätigungsknöpfe ein- bzw. ausschaltbar ist.

Ferner ist bevorzugt bei einem erfindungsgemäßen Zielfernrohr ein Schalter zum Betätigen des Entfernungsmessers vorgesehen,

wobei der Schalter die Abgabe eines kurzzeitigen Mess- Sendestrahls bewirkt, und Mittel vorgesehen sind, um eine Abgabe eines weiteren Mess-Sendstrahls erst nach Ablauf eines vor- bestimmten Zeitintervalls zu ermöglichen .

Diese Maßnahme hat den Vorteil , dass die Schutzvorschriften der betreffenden Laserklasse eingehalten werden können .

Dabei ist ferner bevorzugt, wenn der Schalter fernsteuerbar ist .

Diese Maßnahme hat den Vorteil , dass das Zielfernrohr mit beliebigen Feuerwaffen kombinierbar ist und ein Schütze beispielsweise eine Entfernungsmessung aus der Deckung heraus durchführen kann .

Das erfindungsgemäße Zielfernrohr ist schließlich bevorzugt mit einer Schiene zum Befestigen an einer Feuerwaffe versehen, wobei die Schiene und der Entfernungsmesser an um 90 ° gegeneinander versetzten Umfangspositionen des Zielfernrohrs angeordnet sind.

Diese Maßnahme hat den Vorteil, dass bei normaler Gebrauchs- stellung des Zielfernrohrs oben auf dem Lauf einer Feuerwaffe der Entfernungsmesser seitlich angeordnet ist, so dass die gesamte Höhe der Anordnung begrenzt ist.

Weitere Vorteile ergeben sich aus der Beschreibung und der beigefügten Zeichnung.

Es versteht sich, dass die vorstehend genannten und die nachstehend noch zu erläuternden Merkmale nicht nur in der jeweils angegebenen Kombination, sondern auch in anderen Kombinationen oder in Alleinstellung verwendbar sind, ohne den Rahmen der vorliegenden Erfindung zu verlassen .

Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und werden in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen :

Figur 1 : eine äußerst schematisierte Draufsicht eines Ausführungsbeispiels eines erfindungsgemäßen Zielfernrohrs;

Figur 2 : eine Draufsicht auf eine praktische Realisierung des in Figur 1 dargestellten Zielfernrohrs ;

Figur 3 : eine erste Seitenansicht des Zielfernrohrs von Figur 2 ;

Figur 4 : eine Ansicht des Zielfernrohrs von Figur 2 , von unten;

Figur 5 : eine zweite Seitenansicht des Zielfernrohrs von Figur 2 ;

Figur 6 : in vergrößertem Maßstab eine Ansicht des Zielfernrohrs von Figur 2 , von der Okularseite her;

Figur 7 : in ebenfalls vergrößertem Maßstab eine Ansicht des Zielfernrohrs von Figur 2 , von der Objektivseite her;

Figur 8 : einen Horizontalschnitt des Zielfernrohrs von Figur 2 ;

Figur 9 : in vergrößertem Maßstab einen ersten Ausschnitt aus dem objektivseitigen Bereich des Horizontalschnitts von Figur 8 ;

Figur 10 : in vergrößertem Maßstab einen zweiten Ausschnitt aus dem mittleren, unteren Bereich des Horizontalschnitts von Figur 8 ;

Figur 11 : eine perspektivische Darstellung eines Hebels;

Figur 12 : in vergrößertem Maßstab einen dritten Ausschnitt aus dem mittleren, oberen Bereich des Horizon- talsσhnitts von Figur 8;

Figur 13 : in vergrößertem Maßstab einen vierten Ausschnitt aus dem okularseitigen Bereich des Horizontalschnitts von Figur 8 ; und

Figur 14 : in vergrößertem Maßstab einen Radialschnitt in der Ebene XIV-XIV von Figur 8.

In Figur 1 bezeichnet 10 als ganzes ein Zielfernrohr . Das Zielfernrohr hat eine optische Achse 11. Eine Visierlinie 12 des

Zielfernrohrs 10 fällt in dessen Grundseinstellung mit der optischen Achse 11 zusammen.

An dem Zielfernrohr 10 ist ein Entfernungsmesser 13 , insbesondere ein Laser-Entfernungsmesser, befestigt. Der Entfernungsmesser 13 hat eine Längsachse 14 und ist derart am Zielfernrohr 10 angeordnet, dass ein von ihm entlang der Längsachse 14 ausgesandter Mess-Sendestrahl 15 im Normalfall parallel zur optischen Achse 11 und damit auch parallel zur Visierlinie 12 verläuft. Damit trifft der Mess-Sendestrahl 15 das Zielobjekt genau an dem Punkt, der in der Visierlinie 12 liegt.

In dem Zielfernrohr 10 befindet sich auf der von einem Objektiv 16 abgewandten Seite ein relativ zur optischen Achse schwenkbar gelagertes Innenrohr 17. Das Innenrohr 17 ist mit seinem objek- tivseitigen freien Ende um einen Drehpunkt 29 in horizontaler und in vertikaler Richtung verschwenkbar. Der Drehpunkt 29 befindet sich im Bereich eines Okulars 30 des Zielfernrohrs 10. In dem Innenrohr 17 sind ein Umkehrsystem 18 sowie ein Strahlenteiler 19 angeordnet.

Zum Verstellen des Innenrohrs 17 und damit der Visierlinie 12 ist das Zielfernrohr 10 mit zwei um 90° am Umfang versetzten Türmen 20 , 21 versehen, von denen in Figur 1 bei 20 nur einer gezeigt ist. Der Turm 20 ist um eine Achse 22 von Hand drehbar, wie mit einem Pfeil 24 angedeutet. Dadurch wird ein Übertragungselement 26 in horizontaler Richtung verfahren, das an dem Innenrohr 17 angreift und dieses im vorderen Bereich gegenüber der optischen Achse 11 seitlich verschwenkt , wie mit einem Pfeil 27 angedeutet . Bei einer Betätigung des vertikalen Turms

21 ergibt sich eine entsprechende Bewegung des Innenrohrs 17 in vertikaler Richtung.

Das in Figur 1 dargestellte seitliche Verschwenken des Innenrohrs 17 nach links , vom Okular aus gesehen, hat zur Folge, dass die Visierlinie von 12 nach 12 ' verstellt wird, wie mit einem Pfeil 28 gezeigt.

Damit durch das Verstellen der Visierlinie von 12 nach 12 ' die Zuordnung des Mess-Sendestrahls 15 zum anvisierten Zielobjekt nicht verloren geht, wird der Entfernungsmesser 13 um ein Gelenk 38 verschwenkt, über das er am Zielfernrohr 10 befestigt ist . Die VerSchwenkbewegung muss dabei gegenläufig sein, weil das Bild des Zielobjektes in der ersten Bildebene auf dem Kopf steht und die erste Bildebene sich innerhalb des Umkehrsystems 18 befindet. Das Gelenk 38 ist bevorzugt ein Kardangelenk, so dass der Entfernungsmesser 13 mit seiner Längsachse 14 sowohl einer horizontalen als auch einer vertikalen Verstellung der Visierlinie 12 , 12 ' zu folgen vermag .

Damit wird der Mess-Sendestrahl 14 nach 14 ' versσhwenkt, wie mit einem Pfeil 40 angedeutet .

Damit der Entfernungsmesser 13 der Verstellbewegung der Visierlinie selbsttätig folgen kann, ist am Innenrohr 17 ein weiteres Übertragungselement 44 angeordnet, dass beispielsweise mit einem Hebel 46 zusammenwirkt, der wiederum die Bewegung des Entfernungsmessers 13 um das Gelenk 32 bewirkt. Für diese Getriebeverbindung lassen sich unterschiedliche Getriebe verwenden , beispielsweise neben dem bereits angedeuteten Hebelgetriebe auch Seilzuggetriebe oder eine Servomotorik. Die Getrie-

beÜbersetzung wird zweckmäßigerweise in Abhängigkeit von der Brennweite des Zielfernrohrs 10 eingestellt. Ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung verwendet ein spielfreies und reibungsarmes Hebelgetriebe . Dieses wird weiter unten anhand der Figuren 8 bis 11 noch näher erläutert .

Das vom Zielobjekt reflektierte Licht, bestehend aus einem visuellen Signal 47 und einem Mess-Empfangsstrahl 48 , tritt über das Objektiv 15 in das Zielfernrohr 10 ein. Es wird dann am Strahlenteiler 18 geteilt, wobei der Mess-Empfangsstrahl 48 auf einen Empfänger 49 im Entfernungsmesser 13 gelangt und dort verarbeitet wird. Alternativ kann der Mess-Empfangsstrahl aber auch direkt vom Entfernungsmesser empfangen werden.

Nachfolgend soll nun ein praktisches Ausführungsbeispiel des in Figur 1 nur äußerst schematisch dargestellten Zielfernrohrs 10 anhand der Figuren 2 bis 14 beschrieben werden . Dabei werden für gleiche Elemente gleiche Bezugszeichen verwendet.

Zunächst sollen die von außen erkennbaren Elemente des Zielfernrohrs 10 anhand der Figuren 2 bis 7 erläutert werden.

Das Zielfernrohr 10 wird mittels eine in Figur 4 und 14 deutlich erkennbaren Schiene 58 oben auf einen Lauf eines Feuerwaffe , insbesondere eines Gewehrs , aufgesetzt und dort befestigt . Dann befindet sich der Entfernungsmesser 13 , vom Schützen, also von der Okularseite her gesehen, auf der linken Seite des Zielfernrohrs 10 , wie man deutlich aus Figur 6 erkennt . Die Schiene 58 ist bevorzugt von einer Bauart, wie sie in der DE 38 20 471 C2 beschrieben ist, auf deren Offenbarung der Einfachheit halber verwiesen werden darf.

Am okularseitigen Ende des Zielfernrohrs befindet sich ein Ring 60 zum Verstellen einer Vergrößerung des Zielfernrohrs . Es handelt sich hier um einen so genannten „V-Wechsler" . Der Ring 60 bewirkt über einen Mitnehmerstift und eine Kulisse, dass Linsen im Okular 30 , beispielsweise zwei Linsen, axial verschoben werden, so dass sich die Gesamtvergrößerung des Zielfernrohrs 10 entsprechend ändert . In Figur 2 ist hierzu neben dem Ring 60 eine Skala für den Vergrößerungsfaktor zu erkennen .

Auf der, vom Schützen aus gesehen, linken Seite des Zielfernrohrs 10 befinden sich zwei Knöpfe 61 und 62 , wie man besonders deutlich aus Figur 5 erkennt. Die Knöpfe 61 und 62 dienen zum Ein- und Ausschalten der Elektronik des Zielfernrohrs 10 und gestatten eine Einstellung der Intensität der Beleuchtung des Absehens , wie noch erläutert werden wird.

Am objektivseitigen Ende des Zielfernrohrs 10 ist auf der, vom Schützen aus gesehen, linken Seite schräg unten ein Schalter 63 vorgesehen, der besonders deutlich in den Figuren 4 bis 7 zu erkennen ist. Der Schalter 63 dient zum Einschalten und Betätigen des Entfernungsmessers 13. Der Entfernungsmesser 13 ist unmittelbar nach dem Einschalten betriebsbereit, d.h . die Entfernungsmessung wird ohne merkliche Wartezeit (< 100 msec ) praktisch unmittelbar nach dem Betätigen des Schalters 63 ausgelöst. Durch Betätigen des Schalters wird ein Lichtblitz des im Entfernungsmesser 13 enthaltenen Lasers ausgelöst und die Entfernung berechnet sowie angezeigt. Wegen der Schutzvorschriften für die Laserklasse 1 kann die nächste Messung frühestens nach Ablauf eines Zeitintervalls von 3 sec ausgeführt werden. Der Entfernungsmesser bleibt vorzugsweise nach dem

ersten Einschalten in einem Standby-Betrieb . Zur Minimierung des Stromverbrauchs kann dabei eine Abschaltautomatik vorgesehen sein.

Der Schalter 63 ist derart ausgebildet, dass an ihn auch ein Stecker eines Kabels angeschlossen werden kann, um eine Fernauslösung des Entfernungsmessers 13 zu bewirken .

Figur 6 zeigt eine Ansicht des Zielfernrohrs aus der Sicht des Schützen . Im Okular 30 sieht der Schütze ein Absehen mit einer Zielmarke, im dargestellten Ausführungsbeispiel einem Fadenkreuz 64 , dessen Zentrum mit einem Punkt 65 markiert ist . Der Punkt 65 kann in an sich bekannter Weise beleuchtet werden .

Unterhalb der Zielmarke befindet sich ein Display 66, das zur Anzeige alphanumerischer Symbole dient. Das Display 66 ist vorzugsweise mit einer 7-Segment-Anzeige versehen . Auf dem Display 66 kann z . B . die vom Entfernungsmesser 13 ermittelte Entfernung als Zahlenwert mit Einheitenangabe, z . B . „630 m" angezeigt werden.

Wie bereits erwähnt wurde, kann die Intensität der Beleuchtung des Absehens , im dargestellten Beispiel also des Punktes 65, mittels der Knöpfe 61 ( +) und 62 ( - ) vergrößert bzw. verringert werden. Besonders bevorzugt ist dabei, wenn bei einer Verstellung der Intensität der Beleuchtung des Punktes 65 zugleich automatisch die Intensität der Leuchtkraft des Displays 66 nachgeführt wird. Wenn also beispielsweise ein Jäger bei aufkommender Dämmerung das Absehen dunkler einstellt, vermindert sich damit automatisch auch die Helligkeit des Displays 66.

Dadurch wird eine Überstrahlung des Bildfeldes durch das Display 66 verhindert.

Wenn die Knöpfe 61 und 62 gleichzeitig betätigt werden, wird die Elektronik des Zielfernrohrs 10 insgesamt ein- bzw. ausgeschaltet.

Anhand der Figuren 8 bis 14 sollen nun konstruktive Einzelheiten des Zielfernrohrs 10 beschrieben werden .

Figur 8 ist dabei als detaillierter Horizontalschnitt eine Darstellung ähnlich Figur 1 und zeigt in einer Gesamtansicht weitere Einzelheiten des Ausführungsbeispiels des Zielfernrohrs 10. Vier Bereiche der Figur 8 sind in den Figuren 9 , 10 , 12 und 13 in vergrößertem Maßstab gezeigt. Das Zielfernrohr 10 gemäß Figur 8 hat eine Gesamtlänge L = 365 mm. Der Außendurchmesser im Bereich des Objektivs 16 beträgt D = 62 mm. Alle nachstehend angegebenen Maße , Toleranzen und dgl . beziehen sich auf diese Abmessungen.

Figur 9 zeigt den Bereich links unten in Figur 8 , und zwar im wesentlichen das vordere Ende des Entfernungsmessers 13.

Das Objektiv 16 weist im dargestellten Ausführungsbeispiel drei Linsen 68 , 70 und 72 auf . Die Linsen 68 , 70 und 72 sind in einem Tubus 74 befestigt, beispielsweise eingekittet . Da der Tubus 74 seinerseits fest mit einem Außenrohr 75 des Zielfernrohrs 10 verbunden ist, sind die Linsen 68 , 70 und 72 starr mit diesem Außenrohr 75 verbunden . Sie werden daher beim Verstellen der Visierlinie 12 nicht bewegt . Der Innenraum des Zielfernrohrs 10 ist daher nach vorne vollständig abgedichtet.

Das Objektiv 16 ist entspiegelt, d. h . in seiner Transmission optimiert für den sichtbaren Bereich sowie für einen Wellenlängenbereich zwischen 900 und 910 nrα Wellenlänge .

Der Entfernungsmesser 13 weist ein Außenrohr 76 auf, das seitlich an das Außenrohr 75 angesetzt ist . Das Außenrohr 76 ist an seiner in Figur 9 linken Stirnseite mit einem Fenster 78 versehen . Innerhalb des Außenrohres 76 befindet sich ein so genannter Lightpen 79 , d.h . eine Lichtquelle, die einen dünnen Lichtstrahl aussendet. Der Lightpen 79 ist mit seinem vorderen Ende schwenkbar am Außenrohr 76 gelagert .

Mit dem Außenrohr 76 ist hierzu eine Lagerschale 80 verbunden, die zwei kugelkappenförmige Lagersitze 81 aufweist . Die Lagersitze 81 nehmen einen Kugelkopf 82 auf, der vorne auf eine Hülse 83 aufgesteckt ist, die koaxial zur Achse 14 des Entfernungsmessers 13 angeordnet ist . Die Hülse 84 wiederum sitzt vorne koaxial auf einem Innenrohr 84 des Lightpens 79. Das von dem Lagersitz 81 und dem Kugelkopf 82 gebildete Lager hat einen Drehpunkt 86. Das Innenrohr 84 , und damit der Lightpen 79 , kann daher mit seinem in Figur 9 linken freien Ende sowohl in horizontaler als auch in vertikaler Richtung verschwenkt werden. Die Verschwenkbewegung in horizontaler Richtung ist in Figur 9 mit einem Pfeil 87 angedeutet.

Der Kugelkopf 82 hält ferner noch eine Linse 88 , die zentrisch auf der Achse 14 des Entfernungsmessers 13 sitzt . An dem in Figur 9 rechten Ende der Hülse 83 ist koaxial eine Halterung 90 für eine Laserdiode 92 befestigt . Die Laserdiode 92 hat in Figur 9 links einen in der Achse 14 liegenden Leuchtpunkt 94.

Damit kann die Laserdiode 92 in der in Figur 9 gezeigten Ausrichtung des Innenrohrs 84 koaxial zur Achse 14 den Mess- Sendestrahl 15 entlang der Achse 14 aussenden. Der Mess- Sendestrahl hat vorzugsweise eine Wellenlänge im. Bereich um etwa 900 nm.

Die Laserdiode 92 hat bevorzugt eine extrem kurze Brennweite von beispielsweise etwa 12 mm. Dementsprechend kann die Linse 88 , die das Objektiv bildet, einen Durchmesser von ca . 10 mm haben. Die Baulänge des Lightpens 79 kann damit kurz gehalten werden . Er kann für Entfernungen zum Zielobjekt von mehr als 800 m, unter Umständen auch mehr als 1.000 m und darüber eingesetzt werden . In der Praxis dürfte die Untergrenze der Entfernungsmessung bei ca . 10 m liegen.

An der Rückseite der Laserdiode 92 ist eine Platine 96 angeschlossen. Die Platine 96 trägt die für die Versorgung und Ansteuerung der Laserdiode 92 erforderlichen elektronischen Bauelemente (nicht dargestellt) .

Figur 10 zeigt den Bereich Mitte unten in Figur 8 , und zwar im wesentlichen das Getriebe mit dem Hebel 46.

Das Innenrohr 84 des Entfernungsmessers 13 läuft an seinem in Figur 10 rechten Ende über eine Ringschulter 97 in einen Gewindestutzen 98 aus . Auf den Gewindestutzen 98 sind eine Unterlegscheibe 100 aufgesteckt und eine Mutter 102 aufgeschraubt, die zur Befestigung des in Figur 10 linken Endes des Hebels 46 dienen .

Der Hebel 46 ist separat perspektivisch in Figur 11 dargestellt. Der Hebel 46 besteht aus zwei Teilen, nämlich einem in Figur 11 links gezeigten vorderen Teil 110 sowie einem dort rechts gezeigten hinteren Teil 112. Das vordere Teil 110 läuft an seinem freien Ende in eine erste Gabel 114 aus , die um 90° abgebogen ist. Ihre ersten Zinken 116a, 116b weisen daher in Figur 11 nach unten und definieren eine Vertikalebene, die quer zur Achse 14 verläuft. Das hintere Teil 112 läuft an seinem freien Ende in eine zweite Gabel 118 aus , deren zweite Zinken 120a, 120b in Figur 11 eine Horizontalebene definieren, die parallel zur Achse 11 verläuft.

Die ersten Klauen 116a und 116 b sind auf den Gewindestutzen 98 aufgesteckt. Die erste Gabel 114 kann durch Anziehen der Mutter 102 dort fixiert und in horizontaler Richtung justiert werden, wie mit einem Pfeil 121 angedeutet.

Das hintere Teil 112 weist an dem in Figur 11 linken Ende eine Klaue 122 auf, die sich um einen Flansch 124 am rechten Ende des vorderen Teils 110 legt . Mittels Justierschrauben 126a, 126b und 126c können die Teile 110 und 112 miteinander verschraubt und dabei in vertikaler Richtung justiert werden, wie mit einem Pfeil 130 angedeutet.

Die zweiten Klauen 120a und 120b sind mit Längsnuten 132a und 132b versehen. In diesen Längsnuten 132a und 132b laufen im eingebauten Zustand des Hebels 46 Zapfen 134a und 134b, die fest mit dem Innenrohr 17 des Zielfernrohrs 10 verbunden sind und von denen einer in Figur 10 mit 134b eingezeichnet ist .

Der Hebel 46 bildet ein spielfreies und reibungsarmes Getriebe, das die VerSchwenkbewegung des Innenrohrs 17 des UmkehrSystems des Zielfernrohrs 10 gegenläufig auf das Innenrohr 84 des Lightpens 19 des Entfernungsmessers 13 überträgt . Wenn nämlich das objektivseitige freie Ende des Innenrohrs 17 durch Betätigen des ersten Turms 20 seitlich (in der Darstellung der Figur 10 nach unten) verstellt wird, nehmen die in den Längsnuten 132a, 132b laufenden Stifte 134a und 134b die zweite Gabel 118 nach unten mit. Weil die zweite Gabel 118 starr mit der ersten Gabel 114 und diese ebenfalls starr mit dem Innenrohr 84 verschraubt ist, folgt das okularseitige freie Ende des Innenrohrs 84 dieser Bewegung. Da die Innenrohre 17 und 84 an entgegen gesetzten Enden schwenkbar gelagert sind und mit ihren aneinander gekoppelten freien Enden einander zu weisen, führt das zu einer gegenläufigen Bewegung, bei der z .B . ein Verschwenken des Innenrohrs 17 nach links zu einem Verschwenken des Innenrohrs 84 nach rechts führt . Entsprechend führt z .B . ein Verschwenken des Innenrohrs 17 nach unten zu einem Verschwenken des Innenrohrs 84 nach oben .

Bei einem praktischen Ausführungsbeispiel des Zielfernrohrs 10 führte diese Kopplung zu einer Genauigkeit des Entfernungsmessers von 0 , 5 m bei einer Entfernung von 1.000 m.

Figur 10 zeigt ferner noch die Versorgung des Zielfernrohrs 10 mit elektrischer Energie .

Das Außenrohr 76 des Entfernungsmessers 13 ist an seinem rückwärtigen Ende mit einem beispielsweise zylindrischen Hohlraum 140 versehen, Der Hohlraum 140 dient zur Aufnahme einer Batterie 142 , die vorzugsweise eine Photobatterie ist. Die Batterie

142 wird an ihrem in Figur 10 rechten Ende von einer Feder 144 gehalten, die auf der Innenseite eine Schraubkappe 146 angeordnet ist . Die Schraubkappe 146 kann manuell eingeschraubt werden und ist zu diesem Zweck an ihrem freien Ende mit einer äußeren Rändelung 148 versehen.

Ein Pluspol 150 der Batterie 142 ist im dargestellten Beispiel links angeordnet. Er wird von einem Kontaktstift 152 berührt, der über eine Feder 154 im Gehäuse abgestützt ist. Auf diese Weise wird vermieden, dass beim Einwirken eines Stoßes in axialer Richtung eine zu große Kraft auf den Pluspol 150 ausgeübt wird, die eine Beschädigung des keramischen Bauelementes bewirken könnte, das bei Batterien der hier interessierenden Bauart unterhalb des Pluspols angeordnet ist . Ein erstes Kabel 156 führt vom Kontaktstift 152 zu einer Platine 159 , auf der unter anderem der Empfänger 49 angeordnet ist . Ein zweites Kabel 158 verbindet die Platine 159 mit dem Entfernungsmesser 13.

Figur 12 zeigt den Bereich Mitte oben in Figur 8 , und zwar im wesentlichen den Strahlenteiler 19.

Der Strahlenteiler 19 besteht im wesentlichen aus einem objek- tivseitigen ersten Prisma 160 sowie einem okularseitigen zweiten Prisma 161 , die entlang einer Grenzebene 164 aneinander liegen. Die Grenzebene 164 schließt mit der optischen Achse 11 anstatt des sonst üblichen Winkels von 45° einen Winkel α ein, der im Bereich von 50° bis 70° liegt und vorzugsweise etwa 60° beträgt .

Mit einem derartigen Strahlenteiler 19 kann der Schichtenaufbau im Bereich der Grenzebene 164 deutlich vereinfacht werden . Der

Strahlenteiler 19 optimiert die Transmission im visuellen Bereich sowie im Bereicht des Lichts mit der Wellenlänge der Laserdiode 92. Bei einem herkömmlichen Strahlenteiler mit einem Winkel von 45° müssen für eine optimale Strahlenteilung ca . 80 Schichten aufgebracht werden. Das erfordert einen sehr sensiblen Aufdampfungsprozess . Dabei besteht die Gefahr eines instabilen Schichtaufbaus , dessen Einzelschichten zum Reißen neigen . Außerdem ist dieser Prozess sehr teuer, weil der Kostenaufwand mit der Anzahl der Einzelschichten ansteigt. Bei einem Strahlenteiler mit einem Winkel von etwa 60° zur Achse bzw. etwa 30° zu einer Radialebene kann die Anzahl der Schichten hingegen auf ca . 60 , unter Umständen sogar auf 40 reduziert werden. Eine weitere Verminderung ergäbe sich, wenn der Winkel von 60 ° noch weiter erhöht bzw. der Einfallswinkel von 30° noch weiter vermindert würde , allerdings unter Inkaufnahme eines höheren Platzbedarfs .

Die Schichten sind erfindungsgemäß bevorzugt aus Hafnium- und Siliziumoxiden aufgebaut und zwar abwechselnd. Es wird eine möglichst geringe Schichtdicke angestrebt, um das Auftreten von Streulicht zu minimieren .

Bei einem praktischen Ausführungsbeispiel liegt der Reflexionsgrad für einen 60° /30°-Strahlenteiler bei 90% für Licht von 905 nm Wellenlänge . Bei einem herkömmlichen 45°-Strahlenteiler würde dieser Wert nur bei 60% liegen.

Eine okularseitige Oberfläche 163 des zweiten Prismas 160 definiert die erste Bildebene 167 des Zielfernrohrs 10. Auf die Oberfläche 163 ist eine Feldlinse 168 aufgekittet. Dies hat den Vorteil , dass sich zwischen dem zweitem Prisma 160 und der

Feldlinse 168 kein Schmutz absetzen kann . Ferner werden zwei Entspiegelungsschichten eingespart. Da es keinen luftgefüllten Raum zwischen dem zweiten Prisma 160 und der Feldlinse 168 gibt, erlangt man auch eine hohe Transmission.

Eine in Figur 12 linke untere Ecke 170 des ersten Prismas 160 ist um etwa 30 ° zur optischen Achse 11 abgeschrägt. Parallel zu dieser Ecke befindet sich dort ein Kantenfilter 172 , das vorzugsweise aus zwei aufeinander gekitteten Einzelkantenfiltern besteht . Das Kantenfilter 172 stellt ein Bandpassfilter dar, das nur Licht in einem schmalen Wellenlängenbereich von beispielsweise 905 nm + 3-5 nm, d.h. der Wellenlänge des Lichtes der Laserdiode 92 durchlässt.

Unterhalb des Kantenfilters 172 sitzt ein Sensor 174 , d. h. ein für die Wellenlänge des Lichtes der Laserdiode 92 empfindliches Element . Der Sensor weist beispielsweise eine Empfangsfläche mit einem Durchmesser von 0 , 2 mm auf . Bei einer Brennweite von 150 mm entspricht dies einem Öffnungswinkel von 1 , 7 mrad. Der Sensor ist auf den Mess-Empfangsstrahl 48 ausgerichtet, der in der Darstellung von Figur 12 entlang der optischen Achse 11 durch das Zielfernrohr 10 läuft und an der um 60 ° geneigten Grenzebene 164 in einem Auftreffpunkt 178 reflektiert wird, um dann unter 90° Einfallswinkel durch das Kantenfilter 172 hindurch auf den Sensor 174 aufzutreffen .

Der Sensor 174 ist relativ zur ersten Bildebene 167 ausjustiert, und zwar derart, dass der Abstand I ₁ zwischen dem Auftreffpunkt 178 und der ersten Bildebene 167 gleich dem Abstand I ₂ zwischen dem Auftreffpunkt 178 und dem Sensor 174 ist . Dabei

ist im dargestellten Beispiel eine Toleranz von + 3 mm zulässig. Dadurch werden Bildfehler vermieden .

Der Sensor 174 ist zusammen mit dem Empfänger 49 und der Platine 159 direkt am Umkehrsystem 18 , nämlich am Innenrohr 17 , befestigt . Er muss damit nur ein mal beim Montieren justiert werden .

Der Strahlenteiler 19 ist durch mechanischen Formschluss verdrehsicher am Umkehrsystem 18 befestigt. Dies ist in Figur 12 durch einen Nippel 180 angedeutet.

Figur 13 zeigt den Bereich rechts in Figur 8 , und zwar im wesentlichen die Lagerung des Innenrohrs 17.

Eine zweite Bildebene 188 ist in Figur 13 an der axialen Position einer Strichplatte 190 zu erkennen, wobei eine axiale Toleranz von + 1 mm zulässig ist. Die Strichplatte 190 trägt die Zielmarke, im dargestellten Beispiel also das bereits in Zusammenhang mit Figur 6 erwähnt Fadenkreuz 64. Ferner befindet sich an der Strichplatte 190 , unterhalb der Zeichenebene von Figur 13 , das Display 66. Durch diese Anordnung des Displays 66 unmittelbar im Bildfeld ist kein weiterer Strahlenteiler im Strahlengang mit entsprechendem Gewicht und Transmissionsverlust notwendig .

Die Strichplatte 190 ist im Gegensatz zu vielen herkömmlichen Zielfernrohren fest mit dem Umkehrsystem 18 verbunden . Hierzu ist ein ringförmiger Rahmen 193 vorgesehen, mit dem die Strichplatte 190 starr mit dem Innenrohr 17 verbunden ist . Auf diese

Weise ist das Absehen immer in der Mitte des Bildfeldes zentriert .

An dem Außenrohr 75 des Zielfernrohrs 10 ist kurz vor der zweiten Bildebene 188 innen ein Kegelsitz 194 ausgeformt . An diesem Kegelsitz 194 liegt ein Kugelkopf 196 an, der am vorderen Ende eines ersten Ringflansches 198 ausgebildet ist . Der erste Ringflansch 198 sitzt fest auf dem Innenrohr 17. Er ist axial mittels einer Wellenfeder 200 in Richtung zum Objektiv 16 vorgespannt, so dass der Kugelkopf 196 mit der Kraft der Wellenfeder 200 an dem Kegelsitz 194 anliegt. Die Wellenfeder 200 stützt sich okularseitig an einem zweiten Ringflansch 202 ab, der mit dem Außenrohr 75 verbunden ist .

Der Kegelsitz 194 bildet daher mit dem Kugelkopf 196 ein Gelenk, dessen Drehpunkt 29 bereits in Figur 1 gezeigt ist . Das UmkehrSystem 18 kann auf diese Weise um den Drehpunkt 29 am okularseitigen Ende des Innenrohrs 17 verschwenkt werden, so dass das objektivseitige freie Ende des Innenrohrs 17 mit dem Strahlenteiler 19 und dem Empfänger 49 in horizontaler und in vertikaler Richtung verschwenkt werden können, wie auch in Figur 13 mit einem Pfeil 27 angedeutet. Durch Mitnahme der zweiten Gabel 118 über die fest mit dem Strahlenteiler 19 verbundenen Stifte 134a und 134b wird der Hebel 46 gegenläufig zum Innenrohr 17 verschwenkt und damit der Lightpen 79 so verstellt, dass der Mess-Sendestrahl 15 stets das anvisierte Zielobjekt trifft .

Figur 14 zeigt mit weiteren Einzelheiten einen Radialschnitt in der Höhe der Türme 20 ( Seite ) und 21 (Höhe ) mit deren Einwirkung auf die Ausrichtung des Innenrohrs 17. Ferner ist deutlich

die Lage der Messelektronik zwischen dem Entfernungsmesser 13 und dem Innenrohr 17 zu erkennen, ebenso wie die Ausbildung und Positionierung der Schiene 58.