Fadenspannungsmesser haben bei ruhendem oder laufendem Faden aus der sehr kleinen Last des am Deflektor umgelenkten Fadens präzise Angaben zur Fadenspan- nung zu liefern. Aus der von der kleinen Last des Fadens resultierenden Deformation muss die Fadenspannung in einem fadenverarbeitenden System, z. B. einer Webma- schine mit Schuss-Fadenliefergeräten, trotz arbeitsbedingter Vibrationen und bei lau- fendem Faden variierender Reibungseinflüsse sauber ermittelt werden. In der Praxis wurden für diesen Zweck Fadenspannungsmesser entwickelt, die mit Dehnungs- messelementen oder piezoelektrischen Elementen arbeiten, die von der Auswerte- schaltung analysiert werden. Um hierbei eine klare Messung der Fadenspannung in- nerhalb eines großen Messbereiches und trotz der vom Faden stammenden und der äußeren Einflüsse sicherzustellen, ist ein hoher elektronischer und vorrichtungstech- nischer Aufwand erforderlich. Die bekannten Fadenspannungsmesser sind teure und empfindliche Geräte, die in fadenverarbeitenden Systemen meist in großer Anzahl in- stalliert sind. Bei Dehnungsmessstreifen oder piezoelektrischen Elementen wird das Phänomen genutzt, dass deren Materialien unter einer mechanischen Last ihre elekt- rischen Eigenschaften verändern und über die Veränderungen Rückschlüsse auf die mechanische Spannungszustände bewirkenden Last ermöglichen. Beispielsweise va- riiert der elektrische Innenwiderstand oder eine verformungsbedingt abgegebene e- lektrische Spannung. Zum Ableiten einigermaßen brauchbarer Nutzsignale ist jedoch hoher elektronischer Aufwand notwendig.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen baulich einfachen und funktionssi- cheren, kostengünstig herstellbaren Fadenspannungsmesser einer anderen Art zu schaffen, der einen großen Messbereich hat und mit moderatem elektronischem Auf- wand klare Ausgangssignale ableiten lässt.

Die gestellte Aufgabe wird mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.

In Abkehr vom konventionellen Prinzip, die elastische Deformation in der Transducer- einrichtung direkt auf elektronischem Weg abzugreifen und auszuwerten, wird das Phänomen der Doppelbrechung eines fotoelastischen, deformierbaren Elements zum Messen der Fadenspannung eingesetzt. Aus der Deformation des fotoelastischen E- lementes wird auf optoelektronischem Weg mit polarisiertem Licht über die Änderung des Brechungsverhaltens anhand der Intensität des austretenden Lichts abgetastet, die sich mit einer Änderung des inneren Spannungszustandes im fotoelastischen E- lement ändert. Das fotoelastische Element besteht aus einem dielektrischen Material, das transparent und normalerweise zumindest weitestgehend isotrop ist. Dieses Ma- terial wird anisotrop, sobald es einer mechanischen Spannungskondition unterworfen wird. Die dadurch induzierte Anisotropie resultiert in unterschiedlichen Brechungsindi- zes für verschiedene Lichtwellen-Polarisierungsrichtungen unter Bezug auf die haupt- sächlichen Spannungen im Inneren des Elements. Über die Intensität des austreten- den Lichts lässt sich die Spannungskondition detektieren. Eine in etwa senkrecht auf- treffende Lichtwellenfront polarisierten Lichts wird in zwei Wellen aufgeteilt, die sich im Inneren des Elementes mit zwei unterschiedlichen Geschwindigkeiten fortpflanzen, da es entlang der Hauptachsen im Element unterschiedliche Brechungsindizes vorfindet.

Daraus resultiert im austretenden Licht eine Phasendifferenz ; das Element agiert wie ein uniaxialer Kristall, bei dem die Intensität des austretenden Lichtes einer analyti- schen Gleichung folgt, die leicht ableitbar ist. Da die Hauptspannungen im Element in der Praxis kaum parallel zu den Polarisierungsachsen orientiert sind, lassen sich die Spannungskonditionen anhand des austretenden Lichtes einfach durch dessen Isoch- romate abtasten. Praktisch über die gesamte Ausdehnung des Elementes führt die spezielle Anordnung zu einem nahezu konstanten Phasenversatz oder einer Phasen- differenz, wodurch sich die beiden durchgehenden Lichtwellen gegenseitig beeinflus- sen. Durch Auswerten des schließlich aufgefangenen Lichtes in Relation zum beauf- schlagenden Licht lassen sich die momentanen Spannungskonditionen im fotoelasti- schen Element mit geringem elektronischen Aufwand innerhalb eines weiten Messbe- reichs beurteilen. Daraus kann die Fadenspannung präzise abgeleitet werden. Die Ausgangscharakteristik ist nicht linear, sondern in erster Annäherung quadratisch.

Durch geeignete, bekannte Linearisierungsverfahren kann die Fadenspannung jedoch mit hoher Präzision gemessen werden. Da die Fadenspannung indirekt über die auf optoelektronischem Weg ermittelte innere Spannungskondition des elastischen Ele- ments ermittelt wird, und zwar unter Nutzung des Effekts der Fotoelastizität bzw. der Doppelbrechung und unterstützt durch die geometrischen Voraussetzungen, lassen sich starke und aussagefähige Nutzsignale zum Messen der Fadenspannung erzie- len. Dies geschieht mit moderatem elektronischem Aufwand. Der mechanische Auf- bau des Fadenspannungsmessers ist einfach. Der Fadenspannungsmesser lässt sich kostengünstig produzieren, ist unempfindlich, kompakt und deshalb in fadenverarbei- tenden Systemen optimal zu installieren. Erfindungsgemäß wird das Phänomen foto- elastischen Materials genutzt, das unter durch die mechanische Last der Fadenspan- nung hervorgerufenen inneren Spannungszuständen seine optischen Eigenschaften verändert und damit Rückschlüsse auf das Ausmaß der Last und die Fadenspannung ermöglicht. Damit ist gemeint, dass fotoelastisches Material bei Beleuchtung oder Durchleuchtung beispielsweise mit polarisiertem Licht sein Brechungsverhalten oder das Verhältnis zwischen aufgebrachtem und durchgelassenem Licht mit der Last än- dert, wobei zusätzlich die Geometrie des fotoelastischen Elements eingesetzt wird, um starke und aussagefähige Ausgangssignale innerhalb eines weiten Messberei- ches abzuleiten. Da das Ausgangssignal stark und innerhalb eines weiten Bereichs aussagefähig variiert und eindeutiges Verhältnis zwischen der Änderung des mecha- nischen Spannungszustandes und der Veränderung der optischen Eigenschaften ge- geben ist, bleibt der notwendige elektronische Aufwand zum Auswerten des Aus- gangssignals gering. Außerdem lässt sich der Fadenspannungsmesser kostengüns- tig, einfach und kompakt gestalten, wobei der Einsatz des Mediums Licht als außeror- dentlich vorteilhaft für die präzise Messung so geringer Kräfte, wie sie aus der Faden- spannung eines dünnen Fadens resultieren, von Vorteil ist. Dazu kommt, dass das fotoelastische Elemente als hauptsächliche aktive Komponente des Fadenspan- nungsmessers nur berührungslos durch das Licht abgetastet wird, was den Aufbau vereinfacht, da an dem fotoelastischen Element kein direkter elektrischer Abgriff be- nötigt wird.

Das Phänomen der Fotoelastizität nutzende Messeinrichtungen für große Kräfte, Drü- cke oder andere Messwerte sind bekannt aus US 4 466 295 A und US 3 971 934 A.

Zweckmäßig wird der Faden-Deflektor direkt mittels des fotoelastischen Elements in der Lagerung abgestützt, so dass jegliche aus der Fadenspannung resultierende Kraft in das fotoelastische Element eingeleitet wird und in diesem einen mechanischen Spannungszustand induziert, der strikt lastabhängig variiert und sich mit Licht stö- rungsunempfindlich abtasten lässt.

Günstig ist ein fotoelastisches Element in Plattenform, von dem der Faden-Deflektor einseitig auskragend absteht und dabei einen Fadenkontaktbereich aufweist, der von der nächstliegenden Plattenoberfläche mit einem Torsionshebelarm beabstandet ist.

Auf diese Weise wird das fotoelastische Element primär einer Torsion mit Scherbe- lastungen unterworfen, gegebenenfalls in Verbindung mit einer Biegung, da das foto- elastische Element besonders empfindlich auf Torsion anspricht. Die optische Achse der optoelektronischen Abtasteinrichtung durchsetzt die Platte quer zum Plattenver- lauf, vorzugsweise in etwa senkrecht zu den Plattenoberflächen, so dass eine kriti- sche Lichtkollimation innerhalb eines zu langen Lichtweges im fotoelastischen Ele- ment vermieden wird. Die gelagerte Masse des fotoelastischen Elements beträgt da- bei nur ein Minimum, so dass speziell für die Anwendung bei der Fadenspannungs- messung eine günstige Eigenresonanzfrequenz beispielsweise in der Größenordnung von etwa 1 kHz mit guten unmittelbarem Ansprechverhalten erzielt wird.

Sehr praktikabel ist eine streifenförmige Platte, die an gegenüberliegenden Längsen- den in der Lagerung stationär festgelegt ist, wobei die Plattenbreite ein Vielfaches der Plattenstärke beträgt. Die optische Achse der optoelektronischen Abtasteinrichtung durchsetzt die streifenförmige Platte senkrecht zur Plattenhauptebene und im Abstand vom Faden-Deflektor und einem eingespannten Längsende, d. h. in einem Bereich, in dem die mechanische Torsions-Spannung im fotoelastischen Element nahezu homo- gen ist, was das Positionieren der optischen Achse der optoelektronischen Abtastein- richtung vereinfacht.

Alternativ könnte das fotoelastische Element eine einseitig eingespannte Platte sein, die im Abstand von der im Festlegungsbereich direkt vom Faden kontaktiert wird und somit selbst den Faden-Deflektor bildet, oder einen Fadenführer zum Kontakt mit dem Faden trägt. Die Platte wird unter der Last aus der Fadenspannung bei dieser Ausfüh- rungsform im Wesentlichen auf Biegung belastet.

Als Material für das fotoelastische Element eignet sich besonders isotroper oder qua- si-isotropen Kunststoff oder isotropes optisches Glas. Für die Verwendung im Faden- spannungsmesser eignet sich allerdings auch Kunststoff oder optisches Glas mit einer einigermaßen definierten, vorzugsweise herstellungsbedingten, optischen Lichtdurch- gangsachse. Solche Materialien sind normalerweise isotrop und werden in einem me- chanischen Spannungszustand anisotrop. Besonders zweckmäßig ist ein fotoelasti- scher Kunststoff wie Polycarbonat, der handelsüblich mit den gewünschten Material- spezifikationen erhältlich ist. Die induzierte Anisotropie resultiert in unterschiedlichen Brechungsindizes für unterschiedliche Licht-Polarisierungsrichtungen in Bezug auf die hauptsächlichen Spannungen im Inneren des fotoelastischen Elements. Die Span- nungskondition kann detektiert werden durch Messen der Intensität des austretenden Lichts, wobei das fotoelastische Element zwischen zwei linearen Polarisierungsele- menten mit sich kreuzenden Polarisierungsachsen platziert ist.

Da es für die Verwendung des fotoelastischen Elements in dem Fadenspannungs- messer wichtig ist, im weitgehend belastungsfreien Zustand möglichst wenig herstel- lungsbedingte Spannungen im Inneren zu haben, sollen bei einer aus einer Kunst- stofffolie ausgeschnittenen Platte zumindest die frei verlaufenden Schnittränder ge- schiffen sein, um"eingefrorene"Spannungen zu eliminieren. Die Platte wird mit Übermaß zugeschnitten und dann zumindest in den freiliegenden Schnitträndem durch Schleifen auf die notwendige Plattenbreite gebracht, um unerwünschte Einflüs- se auf die Messgenauigkeit zu minimieren.

Um den Einfluss von Fremdlicht oder dgl. zu minimieren, sollte das fotoelastische Element außerhalb des Durchgangsbereiches der optischen Achse der optoelektroni- schen Abtasteinrichtung eine lichtundurchlässige Abdeckung aufweisen, z. B. einen Farbauftrag.

In der optoelektronischen Abtasteinrichtung sollte die Lichtquelle ein zumindest quasi monochromatisches Licht aussenden. Ein erstes Polarisierelement zwischen der Lichtquelle und dem fotoelastischen Element nimmt eine nur lineare Polarisierung des Lichts vor, das auf das fotoelastische Element auftrifft. An der gegenüberliegenden Seite wird ein zweites Polarisierelement platziert, dessen Polarisierungsachse gegen- über der Polarisierungsachse des ersten Polarisierelementes mit einem vorbestimm- ten Winkel versetzt ist, beispielsweise 90 %. Dahinter wird der Empfänger positioniert.

Durch Abstimmen der Drehpositionen der ersten und zweiten Polarisierelemente rela- tiv zueinander und relativ zur optischen Lichtdurchgangsachse des fotoelastischen Elements, wird eine Positionierung ermittelt, bei der ohne Belastung des fotoelasti- schen Elementes oder mit einer minimalen Belastung eine minimale Lichttransmission eintritt, während die Lichttransmission innerhalb eines breiten Abtastbereichs mit auf- gebrachter Last und steigender Fadenspannung gesetzmäßig bis zu einem Maximum zunimmt. Es kann zweckmäßig sein, die Polarisierelemente dreheinstellbar anzuord- nen, um für sie die beste Orientierung in Relation zum fotoelastischen Element ein- stellen zu können. Es ist so stets möglich, zwei orthogonale Positionen zu finden, in denen die Lichtlöschung zwischen den sich kreuzenden Polarisierelementen nahezu perfekt ist, z. B. besser als 0,1 %. Dabei ist es zweckmäßig, das fotoelastische Ele- ment nur weitgehend reiner Torsion zu unterwerfen, damit der Fadenspannungsmes- ser eine geringe Vibrationsempfindlichkeit zeigt.

Als Lichtquelle ist eine Rotlicht-LED zweckmäßig, während der Empfänger ein Foto- element wie ein Fototransistor sein kann. Die Ausgangscharakteristik ist nicht linear, sondern in erster Annäherung quadratisch, d. h., die Intensität des aus dem zweiten Polarisierelement austretenden Lichtes folgt einem analytischen Ausdruck, der ein- fach abgeleitet werden kann. Beispielsweise ist die Intensität des austretenden Lichts proportional zum quadrierten Wert des durch die Last aufgebrachten Drehmoments, so dass über den gleichbleibenden Torsionshebelarm der Last direkt die Fadenspan- nung ermittelt wird.

Zweckmäßigerweise ist der Faden-Deflektor ein Keramikstab oder Keramikrohr, vor- zugsweise mit rundem Querschnitt, der mit einer Halterung auf der Platte festgelegt ist und sich in etwa senkrecht zur Plattenoberfläche erstreckt. Keramisches Material hat gute Verschleißfestigkeit gegen die Abrasion des Fadens, ist leicht, temperaturu- nempfindlich und dämpfend.

Bei einer konkreten Ausführungsform wird die Platte hochkant zwischen zwei Lager- böcken festgelegt, so dass sie den Zwischenraum zwischen den Lagerböcken über- brückt. In einem Lagerbock sind den beiden Plattenoberflächen zugewandte erste und zweite plattenförmige Polarisierelemente enthalten, deren Drehposition zweckmäßi- gerweise einstellbar ist. Die Lichtquelle und der Empfänger, die ebenfalls in diesem Lagerbock untergebracht sind, definieren die optische Achse der optoelektronischen Abtasteinrichtung, die die Platte senkrecht zur Plattenoberfläche durchdringt, und zwar im Abstand von der Stelle, an der der Faden-Deflektor aus der Last eine Torsion in der Platte erzeugt, und auch im Abstand vom Festlegungsbereich der Platte. Die- ses Baukonzept führt zu geringer Vibrationsempfindlichkeit des Fadenspannungs- messers und zu einem guten und unmittelbaren Ansprechverhalten des Fadenspan- nungsmessers auf Fadenspannungsänderungen.

Baulich einfach wird an dem Grundkörper auch ein brückenförmiger Halter mit Fa- denführern angeordnet, die mit dem Faden-Deflektor den Fadenweg durch den Fa- denspannungsmesser festlegen. Gegebenenfalls wird ein zusätzlicher Fadenführer in unmittelbarer Nähe des Faden-Deflektors platziert, damit der Faden den Faden-De- flektor in gleichbleibendem Abstand von der Platte beaufschlagt, selbst wenn die Ab- stände zu den Fadenführern in Fadenlaufrichtung relativ groß gewählt werden. Dabei reicht ein kleiner Umlenkwinkel des Fadens aus, was dessen mechanische Belastung (Reibung, Beugung) minimiert.

Ausführungsformen des Erfindungsgegenstandes werden anhand der Zeichnungen erläutert. Es zeigen : Fig. 1 eine schematische Perspektivansicht eines Fadenspannungsmessers, Fig. 2 eine Schemadarstellung zu dem Fadenspannungsmesser von Fig. 1, und Fig. 3 schematisch eine abgewandelte Ausführungsform eines Fadenspan- nungsmessers.

Ein Fadenspannungsmesser M in Fig. 1 ist zum Einsatz an fadenverarbeitenden Systemen vorgesehen, um die Spannung in einem laufenden oder ruhenden Faden F zu messen bzw. ein die Fadenspannung repräsentierendes Ausgangssignal bereitzu- stellen, gegebenenfalls zum Steuern wenigstens einer zugeordneten Komponente wie beispielsweise einer steuerbaren Fadenbremse (nicht gezeigt). Ein typischer Einsatz- ort des Fadenspannungsmessers M ist der Fadenweg zwischen einem Fadenlieferge- rät und einer Webmaschine.

Der Fadenspannungsmesser M weist einen Grundkörper 1 und einen brückenartigen Halter 2 für zwei aufeinander ausgerichtete Fadenführer 3 auf, die einen vorbestimm- ten, geraden Fadenweg durch den Fadenspannungsmesser M definieren. Der Faden F wird an einem Deflektor D umgelenkt, in der gezeigten Ausführungsform an einem Stab oder Rohr 12, beispielsweise aus keramischem Material und mit rundem Quer- schnitt. Der Faden F lastet auf dem Faden-Deflektor D in einem vorbestimmten Kon- taktbereich 14, in welchem der Faden F durch einen nicht gezeigten, weiteren Fa- denführer gehalten werden kann.

Am Grundkörper 1 sind beiderseits eines Zwischenraums 17 Lagerböcke 4,5 ange- ordnet. Im Lagerbock 5 ist eine optoelektronische Abtasteinrichtung A angeordnet, bestehend aus einer Lichtquelle LS, beispielsweise einer Rotlicht-LED 12, einem ers- ten Polarisierelement Pi in Form einer viereckigen oder runden Platte, die im Lager- bock 5 drehverstellbar ist ; einem mit Abstand gegenüberliegenden zweiten Polarisier- element Po, ebenfalls in Form einer viereckigen oder runden Platte, die drehverstell- bar angeordnet sein kann, und einem Empfänger R, beispielsweise einem Fotoele- ment oder Fototransistor 13. Die Lichtquelle LS und der Empfänger R sind über Lei- tungen mit einer Auswerteschaltung 6 verbunden, die ein Signal i liefert.

Ein fotoelastisches Element E, beispielsweise mit der Form einer langgestreckten, dünnen Platte S, ist mit einem Längsende in einem Festlegungsbereich 7 im Lager- bock 7 und z. B. wie hier auch mit dem anderen Längsende in einem Festlegungsbe- reich 8 im Lagerbock 5 eingespannt. Zwischen den Festlegungsbereichen 7 und 8 er- streckt sich die Platte S hier hochkant stehend. Die Platte S hat zueinander parallele Plattenoberflächen 9 und ebenfalls zueinander parallele Plattenrandflächen 10. An der Platte S ist der Faden-Deflektor D mit einer Halterung 11 bewegungsübertragend festgelegt. Da der Faden F den Faden-Deflektor D im Kontaktbereich 14 mit einer Last K beaufschlagt, die als Reaktionskraft aus der Fadenspannung abgeleitet ist, der Faden-Deflektor einseitig frei auskragt, und der Kontaktbereich 14 einen Torsionshe- belarm zur Platte S hat, wird von der Last K in der Platte S reine Torsion erzeugt, die im Inneren der Platte S einen Torsionsspannungszustand bewirkt, der sich im Aus- maß nach der Last K richtet. Hierfür ist es zweckmäßig, die Platte S an zwei gegen- überliegenden Endbereichen festzulegen und dazwischen zu tordieren.

Die Platte S besteht beispielsweise aus dielektrischem, transparentem, normalerweise zumindest quasi-isotropem Material wie optischem Glas oder Kunststoff (amorphes organisches Glas, oder Kunststoff mit kubischem Kristallgitter) und wird im Falle einer inneren Torsionsspannungskondition anisotrop. Aus der Anisotropie resultieren für unterschiedliche Lichtwellen-Polarisierungsrichtungen unterschiedliche Brechungsin- dizes in Bezug auf die hauptsächlichen Spannungen im Inneren des fotoelastischen Elements.

Ist nun, wie bei dem Spannungsmesser M in Fig. 1, das fotoelastische Element E zwi- schen zwei linearen Polarisierelementen Pi, Po angeordnet, derart, dass die optische Achse der optoelektronischen Abtasteinrichtung A im Abstand vom Festlegungsbe- reich 8 und von der Halterung 11 und in etwa senkrecht zu den Plattenoberflächen 9 durch die Platte S gerichtet ist, dann lässt sich die Spannungskondition detektieren durch Messen der Intensität des Lichtes, das aus der durchleuchteten Platte austritt.

Dabei sind die Polarisierelemente so angeordnet, dass ihre Polarisierungsachsen ein- ander kreuzen. Durch Abstimmen der relativen Drehstellungen der Polarisierelemente auf die Lichtdurchgangsachse des fotoelastischen Elements lässt sich eine weitge- hende Lichtauslöschung bei weitestgehend spannungsfreier Kondition des fotoelasti- schen Elementes einstellen. Mit zunehmender Torsionsspannung im Inneren des fo- toelastischen Elementes steigt die Intensität des austretenden Lichtes. Diese Intensi- tätsvariation wird vom Empfänger R registriert und in der Auswerteschaltung 6 in ein Ausgangssignal i umgewandelt, aus dem sich die Fadenspannung ermitteln lässt.

Die Lichtintensität ist zumindest in etwa proportional zum quadrierten Wert des aufge- brachten, die Torsionsspannung hervorrufenden Drehmoments, resultierend aus der Last K und dem Torsionshebelarm des Fadenkontaktbereichs 14 zur Platte S.

Als Platte kann ein Polycarbonat, z. B. bekannt mit dem Handelsnamen optisches LE- XAN, verwendet werden mit einer Dicke von beispielsweise 1 bis 2 mm. Die Polari- sierelemente Pi, Po sind sogenannte Polaroide. Die Lichtquelle LS erzeugt z. B. ein quasi-monochromatisches Licht. Polycarbonat in Plattenform ist normalerweise nicht isotrop. Herstellungsbedingt kann es jedoch eine optische Lichtdurchgangsache be- sitzen, selbst wenn es nicht unter mechanische Spannung gesetzt ist. Mittels der bei- den Polarisierelemente lassen sich zwei orthogonale Positionen finden, mit denen die Lichtauslöschung zwischen den Polarisierelementen nahezu perfekt ist, beispielswei- se besser als 0,1 %. Da das fotoelastische Element nur tordierbar angeordnet ist, ar- beitet es mit geringer Vibrationsempfindlichkeit.

Das Verhalten unter reiner Torsionsspannung sei anhand Fig. 2 erläutert. Die Platte S, beispielsweise aus Polycarbonat, hat eine Breite h, eine Länge I und eine Dicke b.

Sie ist am linken Ende im Festlegungsbereiche 7 festgelegt. Am anderen Ende wird ein Drehmoment T aufgebracht. Dadurch erscheint in der Platte S ein gleichförmiger Spannungsstatus als ein Spannungstensor. Dieser modifiziert den dielektrischen Ten- sor, so dass die Platte S ein anisotropes Verhalten bekommt. Die hauptsächlichen Spannungen liegen auf der XY-Ebene, so dass ihre Richtung zu keiner Zeit parallel zu den Achsen der beiden Polarisierelemente Pi, Po sind, deren Achsen hauptsächlich in der X-Richtung orientiert sind. Jede senkrecht auf der Platte S auftreffende Lichtwel- lenfront wird in zwei Wellen aufgeteilt, die sich in der Platte S mit zwei unterschiedli- chen Geschwindigkeiten fortpflanzen, und zwar als Folge der unterschiedlichen Bre- chungsindizes entlang zweier Hauptachsen. Daraus resultiert eine Phasendifferenz, wobei sich aus der gewählten Anordnung nahezu über die gesamte Plattenerstre- ckung eine konstante Phasenverzögerung ergibt, zumindest was die Isochromaten des Lichts betrifft. Das von dem zweiten Polarisierelement Po austretenden Licht folgt einer analytischen Gleichung, die leicht abgeleitet werden kann.

Da sich die beiden Wellen-oder Schwingungskomponenten durch die Platte mit einer Gesamtphasendifferenz fortpflanzen, und die Amplituden der aus dem zweiten Polari- sierelement austretenden Lichtwellen oder Lichtschwingungen ohne weiteres heraus- findbar sind, kommt es zwischen den beiden Wellen zu einer Interferenz, die letzten- lich für die Variation des austretenden und vom Empfänger registrierten Lichts ver- antwortlich ist.

Die aus Polycarbonat bestehende Platte hat beispielsweise eine Länge von 50 mm, eine Breite von 20 mm und eine Dicke von 2 mm und lässt sich mit der optoelektroni- schen Abtasteinrichtung A zuverlässig zum Ableiten eines aussagefähigen Ausgangs- signals abtasten, insbesondere unter Aufbringen einer Torsionsspannung, um die Fa- denspannung messen zu können.

In Fig. 3 ist schematisch eine andere Anordnung des fotoelastischen Elements E ge- zeigt. Das fotoelastische Element E ist wieder eine Platte S mit zueinander parallelen Plattenoberflächen 9 und Plattenrandflächen 10. Wie bei der Ausführungsform der Platte S in den Fig. 1 und 2 ist die Platte aus einer Polycarbonatfolie parallel zu ihrer Hauptrichtung ausgeschnitten, wobei diese Hauptrichtung übereinstimmen sollte mit de Hauptdimension der Folie. Die Platte wird mit einer größeren Weite als benötigt ausgeschnitten. Die korrekte Dimension wird durch Schleifen zumindest der Längs- schnittränder hergestellt, um eingefrorene oder innenliegende Spannungszustände von der Herstellung und/oder dem Zuschneiden der Platte zu beseitigen. Zweckmäßig sind die nicht benutzten Oberflächen der Platte mit lichtundurchlässigen Abschirmun- gen versehen, z. B. mit einem Farbauftrag C in Fig. 1.

In der Variante in Fig. 3 ist die Platte S nur im Lagerbock 4 im Festlegungsbereich 7 einseitig eingespannt. Sie kragt mit dem anderen Ende frei aus. Die Platte S kann di- rekt als der Faden-Deflektor D dienen, indem der Faden F direkt über die, Platte und im Kontaktbereich 14 umgelenkt wird, um die Last K abzugeben. Die optoelektroni- sche Abtasteinrichtung A ist zwischen dem Festlegungsbereich 7 und dem Kontaktbe- reich 14 so angeordnet, dass ihre optische Achse in etwa senkrecht zu den Platten- oberflächen 9 und mit Abstand von den Längsrändern die Platte durchsetzt.

In der gestrichelten Alternativ in Fig. 3 ist am freien Ende der Platte S ein Fadenführer 15 direkt oder mit einer Halterung 16 festgelegt, der den Kontaktbereich 14 für den Faden F bildet. In dieser Auslegung wird die Platte hauptsächlich auf Biegung beauf- schlagt, so dass mit der optoelektronischen Abtasteinrichtung A die inneren Biege- spannungen detektiert und aus den Biegespannungskonditionen über die Variation der Intensität des austretenden Lichts auf die Fadenspannung geschlossen wird. Das Abtastprinzip kann auch mit dem Doppelbrechungsphänomen (birefringence) um- schrieben werden. Die Auswerteschaltung ist relativ einfach. Sie dient auch zum Akti- vieren der Lichtquelle LS und zum Polarisieren des Fotoelements, z. B. eines Foto- transistors 13. Das Ausgangssignal wird z. B. über einen ca. 10 K-Ohm Lastwider- stand abgelesen, in Verbindung mit einem 10 nF Parallelfilter-Kondensator, und kann direkt an ein Oszilloskop geleitet werden, und zwar ohne weitere Verstärkung oder Konditionierung. Die visuelle Darstellung wird jeweils anhand von beispielsweise 16 Durchschnittsmustern durchgeführt. Die Verbindungsleitungen zur Auswerteschal- tung, und dann weiter, sollten zweckmäßigerweise gut abgeschirmt sein, um dem Fa- denspannungssignal so wenig Rauschen wie möglich zu überlagern.

Am besten geeignet zum Messen der Fadenspannung scheint eine Anordnung ähn- lich der in Fig. 1, d. h. ein plattenförmiges fotoelastisches Element, das mit der Last K aus der Fadenspannung im Wesentlichen rein auf Torsion belastet wird und beidendig eingespannt ist. Durch Abtasten nur der inneren Torsionsspannungen, mit dem kur- zen Durchgangsweg des Lichts durch die geringe Dicke der Platte und senkrecht zu den Plattenoberflächen, mit der abgestimmten Ausrichtung der sich kreuzenden Pola- risierungsachsen der linearen Polarisierelemente, und mit beispielsweise rotem Licht, lässt sich die Fadenspannung innerhalb eines weiten, d. h. gespreizten Bereiches präzise messen, wobei eine geringe Änderung der Fadenspannung bereits zu einer deutlichen Änderung der Intensität des austretenden Lichts führt. Durch die reine Tor- sionsspannung im fotoelastischen Element ist der Fadenspannungsmesser relativ un- empfindlich gegen anders orientierte Vibrationen, wie sie meist in fadenverarbeiten- den Systemen, z. B. an einer Webmaschine, unvermeidbar sind. Der Fadenspan- nungsmesser M ist kompakt, baulich einfach und besteht aus wenigen und kosten- günstigen Teilen. Er ist betriebssicher und universell einsetzbar.