図1は、実施例に係る、管支持板200を上方か らみた平面図であり、管支持板200の中央部分 (図1ではクロスハッチングを施した部分)には 、多数(例えば数千個)の貫通孔100が形成され� ��いる。
 管支持板200は、図5に示すのと同様な構造と なっている蒸気発生器の内部に水平状態で配 置されるものであり、伝熱管210が、貫通孔100 を鉛直方向に貫通する。
 なお、貫通孔を総称して示すときには符号� ��100」を用い、各貫通孔を区別して示すとき� ��は符号「110,120,・・・」等の百番台の数値� �用いて説明をする。

 貫通孔100の形状は、図2に示すように、六 角形状となっている。つまり、貫通孔100の孔 形状は、6つの辺101,102,103,104,105,106により囲ま れた六角形状となっている。しかも、各辺101 ,102,103,104,105,106の両端部分は湾曲しており、� ��同士の接続部分は湾曲形状(孔の中心からみ て外周側に凸となる湾曲形状)となっている� �

 また、6つの辺101,102,103,104,105,106のうちの1 つおきの辺102、104,106には、貫通孔100の中心� �向かって(つまり伝熱管210側に向かって)突出 する突出部100a,100b,100cが形成されている。各� ��出部100a,100b,100cは、辺102、104,106の中央部分� ��形成されており、伝熱管210との間のクリア� ��ンスを保持する機能と、伝熱管210を支持す� ��機能を果たす。

 また、貫通孔100と、伝熱管210の外周面と� ��間の空間が、二次冷却水や蒸気の流通路と� ��る。

 次に、貫通孔100の配列について、図3を参照 して説明する。
 図3に示すように、貫通孔111,112,113,114,115・� �・が一定のピッチで直線状に並んで、貫通� �列110となっており、貫通孔121,122,123,124,125・� ��・が一定のピッチで直線状に並んで、貫通� ��列120となっており、
貫通孔131,132,133,134,135・・・が一定のピッチ� �直線状に並んで、貫通孔列130となっている� �
 このような貫通孔列110,120,130・・・が、平� �状態となって多数並んで配置されている。

 しかも、隣接する貫通孔列同士では貫通孔� ��配置位置が、前記ピッチの半分の距離だけ� ��貫通孔の直線状の並び方向(α方向)に沿い、 シフトしている。
 例えば、貫通孔列110の貫通孔111,112,113,114,115 ・・・と、貫通孔列120の貫通孔121,122,123,124,12 5・・・は、α方向に関して、前記ピッチの半 分の距離だけシフトして配置されている。
 他の隣接する貫通孔列においても、同様な� ��フト配置にしている。
 いわば、貫通孔100は、ハニカム状の配置(三 角配置)となっている。三角配置とは、例え� �、貫通孔111,112,121の孔中心を結ぶと三角形と なる配置になっていることを意味する。

 このような貫通孔100のハニカム状の配置( 三角配置)に応じて、伝熱管210の配置位置も� �定されている。

 本実施例では、貫通孔100の孔形状を六角� ��状にしたため、孔面積が広くなり、圧損を� ��来技術(図7に示す三つ葉型)に比べて、約3割 減少することができた。

 また、貫通孔100の配列状態を、ハニカム状� ��配列(三角配列)としたため、管支持板200の� �内強度は従来と同等な強度を確保すること� �できた。
 このように管支持板200の強度を確保できた� ��とは、有限要素法を用いた解析により確認� ��た。

 有限要素法による強度の確認結果を、図4(a) 及び図4(b)を用いて説明する。
 図4(a)は、図7に示した三つ葉型(クローバー� ��)の貫通孔を持つ管支持板に、圧縮荷重が負 荷された場合の応力分布図である。図4(b)は� �図2に示した六角形状の貫通孔を持つ管支持� ��に圧縮荷重が負荷された場合の応力分布図� ��ある。

 図4(a)より、三つ葉形(クローバ型)の貫通孔� ��は、図中のA部分に曲げ変形が発生している ことが分かる。
 一方、図4(b)より、六角形状の貫通孔では、 曲げ変形の発生がほとんど無いことがわかる 。

 このように、三つ葉形(クローバ型)に比� �て孔面積を広くした六角形状の貫通孔は、� �げ変形が抑えられており、その結果として� �図2に示すリガメントLを小さくしても従来の 三つ葉型(クローバ型)と同等の強度を得るこ� ��ができたことを確認した。