本発明のターボ式血液ポンプは、上記構� ��を基本として、以下のように変更された態� ��をとることができる。

 すなわち、前記環状連結部及び前記従動� ��石部の形成する円筒形内周面に包囲された� ��記インペラの下部の領域の空間に対応させ� ��、前記ハウジングの底部中央部に上方に突� ��した円筒形外周面を有する台座が形成され� ��前記台座に前記下部軸受けが設けられた構� ��とすることが好ましい。

 前記封鎖部材の開口部は、前記回転軸と� ��心の円形であり、前記封鎖部材の開口部の� ��径をd、前記台座の円筒面の直径をDとした� �き、前記開口部の直径dは、0.12D≦d≦0.3Dの範 囲に設定されていることが好ましい。より好 ましくは、前記開口部の直径dは、0.12D≦d≦0. 225Dの範囲に設定される。

 また、前記封鎖部材の前記開口部は、前� ��回転軸と同心の円形の領域から放射状に延� ��た複数の放射状領域を含む構成とすること� ��できる。

 以下、本発明の実施形態におけるターボ� ��血液ポンプについて、図面を参照しながら� ��明する。

 (実施の形態1)
 本発明の実施の形態1におけるターボ式血液 ポンプの基本的な構造は、図6および図7に示� ��た従来例のものと同様である。従って、図6 および図7に示した要素と同様の要素につい� �は、同一の参照符号を付して、説明の繰り� �しを簡略化する。

 図1は、本実施の形態におけるターボ式血 液ポンプを示す断面図である。ハウジング1� �ポンプ室2を形成し、ポンプ室2の上部に入口 ポート3が、ポンプ室2の側部に出口ポート4が 設けられている。インペラ22は、ベーン6がア ーム18を介して回転軸7に取り付けられ、ベー ン6の周縁部側が環状連結部8に結合された構� ��を有する。

 図2にインペラ22の上面図、図3に同断面図 を示す。図2に示すように、6枚のベーン6は、 大きいベーン6aと小さいベーン6bからなり、� �互に配置されている。大きいベーン6aは、中 心側端部がアーム18により回転軸7に結合され 、小さいベーン6bは、中心側端部が回転軸7に は結合されず自由端となっており、周縁側端 部のみが環状連結部8に結合されている。

 図1に示すように、回転軸7は、ハウジン� �1に設けた上部軸受け9及び下部軸受け10によ� ��、回転自在に支持されている。環状連結部8 には、磁石ケース11が設けられ、磁石ケース1 1には従動磁石12が埋設、固定されている。ハ ウジング1の下部には、互いに結合された駆� �軸14と略円柱状の磁気結合部15を有するロー� ��13が配置されている。磁気結合部15の上面部 には駆動磁石16が埋設、固定されている。駆� ��磁石16は、ハウジング1の壁を挟んで従動磁� ��12と対向する位置関係となるように配置さ� �、ロータ13とインペラ22との間は、磁気的に� ��結された状態が形成される。

 従動磁石12が設置された環状連結部8の面� ��、回転軸7に対して直交せず、所定の角度を 有する傾斜面である。同様に駆動磁石16が設� ��された磁気結合部15の上面も傾斜面である� �このように、従動磁石12と駆動磁石16とが、� ��ンペラ22の回転軸に対して傾斜した面にお� �て磁気結合を形成していることにより、イ� �ペラ22とロータ13の間に作用する磁気吸引力� ��、インペラ22の回転軸に対して傾斜した方� �に発生する。その結果、下部軸受け10に対す る下向きの負荷が軽減される。従って、下部 軸受け10の摩耗が緩和され、磁気結合の強さ� ��十分な大きさにすることができる。

 図3に示すように、インペラ22は、環状連� ��部8の内側の領域に空間19を有する。環状連� ��部8および磁石ケース11の内周面は、円筒面� ��形成している。図1に示すように、ハウジン グ1の底部の中央部には、上方、すなわちポ� �プ室2内部に突出した円筒形外周面を有する� ��座20が形成されている。台座20は、インペラ 22の下部の、従動磁石12および環状連結部8の� ��側の領域の空間19を埋めるように形成され� �空間の体積を最少限に制限している。

 上部軸受け9は、入口ポート3の下端部内� �に設けられた3本の軸受け支柱17の先端に支� �されている。下部軸受け10は、台座20の上面� ��中央に設けられている。

 図2、図3に明瞭に示されるように、イン� �ラ11は、回転軸7と環状連結部8の間に亘る領� ��のベーン6の下方に配置された封鎖部材23を� ��する。封鎖部材23は、回転軸7と環状連結部8 の間に亘る領域の空間からベーン6の間を通� �て貫通する流路を、回転軸7の周囲に一部の� ��口部24を残して封鎖している。封鎖部材23を 設けることにより、回転軸7の周辺、例えば� �台座20の上面の下部軸受け10の近傍における� ��血栓の形成を以下に説明するとおり抑制す� ��ことができる。

 すなわち、封鎖部材23を設けることによ� �、インペラ22とハウジング1底面の間の間隙� �おける血液は、封鎖部材23の下面に沿いイン ペラ5の中心に向かって流動した後、封鎖部� �23の開口部24を通って上昇する。そのとき、� ��口部24の面積が制限されているので、下部� �受け10に隣接し回転軸7に沿って、十分な速� �の血液流が形成され、血液の滞留を発生さ� �ることがない。従って、従来例の構造では� �液が滞留して血栓が形成された領域も、常� �洗い流される状態になるため、血栓の形成� �抑制されるものと考えられる。

 封鎖部材23により得られる効果を確認す� �ための実験の結果について、図4に示す。血� ��形成の評価用の試験液として、油絵具とオ� ��ルを6:4の重量比で混合した液体を用いた。� ��1に示すターボ式血液ポンプの構造における 、封鎖部材23の開口部24の直径を変えながら� �試験液をポンプ駆動により循環させて、台� �20の上面に形成された油膜の大きさを検査し た。ポンプ流量は2.0L/min、回転数は4000min-1、� ��環時間は2分とした。

 図4に示すグラフにおいて、横軸は、封鎖 部材23の開口部24の直径dである。縦軸は、形� ��された油膜(残存油膜)の直径の、台座20の直 径に対する割合(%)を示す。但し、台座20の直� ��は、台座20の円筒面の直径D(=20mm)で表す。回 転軸7の直径は2mm、環状連結部8の内周面の直� ��は22mmである。従って、開口部24の直径dは、 2mm~22mmの間で変化させた。

 開口部24の直径dを22mm(封鎖部材23なし)か� �小さくするのに伴い、13mm付近から残存油膜� ��割合が減少し始める。そして、直径d=6mmに� �ると、直径dを小さくすることによる残存油� ��の減少の効果が緩やかになる。直径d=2.4mm~4. 5mmの範囲で、残存油膜の減少の効果が最も大 きかった。2.4mmより小さくなると、逆に残存� ��膜の割合は増大した。これは血液の流路が� ��さくなりすぎるためである。

 以上のとおり、開口部24の直径dは、血栓� ��形成を抑制するためには2.4mm~4.5mmの範囲と� �ることが最適である。一方、他の条件を考� �して、開口部24の直径dを上記の最適な範囲� �りも大きめ、すなわち4.5mmを超えて6mmまでの 大きさにしても、血栓の形成を抑制する効果 は、実用上は十分に得られる。なお、開口部 24の直径dの適当な範囲は、ターボ式血液ポン プの寸法によって若干変わるが、通常用いら れる範囲のターボ式血液ポンプであれば、以 下のように規格化した範囲とすれば、所望の 効果を得ることが可能である。

 すなわち、台座20の円筒面の直径Dに対し� ��、開口部24の直径dは、0.12D≦d≦0.3Dの範囲、 好ましくは、0.12D≦d≦0.225Dの範囲に設定すれ ばよい。

 (実施の形態2)
 本発明の実施の形態2におけるターボ式血液 ポンプについて、図5に示すインペラ25の上面 図を参照して説明する。本実施の形態におけ るターボ式血液ポンプの構造は、概ね実施の 形態1におけるものと同様である。

 本実施の形態においては、図5に示すよう に、インペラ25の封鎖部材26の形状のみが、� �施の形態1とは相違する。すなわち、封鎖部� ��26の開口部は、回転軸7と同心の円形の領域2 7を有するとともに、更に、円形の領域27から 放射状に延びた複数の放射状領域28を含む。

 封鎖部材26の開口部をこのような形状に� �ても、円形の領域27による血栓の形成を抑制 する効果を、実用上十分な程度に得ることが 可能である。加えて、放射状領域28を設ける� ��とにより、プライミングの効率を向上させ� ��ことが可能である。但し、放射状領域28の� �口率を大きくしすぎると、血栓の形成を抑� �する効果が減少する影響が出る。従って、� �部分の形状・寸法に合わせ、両方の効果の� �ランスを考慮して放射状領域28の開口率を決 定することが望ましい。