Die Erfindung betrifft einen Abgasturbolader mit einem hydrodynamischen Gleitlager beziehungsweise ein hydrodynamisches Gleitlager, mit einem Rotor und einem dem Rotor zugeordneten Gegen-Lagerteil, wobei sich eine Rotor-Lagerfläche des Rotors und eine Gegenfläche des Gegen-Lagerteils gegenüberstehen, um das hydrodynamische Gleitlager in Form eines kombinierten Radial-Axiallagers, mit einem zwischen der Rotor-Lagerfläche und der Gegenfläche gebildeten durchgehendem hydrodynamisch tragfähigem Spalt zu bilden, wobei die Rotor- Lagerfläche und/oder die Gegenfläche bei einem Schnitt längs und durch die Rotationsachse in Schnittansicht eine Lagerkontur bildet/bilden, die ineinander übergehende Konturabschnitte aufweisen, um hydrodynamische Tragfähigkeiten sowohl in radialer als auch in axialer Richtung zu erzeugen, wobei ein Konturabschnitt in der Schnittansicht in einem ersten Lagerbereich einen Linearabschnitt bildet der Teil eines, zumindest bereichsweise um die Rotationsachse umlaufenden, insbesondere zylindrischen oder teilzylindrischen Lagerabschnitts ist, wobei ein weiterer Konturabschnitt in der Schnittansicht in einem zweiten Lagerbereich einen weiteren Linearabschnitt bildet, der Teil eines zumindest bereichsweise um die Rotationsachse umlaufenden weiteren Lagerabschnitts ist, wobei dieser weitere Linearabschnitt in einem Winkel zu der Rotationsachse steht, und wobei der erste und der zweite Lagerbereich über einen Übergangsabschnitt ineinander übergeleitet sind.

Rotierende Maschinenelemente, wie z.B. Wellen, Laufrollen, Zahn- oder Pumpenräder benötigen eine Führung in radialer und axialer Richtung um Kräfte und Drehmomente übertragen zu können. Diese Aufgabe kann von hydrodynamisch wirkenden Gleitlagern übernommen werden. Die Funktion dieses Lagertyps basiert auf dem physikalischen Prinzip der hydrodynamischen Druckerzeugung. Zwischen dem Rotor und dem Stator (Gegen-Lagerteil) ist bei hydrodynamischen Gleitlagern ein geeigneter Schmierstoff gehalten. Bei einer Drehbewegung des Rotors relativ zum Stator entstehen im Schmierstoff Scherkräfte, die diesen dann mit einer bestimmten Geschwindigkeit durch das Lager transportieren. Bei einem konvergierenden Lagerspalt ergibt sich hieraus ein hydrodynamischer Druckanstieg. Bei divergierendem Spaltverlauf - im Anschluss an den konvergierenden Lagerspalt, entsteht ein Druckabfall. Ist die Relativgeschwindigkeit zwischen Rotor und Stator ausreichend hoch, baut sich durch den hydrodynamischen Druck eine ausreichend dicke Schmierstoffschicht auf, welche die beiden Gleitpartner voneinander trennt. Die Reibung findet in diesem Betriebszustand in der Schmierstoffschicht statt (Flüssigkeitsreibung). Die so erzeugten hydrodynamischen Drücke halten in Verbindung mit der eingesetzten Fläche den äußeren Kräften das Gleichgewicht und beschreiben die Tragfähigkeit des Gleitlagers. Zur Erzeugung des hydrodynamischen Drucks wird keine zusätzliche Energie in Form von Druckarbeit bzw. ein Schmierstoffvolumen, welches mit einem bestimmten Druck über Nuten oder Taschen zugeführt wird, benötigt. Die Tragfähigkeit ergibt sich aus den Betriebsgrößen. Die Grundlagen zur nummerischen Berechnung des hydrodynamischen Drucks sind in der DIN 31652 Teil 1 (DIN Taschenbuch 198; Gleitlager 2; Beuth Verlag GmbH; Berlin, Köln 1991 ) dargestellt.

Zum Stand der Technik gehören zwei grundsätzliche Lagertypen:

1. Hydrodynamische Radialgleitlager

Hydrodynamische Radialgleitlager werden häufig in Form von zylindrischen

Buchsen als segmentierte Variante oder als Kippsegmentlager ausgeführt. Siehe hierzu (DIN 31652 Teil 2 und VDI-Richtlinien 2204). Die hydrodynamisch wirksamen Elemente (z.B. Segmente) des Gleitlagers sind zylindrisch und damit parallel zur Rotationsachse angeordnet. Der konvergierende Spaltverlauf ergibt sich aus der exzentrischen Lage vom Rotor zum Stator.

2. Hydrodynamische Axialgleitlager

Hydrodynamische Axialgleitlager werden in Form einer Anlaufscheibe mit diversen Nuten bzw. Oberflächenmodifikationen in Form von Staurändern, Keilflächen oder Spiralrillen ausgebildet. Sie können auch als so genanntes Kippsegment-Lager gestaltet sein (siehe hierzu DIN 31653 Teil 1 bis 3; DIN 31654 Teil 1 bis 3). Die Anordnung des Axialgleitlagers erfolgt dabei orthogonal zur Rotationsachse, mit einer in der Regel rotierenden Spurscheibe als Gegenlaufpartner. Der für die hydrodynamische Druckerzeugung benötigte konvergierende Spaltverlauf ergibt sich aus der Gestaltung der Oberflächenstrukturen (Taschen, Rampen, etc.), durch die Neigung der kippbeweglichen Segmente oder einem Winkelversatz zwischen Lager zur Spurscheibe.

Wenn bei einer technischen Lösung sowohl radiale als auch axiale Lasten entstehen, so müssen beide vorgenannten Lagertypen zum Einsatz kommen. Die Axiallasten werden dann über ein Axialgleitlager und die Radiallasten über das Radialgleitlager abgetragen. Die beiden Lagertypen sind dann jeweils getrennt voneinander zu berechnen und auszulegen, wodurch sowohl bei der Konstruktion als auch bei der Produktion entsprechend hohe Kosten entstehen.

Aus der DE 10 2008 059 598 A1 ist ein Abgasturbolader bekannt. Dieser weist eine Welle auf, die an ihren Enden ein Turbinenrad bzw. ein Verdichterrad trägt. Die Welle ist mittels zweier hydrodynamischer Gleitlager in einem Gehäuse gelagert. Diese sind in Form von Kegellagern ausgeführt.

Ein weiterer Abgasturbolader ist in der WO 2014/105377 A1 und der EP 1 972 759 B1 beschrieben. Hochdrehende Läufer, die in Lagern, wie in der EP 1 972 759 B1 offenbart gelagert sind, sind in der Regel durch eine relativ geringe Tragfähigkeit, insbesondere in radialer Richtung gekennzeichnet. Durch die Art und Weise wie der hydrodynamische Tragfilm in solchen Lagern erzeugt wird, sind relativ steife Dämpfungseigenschaften der Lagerung erforderlich, die wiederum eine relativ lange Bauweise des Radiallagers bedingen, um die aus den radialen Beschleunigungen resultierenden radialen Lasten abtragen zu können.

In der DE 20 2016 105 071 U1 ist ein Abgasturbolader beschrieben, der in einem Lagergehäuse einen Rotor trägt. Der Rotor weist dabei eine Rotorwelle auf, die innerhalb eines Gegen-Lagers drehbar gehalten ist. Zwischen dem Rotor und dem Gegen-Lager sind an gegenüberliegenden Seiten des Gegen-Lagers hydrodynamische Gleitlager vorgesehen. Zu diesem Zweck bilden der Rotor als auch das Gegen-Lager Lagerkonturen. Die Lagerkonturen sind dabei aus Konturabschnitten zusammengesetzt. Bei einem Schnitt längs und durch die Rotationsachse bilden die Lagerkonturen in Schnittansicht durchgehende Geometrien. Die durchgehenden Lagerkonturen sind dabei geometrisch so ausgebildet, dass sie in Schnittansicht und längs der Rotationsachse stetig differenzierbar sind. Auf diese Weise ergeben sich hochleistungsfähige hydrodynamische Gleitlager, die dazu geeignet sind sowohl axiale als auch radiale Lasten auf kleinstem Raum abzutragen. Hierdurch entstehen dann, aufgrund der kompakten Bauweise, allerdings hohe spezifische Lagerkräfte, die zuverlässig abgetragen werden müssen.

US 5,518,319 A offenbart ein Gleitlager mit kreisförmigen Flächen, deren Durchmesser in Umfangsrichtung variiert, um ballige, toroide oder kombinierte zylindrisch-kegelförmige Lagerflächen zu erzeugen.

DE 850 093 C offenbart ein kombiniertes Radial- / Axiallager mit einem zylindrischen und einem konusförmigen Lagerbereich. Zwischen diesen Bereichen ist eine umlaufende Schmiernut angeordnet, die die Lagerbereiche voneinander trennt. Der Kegelwinkel des konusförmigen Lagerbereichs und das Verhältnis des zylindrischen zu dem konischen Lagerbereich sind, entsprechend der auftretenden Radial- und Axial kräfte, aufeinander abgestimmt. Bei der DE 850 093 C wird davon ausgegangen, dass die abzutragenden Lagerkräfte in radialer und axialer Richtung statisch sind, und somit der konische Teil des kombinierten Lagers einen Teil der radialen Lagerkraft aufnehmen kann, so dass der zylindrische Teil entsprechend kürzer geschaltet werden kann, was zu einer Reduktion der Gesamtreibleistung führt. Gerade die statische Beanspruchung ist insbesondere bei Abgasturboladern in Kraftfahrzeugen nicht gegeben.

Kombinierte Radial- / Axiallager mit konischen Lagerbereichen sind z.B. aus der DE10 2014 014 962 A1 oder der DE10 2015 009 167 A1 bekannt. Im Lagerbereich sind Rillenstrukturen zur Erzeugung einer Pumpwirkung vorgesehen. Mit diesen Rillenstrukturen kann das verwendete Schmiermittel im Lagerbereich gehalten werden. Diese bekannten Lager weisen Konstruktionsbedingt eine relativ hohe Reibung auf, da eine Tragfähigkeit vor allem durch die Pumpwirkung der Rillenstrukturen erzielt wird. Zudem ist bei solchen Lagern in der Regel eine der „konischen“ Konturen von entweder Rotor oder Stator mit einem sehr großen Radius in Schnittansicht durch die Achse versehen, um ein Festfressen des Rotors zu vermeiden, was zwangsläufig zu einer Variation der Filmdicke des Tragfilms, und damit der hydrodynamischen Wirksamkeit des Lagers führt.

Aufgabe der Erfindung ist es, ein reibleistungs-optimiertes Lagersystem zu schaffen, das einfach zu fertigen ist, und auch unter stark dynamischen Lasten eine verlässliche und wirkungsvolle Lagerung sicher stellt.

Diese Aufgabe wird mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.

Erfindungsgemäß wird ein kombiniertes Radial-/Axiallager vorgeschlagen, bei dem der hydrodynamisch tragfähige Spalt sowohl über den ersten und den zweiten Lagerbereich als auch über den Übergangsabschnitt hinweggeführt wird. Dadurch wird eine hydrodynamische Tragfähigkeit über die gesamte Lagerkontur hinweg erzeugt. Auf diese Weise lassen sich auf kleinstem Bauraum hohe axiale und radiale Lagerkräfte übertragen. Erfindungsgemäß ist es nun zudem vorgesehen, dass der weitere Linearabschnitt des zweiten Lagerbereichs mit der Rotationsachse einen Winkel im Bereich zwischen >30° bis < 90° einschließt. Hierbei ergibt sich überraschenderweise eine Reduzierung der Reibleistung im Lager. Damit kann auf einfache Weise der Gesamt-Wirkungsgrad des Lagers erhöht und die Leistungsfähigkeit des Lagers weiter gesteigert werden.

Besonders bevorzugt kann es dabei vorgesehen sein, dass der weitere Linearabschnitt des zweiten Lagerbereichs mit der Rotationsachse einen Winkel im Bereich zwischen >45° bis <75° einschließt. Hierdurch können leistungsfähige hydrodynamische Gleitlager für hochbelastete Abgasturbolader, wie sie beispielsweise in Lastkraftwagen zum Einsatz kommen, gestaltet werden. Besonders bevorzugt ist der Bereich zwischen >50° bis <60° gewählt, wenn hochdrehende hydrodynamische Gleitlager mit starker Wechselbeanspruchung, wie sie beispielsweise bei Personenkraftwagen auftreten, benötigt werden. Es hat sich hierbei insbesondere gezeigt, dass eine minimierte Reibleistung sich dann ergibt, wenn der Winkel 55° beträgt.

Gemäß einer bevorzugten Ausgestaltung kann es vorgesehen sein, dass die Rotor- Lagerfläche und/oder die Gegenfläche wenigstens eine Keilfläche aufweist, zur wenigstens bereichsweisen kontinuierlichen Verjüngung des Schmierstoffspalts, und dass sich die wenigstens eine Keilfläche sowohl über den ersten als auch den zweiten Lagerbereich zumindest bereichsweise erstreckt und auch über den die Lagerbereiche vermittelnden Übergangsabschnitt geführt ist. Auch diese Maßnahme führt zunächst zu einer weiteren Verbesserung der Leistungsfähigkeit des hydrodynamischen Gleitlagers. Insbesondere werden über die Keilflächen mehrere Druckzonen geschaffen, die den Rotor in einer stabilisierten Lage halten. Hierdurch kann die Laufruhe des hydrodynamischen Gleitlagers positiv beeinflusst werden. Dies erweist sich insbesondere bei hoch drehenden und niedrig belasteten Rotoren die anfällig gegen eigenerregte Frequenzen und damit verbundenen Instabilitäten sind, als vorteilhaft. Dadurch, dass die Keilflächen über den Übergangsabschnitt geführt sind, wird zudem eine verbesserte Dämpfung des hydrodynamischen Gleitlagers erreicht. Insbesondere lässt sich damit einen breiterer Frequenzbereich dämpfen. Dies erweist sich insbesondere bei hoch wechselbelasteten hydrodynamischen Gleitlagern, wie sie beispielsweise bei Abgasturboladern zum Einsatz kommen, als vorteilhaft. Hier erfolgt permanent, abhängig von der axialen und radialen Auslenkung des Rotors, eine Variation des Spiels im hydrodynamischen Spalt. Die Erfinder haben erkannt, dass diesem Phänomen dadurch Rechnung getragen werden kann, dass die Keilflächen über den Übergangsbereich geführt sind. Diese Maßnahme führt mithin auch zu einer deutlich verbesserten Laufruhe.

Zur weiteren Verbesserung der Tragfähigkeit kann es dabei auch vorgesehen sein, dass die Keilfläche oder die Keilflächen in Drehrichtung des Gleitlagers mittelbar oder unmittelbar in eine Rastfläche übergeht/übergehen, die in Umfangsrichtung und vorzugsweise in Umfangsrichtung bogenförmig verläuft. Dadurch dass nun auch im Übergangsbereich Rastflächen vorgesehen sind, lässt sich auch dieser Bereich dazu heranziehen die integrale Tragfähigkeit insgesamt zu steigern. Auch hat sich gezeigt, dass dadurch der oben beschriebene Effekt der verbesserten Laufruhe unterstützt wird.

Gemäß einer denkbaren Erfindungsvariante kann es vorgesehen sein, dass die Rotor-Lagerfläche und die Gegenfläche im Bereich des den ersten und den zweiten Lagerbereich vermittelnden Übergangsabschnitts so gestaltet sind, dass diese bei maximaler Auslenkung des Rotors so aneinander liegen, dass ein Linienkontakt entsteht, vorzugsweise identisch ausgebildet sind. In diesem Fall wird eine Variation der Dicke des hydrodynamischen Spalts beim Übergang vom ersten Lagerbereich in den zweiten Lagerbereich im Bereich des Übergangsabschnitts minimiert, sodass eine Maximierung der hydrodynamischen Tragfähigkeit erreicht werden kann. Bei einer Ausgestaltung eines hydrodynamischen Gleitlagers mit Rastflächen im Übergangsbereich können dabei beispielsweise die Rastflächen im Übergangsbereich so gestaltet werden, dass sie in Ruhestellung des Gleitlagers einen Linienkontakt in Richtung der Rotationsachse bilden.

Eine mögliche Erfindungsausgestaltung kann derart sein, dass der Übergangsabschnitt wenigstens zwei Linear-Übergangsabschnitte aufweist oder bildet. Ein solcher Übergangsabschnitt lässt sich einfach fertigen, beispielsweise durch spanende Bearbeitung. Wenn es dabei zudem vorgesehen ist, dass der näher dem ersten Lagerbereich zugewandte erste Linear-Übergangsabschnitt mit der Rotationsachse einen kleineren Winkel einschließt als der dem zweiten Lagerbereich zugewandte zweite Linear-Übergangsbereich, dann ergibt sich ein verbesserter Schmiermittelfluss im Übergangsabschnitt. Zu diesem Zweck kann es auch oder zusätzlich vorgesehen sein, dass zwei Bogen-Übergangsabschnitte mit unterschiedlicher Krümmungskontur verwendet sind.

Ein erfindungsgemäßes hydrodynamisches Gleitlager kann dergestalt sein, dass sich an den Linear-Übergangsabschnitt beidseitig jeweils ein Bogen-Übergangsabschnitt anschließt, und dass vorzugsweise der eine Bogen-Übergangsabschnitt mittelbar oder unmittelbar in die Rotor-Lagerfläche des Rotors oder die Gegenfläche des Gegen-Lagerteils übergeht. Hierdurch ergibt sich ein stetiger Übergang des Linear- Übergangsabschnitts in die, in Richtung der Rotationsachse anschließenden Bereiche. Hierdurch ergibt sich ein vergleichmäßigter Druckaufbau im Übergangsabschnitt, was die Leistungsfähigkeit des hydrodynamischen Gleitlagers positiv beeinflusst.

Besonders bevorzugt ist es denkbar, dass die Rotor-Lagerfläche und/oder die Gegenfläche bei einem Schnitt längs und durch die Rotationsachse in Schnittansicht eine durchgehende und wenigstens einmal stetig differenzierbare Lagerkontur bildet/bilden, um über die gesamte Lagerkontur hinweg hydrodynamische Tragfähigkeit zu erzeugen. Mit dieser Maßnahme wird über den Übergangsabschnitt und die angrenzenden Abschnitte des ersten und zweiten Lagerbereichs hinweg durchgehend hydrodynamische Tragfähigkeit erzeugt. Bei vergleichbar gleicher Tragfähigkeit des Lagers kann die geometrische Abmessung des hydrodynamischen Gleitlagers durch diese Maßnahme nochmals verringert werden.

Denkbar ist es, dass die Konturabschnitte des ersten und des zweiten Lagerbereichs mittelbar oder unmittelbar im Übergangsabschnitt über einen verrundeten Bereich ineinander übergeleitet sind, wobei vorzugsweise ein Verrundungsradius im Bereich zwischen 0,3 mm bis 1 ,5 mm vorgesehen ist, und/oder dass der Verrundungsradius im Bereich zwischen 5% bis 25% des mittleren Durchmessers des Übergangsabschnitts beträgt. Solche relativ kleinen Verrundungen schaffen eine relativ hohe Tragfähigkeit bei hoher Rotorauslenkung, und damit ein gutes Dämpfungsverhalten, für die Zwecke zur Anwendung in hochdrehenden Maschinen, beispielsweise Abgasturboladern und sind zudem verhältnismäßig einfach zu fertigen.

In einer alternativen Erfindungsvariante ist es möglich, dass sich der Übergangsabschnitt über einen in Umfangsrichtung verlaufenden Knick an den ersten und/oder den zweiten Lagerbereich anschließt. Denkbar ist es auch, dass innerhalb des Übergangsabschnitts zwei Linear-Übergangsabschnitte oder zwei Bogen-Übergangsabschnitte oder ein Linear-Übergangsabschnitt und ein Bogen- Übergangsabschnitt über einen in Umfangsrichtung verlaufenden Knick aneinander geschlossen sind. Solche Geometrien sind einfach zu fertigen und dienen ebenfalls einer Verstetigung des Übergangs zwischen den beiden Lagerbereichen, zum Zwecke einer effektiven Lagerkraft-Erzeugung im Übergangsbereich.

Für eine effektive Versorgung sowohl der beiden Lagerbereiche als auch des Übergangsabschnitts mit Schmiermittel kann es vorgesehen sein, dass in die Rotor- Lagerfläche und/oder die Gegenfläche wenigstens eine Ölfördernut eingebracht ist, die sich zumindest bereichsweise in Richtung der Rotationsachse erstreckt oder diese spiralförmig um die Rotationsachse, insbesondere mit einem Steigungswinkel von ±20° umläuft und/oder die mit dieser Rotationsachse zumindest bereichsweise einen Winkel im Bereich ±20° einschließt, und dass sich die Ölfördernut zumindest bereichsweise über den ersten und/oder den zweiten Lagerbereich und den Übergangsabschnitt hinweg erstreckt. Bei dieser leicht winkligen Anstellung der Ölfördernut wird die Pumpwirkung durch die Drehbewegung des Rotors entweder unterstützt oder reduziert. Größere Anstellungen der Ölfördernut führen zu einer weniger größeren Pumpwirkung, und damit verbesserte Ölversorgung der Lagerbereiche bzw. des Übergangsabschnitts, allerdings zu Lasten des Gesamtwirkungsgrades. Eine größere Anstellung der Ölfördernut in die entgegengesetzte Richtung führt zu einer Reduktion der Pumpwirkung, was zu höheren Öltemperaturen im Schmierspalt und damit zu reduzierter Tragfähigkeit führen kann.

Die Ölfördernuten erstrecken sich vorzugsweise über die gesamte axiale Länge des Konturabschnitts des ersten Lagerbereichs. Dementsprechend weisen die Ölfördernuten einen Zuführungsabschnitt auf, der in einem Übergangsbereich mündet. Der Übergangsbereich leitet das Schmiermittel in diesen Konturabschnitt ein. Die Ölfördernuten erstrecken sich von diesem Konturabschnitt auch über die anschließenden Konturabschnitte des Übergangsabschnitts und des zweiten Lagerbereichs. Im Anschluss an den Konturabschnitt des zweiten Lagerbereichs münden die Ölfördernuten umgebungsseitig.

Alternativ kann es auch vorgesehen sein, dass die Ölfördernut auch auf dem Konturabschnitt des zweiten Lagerbereichs, besonders bevorzugt mittig auf diesem Konturabschnitt, enden kann. Hierdurch kann insbesondere der Öldurchfluss reguliert und/oder begrenzt werden, wobei hier eine ausreichende Ölschmierung des Axiallagerteils gewährleistet werden kann.

Zur Gestaltung einer leistungsfähigen Lageranordnung, bei dem das hydrodynamische Gleitlager mit geringem Teileaufwand einfach zu montieren ist, kann es erfindungsgemäß vorgesehen sein, dass die Lagerfläche des Rotors von einem mit einer Rotorwelle verbundenen Rotorteil gebildet ist, welches auf der Rotorwelle gehalten ist, dass das Rotorteil im Bereich eines Stützabschnitts der Rotorwelle gegenüber der Rotorwelle abgestützt ist, und dass sich der Stützabschnitt und zumindest einer der Konturabschnitte des Gegen-Lagerteils in Richtung der Rotationsachse zumindest bereichsweise überdecken.

Während des Betriebseinsatzes werden im Bereich des hydrodynamischen Gleitlagers, wie dies bereits oben bei der Diskussion des Standes der Technik erwähnt wurde, hohe Lagerkräfte erzeugt. Die Erfinder haben nun erkannt, dass eine zuverlässige Lastabtragung dieser, insbesondere hohen Radiallasten von dem hydrodynamischen Gleitlager in die Rotorwelle erforderlich ist, um eine zuverlässige Betriebsweise zu garantieren. Zu diesem Zweck wird also vorgeschlagen, dass sich der Stützabschnitt, mit dem sich das Rotorteil gegenüber der Rotorwelle abstützt, in Richtung der Rotationsachse mit zumindest einem der Konturabschnitte des Gegen- Lagerteils, vorzugsweise mit dem Lagerbereich, in dem die Radiallasten größtenteils abgestützt werden, überdeckt ist. Auf diese Weise wird eine unmittelbare Kraftableitung in radialer Richtung und auf direktem Weg von diesem Konturabschnitt über den Stützabschnitt in die Rotorwelle erreicht. Das Rotorteil bleibt dabei einfach montierbar, denn es kann beispielweise auf die Rotorwelle aufgeschoben werden, wobei dann der Stützabschnitt dem entsprechenden Lagerbereich des Rotorteils zugeordnet wird. Im montierten Zustand ist das Rotorteil dabei insbesondere kippstabil gehalten, was dazu führt, dass der Schmierstoffspalt im hydrodynamischen Gleitlager während des Betriebseinsatzes auch bei wechselnden Belastungen zuverlässig aufrechterhalten bleibt.

Gemäß einer bevorzugten Erfindungsvariante kann es vorgesehen sein, dass das Rotorteil einen Lagerbereich aufweist, der die Konturabschnitte bildet, und dass der Lagerbereich so angeordnet ist, dass wenigstens einer dieser Konturabschnitte in Richtung der Rotationsachse den Stützabschnitt zumindest bereichsweise überdeckt. Dadurch dass das Rotorteil unmittelbar die Konturabschnitte für den Lagerbereich bildet, wird der Teileaufwand deutlich reduziert. Durch die geringe Anzahl der Bauteile des Gleitlagers, in dem sich in radialer Richtung an den Stützabschnitt anschließenden Lagerbereich, wird auch die Summe der Fertigungstoleranzen in diese Richtung minimiert, was zu einer maßhaltigen und einfach reproduzierbar fertigbaren Lager-Anordnung führt, bei der das Lagerspiel im hydrodynamischen Gleitlager präzise eingehalten werden kann.

Gemäß einer bevorzugten Ausgestaltungsvariante der Erfindung kann es vorgesehen sein, dass das radiale Spiel zwischen dem Stützabschnitt der Rotorwelle und dem am Stützabschnitt anliegenden Bereich des Rotorteils kleiner ist, als das radiale Spiel zwischen dem Rotorteil und dem Gegen-Lagerteil, bevorzugt weniger als 80%, besonders bevorzugt weniger als 60% des radialen Spiels zwischen dem Rotorteil und dem Gegen-Lagerteil entspricht.

Es hat sich gezeigt, dass ein Passsitz zwischen dem Stützabschnitt der Rotorwelle und dem Lagerbereich des Rotorteils dann zu einem betriebssicher arbeitenden Gleitlager führt, wenn vorgesehen ist, dass zwischen dem Stützabschnitt der Rotorwelle und dem am Stützabschnitt anliegenden Bereich des Rotorteils, ein Passsitz, mit einem auf den Durchmesser des Stützabschnitts bezogenen relativen radialen Lagerspiel zwischen Rotor und Stator des hydrodynamischen Gleitlagers im Bereich zwischen -6 bis +6 Promille vorgesehen ist. Ein guter Kompromiss zwischen dem Unwucht-Verhalten des Rotors und einer einfachen Montage des Rotorteils ergibt sich dann, wenn vorgesehen ist, dass ein radiales Spiel in diesem Passsitz in der ISO-Grundtoleranzklasse IT3 bis IT8 gebildet ist,

Eine Anordnung, welche gemäß einer oder mehrerer der vorstehend genannten Dimensionierungsvorgaben gestaltet ist, eignet sich insbesondere für die Zwecke zur Anwendung in einem Abgasturbolader für einen Pkw. Insbesondere entstehen bei einer solchen Anordnung nur geringe Unwuchten. Darüber hinaus ist dabei auch stets ein ausreichender Schmierspalt im hydrodynamischen Gleitlager garantiert. Selbst die dabei mögliche minimale Schmierspaltdicke ist in diesem Zusammenhang so dimensioniert, dass bei dem speziellen Lagertyp gemäß der Erfindung ein ausreichender Schmiermittelfluss möglich ist. Dieser Schmiermittelfluss ist dabei dann auch insbesondere derart, dass innerhalb des Schmierstoffspalts des hydrodynamischen Gleitlagers keine solchen Wirbelströmungen im Schmierstoff auftreten, welche zu einer störenden akustischen Beeinträchtigung führen würden. Insbesondere entstehen dann bei einem solchen hydrodynamischen Gleitlager keine selbsterregenden Wirbelströmungen im Schmierstoff.

Eine besonders bevorzugte Erfindungsvariante ist dergestalt, dass das Gegen- Lagerteil in ein Lagergehäuse oder ein Gehäuseteil eingebaut ist, dass zwischen einer Außenkontur des Gegen-Lagerteils und dem Lagergehäuse oder dem Gehäuseteil ein vorzugsweise umlaufender Spaltbereich gebildet ist, wobei der Spaltbereich mit einem Schmiermittel-Führungskanal in räumlicher Verbindung steht. Vorzugsweise kann vorgesehen sein, dass sich der Spaltbereich und der Stützabschnitt dabei in Richtung der Rotationsachse zumindest bereichsweise überdecken. In dem Spaltbereich kann ein Quetschölfilm erzeugt werden. Dies ist möglich, da der Spaltbereich an eine Schmiermittel-Versorgung, mit beispielsweise einer Druckpumpe, angeschlossen ist. Auf diese Weise wird durch Verdrängen des Schmierstoffs ein Druck und somit der tragfähige Quetschölfilm im Spaltbereich erzeugt. Die im Rahmen der Erfindung eingesetzten Lagertypen mit vorzugsweise durchgehender und besonders bevorzugt stetig differenzierbarer Lagerkontur, die verschiedene Konturabschnitte aufweisen, zeichnen sich bereits durch eine besonders ruhig laufende und geräuscharme Betriebsweise aus. Daher kann der Spaltbereich so dimensioniert werden, dass eine relativ weiche Dämpfungswirkung des Quetschölfilms entsteht. Hierdurch ergibt sich eine Lagergestaltung mit einer weichen Dämpfungscharakteristik im Bereich des Quetschölfilms. Dies führt letztendlich auch dazu, dass mit einer weicheren Dämpfung eine geringere Tragfähigkeit des hydrodynamischen Lagers erforderlich wird, was zu einer weiteren Reduzierung der Baugröße des hydrodynamischen Gleitlagers, und damit dessen Reibleistung führt.

Bei der Auslegung des Quetschölfilms mit einer weichen Dämpfungs-Charakteristik zur Reduktion der Reibleistung ist weiterhin zu beachten, dass eine weiche Dämpfungs-Charakteristik zu einer erhöhten Auslenkung des Rotors führt, was eine Vergrößerung der Konturspalte zwischen Turbinen- bzw. Verdichterrad und dem Turbinen bzw. Verdichterrad-Gehäuse bedingt.

Zu diesem Zweck und der Einstellung der Dämpfungs-Charakteristik kann es im Rahmen der Erfindung vorgesehen sein, dass zwischen dem Gegen-Lagerteil und dem Lagergehäuse oder dem Gehäuseteil im Spaltbereich ein in radialer Richtung verlaufendes, auf den äußeren Durchmesser des Spaltbereichs bezogenes relatives Spiel im Bereich zwischen 5 bis 10 Promille gebildet ist. Insbesondere für die Anwendung in Abgasturboladern für Pkws eignet sich ein relatives Spiel im Bereich zwischen 7 bis 9 Promille, bezogen auf den äußeren Durchmesser des Spaltbereichs. Hierdurch wird ein vorteilhafter Kompromiss zwischen einer möglichst geringen Auslenkung und einer möglichst weichen Dämpfungs-Charakteristik, zur Optimierung des Gesamt-Wirkungsgrads des Turboladers, bestehend aus Verdichter- und Turbinen-Wirkungsgrad und dem Wirkungsgrad der Lagerung erreicht.

Der Spaltbereich weist in der Regel die Form eines Hohlzylinders auf. Grundsätzlich ist auch denkbar, dass der Spaltbereich eine andere Geometrie, insbesondere die eines Hohlkonus, aufweist. In diesem Fall, in dem der Spaltbereich eine andere Geometrie aufweist, ist der in Bezug genommene äußere Durchmesser der mittlere Durchmesser

Gemäß einer denkbaren Erfindungsvariante kann es vorgesehen sein, dass das radiale Spiel zwischen dem Gegen-Lagerteil und dem Lagergehäuse oder dem Gehäuseteil größer ist als das radiale Spiel zwischen dem Rotorteil und dem Gegen- Lagerteil.

Gemäß einer denkbaren Erfindungsvariante ist das radiale Spiel zwischen dem Gegen-Lagerteil und dem Lagergehäuse (oder dem Gehäuseteil) und die axiale Erstreckung des Spaltbereichs definiert durch die Beziehung:

Axiale Erstreckung des Spaltbereichs in Millimeter gleich 9 minus C mal radiales Spiel zwischen dem Gegen-Lagerteil und dem Lagergehäuse in Millimeter, wobei C im Bereich zwischen 61 bis 75 liegt. Bevorzugt ist C im Bereich zwischen 66 und 70 gewählt.

Auf diese Weise kann eine relativ weiche Dämpfungscharakteristik im Quetschölfilm erreicht werden. Hierdurch können niedrige radiale Lagerkräfte verwirklicht werden. Dies ermöglicht eine Reduzierung der benötigten axialen Lagerlänge und damit einhergehend, eine Verringerung der Reibleistung, ohne signifikante Verluste beim thermodynamischen Wirkungsgrad der Turbine und des Verdichters hinnehmen zu müssen. Dies ist bei hochdrehenden Anwendungen, beispielsweise modernen Abgasturboladern oberhalb von 200.000 Umdrehungen/min von besonderer Bedeutung.

Die durch eine angepasste Dämpfung niedrigere erforderliche Tragfähigkeit des hydrodynamischen Gleitlagers kann in diesem Zusammenhang insbesondere dadurch verwirklicht werden, dass die axiale Überdeckung in Richtung der Rotationsachse zwischen dem Gegen-Lagerteil und dem Lagergehäuse oder dem Gehäuseteil im Spaltbereich zur Bildung eines Quetschölfilms derart bemessen ist, dass das Verhältnis der Erstreckung des Spaltbereiches in Richtung der Rotationsachse zu dem Radialspiel zwischen dem Gegen-Lagerteil und dem Lagergehäuse oder dem Gehäuseteil beträgt:

Axiale Erstreckung des Spaltbereiches in Richtung der Rotationsachse / Radialspiel = 40 bis 80.

Besonders bevorzugt kann dieses Verhältnis im Bereich zwischen 45 bis 70 gewählt sein.

Zur Verringerung des Teileaufwands kann es vorgesehen sein, dass das Rotorteil ein Basisteil aufweist, das mit zumindest einer Dichtungsaufnahme versehen ist, in die ein umlaufendes Dichtelement eingelegt ist.

Um eine exakte Zuordnung des Rotorteils zu dem Gegen-Lagerteil garantieren zu können, kann es gemäß einer Ausgestaltungsvariante der Erfindung vorgesehen sein, dass das Rotorteil einen Ansatz mit einer Anschlagfläche aufweist, und dass die Anschlagfläche an einer radial verlaufenden Fläche eines Bunds der Rotorwelle flächig anschlägt.

Die vorgeschriebene flächige Anlage ermöglicht es auch eine axiale Spannkraft in das Rotorteil einzubringen, sodass es zwischen einem Verdichterrad und dem Bund vorzugsweise unter Einwirkung einer Schraubverbindung, verspannt, axial gesichert und in Umfangsrichtung unverdrehbar gehalten ist. Durch diese Maßnahme ergibt sich eine einfache Montage mit geringem Teileaufwand.

Wie dies bereits vorstehend angedeutet wurde, eignen sich die oben diskutierten einzelnen Maßnahmen insbesondere in Verbindung mit einem speziellen vorteilhaften Lagertyp nach der Erfindung, wobei die durchgehende und aus den zwei oder mehreren Konturabschnitten bestehende Lagerkontur der Rotor- Lagerfläche und/oder der Gegenfläche bei einem Schnitt längs und durch die Rotationsachse in Schnittansicht stetig differenzierbar ausgebildet ist. Bei diesem Lagertyp lassen sich hydrodynamische Tragfähigkeiten über die Konturabschnitte und vorzugsweise die gesamte Lagerkontur sowohl in axialer als auch in radialer Richtung erzeugen.

Die hydrodynamischen Gleitlager können, wie bereits oben erwähnt als Mehrflächengleitlager mit zwei oder mehreren Schmierkeilen ausgestattet sein.

Mit der durchgehenden und im Querschnitt variierenden Lagerkontur, insbesondere im Bereich des konvergierenden Spalts des hydrodynamischen Gleitlagers, können Druckbereiche erzeugt werden, die sowohl axiale als auch radiale Lasten abtragen. Dadurch entstehen im hydrodynamischen Gleitlager 3-dimensionale hydrodynamische Tragfähigkeiten. Die Erfindung nutzt den physikalischen Effekt, wonach der lokal erzeugte hydrodynamische Druck normal auf eine Fläche wirkt. Daraus ergeben sich lokale Tragfähigkeiten. Da im Rahmen der Erfindung die Oberfläche der Lagerkontur dreidimensional gestaltet werden kann, ergeben sich daraus lokale Kraftkomponenten mit entsprechenden Richtungen. Aus der integralen Summe der einzelnen Kraftkomponenten können die Tragfähigkeitskomponenten des Lagers und damit die dreidimensionale Tragfähigkeit berechnet und für den gewünschten Anwendungsfall ausgelegt werden.

Dabei können die hydrodynamischen Gleitlager, wie oben angedeutet, als Mehrflächengleitlager mit zwei oder mehreren Schmierkeilen ausgestattet sein. Durch die Segmentierung der Lagerung im Bereich der Konturabschnitte wird eine Verringerung der Reibung erreicht. Darüber hinaus verbessert sich bei diesem Lager auch die axiale Tragfähigkeit, da zwischen den einzelnen Konturabschnitten ein kontinuierlicher und stetig differenzierbarer Übergang geschaffen wird. Hierdurch wird insgesamt eine höhere Tragfähigkeit bei gleichbleibender Reibleistung erreicht. Die Segmentierung der Lageranordnung führt auch zu einer weiteren Reduzierung der Schallemission.

Gemäß einer möglichen Erfindungsvariante kann es vorgesehen sein, dass zwischen der Rotorwelle und dem Rotorteil in Richtung der Rotationsachse mittelbar oder unmittelbar neben dem Stützabschnitt ein, vorzugsweise ringförmiger Abstandsraum, gebildet ist. Dies führt zu einer eindeutigen Abstützung des Rotorteils am Stützabschnitt. Darüber hinaus wird die Montage aufgrund der geringeren Führungslänge des Rotorteils vereinfacht. Besonders bevorzugt kann es dabei vorgesehen sein, dass der Abstandsraum von einer Durchmesservergrößerung im Rotorteil gebildet ist, die sich an den Lagerbereich des Rotorteils anschließt. Flierdurch wird die Fertigung vereinfacht. Zudem kann dann die Rotorwelle in diesem Bereich unbeeinflusst bleiben, was zu einer höheren Stabilität führt.

Die Erfindung wird im Folgenden anhand eines in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigen:

Figur 1 einen Abgasturbolader in Schnittdarstellung

Figuren 2 und 3 vergrößerte Detaildarstellungen, die der Figur 1 entnommen sind,

Figuren 4: ein Gegen-Lagerteil, welches in dem Abgasturbolader gemäß den Figuren 1 bis 3 verbaubar ist, in perspektivischer Ansicht,

Figur 5: das Gegen-Lagerteil gemäß Figur 4 im Vollschnitt,

Figuren 6 und 7: zu der Gestaltung gemäß den Figuren 4 und 5 alternative

Gegen-Lagerteile, welche in dem Abgasturbolader gemäß den Figuren 1 bis 3 verbaubar sind,

Figur 8: eine vergrößerte Detaildarstellung einer Rotorwelle des

Abgasturboladers gemäß den Figuren 1 bis 3 in Seitenansicht,

Figur 9: eine der Figur 8 entnommene vergrößerte Detaildarstellung

Figuren 10 und 1 1 : vergrößerte Detaildarstellungen einer Rotorwelle, als Alternative zu der Gestaltung gemäß Figur 9. Figur 1 zeigt einen Abgasturbolader in Seitenansicht und im Schnitt doch die Rotationsachse R. Der Abgasturbolader weist einen Rotor 10 mit einer Rotorwelle 11 auf. Die Rotorwelle 11 besitzt einen Mittenabschnitt, der eine Verjüngung aufweisen kann. An seinem zum Verdichter weisenden Ende weist der Mittenabschnitt einen Anschlag 13 auf. Zwischen dem Anschlag 13 und der Verjüngung des Mittenabschnitts kann demzufolge ein umlaufender Bund 12 ausgebildet sein. Der Anschlag 13 ist in Figur 2 erkennbar. Wie diese Darstellung veranschaulicht, kann der Anschlag 13, vorzugsweise als Wellenschulter mit einer radial ausgerichteten Fläche, ausgeführt sein, die ringförmig umläuft. Im Anschluss an den Bund 12 besitzt die Rotorwelle 11 verdichterseitig einen Stützabschnitt 14. Dieser kann in Form einer bearbeiteten umlaufenden Fläche ausgebildet sein. Der Stützabschnitt 14 geht in einen Wellenabschnitt 15 über, der dann in einem Gewindeabschnitt 16 ausläuft.

Auf der dem Gewindeabschnitt 16 gegenüberliegenden Seite der Rotorwelle 11 kann vorzugsweise ein Lagerabschnitt 17 vorgesehen sein. Der Lagerabschnitt 17 kann durch Bearbeitung der Rotorwelle 11 von dieser gebildet sein. Wie die Darstellung gemäß Figur 3 erkennen lässt, weist der Lagerabschnitt 17 der Rotorwelle 11 eine umlaufende Lagerkontur auf. Diese Lagerkontur weißt mehrere Konturabschnitte 17.1 bis 17.3 auf und ist vorzugsweise einteilig mit der Rotorwelle 11 ausgebildet. Der Axialkräfte oder Radial- und/oder Axialkräfte abtragende Konturabschnitt 17.1 kann beispielsweise stumpfkegelförmig ausgebildet sein um radiale Kräfte aufzunehmen. Er kann auch konvex oder konkav ausgebildet sein. Der Konturabschnitt 17.3 kann zylinderförmig ausgebildet sein. Die beiden Konturabschnitte 17.1 und 17.3 sind über den Konturabschnitt 17.2 miteinander verbunden. Dabei ist die Zuordnung so getroffen, dass die Konturabschnitte 17.1 bis 17.3 durchgehend ineinander übergehen und somit die durchgehende Lagerkontur bilden.

Bei einem Schnitt durch die Rotationsachse R der Rotorwelle 11 , wie er in Figur 3 veranschaulicht ist, ist die Lagerkontur beispielsweise längs der Rotationsachse R stetig differenzierbar ausgebildet. Es ist ebenso vorstellbar, dass die Konturabschnitte 17.1 bis 17.3 durch eine mehrfach stetig differenzierbare Funktion gebildet werden, und somit eine krümmungsstetige Lagerkontur formen.

Im Anschluss an den Konturabschnitt 17.1 kann die Rotorwelle 11 einen Abweiser 18 in Form einer Ölschleuderscheibe, beispielsweise in Form einer Durchmesservergrößerung aufweisen. Im vorliegenden Ausführungsbeispiel ist die Durchmesservergrößerung in Form eines umlaufenden Bunds ausgebildet. Der Abweiser 18 kann jedoch auch eine andere geeignete Kontur aufweisen die eine Öl- Leckage durch den Wellendurchtritt im Lagergehäuse wirkungsvoll verhindert oder zumindest reduziert.

Die Rotorwelle 11 kann auch, wie Figur 3 erkennen lässt wenigstens eine Dichtungsaufnahme 19 aufweisen. Im vorliegenden Ausführungsbeispiel sind zwei Dichtungsaufnahmen 19, beispielsweise in Form von Kolbenringnuten, verwendet, die zueinander axial beabstandet angeordnet sind. In die Dichtungsaufnahmen 19 sind Kolbenringe eingesetzt. An dem dem Verdichterrad gegenüberliegenden Ende der Rotorwelle 11 ist ein Turbinenrad 20 angeordnet. Das Turbinenrad 20 ist in der Regel stoffschlüssig mit der Rotorwelle 11 verbunden.

Auf der dem Turbinenrad 20 abgewandten Seite besitzt der Rotor 10 ein Rotorteil 40. Dieses Rotorteil 40 ist vergrößert in Figur 2 veranschaulicht. Wie diese Darstellung zeigt, besitzt das Rotorteil 40 ein Basisteil 41. In das Basisteil 41 kann beispielsweise wenigstens eine umlaufende Dichtungsaufnahme 42 in Form einer Kolbenringnut aufweisen. Im vorliegenden Ausführungsbeispiel sind zwei umlaufende Dichtungsaufnahmen 42 verwendet. In die Dichtungsaufnahmen 42 sind ringförmige Dichtelemente 43 in Form von Kolbenringen eingesetzt.

Das Rotorteil 40 besitzt im Anschluss an das Basisteil 41 einen Lagerabschnitt 44. Der Lagerabschnitt 44 bildet eine umlaufende Lagerkontur, die ähnlich oder baugleich mit der Lagerkontur sein kann, welche die Konturabschnitte 17.1 bis 17.3 aufweist, wobei der Lagerabschnitt 44 Konturabschnitte 44.1 bis 44.3 aufweist, die die Lagerkontur bilden. Der Konturabschnitt 44.1 zur Aufnahme der Axiallasten ist vorzugsweise stumpfkegelförmig ausgebildet, kann jedoch auch konvex oder konkav gewölbt sein. Weiterhin ist wieder ein zylindrischer Konturabschnitt 44.3 zur Aufnahme radialer Lasten verwendet. Die beiden Konturabschnitte 44.1 und 44.3 werden unter Vermittlung des Konturabschnitts 44.2 miteinander verbunden, bzw. werden mittels des Konturabschnitts 44.2 ineinander überführt. Der Konturabschnitt 44.2 kann ähnlich wie der Konturabschnitt 17.2 hohlkehlförmig ausgebildet sein. Mit den Konturabschnitten 44.1 bis 44.3 wird die durchgehende Lagerkontur gebildet.

Bei einem Schnitt durch die Rotationsachse R gemäß Figur 2 kann die Lagerkontur beispielsweise in Schnittansicht eine durchgehende und stetig differenzierbare Kontur bilden. Dies ist in der Zeichnung deutlich erkennbar, wobei die Konturabschnitte 44.1 bis 44.3 ohne Stetigkeitssprünge durchgehend ineinander übergehen.

Wie auch bei der turbinenseitigen Lagerkontur 17.1 bis 17.3 ist hier ebenfalls vorstellbar, dass die Konturabschnitte 44.1 bis 44.3 durch eine mehrfach stetig differenzierbare Funktion gebildet werden, und somit eine krümmungsstetige Lagerkontur formen.

An seinem dem Bund 12 zugewandten Ende kann das Rotorteil 40 einen Ansatz 45 aufweisen. Dieser ist vorzugsweise von dem Lagerabschnitt 44 gebildet. Die Stirnfläche des Ansatzes 45 ist radial ausgerichtet. Auf diese Weise liegt der Ansatz 45 endseitig flächig an dem Anschlag 13 des Bundes 12 an. Um die flächige Anlage zu garantieren, ist der Ansatz 45 innenseitig umlaufend angefast. Zudem ist im Anschluss an den Bund 12 zu diesem Zweck ein Freistich in die Rotorwelle 11 eingedreht, wie Figur 2 zeigt.

Das Rotorteil 40 liegt an dem, den Lagerbereich 46 bildenden Lagerabschnitt 44 an dem Stützabschnitt 14 der Rotorwelle 11 an. Dabei ist zwischen dem Rotorteil 40 und der Rotorwelle 10 ein Passsitz, vorzugsweise in Form einer Übergangspassung, gebildet. Vorzugsweise ist eine Übergangspassung in der ISO-Grundtoleranzklasse IT3 bis IT8 verwirklicht. Die Bohrung, welche in den Lagerbereich 46 eingebracht ist und zur Anlage an dem Stützabschnitt 14 dient, weist im Anschluss an den Lagerbereich 46 eine Durchmesservergrößerung auf, die einen Rücksprung 47 bildet. Mittels des Rücksprungs 47 ergibt sich zwischen dem Rotorteil 40 und dem Außenumfang der Rotorwelle 11 ein ringförmiger Freiraum.

Das Basisteil 41 weist eine ringförmige und radial verlaufende Anlagefläche 48 auf. Diese Anlagefläche 48 ist mithin parallel der Anlagefläche des Lagerabschnitts 44, welche an dem Bund 12 anliegt.

Auf die Rotorwelle 11 wird im Bereich des Wellenabschnitts 15 ein Verdichterrad 30 aufgeschoben. Das Verdichterrad 30 liegt mit einer radial verlaufenden Anlagefläche an der Anlagefläche 48 des Rotorteils 40 an. Zur Fixierung des Rotorteils 40 und des Verdichterrads 30 ist eine Mutter 31 auf den Gewindeabschnitt 16 aufgeschraubt. Die Mutter 31 verspannt mithin das Verdichterrad 30 gegen das Rotorteil 40 und das Rotorteil 40 gegen den Anschlag 13. Auf diese Weise werden sowohl das Verdichterrad 30 als auch das Rotorteil 40 axial auf der Rotorwelle 11 festgelegt und daran in Umfangsrichtung unverdrehbar gehalten

Wie Figur 1 erkennen lässt, besitzt der Abgasturbolader ein Gegen-Lagerteil 50, welches in ein Lagergehäuse 60 des Abgasturboladers eingesetzt ist. Das Gegen- Lagerteil besitzt ein Mittelteil 51. An den Mittelteil 51 schließen sich beidseitig Ansätze 53 an. Die beiden Ansätze 53 weisen jeweils eine umlaufende Lagerkontur auf. Diese umlaufende Lagerkontur ist komplementär zu der Lagerkontur die durch das Rotorteil 14 bzw. den Lagerabschnitt 17 der Rotorwelle 11 gebildet ist ausgeführt. Dementsprechend weisen diese Lagerkonturen Konturabschnitte 53.1 bis 53.3 auf, die wieder umlaufend ausgeführt sein können. Der die Axialkräfte aufnehmende Konturabschnitt 53.1 ist zum Beispiel stumpfkegelförmig und der Konturabschnitt 53.3 zum Beispiel zylindrisch gefertigt. Die beiden Konturabschnitte 53.1 und 53.3 gehen über den Konturabschnitt 53.2 zumindest einmal stetig differenzierbar und durchgehend ineinander über.

Zur Montage der Baugruppe gemäß Figur 1 für einen Abgasturbolader wird zunächst das Gegen-Lagerteil 50 in eine entsprechend hergerichtete Aufnahme des Lagergehäuses 60 eingeführt. Um die in Figur 1 gezeigte vorgegebene Position des Gegen-Lagerteils 50 in dem Lagergehäuse 60 zu fixieren ist ein Fixierelement 70 verwendet. Das Fixierelement 70 weist einen Flalteabschnitt 72 auf. Dieser Flalteabschnitt 72 greift in eine Fixieraufnahme 52 des Gegen-Lagerteils 50 ein. Zur Montage des Fixierelements 70 kann dieses durch einen Schmiermittel- Führungskanal 61 des Lagergehäuses 60 eingeführt werden. Um das Fixierelement 70 unverlierbar zu halten, kann es in dem Lagergehäuse 60 eingeschraubt, eingepresst oder mit einem Flalteelement gesichert werden.

Nachdem das Gegen-Lagerteil 50 in dem Lagergehäuse 60 montiert ist, kann der Rotor 10 eingebaut werden. Zu diesem Zweck wird die Rotorwelle 11 von der turbinenseitigen Lagergehäuseseite her in eine Bohrung des Lagergehäuses 60 eingeschoben. Dabei durchgreift die Rotorwelle 11 das Gegen-Lagerteil 50, wie dies Figur 1 zeigt. Die Einschiebe-Bewegung des Rotors 10 wird mit dem Konturabschnitt 17.1 der Rotorwelle 11 begrenzt, welcher an dem zugeordneten Konturabschnitt 53.1 des Gegen-Lagerteils anliegt (siehe Figur 3). In der montierten Position liegen die Dichtelemente, welche in die umlaufenden Dichtungsaufnahme 19 eingesetzt wurden an einer zugeordneten ringförmigen Dichtfläche des Lagergehäuses 60 an (siehe Figur 3).

Von der gegenüberliegenden Seite kann nun das Rotorteil 40 in das Lagergehäuse 60 eingeschoben werden. Dabei wird das Rotorteil 40 mit seinem Lagerbereich 46 voraus auf die Rotorwelle 11 aufgeschoben. Dies gelingt einfach, da das Rotorteil 40 lediglich im Lagerbereich 46 passgenau auf der Rotorwelle 11 geführt ist. Im Übrigen behindert der Rücksprung 47 die Einschub-Bewegung nicht. In der Montagestellung gemäß Figur 2 schlägt das Rotorteil 40 an dem Bund 12 an. Anschließend wird das Verdichterrad 30 auf die Rotorwelle 11 aufgeschoben und die Mutter 31 verschraubt (siehe Beschreibung oben). Im montierten Zustand ist der Rotor 10 mit seinen Konturabschnitten 53.1 bis 53.3 an beiden Ansätzen 53 gegenüberliegend den Konturabschnitten 17.1 bis 17.3 bzw. 44.1 bis 44.3 angeordnet. Dabei ist die Zuordnung so getroffen, dass ein Lagerspiel entsteht, in dem jeweils ein hydrodynamischer Film, zur Erzeugung zweier hydrodynamischer Gleitlager, geführt ist. Das relative radiale und das relative axiale Lagerspiel jedes hydrodynamischen Gleitlagers liegt vorzugsweise im Bereich zwischen 1 bis 5 Promille des Durchmessers des Radialkräfte übertragenen Konturabschnitt 17.3 bzw. 44.3.

Wie Figur 1 zeigt ist zwischen einem, vorzugsweise beiden Ansätzen 53 des Gegen- Lagerteils 50 und dem Lagergehäuse 60 ein umlaufender Spaltbereich 57 geschaffen. Dieser Spaltbereich weist ein in radialer Richtung verlaufendes relatives radiales Spiel (absolutes radiales Spiel / Durchmesser des Gegen-Lagerteils 50 im Spaltbereich 57) im Bereich zwischen 5 bis 10 Promille, besonders bevorzugt im Bereich zwischen 7 bis 9 Promille auf.

Der Spaltbereich 57 ist vorzugsweise so angeordnet, dass wenigstens einer der Konturabschnitte 44.1 bis 44.3 bzw. 17.1 bis 17.3 den Spaltbereich 57 in Richtung der Rotationsachse R überdeckt, besonders bevorzugt ist die Überdeckung zumindest im Bereich der Konturabschnitte 17.3 und 44.3 gegeben, die einen wesentlichen Beitrag für die Tragfähigkeit des hydrodynamischen Gleitlagers in radialer Richtung bieten. Die axiale Überdeckung in Richtung der Rotationsachse R zwischen dem Gegen-Lagerteil 50 und dem Lagergehäuse 60 im Spaltbereich 57 ist vorzugsweise so bemessen, dass das Verhältnis der Erstreckung des Spaltbereiches 57 in Richtung der Rotationsachse R zu dem Radialspiel zwischen dem Gegen- Lagerteil 50 und dem Lagergehäuse 60 oder dem Gehäuseteil beträgt:

Axiale Erstreckung des Spaltbereiches 57 in Richtung Rotationsachse R / Radialspiel = 40 bis 80

Besonders bevorzugt beträgt dieses Verhältnis im Bereich zwischen 45 bis 70.

Mit einer oder mehrerer der vorgenannten Dimensionierungsvorgaben wird im Spaltbereich 57 ein Quetschölfilm geschaffen. Dieser Quetschölfilm weist für die erfindungsgemäßen hydrodynamischen Gleitlager eine hohe axiale Tragfähigkeit für die gängigen Abgasturbolader Anwendungen auf. Ein mit geeigneter Dämpfung ausgelegter Quetschölfilm eignet sich in besonderer Weise zur Reduktion der Lagerkräfte, die insbesondere von Unwucht und Lastwechsel-Vorgängen während des Betriebes herrühren. Auf diese Weise wird zum einen ein besonders geräuscharm arbeitender Abgasturbolader, zum anderen aber auch ein reibleistungsverbesserter Abgasturbolader geschaffen.

Die beiden Spaltbereiche 57 stehen in räumlicher Verbindung mit dem Schmiermittel- Führungskanal 61. Unter Druck stehendes Schmiermittel kann über den Schmiermittel-Führungskanal 61 zugeführt werden. Es gelangt durch einen Kanal 71 des Fixierelements 70 in eine Kammer 64. Von der Kammer 64 wird das Schmiermittel in die Spaltbereiche 57 gedrückt. Auf diese Weise entsteht im ringförmig umlaufenden Spaltbereich 57 die Möglichkeit eine anpassbare Dämpfung durch den Quetschölfilm zu verwirklichen. Von derselben Kammer 64 wird das Schmiermittel auch den beiden hydrodynamischen Gleitlagern zugeführt. Entsprechend gelangt damit das Schmiermittel in den Bereich des hydrodynamischen Spaltes, welcher zwischen den Konturabschnitten 44.1 bis 44.3 des Rotors 10 und den zugeordneten Konturabschnitten 53.1 bis 53.3 des Gegen- Lagerteils einerseits und den Konturabschnitten 17.1 bis 17.3 sowie den zugeordneten Konturabschnitten 53.1 bis 53.3 andererseits gebildet ist. Während der Rotation des Rotors 10 wird das Schmiermittel über den hydrodynamischen Spalt der hydrodynamischen Gleitlager zur hydrodynamischen Druckerzeugung geleitet. Im Anschluss an den hydrodynamischen Spalt gelangt das Schmiermittel in einen Schleuderraum 62. In diesen Schleuderraum 62 können beispielsweise auch die Spaltbereiche 57 münden. Das Schmiermittel wird in einem Sammelbereich 63 des Lagergehäuses 60 gesammelt, dem Schmiermittelkreislauf zurückgeführt und wieder dem Schmiermittel-Führungskanal 61 zugeleitet.

Gemäß Figur 2 ist, wie dies vorstehend erwähnt wurde das Rotorteil 40 im Bereich eines Stützabschnitts 14 der Rotorwelle 11 gegenüber der Rotorwelle 11 abgestützt. Hier ist die Zuordnung so getroffen, dass der Stützabschnitt 14 und zumindest einer der Konturabschnitte 53.1 bis 53.3 des Gegen-Lagerteils 50 in Richtung der Rotationsachse R sich zumindest bereichsweise überdecken. Die Überdeckung liegt vorzugsweise im Bereich der Konturabschnitte 17.3 bzw. 44.3 vor.

In den Figuren 4 und 5 ist eine alternative Ausgestaltung eines Gegen-Lagerteils 50 gezeigt. Dieses Gegen-Lagerteil 50 weist prinzipiell die gleiche Gestalt auf, wie das oben beschriebene Gegen-Lagerteil 50. Daher sind gleiche Bauteile mit gleichen Bezugszeichen versehen. Insofern wird auch auf die obigen Ausführungen Bezug genommen. Zur Vermeidung von Wiederholungen wird nachfolgend auf die Unterschiede eingegangen.

Das Gegen-Lagerteil 50 weist wieder zwei Ansätze 53 auf. Die Ansätze 53 sind mit einer Gegenfläche ausgestaltet, die Rotor-Lagerflächen eines Rotors 10 gegenüberstehen. Die Gegenfläche ist aus Konturabschnitten 53.1 , 53.2, 53.3 zusammengesetzt. Die Gegenfläche bildet mit dem Konturabschnitt 53.3 eine zylindrische Grundkontur. Diese zylindrische Grundkontur ist auf ihrem Umfang mit drei Schmierkeilen versehen, die in die zylindrische Grundkontur eingeprägt sein können, dementsprechend steigen in dem Konturabschnitt 53.3 drei Schmierkeile auf. Diese Schmierkeile verjüngen den hydrodynamischen Spalt in Richtung zur Lagermitte hin kontinuierlich bis hin zur Rastfläche. Zwischen den einzelnen Schmierkeilen sind Ölfördernuten 54 in das Gegen-Lagerteil 50 eingebracht. Die Ölfördernuten 54 erstrecken sich dabei vorzugsweise über die gesamte axiale Länge des Konturabschnitts 53.3. Dementsprechend weisen die Ölfördernuten 54 einen Zuführungsabschnitt 54.1 auf, der in einen Übergangsbereich 55 mündet. Der Übergangsbereich 55 leitet den Mittenabschnitt des Gegen-Lagerteils in den Konturabschnitt 53.3 über. Die Ölfördernuten 54 erstrecken sich von dem Konturabschnitt 53.3 auch über den Konturabschnitt 53.2 und den Konturabschnitt 53.1. Im Anschluss an den Konturabschnitt 53.1 münden die Ölfördernuten 54 umgebungsseitig.

Alternativ kann es auch vorgesehen sein, dass die Ölfördernut 54 auch auf dem Konturabschnitt 53.1 , besonders bevorzugt mittig auf diesem Konturabschnitt 53.1 , enden kann. Hierdurch kann insbesondere der Öldurchfluss reguliert und/oder begrenzt werden, wobei hier eine ausreichende Ölschmierung des Axiallagerteils gewährleistet werden kann.

Die vorbeschriebenen Ausführungen, betreffend die Ölfördernut 54 und die Schmierkeile können auch bei dem Ausführungsbeispiel, wie es oben unter Bezugnahme auf die Figuren 1 bis 3 beschrieben ist, verwirklicht werden. Im vorliegenden Ausführungsbeispiel bildet der Konturabschnitt 53.2 einen Übergangsabschnitt zwischen den beiden Konturabschnitten 53.1 und 53.3. Der Konturabschnitt 53.2 bildet im Übergangsabschnitt einen umlaufenden Knick, wobei dieser umlaufende Knick im Bereich der Ölfördernuten 54 unterbrochen ist.

An den Konturabschnitt 53.2 schließt sich der Konturabschnitt 53.1 an. Dieser Konturabschnitt 53.1 ist in seiner Grundform als Konusaufnahme ausgebildet. Die Schmierkeile des Konturabschnitts 53.3 setzen sich über den Übergangsabschnitt in dem Konturabschnitt 53.1 fort. Dementsprechend steigen die Schmierkeile von der als Konusaufnahme ausgebildeten Grundform auf und verjüngen den hydrodynamischen Spalt kontinuierlich.

Wie die Darstellung gemäß Figur 5 zeigt, bilden die Konturabschnitte 53.3 und 53.1 in der Schnittansicht einen ersten und einen zweiten Lagerbereich. In der Schnittansicht bilden die beiden Lagerbereiche einen Linearabschnitt. Der Linearabschnitt des ersten Lagerbereichs (Konturabschnitt 53.3) steht vorzugsweise parallel zur Rotationsachse R. Der Linearabschnitt des zweiten Lagerbereichs (Konturabschnitt 53.1 ) steht im Winkel zur Rotationsachse R. Dabei schließt der Linearabschnitt des zweiten Lagerbereichs mit der Rotationsachse R einen Winkel a im Bereich von vorzugsweise >45° bis <75°, vorzugsweise >50° bis <60° und im vorliegenden Ausführungsbeispiel gleich 55° ein.

Die Gegenflächen des Gegen-Lagerteils 50 sind vorzugsweise identisch hinsichtlich der Konturabschnitte 53.1 , 53.3, 53.3 ausgebildet und können an den gegenüberliegenden Enden des Gegen-Lagerteils 50 vorgesehen sein.

In Figuren 6 ist eine zu den Figuren 4 und 5 alternative Ausgestaltung eines Gegen- Lagerteils 50 dargestellt. Die Gestaltung dieses Gegen-Lagerteil 50 gemäß Figur 6 entspricht im Wesentlichen der Gestaltung des Gegen-Lagerteils 50 gemäß den Figuren 4 und 5. Es wird nachfolgend daher auf die Unterschiede eingegangen und im Übrigen auf die vorstehenden Ausführungen Bezug genommen. Wie Figur 6 zeigt, weist das Gegen-Lagerteil wieder zwei Ansätze 53 auf, die jeweils eine Gegenfläche des hydrodynamischen Gleitlagers bilden. Die Gegenflächen weisen wieder Konturabschnitte 53.1 bis 53.3 auf. Der Konturabschnitt 53.3 ist identisch aufgebaut, wie der Konturabschnitt 53.1 gemäß Figur 5. Der Konturabschnitt 53.2 bildet einen Übergangsabschnitt zwischen dem Konturabschnitt 53.3 und einem konusförmigen Konturabschnitt 53.1. Der Konturabschnitt 53.1 ist im Wesentlichen identisch aufgebaut, wie der Konturabschnitt 53.1 gemäß Figuren 4 und 5. Er weist jedoch eine kürzere Erstreckung in Richtung der Rotationsachse R auf. Der Öffnungswinkel a des Konturabschnitts 53.1 entspricht wieder dem Öffnungswinkel a des Konturabschnitts 53.1 gemäß den Figuren 4 und 5.

In dem vorliegenden Ausführungsbeispiel ist der den Übergangsabschnitt bildende Konturabschnitt 53.2 in Schnittansicht durch die Rotationsachse R von einem Linear- Übergangsabschnitt 53.2.1 gebildet. Dabei erstreckt sich der Linear- Übergangsabschnitt 53.2.1 im Winkel ß zu der Rotationsachse R. Der Linear- Übergangsabschnitt 53.2.1 kann sich über umlaufende Knicke sowohl an den Konturabschnitt 53.1 als auch 53.3 anschließen, wobei die umlaufenden Knicke im Bereich der Ölfördernuten 54 unterbrochen sind.

Denkbar ist es auch, dass sich der Linear-Übergangsabschnitt 53.2.1 über Verrundungen an die Konturabschnitte 53.1 , 53.3 anschließt. Dabei kann es dann insbesondere auch vorgesehen sein, dass die Gegenfläche als eine wenigstens einmal stetig differenzierbare Lagerkontur ausgebildet ist.

In Figuren 7 ist eine zu den Figuren 4 bis 6 alternative Ausgestaltung eines Gegen- Lagerteils 50 dargestellt. Die Gestaltung dieses Gegen-Lagerteil 50 gemäß Figur 7 entspricht im Wesentlichen der Gestaltung des Gegen-Lagerteils 50 gemäß den Figuren 4 bis 6. Es wird nachfolgend daher auf die Unterschiede eingegangen und im Übrigen auf die vorstehenden Ausführungen Bezug genommen.

Wie Figur 7 zeigt, weist das Gegen-Lagerteil wieder zwei Ansätze 53 auf, die jeweils eine Gegenfläche des hydrodynamischen Gleitlagers bilden. Die Gegenflächen weisen wieder Konturabschnitte 53.1 bis 53.3 auf. Der Konturabschnitt 53.3 ist identisch aufgebaut, wie der Konturabschnitt 53.1 gemäß Figur 4 bis 6.

Der Konturabschnitt 53.2 bildet einen Übergangsabschnitt zwischen dem Konturabschnitt 53.3 und einem konusförmigen Konturabschnitt 53.1. Der Konturabschnitt 53.1 ist im Wesentlichen identisch aufgebaut, wie der Konturabschnitt 53.1 gemäß Figuren 4 und 5. Er weist jedoch eine kürzere Erstreckung in Richtung der Rotationsachse R auf. Der Öffnungswinkel a des Konturabschnitts 53.1 entspricht wieder dem Öffnungswinkel a des Konturabschnitts 53.1 gemäß den Figuren 4 und 5.

In dem vorliegenden Ausführungsbeispiel ist der den Übergangsabschnitt bildende Konturabschnitt 53.2 in Schnittansicht durch die Rotationsachse R von zwei Linear- Übergangsabschnitt 53.2.1 und 53.2.2 gebildet. Dabei erstreckt sich der Linear- Übergangsabschnitt 53.2.1 im Winkel ß zu der Rotationsachse R. der linear- Übergangsabschnitt 53.2.2 steht im Winkel y zu der Rotationsachse R. Dabei ist die Zuordnung so getroffen, dass der Winkel ß kleiner ist als der Winkel y. Der Linear- Übergangsabschnitt 53.2.1 kann sich über einen umlaufenden Knick an den Konturabschnitt 53.1 anschließen, wobei der umlaufende Knick im Bereich der Ölfördernuten 54 unterbrochen ist. Der Linear-Übergangsabschnitt 53.2.2 kann sich über einen umlaufenden Knick an den Konturabschnitt 53.3 anschließen, wobei der umlaufende Knick im Bereich der Ölfördernuten 54 unterbrochen ist. Die Linear- Übergangsabschnitte 53.2.1 und 53.2.2 gehen über einen laufenden Knick ineinander über, wobei der umlaufende Knick im Bereich der Ölfördernutnuten 54 unterbrochen ist.

Denkbar ist es auch, dass sich die Linear-Übergangsabschnitte 53.2.1 , 53.2.2 anstelle wenigstens eines der Knicke über Verrundungen an die Konturabschnitte 53.1 , 53.3 anschließen. Vorzugsweise sind alle Knicke als Verrundungen ausgeführt Dabei kann es dann insbesondere auch vorgesehen sein, dass die Gegenfläche als eine wenigstens einmal stetig differenzierbare Lagerkontur ausgebildet ist. Die vorstehenden Erläuterungen zu den Figuren 4 bis 7 beschreiben die Ausgestaltung des Gegen-Lagerteils 50. Entsprechend zu diesen gegen-Lagerteilen 50 sind die Lagerabschnitte 17, 44 des Rotors 10 ausgebildet. Entsprechend zu den Konturabschnitten 53.1 bis 53.3 des Gegen-Lagerteil 50 weisen die Lagerabschnitte 17 und 44 Konturabschnitte 17.1 bis 17.3 und 44.1 bis 44.3 auf. Diese Konturabschnitte 17.1 bis 17.3 und 44.1 bis 44.3 sind komplementär zu den Konturabschnitten 53.1 bis 53. 3 ausgebildet. Dabei sind die Konturabschnitte 17.1 bis 17.3 identisch ausgebildet zu den Konturabschnitten 44.1 bis 44.3. Es wird daher nachstehend Bezug genommen auf Figur 8. In dieser Zeichnung ist der Lagerabschnitt 17 näher detailliert. Bei den nachfolgenden Erläuterungen gelten die gleichen Ausführungen auch für den Lagerabschnitt 44.

Der Lagerabschnitt 17 gemäß Figur 8 dient zur Aufnahme in dem Gegen-Lagerteil 50 gemäß Figuren 4 und 5. Der Lagerabschnitt 17 weist die drei Konturabschnitte 17.1 , 17.2 und 17.3 auf. Der Konturabschnitt 17.3 weist in Schnittansicht durch die Rotationsachse R einen Linearabschnitt auf, der parallel zur Rotationsachse R verläuft. Der Lagerabschnitt 17.1 weist in Schnittansicht durch die Rotationsachse R einen Linearabschnitt auf, der im Winkel zu der Rotationsachse R angestellt ist, wobei dieser Winkel dem Anstellwinkel a des Konturabschnitts 53.1 entspricht. Die beiden Konturabschnitte 17.1 und 17.3 sind über den als umlaufenden Knick ausgeführten Übergangsabschnitt 17.2 ineinander übergeleitet. Dies ist in der vergrößerten Darstellung gemäß Figur 9 deutlicher veranschaulicht.

Figur 10 zeigt in vergrößerter Darstellung die Rotorwelle 11 , welche zu dem Gegen- Lagerteil 50 gemäß Figur 6 passend ist. Der Konturabschnitt 17.3 weist in Schnittansicht durch die Rotationsachse R einen Linearabschnitt auf, der parallel zur Rotationsachse R verläuft. Der Lagerabschnitt 17.1 weist in Schnittansicht durch die Rotationsachse R einen Linearabschnitt auf, der im Winkel zu der Rotationsachse R angestellt ist, wobei dieser Winkel dem Anstellwinkel a des Konturabschnitts 53.1 entspricht. Denkbar ist auch, dass abweichende Winkel oder ein Crowning in Form eines sehr großen Radius vorgesehen sind, um ein flächiges Aufsitzen der Lagerkonturen im Bereich des Konturabschnitts 17.1 zu vermeiden Die beiden Konturabschnitte 17.1 und 17.3 sind über den Übergangsabschnitt 17.2 ineinander übergeleitet. Der Übergangsabschnitt 17.2 ist in Schnittansicht durch die Rotationsachse als Linear-Übergangsabschnitt ausgeführt, er verbindet die beiden Konturabschnitte 17.1 , 17.3. Der Linear-Übergangsabschnitt kann über umlaufende Knicke oder Verrundungen an die Konturabschnitte 17.1 , 17.3 anschließen

Figur 11 zeigt in vergrößerter Darstellung die Rotorwelle 11 , welche zu dem Gegen- Lagerteil 50 gemäß Figur 7 passend ist. Der Konturabschnitt 17.3 weist in Schnittansicht durch die Rotationsachse R einen Linearabschnitt auf, der parallel zur Rotationsachse R verläuft. Der Lagerabschnitt 17.1 weist in Schnittansicht durch die Rotationsachse R einen Linearabschnitt auf, der im Winkel zu der Rotationsachse R angestellt ist, wobei dieser Winkel dem Anstellwinkel a des Konturabschnitts 53.1 entspricht. Denkbar ist auch, dass abweichende Winkel vorgesehen sind, um ein Aufsitzen der Lagerkonturen im Bereich des Konturabschnitts 17.1 zu vermeiden. Die beiden Konturabschnitte 17.1 und 17.3 sind über den Übergangsabschnitt 17.2 ineinander übergeleitet. Der Übergangsabschnitt 17.2 weist in Schnittansicht durch die Rotationsachse zwei Linear-Übergangsabschnitte 17.2.1 , 17.2.2 auf. Der Linear- Übergangsabschnitt 17.2.1 verbindet den Konturabschnitt 17.1 , mit dem Linear- Übergangsabschnitt 17.2.2. Der Linear-Übergangsabschnitt 17.2.2 verbindet den Konturabschnitt 17.3 mit dem Linear-Übergangsabschnitt 17.2.1. Die beiden linear- Übergangsabschnitte 17.2.1 17.2.2 sind miteinander verbunden. Die

Verbindungsstellen zwischen den Konturabschnitten 17.1 und 17.3 und den Linear- Übergangsabschnitten 17.1.1 , 17.2.2 können als umlaufende Knicke oder als Verrundungen ausgeführt sein. Die Verbindung zwischen den Linear- Übergangsabschnitten 17.2.1 , 17.2.2 kann ein umlaufender Knick oder eine Verrundung sein.

In Bezug auf die vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispiele wurde erläutert, dass die Schmierkeile und die Ölfördernuten 54 an dem Gegen-Lagerteil 50 verwirklicht sein können. Selbstverständlich ist es auch denkbar, dass die Schmierkeile und die Ölfördernuten 54 auch am Rotor 11 Verwendung finden. Denkbar ist es weiterhin, dass beispielsweise eine dieser beiden Strukturen an dem Rotor 11 und die andere Struktur an dem Gegen-Lagerteil 50 verwirklicht ist. So können beispielsweise die Ölfördernuten an dem Gegen-Lagerteil 50 und die Schmierkeile an dem Rotor 11 oder umgekehrt die Ölfördernuten 54 an dem Rotor 11 und die Schmierkeile an dem Gegen-Lagerteil 50 angeordnet sein.