Die Erfindung betrifft eine Zweistoff-Kompressions-Wärme¬ pumpe bzw. Kältemaschine mit einem Entgaser und einem Resorber, die zu einem Lδsungskreislauf zusammengeschaltet sind, in welchem ein vorzugsweise von einem A moniak- Wasser-Gemisch gebildetes Zweistoff-Arbeitsmittel umgewälzt wird, wobei im Entgaser auf niedrigem Druckniveau unter Zufuhr von Wärmeenergie auf niedrigem Temperaturniveau gas¬ förmige Arbeitsmittelkomponente ausgetrieben und die dabei entstehende arme Lösung unter Druckerhöhung mittels einer Pumpe in einem ersten Leitungszweig zum Resorber gefördert wird, wo die im Entgaser ausgetriebene gasförmige Arbeits¬ mittelkomponente nach Erhöhung ihres Drucks auf den Resor- berdruck mittels eines Kompressors unter Abfuhr der dabei auf einem erhöhten Temperaturniveau anfallenden Resorp- tionswärme in der armen Lösung resorbiert wird und die so entstandene reiche Lösung in einem zweiten Leitungszweig unter Druckemiedrigung mittels eines Drosselorgans zum Entgaser zurückströmt, und wobei in den auf Resorberdruck befindlichen Abschnitten des ersten und des zweiten Leitungszweigs ein Temperaturwechsler eingeschaltet ist, in welchem in der aus dem Resorber austretenden reichen Lösung enthaltene Wärme auf die dem Resorber zuströmende arme Lösung übertragen und die aus dem Temperaturwechsler zum Entgaser strömende reiche Lösung zur weiteren Temperatur- absenkung im Entgaser und die aus dem Temperaturwechsler zum Resorber strömende arme Lösung zur weiteren Tempera¬ turerhöhung im Resorber vorgeführt wird.

Für Anlagen mit größeren Leistungen werden derartige, fast ausschließlich mit einem Ammoniak-Wasser-Gemisch als

Arbeitsmittel betriebene Zweistoff-Kompressions-Wärmepumpen bzw. Kältemaschinen in großem Umfange eingesetzt, während in Anlagen mit kleinen Leistungen, z.B. den zur Beheizung von Einfamilienhäusern vorgesehenen mono- oder bivalente Wärmepumpen, die mit Fluor-Kohlenwasserstoffen (Frigenen) als Arbeitsmittel betriebene Einstoff-Wärmepumpen verwendet

werden. Aufgrund neuer wissenschaftlicher Erkenntnisse über schädliche Auswirkungen von Fluor-Kohlenwasserstoffen (Schädigung der Ozonschicht 'der Erde) besteht das Bestreben, die Verwendung von Fluor-Kohlenwasserstoff durch gesetzliche Maßnahmen zumindest stark einzuschränken, wenn nicht sogar ganz zu verbieten. Grundsätzlich ist es natür¬ lich möglich, auch Wärmepumpen bzw. Kältemaschinen für kleinere Leistungen zu entwickeln, welche mit dem in Gro߬ anlagen bewährten Zweistoff-Arbeitsmittel, nämlich Ammoniak-Wasser-Gemisch arbeiten, zumal hierbei auch noch eine Erhöhung der Leistungsziffer zu erwarten ist, wenn mit großem Kenzentrationsuntersehied zwischen der reichen und der armen Losung gearbeitet wird. Es hat sich jedoch gezeigt, daß die Herstellungskosten dann im Vergleich zu den bisher verwendeten, mit Fluor-Kohlenwasserstoffen arbeitenden Maschinen deutlich höher sind, wobei insbeson¬ dere die Kosten für die in der Zweistofftechnik als Resorber und Entgaser verwendeten wärmetauschenden Aggre¬ gate mit innerhalb eines umschließenden Gehäuses horizontal oder vertikal angeordneten Rohrbündeln ins Gewicht fallen.

Demgegenüber liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine Zweistoff-Kompressions-Wärmepumpe bzw. Kältemaschine zu schaffen, die auch bei einer Auslegung auf relativ geringe Leistungen eine hohe Leistungsziffer erbringt und dabei aber innerhalb des Kostenrahmens für die Herstellung von mit Fluor-Kohlenwasserstoffen arbeitenden Einstoff-Wärme¬ pum en liegt.

Ausgehend von einer Wärmepumpe bzw. Kältemaschine der ein¬ gangs erwähnten Art wird diese Aufgabe erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Resorber und/oder der Entgaser als Platten-Wärmetauscher mit wenigstens einer mittleren Platte ausgebildet ist, auf deren gegenüberliegenden Flachseiten durch mit Abstand angeordnete und entlang der ^" Ränder dicht mit der mittleren Platte verbundene Deckplatten jeweils wenigstens ein von den wärmetauschenden Medien durchstrδm-

barer Durchströmungsraum mit an den gegenüberliegenden Enden vorgesehenen Anschlüssen für den Ein- bzw. Auslaß der wärmetauschenden Medien und einem Ein- bzw. Auslaß von gas¬ förmig ausgetriebener bzw. zuzuführender Arbeitsmittel- komponente gebildet ist, und daß der Platten-Wärmetauscher derart schräg geneigt angeordnet ist, daß der Einlaß in den zum Zweck der Resorption bzw. Entgasung mit der flüssigen Lösung zu durchströmenden Durchströmungsraum höher als der Auslaß für die diesen Durchstrδmungsraum verlassende Lösung angeordnet ist. Platten-Wärmetauscher sind für die hier in Frage stehenden geringen Leistungen erheblich preisgün¬ stiger herstellbar, als die in Großanlagen eingesetzten Rohrbündel-Wärmetauscher, ohne daß sie zu groß bauen. Durch die schräg geneigte Anordnung wird erreicht, daß die zu entgasende reiche bzw. die durch Resorption von gasförmiger Arbeitsmittelkomponente anzureichernde arme Lösung inner¬ halb des Wärmetauschers durch das natürliche Gefälle ohne eine Lösungspumpe strömt, wobei die sich einstellende Strömungsgeschwindigkeit - und somit auch die Wär e- tauscherleistung - durch Wahl unterschiedlicher Neigungs¬ winkel veränderbar bzw. an vorgegebene Bedingungen anpaßbar ist, ohne daß der Platten-Wärmetauscher selbst konstruktiv oder in den Abmessungen geändert werden müßte.

In einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung ist eine Halterung bzw. sind Halterungen für den den Resorber bzw. den Entgaser bildenden Platten-Wärmetauscher vorgesehen, in welcher bzw ^" . in welchen der jeweilige Platten-Wärmetauscher in unterschiedlichen wählbaren Neigungswinkeln befestigbar ist. Damit ist die Wärmepumpe bzw. Kältemaschine nachträg¬ lich auf unterschiedliche Leistungen einstellbar bzw. an unterschiedliche Bedingungen anpaßbar. Bei Wärmepumpen für die Beheizung von Einfamilien- oder kleineren Mehrfamilien¬ häusern ist somit also durch Veränderung der Neigung der Platten-Wärmetauscher in der Halterung beispielsweise eine Anpassung an die unterschiedlichen Außentemperaturen in den verschiedenen Jahreszeiten möglich.

Wenn die Wärmepumpe bzw. Kältemaschine mit derart erhöhter Leistung hergestellt werden soll, daß die Einfach-Platten- Wär etauscher nicht mehr genügen, ist es möglich, zwei oder mehr Platten-Wärmetauscher ^' it ihren Flachseiten aufeinan- derliegend zu einem Resorber und/oder Entgaser höherer Leistung zu stapeln, wobei die Ein- und Auslässe der jeweils beidseitig der mittleren Platte jedes Einzel- Platten-Wärmetauschers gebildeten Durchstrδmungsräume parallel geschaltet sind. Auf diese Weise lassen sich also durch Stapelung von Einzel-Platten-Wärmetauschern Resorber- oder Entgaser-Äggregate höherer Leistung schaffen, ohne daß das Bauvolumen unzulässig steigt.

Da bei Wärmepumpen bzw. Kälteanlagen für kleine Leistungen die Strömungsgeschwindigkeit in den Durchstrδmungsräumen relativ gering werden kann, empfiehlt es sich, zumindest in den für die Durchstromung mit flüssiger Lösung vorgesehenen Durchstrδmungsräumen strδmungsbeeinflussende Schikanen, vorzugsweise in Form eines im jeweiligen Zwischenraum zwischen der mittleren Platte und der den jeweiligen Durch- strδmungsraum auf der gegenüberliegenden Seite abschließen¬ den parallelen Deckplatte angeordneten groben Metallgewebes anzuordnen. Dadurch kann einerseits eine gleichmäßige Ver¬ teilung der strömenden Lösung über die Plattenbreite erhal- ten und andererseits die Ausbildung einer laminaren

Strömung vermieden werden, die sich bezüglich des Wärme¬ übergangsverhalten erheblich ungünstiger darstellt als die bewußt angestrebte turbulente Strömung.

Wenn eine in der erfindungsgemäßen Weise ausgebildete Wärmepumpe dazu bestimmt ist, aus in der Umgebungs¬ atmosphäre enthaltener Umweltwärme Nutzwärme auf höherem Temperaturniveau zu gewinnen, welche zur Erwärmung eines in einem Ξeizungskreislauf umgewälzten flüssigen -Heizmediums verwendet wird, wobei die in der Umgebungsatmosphäre ent¬ haltene Umweltwärme in einem Wärmetauscher auf einen

flüssigen Wärmeträger übertragen wird, der im Kreislauf zum Entgaser geführt und dort durch Wärmetausch mit der reichen Lösung abgekühlt und dann in den Wärmetauscher zur erneuten Erwärmung mittels Umweltwärme zurückgeführt wird, ist in bevorzugter Weiterbildung ^' der Erfindung vorgesehen, daß im Kreislauf zwischen dem Wärmetauscher und dem Entgaser anstelle des normalerweise verwendeten Wasser-Glyzerin- Gemischs flüssiges Zweistoff-Arbeitsmittel der Wärmepumpe, d.h. in der Regel Ammoniak-Wasser-Gemisch, als Wärmeträger vorzusehen, wobei dann der Obertragungskreislauf zwischen dem Wärmetauscher und dem Entgaser mit einem auf dem Resor- berdruck befindlichen Bereich des reiche Lösung führenden Leitungszweigs der Wärmepumpe verbunden wird. Auf diese Weise kann ohne einen zusätzlichen Druckspeicher sicher- gestellt werden, daß der Obertragungskreislauf auf dem Druckniveau des Resorberdrucks der Wärmepumpe gehalten wird. Die Ausscheidung von gasförmiger Arbeitsmittelkompo¬ nente im Übertragungskreislauf wird somit mit Sicherheit vermieden.

Durch eine Ausbildung der Platten-Wärmetauscher derart, daß die Durchstrδmungsräume durch in Richtung der Fallinie ver¬ laufende und dicht mit der mittleren und der jeweils zuge¬ ordneten Deckplatte verbundene Zwischenwände in getrennte und gegebenenfalls mit unterschiedlichen Strδmungsmedien durchstrδmbare Teil-Durchstrδmungsräume unterteilt sind, können in die Platten-Wärmetauscher Funktionen der Lδsungs- Vorführung oder weitere Wärmetauschfunktionen integriert werden, für die bei den bekannten, mit Rohrbündel-Wär e- tauschern als Entgaser- bzw. Resorbereinheiten arbeitenden Wärmepumpen gesonderte Wärmetauscher vorgesehen werden müßten. D.h. es können komplexe Wärmepumpenschaltungen, mit denen hohe Leistungsziffern erreichbar sind, verwirklicht werden, ohne daß der konstruktive Aufwand und somit der Preis wesentlich steigt.

Bei einem speziellen Ausfuhrungsbeispiel ist die Wärmepumpe dann beispielsweise so ausgebildet, daß der obere Durch- strömungsrauiπ des den Resorber bildenden Platten-Wärmetau¬ schers in drei parallele Teil-Durchströmungsräume unter- teilt ist, von denen die beiden äußeren Teil-Durch¬ strömungsräume jeweils von einer Teilmenge der vom Kompres¬ sor gelieferten gasförmigen Arbeitsmittelkomponente hoher Temperatur durchströmt werden, welche dann jeweils über eine Öffnung in der Zwischenwand zum mittleren Teil-Durch- Strömungsraum übertreten, welcher außerdem von der armen Lösung durchströmt wird, und daß der zugehörige untere Durchstrδmungsraum des Platten-Wärmetauschers in vier parallele Teil-Durchstrδmungsräume unterteilt ist, von denen die beiden äußeren Teil-Durchströmungsräume in der Breite entsprechend den beiden äußeren Teil-Durchströmungs¬ räumen des oberen Durchstrδmungsraums bemessen sind, während die beiden mittleren Teil-Durchstrδmungsräume ins¬ gesamt die Breite des mittleren Teil-Durchstrδmungsraums des oberen Durchstrδmungsraums haben, wobei einer der mittleren Teil-Durchströmungsräume und der sich an diesen anschließende äußere Teil-Durchstrδmungsraum in Reihe geschaltet von der vom Temperaturwechsler zuströmenden armen Lösung durchströmt werden, bevor die arme Lösung in den mittleren Teil-Durchstrδmungsraum des oberen Durch- strδmungsraums übertritt, während der andere mittlere Teil- Durchstrδmungsraum und der sich an diesen anschließende äußere Teil-Durchstrδmungsraum in Reihe geschaltet vom flüssigen Heizmedium des Heizungskreislaufs durchströmt werden. Durch diese Konstruktion ist möglich, nicht nur die Vorführung für die vom Temperaturwechsler dem Resorber zuströmende arme Lösung, sondern auch noch einen anschließenden Wärmetauscher für direkten Wärmetausch mit einer Teilmenge der vom Kompressor zuströmenden gasförmigen Arbeitsmittelkomponente und einen weiteren Wärmetauscher, in welchem die restliche Menge des vom Kompressor geliefer¬ ten gasförmigen Arbeitsmittels das Heizmedium des Heizungs-

kreislaufs zusätzlich erwärmt wird, im Resorber zu inte¬ grieren.

Auch entgaserseitig ist eine Unterteilung des Platten- Wärmetauschers in mehrere Durchstrδmungsräume vorteilhaft, und zwar ist dann eine Ausgestaltung zweckmäßig, bei welcher der obere Durchstrδmungsraum des den Entgaser bildenden Platten-Wärmetauschers in zwei Teil-Durchstrδ¬ mungsräume unterteilt ist, von denen im einen reiche Lösung strömt und gasförmiges Arbeitsmittel ausgetrieben wird, welches dann über eine Öffnung in der Zwischenwand in den zweiten Teil-Durchstrδmungsraum übertritt und diesen durch¬ strömt, bevor es vom Kompressor abgesaugt wird, während der untere Durchstrδmungsraum in drei Teil-Durchstrδmungsräume unterteilt ist, von denen der eine äußere Teil-Durchstrδ¬ mungsraum unterhalb des von der zu entgasenden reichen Lösung durchströmten Teil-Durchstrδmungsraums des oberen Durchströmungsraums angeordnet, dabei jedoch schmaler als dieser bemessen ist, so daß ein Teilabschnitt des mittleren Teil-Durchstrδmungsraums des unteren Durchströmungsraums noch unter dem verbleibenden Teilabschnitt des ersten Teil- Durchströmungsraums des oberen Durchstrδmungsraums ver¬ läuft, während sein zweiter Teilabschnitt unterhalb eines Teilabschnitts des von der gasförmigen Arbeitsmittel- komponente durchströmten zweiten Teilabschnitts des oberen Durchströmungsraums verläuft und der dritte Teil-Durchströ¬ mungsraum des unteren Durchstrδmungsraums mit dem rest¬ lichen Teilbereich des zweiten Teil-Durchströmungsraums des oberen Durchstrδmungsraums ausgerichtet ist, wobei der erste Teil-Durchströmungsraum des unteren Durchströmungs¬ raums von der im Kreislauf zwischen dem Entgaser und dem Umwelt-Wärmetauscher strömenden flüssigen Arbeitsmittel (reiche Lösung) , der hieran anschließende zweite Teil- Durchströmungsraum von der vom Temperaturwechsler zuströ- enden, noch auf Resorberdruck befindlichen reichen Lösung vor deren Entspannung im Drosselorgan und nachfolgender Durchströmung des ersten Teil-Durchstrδmungsraums des

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oberen Durchstrδmungsraums durchströmt wird, während der dritte Teil-Durchströmungsraum des unteren Durchstromungs¬ raums von der aus dem ersten Teil-Durchströmungsraum des oberen Durchstromungsraums, austretenden armen Lösung durch¬ strömt wird.

Die Erfindung ist in der folgenden Beschreibung eines Aus¬ führungsbeispiels in Verbindung mit der Zeichnung näher erläutert, und zwar zeigt:

Fig. 1 einen schematischen Schaltplan einer für die Beheizung eines Einfamilien- oder eines kleinen Mehrfamilienhauses mittels Umwelt¬ wärme bestimmten Zweistoff-Kompressions- Wärmepumpe;

Fig. 2 eine Schnittansicht durch den als schräg geneigt angeordneter Platten-Wärmetauscher ausgebildeten Entgaser einer in der erfindungsgemäßen Weise ausgebildeten Zweistoff-Kompressions-Wärmepumpe, gesehen in Richtung der Pfeile 2-2 in Figur 3b;

Fig. 3a eine Schnittansieht des Entgasers, gesehen in Richtung der Pfeile 3a-3a in Figur 2;

Fig. 3b eine Schnittansieht des Entgasers, gesehen in Richtung der Pfeile 3b-3b in Figur 2;

Fig. 4a eine Schnittansicht des Entgasers, gesehen in Richtung der Pfeile 4a-4a in Figur 3b;

Fig. 4b eine Schnittansicht des Entgasers, gesehen in Richtung der Pfeile 4b-4b in Figur 3a;

Fig. 5 eine Schnit ansieht durch den als schräg geneigt angeordneter Platten-Wärmetauscher

ausgebildeten Resorber einer in der erfindungsgemäßen Weise ausgebildeten Zweistoff-Kompressions-Wärmepumpe, gesehen in Richtung der Pfeile 5-5 in Figur 6b;

Fig. 6a eine Schnittansicht des Resorbers, gesehen in Richtung der Pfeile 6a-6a in Figur 5;

Fig. 6b eine Schnittansicht des Resorbers, gesehen in Richtung der Pfeile 6b-6b in Figur 5;

Fig. 7a eine Schnittansicht des Resorbers, gesehen in Richtung der Pfeile 7a-7a in Figur 6b; und

Fig. 7b eine Schnittansicht des Resorbers, gesehen in Richtung der Pfeile 7b-7b in Figur 6a.

In Figur 1 ist die grundsätzliche Schaltung eines - nach- stehend noch näher erläuterten - Ausführungsbeispiels einer in der erfindungsgemäßen Weise ausgebildeten Wärmepumpe 10 dargestellt, welche zur Gewinnung von Wärmeenergie für die Beheizung eines Einfamilienhauses dienen möge. Für das spezielle Beispiel sei angenommen, daß die von der Wärme- pumpe erzeugte Nutzwärme auf einem Temperaturniveau von etwas über 70° C anfallen möge, was es ermöglicht, in einem Zentralheizungs-Kreislauf umgewälztes Wasser von 40° C auf 60°C zu erwärmen. Als Wärmequelle möge die Wärmeenergie dienen, welche innerhalb des zu beheizenden Einfamilien- hauses in der Raumluft enthalten ist, wobei davon ausge¬ gangen wird, daß diese Energie etwa auf einem Temperatur¬ niveau von 20° C vorliegt. Die Wärmepumpe 10 arbeitet also im Umluftbetrieb.

Die Wärmepumpe 10 weist einen Entgaser 12 auf, in welchem bei einem niedrigen Druckniveau pε von beispielsweise 1 bar durch Zufuhr von Wärmeenergie auf einem niedrigen Tempera-

turniveau aus einer reichen Zweistoff-Arbeitsmittellδsung gasförmige Arbeitsmittelkomponente ausgetrieben wird. Bei Verwendung des bevorzugten A moniak-Wasser-Ge ischs als Arbeitsmittel wird im Entgaser 12 also Ammoniak gasförmig aus der Lösung ausgetrieben. Die zur Entgasung der reichen Lösung erforderliche Wärmeenergie niedrigen Temperatur¬ niveaus wird - wie erwähnt - aus der Raumluft des zu beheizenden Hauses entnommen, d.h. steht also bei etwa 20° C zur Verfügung. Der Raumluft wird die Wärmeenergie in einem Luftwärme auscher 14 entzogen und auf einen flüssigen

Wärmeträger, d.h. eine Sole, übertragen, welche in einen den Luftwärmetauscher 14 mit dem Entgaser 12 verbindenden geschlossen Leitungskreislauf 16 umgepumpt wird. Als Sole wird - wie nachstehend noch näher erläutert wird - zweck- mäßig das auch in der Wärmepumpe 10 verwendete Arbeits¬ mittel, d.h. Ammoniak-Wasser-Gemisch verwendet, welches im Leitungskreislauf 16 unter erhöhtem Druck gehalten wird. Die Sole wird also im Luftwärmetauscher 14 - beispielsweise von -9° C auf 16° C — erwärmt. Im Entgaser 12 wird mittels äer ⁿ ä ^er Sole aufgenommenen Energie aus zugeführter reicher Lösung des Arbeitsmittels gasförmiges Arbeits¬ mittel, d.h. Ammoniak, ausgetrieben und die dabei ent¬ stehende arme Lösung über einen ersten Leitungszweig 20 unter Druckerhohung auf einen Druck PR von beispielsweise 7 bar zu einem Resorber 22 gepumpt, während die gasförmige Arbeitsmittelkomponente dem Resorber über eine Leitung 24 mit eingeschaltetem Kompressor 26 zugeführt wird. Die im Resorber 22 bei der Resorption des gasförmigen Arbeits¬ mittels in der armen Lösung auf hohem Temperaturniveau anfallende Resorptionswärme kann dann beispielsweise zur

Aufwärmung des in einem Zentralheizungs-Kreislauf 28 umge¬ wälzten Wassers verwendet werden. Das dem Resorber 22 aus dem Heizungskrei≤lauf 28 mit etwa 40° C zuströmende Wasser möge dabei auf etwa 60° C erwärmt werden. Die durch Resorption des gasförmigen Arbeitsmittels wieder reiche Lösung wird aus dem Resorber 22 über einen zweiten Leitungszweig 30 unter Druckabsenkung auf das Druckniveau

PE in einem Drosselorgan 32 wieder in den Entgaser 12 zurückgeführt. Für die Förderung der armen Lösung vom Ent¬ gaser 12 zum Resorber 22 ist im Leitungszweig 20 eine Lösungspumpe 34 vorgesehen, mittels derer der Druck in der armen Lösung von dem im Entgaser herrschenden Druck PE auf den Resorberdruck PR erhöht wird. In die auf dem Resorber- druck PR befindlichen Abschnitte der beiden Leitungszweige 20 und 30 ist ein Temperaturwechsler 36 geschaltet, welcher zur Übertragung von Wärmeenergie aus der im Leitungszweig 30 strömenden reichen Lösung auf die im Leitungszweig 20 strömende arme Lösung dient. Wenn die den Resorber 22 ver¬ lassende reiche Lösung eine Temperatur von etwa ^' 42° C hat, ist es möglich, die dem Temperaturwechsler 36 mit einer Temperatur von etwa 0° C zuströmende arme Lösung auf etwa 40° C zu erwärmen. Zur Verbesserung der Leistungsziffer der Wärmepumpe 10 und zur Erzielung weiterer - nachstehend noch erläuterter - Vorteile sind sowohl im Entgaser als auch im Resorber zusätzlich Wärmetauscher integriert, welche nach¬ stehend noch näher erläutert werden. Zuvor soll aber zunächst noch darauf hingewiesen werden, daß der Leitungs¬ kreislauf 16 über eine Leitung 38 am Leitungszweig 30 ange¬ bunden ist, und zwar in einem Bereich, in welchem dieser noch unter den erhöhten Resorberdruck P steht. Dadurch wird also auch die im Leitungskreislauf 16 umgewälzte Sole auf dem erhöhten Resorberdruck gehalten.

Die im Temperaturwechsler 36 auf etwa 12° C abgekühlte reiche Lösung wird - noch auf dem erhöhten Druck P - zunächst in einer in den Entgaser integrierten Vorführung 40 weiter gekühlt, bevor sie über das Drosselorgan 32 ent¬ spannt und dann mit etwa -10° C endgültig in den Entgaser 12 eintritt. Die mit ebenfalls etwa -10° C aus dem Entgaser austretende gasförmige Arbeitsmittelkomponente wird vor dem Eintritt in den Kompressor 26 noch durch einen im Entgaser integrierten Wärmetauscherabschnitt 42 zurückgeführt, in welchem sie durch Wärmetausch mit der reichen Lösung auf etwa +10° C vorgewärmt wird, bevor sie im Kompressor ver-

dichtet wird und von diesem dann mit etwa 185° C und einem Druck von etwa 7 bar (= PR ) zum Resorber 22 gefördert wird. Die im Entgaser 12 durch die Sole an sich auf etwa 15° C erwärmte arme Lösung befindet sich bei dem im Entgaser herrschenden Druck pε von etwa 1 bar im Sättigungsbereich, so daß die Gefahr nicht auszuschließen ist, daß es in der Lösungspumpe zur Ausscheidung von gasförmigem Arbeitsmittel in Form von Bläschen und damit zu Kavitation mit der Folge von Verschleiß und Beschädigung der Lδsungspumpe 34 kommt, wenn die arme Lösung aus dem Entgaser unmittelbar in die Lösungspumpe 34 strömt. Aus diesem Grund wird die arme Lösung in einem ebenfalls im Entgaser 12 integrierten Wärmetauseherabschnitt 44 durch Wärmetausch mit der gasför¬ migen Arbeitsmittelkomponente weiter auf etwa 0° C abge- kühlt. Das Auftreten von Kavitation in der Lδsungspumpe 34 durch Blasenbildung aus der armen Lösung ist somit ausge¬ schlossen.

Die arme Lösung wird im Temperaturwechsler 36 auf etwa 40° C erwärmt und strömt also mit dieser Temperatur in eine im

Resorber 22 integrierte Vorführung 46, in welcher sie durch Wärmeauf ahme von Resorptionswärme auf etwa 65° C aufgewärmt wird. Die arme Lösung strömt dann weiter in einen im Resorber 44 integrierten Wärmetauscher 48, der andererseits von einer über einen Leitungszweig 24a zugeführten Teil¬ menge des vom Kompressor 26 mit einer Temperatur von 185° C gelieferten gasförmigen Arbeitsmittels durchströmt wird. Die arme Lösung erwärmt sich dabei auf 71° C. Mit dieser Temperatur tritt die arme Lösung also in den Resorber 22 ein, in welchen andererseits die im Wärmetauscher 48 auf etwa 85° C abgekühlte Teilmenge der gasförmigen Arbeits¬ mittelkomponente eingeführt und in der armen Lösung resor¬ biert wird, wobei Resorptionswärme entsteht.

Die restliche Teilmenge der gasförmigen Arbeitsmittel¬ komponente wird über den Leitungszweig 24b nicht direkt in den Resorber, sondern zunächst über einen - wiederum im

Resorber 22 integrierten - Wärmetauscher 50 geführt, der andererseits von dem den Heizungskreislauf 28 durchströmen¬ den Wasser durchflössen wird. Im Wärmetauscher 50 wird dadurch auch die restliche Teilmenge der gasförmigen Arbeitsmittelkomponente auf etwa 85° C abgekühlt und dann ebenfalls unter Abgabe von Resorptionswärme in der armen Lösung resorbiert.

Die bei der Resorption von beiden Teilmengen der gasfδrmi- gen Arbeitsmittelkomponente in der armen Lösung entstehende Resorptionswärme wird im Resorber auf das mit 40° C dem Resorber zuströmende Wasser des Heizungskreislaufs 28 über¬ tragen, welches sich dabei auf etwa 57° C erwärmt, bevor es in den Wärmetauscher 50 weiterstrδmt, in dem es dann - durch den Wärmetausch mit der zweiten Teilmenge der gasför¬ migen Arbeitsmittelkomponente auf 60° C erwärmt wird und dann im Heizungskreislauf 28 zu den nur schematisch als Wärmeverbraucher 52 dargestellten Heizkörper strömen kann.

Die spezielle Ausgestaltung des Entgasers 12 der Wärmepumpe 10 ist in den Figuren 2 bis 4b gezeigt. Es ist erkennbar, daß der Entgaser 12 als Platten-Wärmetauscher ausgebildet ist, bei welchem beidseitig einer mittleren Metallplatte 60 durch mit Abstand angeordnete Deckplatten 62 und 64, welche entlang ihrer Ränder dicht mit der mittleren Metallplatte verbunden sind, ein oberer und ein unterer Durchstrδmungs¬ raum 66, 68 geschaffen wurde, welche durch eine dicht mit der mittleren Metallplatte 60 einerseits und der oberen Deckplatte 62 verbundene Zwischenwand 70 in zwei obere Teil-Durchstrδmungsräume 72, 74 und durch zwei parallele, mit der mittleren Metallplatte 60 einerseits und der unteren Deckplatte 64 andererseits dicht verbundene Zwischenwände 76, 78 in drei untere Teil-Durchstrδmungs¬ räume 80, 82 und 84 unterteilt sind. Die Anordnung des Ent- gasers 12 in der Wärmepumpe 10 erfolgt in der in Figur 2 gezeigten Weise unter einem Winkel °<- schräg geneigt, so daß also am rechten oberen Ende über Bohrungen 86 aus einem

aufgesetzten Sammelraum 88 in den Teil-Durchstrδmungsraum 72 eingebrachte reiche Lösung des Arbeitsmittels im Teil- Durchstrδmungsraum 72 auf der Oberseite der mittleren Metallplatte 60 in Abwärtsrichtung in einen am unteren Ende vorgesehenen Sammelraum 90 für arme Lösung strömt, über einen Anschluß 92 tritt die reiche Lösung in den Sammelraum 88 ein und über den Anschluß 94 die arme Lösung aus dem Sammelraum 90 aus. Im oberen linken Endbereich ist in der Zwischenwand 70 ein Fenster 96 vorgesehen, über welches beim Abwärtsfließen der reichen Lösung auf der Oberseite der Metallplatte 60 in den Teil-Durchstrδmungsräum 72 aus¬ getriebene gasförmige Arbeitsmittelkomponente in den Teil- Durchstrδmungsraum 74 übertritt, diesen in Abwärtsrichtung durchströmt und aus einem am unteren Ende vorgesehenen Anschluß 98 zum Kompressor abgesaugt wird. In den unteren

Teil-Durchstrδmungsraum 80 wird über einen Anschluß 100 die als Heizmedium dienende und - wie oben erwähnt - im vorlie¬ genden Fall von reicher Lösung des auch im Kreislauf der Wärmepumpe verwendeten Arbeitsmittels gebildete Sole ein, welche den Teil-Durchstrδmungsraum 80 dann über den

Anschluß 102 wieder verläßt. Der Teil-Durchstrδmungsraum 80 ist schmaler als der über ihm angeordnete Teil-Durchstrδ¬ mungsraum 72, so daß also Wärme von der als Heizmedium dienenden Sole nur über einen Teilbereich der Breite des oberen Teil-Durchströmungsraums 72 durch die mittlere

Metallplatte 60 hindurchgeführt wird. Unterhalb des restli¬ chen Bereichs des Teil-Durchstrδmungsraums 72 verläuft der Teil-Durchstrδmungsraum 82, der an seinem Ende Anschlüsse 102 und 104 aufweist, über welche aus dem Leitungszweig 30 der Wärmepumpe zuströmende reiche Lösung ein- bzw. aus¬ tritt. Die aus dem Anschluß 104 austretende reiche Lösung wird dann in einem Abschnitt des Leitungszweigs 30 weiter- gefordert, in welchem noch das Drosselorgan 32 angeordnet ist, bevor der Leitungszweig 30 in den Anschluß 92 an den oberen Sammelraum 88 für die reiche Lösung mündet. Der

Teil-Durchstrδmungsraum 82 ist in seiner Breite wiederum so bemessen, daß er sich noch bis unter den auf der Oberseite

der mittleren Metallplatte 60 ausgebildeten Teil-Durchstrδ¬ mungsraum 74 erstreckt, so daß also ein Teil der durch den Teil-Durchströmungsraum 82 strömenden reichen Lösung auch noch Wärme auf die den Teil-Durchströmungsraum 74 durch- strömende gasförmige Arbeitsmittelkomponente überträgt. Der schließlich noch vorgesehene Teil-Durchströmungsraum 84, der ebenfalls unterhalb des Teil-Durchstrδmungsraums 74 liegt, wird von der aus dem Resorber austretenden armen Lösung durchströmt, welche über die Anschlüsse 106 bzw. 108 ein- und austritt, bevor die arme Lösung im Leitungszweig 20 der Wärmepumpe 10 zur Lδsungspumpe 34 gelangt.

Aufgrund der beschriebenen Anordnung der einzelnen Teil- Durchstrδmungsräume der Ober- und der Unterseite relativ zueinander werden die in Verbindung mit Figur 1 beschriebe¬ nen wärmetauschenden Bereiche 40, 42 und 44 in den Platten- Wärmetauscher integriert ausgebildet.

Erwähnt soll noch werden, daß in den von flüssiger Lösung durchströmten Teil-Durchstrδmungsräume jeweils auf der Ober- bzw. Unterseite der mittleren Metallplatte 60 ein Metallgewebe 110 aus nicht rostendem Stahl- oder Aluminium¬ draht angeordnet ist, welches einerseits die Strömung der Lösung über die Breite des jeweiligen Teil-Durchströmungs- kanals vergleichmäßigt und andererseits verhindert, daß sich eine laminare Strömung in der strömenden Lösung aus¬ bilden kann und dadurch einen guten Wärmeübergang von der im jeweiligen Teil-Durchstrδmungsraum fließenden Lösung auf die Metallwand 60 bzw. in umgekehrter Richtung sicher- stellt.

Der Resorber 22 ist grundsätzlich ähnlich wie der Entgaser 12 als schräg geneigt angeordneter Platten-Wärmetauscher ausgebildet, bei welchem beidseits einer mittleren Metall- platte 120 durch mit Abstand angeordnete Deckplatten 122, 124, welche entlang ihrer Ränder dicht mit der mittleren Metallplatte verbunden sind, Durchströmungsräume 126, 128

geschaffen sind, die wiederum durch Zwischenwände in Teil- Durchstrδmungsräume unterteilt sind, und zwar durch zwei im oberen Durchströmungsrau 122 vorgesehene Zwischenwände 130, 132 in drei Teil-Durchstrδmungsräume 134, 136 und 138 und durch drei im unteren .Durchströmungsraum 128 vorge¬ sehene Zwischenwände 140, 142, 144 in vier untere Teil- Durchstrδmungsräume 146, 148, 150 und 152.

Dem mittleren Teil-Durchstrδmungsraum 136 der drei oberen Teil-Durchstrδmungsräume wird über Bohrungen 154 aus einem Sammelraum 156 arme Lösung zugeführt, welche zum unteren Sammelraum 158 strömt, über Fenster 160 im oberen Bereich der Zwischenwände 130, 132 tritt gasförmige Arbeitsmittel¬ komponente aus den beiden äußeren Teil-Durchstromungsräumen 138 bzw. 134 in den mittleren Teil-Durchstrδmungsraum 136 über. Die im mittleren Teil-Durchstrδmungsraum fließende arme Lösung resorbiert die über die Fenster 160 zutretende gasförmige Arbeitsmittelkomponente, wobei Resorptionswärme entsteht und sich dann im unteren Sammelraum 158 reiche Lösung sammelt, welche über den Leitungszweig 30 abgeführt wird. Die gasförmige Arbeitsmittelkomponente strömt den beiden äußeren Teil—Durchstrδmungsräumen 138, 134 über die Zweigleitungen 24a bzw. 24b vom Kompressor 26 der Wärme¬ pumpe 10 zu. Die in den Teil-Durchstrδmungsräumen 138, 134 vorgesehenen, jeweils mit Abstand von und winklig zueinan¬ der angeordneten Prallplatten 162 (Fig. 6a) haben nicht nur eine Verwirbelung der durchströmenden gasförmigen Arbeits¬ mittelkomponente zur Folge, sondern dienen auch der Abscheidung von eventuell aus dem Kompressor 26 mitgenom- menem Schmieröl,- welches sich tropfenförmig ausscheidet und aus den Stutzen 164 abgeführt werden kann.

Von den vier unteren Teil-Durchstrδmungsräumen werden die beiden Teil-Durchströmungsräume 146, 148 in Reihe geschal- tet nacheinander vom Wasser des Heizungskreislaufs 28 durchströmt, wobei ein Fenster 166 in der Zwischenwand 140 den übertritt des über den Anschluß 168 zugeführten Wassers

vom Teil-Durchstrδmungsraum 146 zum Teil-Durchströmungsraum 148 ermöglicht, aus welchem es wieder über den Anschluß 170 in den Heizungskreislauf austritt.

Die beiden anderen, ebenfalls durch ein Fenster 172 verbun¬ denen Teil-Durchströmungsräume 150, 152 werden in Reihe hintereinandergeschaltet von aus dem Leitungszweig 20 über einen Anschluß 174 zu- und einen Anschluß 176 abgeführte arme Lösung durchströmt, welche nach dem Austritt aus dem Anschluß 176 in den oberen Sammelraum 156 weitergeführt wird. Aus den Figuren 6a und 6b ist ersichtlich, daß die Zwischenwände 130 und 132 im oberen Durchstrδmungsraum 126 fluchtend zu den Zwischenwänden 144, 140 im unteren Durch¬ strömungsraum 128 ausgerichtet sind, d.h. daß die oberen Teil-Durchstrδmungsräume 134, 138 mit den unteren Teil- Durchstrδmungsräumen 146, 152 ausgerichtet sind. Es ist nun wieder ersichtlich, daß die einander zugeordneten Teil- Durchstrδmungsräume 134, 146 den Wärmetauscher 50 des Resorbers 22 und die einander zugeordneten Teil-Durchstrδ- mungsräume 138, 152 den Wärmetauscher 48 des Resorbers 22 bilden, die also auch in diesem Falle wieder in konstruktiv einfacher Weise in den Resorber 22 integriert sind. Die Vorführung 46 wird vom unteren Teil-Durchströmungsraum 150 in Verbindung mit dem zugeordneten Teilabschnitt des oberen Teil-Durchstrδmungsraums 136 gebildet, während der rest¬ liche Teilabschnitt des Teil-Durchströmungsraums zusammen mit dem Teil-Durchstrδmungsraum 148 den eigentlichen Wärme¬ tauscher bildet, in welchem die Resorptionswärme auf das Wasser des Heizungskreislaufs übertragen wird. In den Figuren 6a und 6b ist auch wieder schematisch angedeutet, daß in den von flüssigem Medium durchströmten Teil-Durch¬ strδmungsräumen das Metallgewebe 110 zur Verbesserung des Wärmeübergangs vorgesehen sein kann.

Es ist ersichtlich, daß sowohl der in Verbindung mit den Figuren 2 bis 4b beschriebene Entgaser 12 als auch der in Verbindung mit den Figuren 5 bis 7b beschriebene Resorber

in konstruktiv geschickter Weise zusätzlich zu ihrer eigentlichen Aufgabe des Austreibens von gasförmiger Arbeitsmittelkomponente aus reicher Lösung bzw. Resorption von gasförmiger Arbeitsmittelkomponente in arme Lösung die im Zusammenhang mit dem schematischen Schaltbild gemäß

Figur 1 beschriebenen zusätzlichen Wärmetauseherfunktionen integrieren. Dabei sind die in den Zeichnungsfiguren darge¬ stellten Platten-Wärmetauscher bezüglich ihrer Abmessungen natürlich nur als schematische Darstellungen zu verstehen. Die tatsächliche Bemessung der Teil-Durchstrδmungsräume sowie die Überlappung der oberen und unteren Teil-Durch- strδmungsräume muß in der Praxis entsprechend den jeweils gewünschten Wärmeübergang zwischen den wärmetauschenden Medien berechnet werden.