La présente invention concerne un procédé de mesure de la contrainte dans un milieu, notamment un bou- Ion à haute résistance, une tige filetée ou un tirant, par réflexion d'ondes acoustiques. -..._

Elle concerne également des pièces adaptées de manière à pouvoir effectuer la mesure de la contrainte au moyen du procédé suivant l'invention. II faut entendre par contrainte dans le sens de l'invention la cause qui fait varier le temps de transit du rayon acoustique utile sur un parcours de longueur dé¬ terminée, cette cause pouvant agir directement ou indi¬ rectement. En cas d'action directe, il s'agit soit d'une variation de l'état de contrainte interne au sens usuel du terme, le long du trajet du rayon acoustique, les tem¬ pératures locales restant constantes , soit d'une varia¬ tion de l'état de température le long du trajet du rayon acoustique, l'état de contrainte interne au sens usuel du terme y restant constant.

En cas d'action indirecte, il s'agit d'un sys¬ tème de forces extérieures appliquées au solide qui pro¬ duit une variation de l'état de contrainte interne au sens usuel du terme, le long du trajet acoustique.

Par précontrainte d'un élément, nous entendons une technique particulière de mise en oeuvre de l'élé¬ ment, consistant à y introduire une traction ou une com¬ pression initiale qui subsiste éventuellement avec une ampli- tudevariable quel que soit le système des charges appliquées.

L'invention trouve en particulier des applica¬ tions dans la mesure de la contrainte apparaissant dans les boulons, les tiges filetées et les tirants, mais n' est pas limitée à ces applications. Le milieu où s'effectue la mesure de contrainte sera dénommé ci-après milieu, corps, composant mécanique, pièce, éléments d'assemblage , boulon, tirant, tige .file¬ tée et ce à titre exemplatif et sans volonté de

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limitation.

La particularité des boulons à haute résistance réside dans le fait qu'ils sont soumis lors du montage à un état de précontrainte de façon à développer sur les surfaces de contact des éléments assemblés une pression locale capable de s'opposer à leur mouvement relatif sous l'effet de sollicitations extérieures.

D'où l'importance de pouvoir contrôler et mesu¬ rer la précontrainte introduite dans le corps du boulon lors du serrage.

Les techniques de mesure mécanique comme, par exemple, clé dynamométrique, notamment pour la mesure de la précontrainte lors du serrage, s 'étant avérées trop imprécises et ne permettant que diffilement des mesures échelonnées dans le temps de la précontrainte résiduelle, on a recherché d'autres solutions.

Aussi certains auteurs ont proposé une mesure de contrainte par des ondes acoustiques.

En effet, on sait que les vitesses de propaga- tion des ondes acoustiques et en particulier des ondes longitudinales (ondes L) , des ondes transversales (ondes T) et des ondes de surface (ondes R) sont fonction des paramètres physiques du milieu matériel dans lequel se propage l'onde. A titre d'exemple pour un milieu homo- gène et isotrope, les vitesses des ondes L, des ondes T et des ondes R sont fonction du module longitudinal d' élasticité E, de la densité p et du coefficient de Poisson _j *. Quant aux ondes de Lamb, leur vitesse de pro¬ pagation est de plus fonction de la fréquence. Les vi- tesses des ondes sont influencées par tous les facteurs qui influencent ces paramètres physiques et en particu¬ lier par la contrainte et par la température.

Les ondes acoustiques longitudinales et trans- .' versales émises par un cristal plan présentent pour des fréquences dépendant du milieu matériel et du diamètre équivalent du cristal émetteur, une propriété de directi¬ vité qui permet de localiser sélectivement les anomalies réfléchissant tout ou une partie de l'énergie de l'onde

incidente, et ce en fonction des positions respectives de l'émetteur ainsi que du récepteur et de l'angle de péné¬ tration de l'axe du faisceau dans le matériau.

Dans les procédés connus , on mesure la con- trainte soit par une mesure du temps de transit d'une onde ultrasonore dans la longueur du corps, par exemple du boulon, mesure qui peut être réalisée par une méthode impulsionnelle échographique, soit par la détermination des fréquences de résonance d'une onde entretenue. Les fréquences de résonance constituent une progression ari¬ thmétique dont la raison est la fréquence fondamentale. L'inverse de cette dernière est le temps de transit mini¬ mum du rayon acoustique utile.

Généralement la mesure de la contrainte par ul- trasons exploite cependant la mesure directe du temps de transit d'une onde longitudinale ou d'une onde transver¬ sale.

A cet effet on peut effectuer une mesure par transmission en plaçant un émetteur d'ultrasons d'un côté de la pièce et un récepteur du côté opposé. On peut ce¬ pendant également effectuer une mesure par réflexion en utilisant un ou deux palpeurs qui consistent en un émet¬ teur et un récepteur, le plus souvent combinés ou séparés dans un même palpeur, la mesure étant alors effectuée par détection d'échos résultant de réflexions de l'onde sur les extrémités de la pièce et détermination du temps de transit du rayon acoustique utile, par détermination du temps séparant l'apparition des pieds des pics d'écho d' extrémités sur la représentation de type A, chaque réfle- xion provoquant en effet, si l'énergie réfléchie revient au récepteur, un écho d'anomalie caractérisé par un pic dans la représentation de type A utilisée dans les appa¬ reils conventionnels courants de contrôle par ultrasons. La manière classique de procéder pour détermi- ner la contrainte dans un boulon consiste à disposer, de manière adéquate, un palpeur sur une extrémité du boulon et de mesurer le temps nécessaire au rayon acoustique utile pour parcourir deux ou un multiple de deux fois la

longueur du boulon, le rayon acoustique étant réfléchi partiellement ou totalement aux deux extrémités du boulon.

Le temps de transit dans le boulon est fonction de la contrainte sur le trajet du rayon acoustique utile car celle-ci influence la vitesse de transit et la lon¬ gueur du transit.

Le procédé classique présente- cependant de nombreux inconvénients : - le composant mécanique par exemple un boulon ne présen¬ te pas une contrainte uniforme sur la longueur parcou¬ rue par l'onde acoustique. Dans le cas du boulon pré¬ contraint, le fût est soumis à de la traction, la tête est soumise à un effort complexe comprenant de la flexion, la zone filetée est soumise à de la traction variable et la partie libre éventuelle de la tige file¬ tée est sans contrainte.

Il en résulte une imprécision de connaissance de la longueur de la partie tendue du boulon où la vi- tesse de propagation des ondes acoustiques est influen¬ cée par la contrainte et de la longueur totale du bou¬ lon dont une partie seulement est soumise à une con¬ trainte. Une erreur systématique est donc commise lors de la détermination de la contrainte par onde acousti- que sauf étalonnage dans une configuration identique. Ceci .exige donc un étalonnage pour chaque position de l'écrou sur la tige filetée et chaque longueur de boulon ',

- dans un assemblage, il est rare que les surfaces d'ap- pui de la tête du boulon et de 1-écrou soient rigoureu¬ sement planes et parallèles. Il s'ensuit une flexion du fût du boulon lors du serrage qui change le rayon acoustique utile pour la mesure et modifie du fait de la flexion seule, la longueur du trajet caractéristi- que. Cet inconvénient introduit du fait de ce qui pré¬ cède une première erreur systématique dans la mesure de

- la contrainte par onde acoustique. En outre, la con¬ trainte locale introduite par la flexion sur le trajet

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du rayon acoustique utile modifie la vitesse de propa¬ gation du rayon acoustique utile et de ce fait fausse la mesure de la précontrainte du boulon. Le manque de parall lisme des extrémités du boulon ou de la tige fi- letée dû à la flexion peut avoir pour conséquence que l'énergie acoustique réfléchie n'atteigne pas le récep¬ teur et rende toute mesure impossible lorsqu'on effec¬ tue la mesure par réflexion.

- Si les deux extrémités d'une pièce étroite tout en ayant des surfaces planes et parallèles ne sont pas suffisamment perpendiculaires à l'axe, bien qu'il soit possible de propager une onde acoustique dans le maté¬ riau, dans le cas où la pièce étroite présente une lon¬ gueur importante, il peut être difficile voire impossi- ble de faire parvenir par réflexion sur une extrémité un rayon acoustique utile au récepteur, ce qui rend la mesure de la contrainte impossible.

- Le positionnement exact du palpeur sur l'extrémité du boulon a de l'importance si les surfaces réfléchissan- tes ne sont pas rigoureusement parallèles ou ne sont pas d'une planéité parfaite. En effet, on exploite l' information fournie par le rayon acoustique de l'ondede réflexionqui atteint le récepteur et qui présente avantageusement le temps de transit le plus faible dans la pièce. Ce temps de transit minimum est alors fonction de la posi¬ tion du palpeur sur les extrémités de la pièce. La largeur et l'ouverture du faisceau ont de l'importance car des rayons acoustiques peuvent être réfléchis par des réflecteurs parasites par exemple les arêtes et les faces des filets avant que le rayon acoustique utile ne soit réfléchi par la seconde extrémité de la pièce. La hauteur des pics des échos parasites peut gêner la sé¬ lection des pics des échos utiles. De plus si il y a superposition des pics des échos parasites et des pics des échos utiles, il n'est plus possible de déterminer avec grande précision le temps minimum de transit du rayon utile surtout si l'on exploite un trajet ou un ensemble de trajets du rayon acoustique autre que le

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premier trajet. Le temps minimum de trajet se détermi¬ ne en effet de manière idéale par la détermination du temps séparant les pieds des pics des échos retenus.

- La concavité ou convexité de l'extrémité du boulon fausse la mesure du temps de transit minimum du rayon acoustique utile pour des positions différentes du pal¬ peur sur la tête pour les mêmes raisons que ci-dessus.

- Les attaques par corrosion généralisées de la tête et de l'extrémité du boulon font varier la longueur de ré- férence, c'est-à-dire le trajet du rayon qui a le plus court temps de transit. De plus, les surfaces de la tête et de l'extrémité du boulon peuvent être détério¬ rées en service par exemple par usure, par matage, par corrosion généralisée ou localisée, de telle façon que la position relative du palpeur par rapport à la pièce ait changé. Dans les méthodes courantes de mesure de la contrainte dans les boulons, il n'est pas permis de rectifier les extrémités pour pouvoir réaliser les me¬ sures. La rectification entraîne en effet, une diminu- tion non quantifiable de la longueur de transit.

- Un couplage est habituellement nécessaire entre le ou les palpeurs et la pièce pour transmettre à celle-ci une partie de l'énergie acoustique de l'émetteur et pour recueillir au récepteur une partie de l'énergie réfléchie. L'épaisseur du film du couplant entre le ou les palpeurs et la pièce influence la mesure du temps " de transit de l'onde acoustique dans le cas où l'on exploite le premier trajet des ondes acoustiques dans la pièce. En effet, le pic de réflexion de la face in- férieure du palpeur recouvre le pic de réflexion à 1* entrée dans la pièce. Le temps de transit dans le couplant est alors compté comme faisant partie du temps de transit dans la pièce. Etant donné que pour les di¬ mensions courantes de boulons, les variations du temps de transit exploitées pour la mesure de la contrainte sont faibles, l'erreur faite sur le temps de transit du boulon à cause du temps de transit dans le couplant peut entraîner une grande erreur sur la contrainte.

La pression de contact palpeur-pièce a donc une importan¬ ce puisqu'elle modifie l'épaisseur du film du couplant. - Des auteurs proposent d'éliminer les influences dues à l'entrée de l'onde dans le matériel en mesurant le temps nécessaire à l'onde pour parcourir plusieurs fois la longueur du boulon tout en éliminant le premier par¬ cours. Cette manière de procéder n'est en principe ap¬ plicable qu'avec des palpeurs où l'émetteur et le ré¬ cepteur sont combinés et non avec le ou les palpeurs à émetteur et récepteur séparés. Elle peut cependant se heurter aux difficultés dues aux échos parasites provenant entre autres , des réflexions éventuelles sur les faces et les angles des filets. Les pics parasites dûs aux réflexions sur les filets entachent la mesure d'imprécision car il pourra ne pas être possible de dé¬ terminer avec l'exactitude nécessaire le temps minimum de transit du rayon acoustique entre les surfaces ré¬ fléchissantes caractéristiques. Dans ces cas, les autres inconvénients ne sont toujours pas éliminés. On a également proposé selon GB-A-1369858 de mesurer une force axiale, notamment dans un boulon en ex¬ ploitant la fréquence de résonance naturelle de l'objet subissant la mesure sous l'effet des différentes oscil¬ lations forcées. La présente invention vise donc à fournir un procédé de mesure de la contrainte dans un milieu en met¬ tant à profit la réflexion d'un rayon acoustique et en mesurant le temps de transit de celui-ci à l'aide d'un appareillage ad-hoc par exemple un appareillage détermi- nant le temps entre les pieds de deux pics de réflexion d'échos caractéristiques tout en éliminant les inconvé¬ nients des procédés connus ou en réduisant tout ou moins fortement leur impact.

Le procédé de la présente invention est carac- térisé en ce qu'on choisit dans le milieuune ou plusieurs fins de trajets rectilignes de mesure matérialisées par un réflecteur artificiel interne, en ce qu'on envoie un faisceau d'on¬ des acoustiques de telle façon que des rayons acoustiques

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porteurs d'énergie suffisante touchent les réflecteurs utiles, en ce qu'on sélectionne les échos correspondants aux réflecteurs, en ce qu'on détermine par mesure les temps de transit caractéristiques des rayons acoustiques utiles jusqu'au réflecteur artificiel interne et en ce qu'on transpose les temps de transit pour chaque réflec¬ teur interne considéré isolément ou les différences res¬ pectives de temps de transit de chaque couple de réflec¬ teurs en valeur de contrainte extérieure ou en valeur de contrainte dans la zone délimitée par chaque couple de réflecteurs.

Une forme d'exécution pratique préférée de l' invention est caractérisée en ce qu'on choisit dans le milieu un trajet rectiligne de mesure limité par deux ré- flecteurs artificiels internes, en ce qu'on envoie un faisceau d'ondes acoustiques dont l'axe est substantiel¬ lement confondu avec le trajet rectiligne de mesure choi¬ si, en ce qu'on sélectionne les échos correspondants aux réflecteurs,en ce qu'on mesure le temps de transit carac- téristique d'un rayon acoustique entre les deux réflec¬ teurs qui est la différence des temps de transit des rayons acoustiques, confondus ou substantiellement paral¬ lèles jusqu'à chacun des deux réflecteurs et en ce qu'on transpose les valeurs de temps de transit en valeurs de contrainte.

Avantageusement, le temps de transit caracté¬ ristique est le temps de transit minimum.

Dans le but de la mesure, on utilisera avanta¬ geusement un appareillage permettant de sélectionner les pieds de pics dus aux réflecteurs artificiels internes et de faire la différence entre les deux temps de transit de l'onde depuis la source é ettrice jusqu'au réflecteur correspondant.

Les réflecteurs artificiels sont avantageuse- ment disposés de manière telle que le trajet de l'onde acoustique soit parallèle à et très proche de la ligne neutre, soit même sur celle-ci. Cette disposition permet de pratiquement éliminer les influences de la flexion qui

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peut fausser les mesures dans le procédé courant.

On travaille de préférence avec un faisceau ul¬ trasonore suffisamment étroit qui augmente la précision de la mesure, si on le combine avec des réflecteurs pra- tiquement ponctuels ou ayant un comportement pratiquement assimilable à un réflecteur ponctuel. Avantageusement, le faisceau utilisé sera focalisé.

La mesure du temps de transit peut être effec¬ tuée par une émission continue et détermination des fré- quences de résonance de l'onde dues aux réflecteurs in¬ ternes. Les fréquences de résonance constituent une pro¬ gression arithmétique dont la raison est la fréquence fondamentale. L'inverse de cette dernière est le temps de transit minimum du rayon acoustique utile entre les réflecteurs concernés. On profilera avantageusement l' extrémité du boulon par exemple de façon convexe ou con¬ cave pour éliminer la fréquence de résonance liée à la longueur du boulon.

De préférence, la mesure du temps de transit de l'onde acoustique entre les deux réflecteurs sera avanta¬ geusement effectuée par l'emploi d'un mesureur d'épais¬ seur exploitant les ondes ultrasonores. En fait l'appa¬ reil mesureur d'épaisseur par ultrasons peut être consi¬ déré comme un appareil qui mesure de manière directe ou indirecte un temps de transit d'un rayon ultrasonore dans la pièce.

Il faut donc mesurer le temps t ₀ de transit du rayon acoustique utile entre les deux réflecteurs ar¬ tificiels internes lorsque le corps n'est pas soumis à une contrainte.

Ensuite, on effectuera la mesure du temps t de transit de l'onde acoustique entre les deux réflecteurs internes lorsque le corps est soumis à une contrainte. La différence entre t et t ₀ est due : I ^e à la variation de la vitesse de l'onde acoustique avec la contrainte sur le trajet du rayon acoustique utile 2° à la variation de la distance caractéristique entre les réflecteurs internes du fait de la contrainte.

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Il est nécessaire d'établir une courbe d'éta¬ lonnage reliant la contrainte au temps t de transit entre les deux réflecteurs internes et permettant de transposer les valeurs de temps de transit en valeurs de contrainte. Suivant une variante opératoire, on pourrait utiliser des ondes ultrasonores transversales au cas où la contrainte appliquée au corps lors de la phase d'éta¬ lonnage montrerait une influence sur le temps de transit caractéristique du rayon acoustique utile le long de la ligne séparant les réflecteurs internes artificiels. Ceci présente cependant plusieurs inconvénients connus par 1- homme de l'art notamment la difficulté de générer ce type d'ondes dans le matériau dans le cas d'une propagation normale à l'extrémité de la pièce. Suivant une variante opératoire, on pourrait utiliser tout type d'ondes acoustiques, en particulier, des ondes ultrasonores de surface, pourvu que la con¬ trainte appliquée au corps ait une influence sur le temps de transit caractéristique du rayon acoustique utile suite à la contrainte ainsi créée sur la ligne séparant les réflecteurs internes artificiels. Dans ce cas, les réflecteurs internes artificiels devraient être relative¬ ment proches de la surface puisque l'onde de surface n' affecte qu'une profondeur du matériau de l'ordre de la longueur d'onde.

Suivant une autre variante opératoire particu¬ lièrement préférée pour le cas des boulons , tiges file¬ tées et tirants, on utilise des ondes ultrasonores longi¬ tudinales qui ont l'avantage en cas d'incidence normale d'être facilement transmises à la pièce.

On pourrait également utiliser en combinaison et concomittement ou successivement une onde longitudina- le et une onde transversale, ce qui donne une donnée sup¬ plémentaire pour déterminer la contrainte.

Le rapport des temps de transit respectifs d' une onde L et d'une onde T dans un milieu suffisamment homogène et isotrope entre deux réflecteurs est égal à 1* inverse du rapport des vitesses respectives de ces deux

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ondes et est uniquement dépendant de la valeur du coeffi¬ cient de Poisson μ . Il ne dépend donc pas de la distance entre les réflecteurs. Il suffit donc d'étalonner ce rapport des temps de transit pour le matériau en fonction de la contrainte. Il est souhaitable de le faire sur le composant avec les réflecteurs.

Dans d'autres cas - milieux non-homogènes ou anisotropes - par exemple, lorsque les étalonnages avec chaque type d'onde sont appliqués au composant comportant les deux réflecteurs artificiels internes, il est possi¬ ble de tenir compte éventuellement des autres facteurs influençant le temps de transit de l'onde dans le maté¬ riau, comme la température par exemple.

La mesure de la contrainte par ultrasons dans le domaine plastique n'est possible que si l'on peut s'af¬ franchir de l'augmentation non-réversible de distances entre deux réflecteurs. Une façon d'y parvenir est d'u¬ tiliser en combinaison et concomitamment ou successive¬ ment une onde L et une onde T pour autant que le rapport des deux temps de transit ne dépende pas notablement des déformations plastiques, ce qui permet dans les milieux suffisamment homogènes et isotropes de s'affranchir de la distance instantanée entre les réflecteurs. Cette solution pourrait vraisemblablement être étendue au cas des milieux non-homogènes et/ou anisotropes.

On peut espérer résoudre également ces problèmes en utilisant deux ondes de même type ou non et de fré¬ quence différente et d'exploiter l'éventuelle influence de la fréquence sur la vitesse de propagation pour per- mettre de la même façon et avec la même limitation de mesurer la contrainte dans le domaine plastique.

Dans ce cas, on pourrait indirectement à l'aide de courbes d'étalonnages ad-hoc faites sur le matériau, déterminer tant pour la première solution que pour la seconde, l'amplitude de la déformation plastique, en se trouvant dans le cas d'une jauge qui est simultanément jauge de contrainte et une jauge de déformation plastique.

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On pourrait également utiliser en combinaison et concomitemment ou successivement deux ou plusieurs ondes acoustiques de fréquence différente au cas où, dans un milieu réel, la vitesse d'une onde acoustique serait influencée suffisamment par la fréquence de l'onde, ce qui donnerait une ou plusieurs données supplémentaires à l'étalonnage pour déterminer la contrainte.

On pourrait donc ainsi s'affranchir de la con¬ naissance de la distance entre deux réflecteurs internes ou tenir compte d'autres facteurs influençant le temps de transit de l'onde dans le matériau, comme la température ou éventuellement la déformation plastique, par exemple.

En choisissant un trajet caractéristique soumis à une contrainte uniforme, on élimine les zones non inté- ressantes et pertubatrices pour la mesure. Ce procédé permet donc, dans le cas où l'étalonnage n'a pas été ef¬ fectué dans une configuration identique de la tige file¬ tée et de l'écrou, d'éliminer du trajet caractéristique du rayon acoustique, les zones sans contrainte et/ou sou- mises à une contrainte non uniforme qui sont une cause d'erreur sur la mesure de la contrainte du fait que la répartition des contraintes y est mal définie et qu'elle influence le temps de transit en affectant la vitesse de l'onde et la longueur du trajet caractéristique. Le procédé de l'invention n'exige donc plus d' étalonnage pour chaque position de l'écrou dans le cas de l'application à une structure boulonnée. Une remarque équivalente peut être faite dans le cas de la tige file¬ tée et du tirant fileté ou ancré dans un massif. Même si les surfaces d'appui de la tête du bou¬ lon et de l'écrou ne sont pas parallèles du fait de la flexion, l'effet de la flexion sur la mesure est considé- rablement réduit par rapport aux procédés connus. En effet, les réflecteurs sont plus petits et le trajet des ondes est celui reliant par une droite les deux réflec¬ teurs disposés sur la ligne neutre légèrement incurvée. L'erreur due à la différence entre la longueur de la corde et la longueur de l'arc formé par la fibre neutre

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n'est pas sensiblement modifiée mais le rayon acoustique utile se propage dans un milieu proche de l'axe de la pièce où la contrainte pertubatrice due à la flexion peut habituellement être considérée comme négligeable tandis que dans les procédés connus ce rayon est déplacé dans la zone de compression introduite par la flexion. Dans le procédé de l'invention, on s'approche donc bien de la mesure de la contrainte le long de l'axe de la pièce si les réflecteurs artificiels sont situés sur cet axe. Etant donné que l'on exploite le temps de transit du rayon acoustique utile sur le trajet séparant les deux réflecteurs artificiels , on élimine les incon¬ vénients liés au pic de réflexion d'entrée dans la pièce ainsi que les inconvénients liés au couplage, à la pres- sion de couplage, à l'état de surface, à l'usure et au matage des extrémités du boulon, etc.

On pourrait s'affranchir également des écarts de positionnement du palpeur sur la tête du boulon en exploitant statistiquement les temps de transit, par exemple en utilisant l'espérance mathématique ou son estimation, des temps de transit obtenus pour diverses positions et orientations du palpeur sur la tête du boulon. En utilisant des réflecteurs artificiels petits (quasi-ponctuels ou équivalents), le palpeur se trouvera avantageusement toujours au même endroit sur la tête, faute de quoi on ne captera pas de signal ou on captera des signaux d'énergie différente.

Ce positionnement est rendu possible par la présence des réflecteurs internes artificiels. Il nécés- sitera cependant éventuellement l'emploi d'un appareil classique permettant de visualiser l'amplitude des pics des échos de réflexion relatifs aux réflecteurs artifi¬ ciels internes dans une représentation de type A ou équi¬ valente de façon à positionner le palpeur à l'endroit où les pics des échos de réflexion des deux réflecteurs ar¬ tificiels soients si possible respectivement identiques en amplitude aux pics obtenus lors de l'étalonnage. Comme on sait que l'énergie acoustique

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transmise dépend entre autre de l ' épaisseur du liquide de couplage et de la pression exercée sur le palpeur , il faut tout au moins que les hauteurs relatives des pics soient subs¬ tantiellement dans un même rapport que lors de l ' étalonnage, ce qui revient à dire que les proportions de l ' énergie transmise dans le boulon et réfléchies par chaque réflec¬ teur vers le récepteur soient substantiellement identiques .

Pour certaines configurations de réflecteurs artificiels, à savoir par exemple des alésages axiaux concentriques de diamètres différents - habituellement les pics des échos de réflexion des deux réflecteurs artificiels seront autant que possible simultanément maximum lorsque l'axe du faisceau sera substantiellement confondu avec l'axe du boulon. En ce qui concerne ce problème de positionne¬ ment du palpeur sur l'extrémité du boulon, on peut faire les considérations suivantes :

La mesure de contrainte ne pose pas de problème lorsque le palpeur reste en position fixe sur l'extrémité du boulon.

Lorsque, lors de chaque mesure, on est amené à enlever et à remettre le palpeur, si les réflecteurs artifi¬ ciels sont éloignés par exemple d'un mètre environ du pal¬ peur, on n'observe pas de variations aléatoires sensibles du temps de transit attribuables au positionnement du palpeur. Pour certains types de réflecteurs , il arrive cependant qu'on mette en évidence deux ou plusieurs fa¬ milles de temps de transit caractéristique.

Dans le cas où les réflecteurs sont des alésa- ges orthogonaux au fût du boulon et faisant entre eux un certain angle, il s'agit de la réflexion par le second réflecteur de part et d'autre de l'ombre créée par le premier.

Lorsque les réflecteurs ^" sont rapprochés de l' extrémité où se trouve le palpeur, on observe une varia¬ tion aléatoire du temps de transit relatif à chaque fa¬ mille suivant la position du palpeur. Ces écarts sont dus entre autre à un effet de parallaxe, à la géométrie

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imparfaite des réflecteurs, au défaut d'alignement de réflecteurs cylindriques, à l'imperfection du palpeur, par exemple non-parallèlisme du cristal, avec la face de contact et non-uniformité de l'énergie acoustique dans le faisceau.

Il peut donc y avoir un intérêt de disposer d' un positionnement géométrique du palpeur sur la face de contact comme par exemple une douille de positionnement ou un logement dans l'extrémité de la pièce. De plus , la présence des réflecteurs internes n'oblige plus à générer et recevoir l'onde acoustique par contact. On pourrait générer l'onde sans contact avec le boulon en exploitant dans les cas des matériaux ferro¬ magnétiques la magnétostriction ou en exploitant l'ébran- lement mécanique produit par l'impact d'un rayon laser.

On constate donc que le procédé de l'invention est plus précis que les procédés connus et qu'il permet d'éliminer les inconvénients cités. II faut également noter que le procédé de l'in¬ vention est extrêmement simple et que l'invention réside justement dans cette solution d'extrême simplicité alors que toutes les tentatives de solution antérieures visent à améliorer partiellement les procédés ou à n'éliminer que certains inconvénients par exemple en ayant des exi¬ gences sévères sur la qualité des surfaces d'extrémités de boulon, etc.. sans jamais éliminer tous les inconvé¬ nients.

Au cours de la description de la présente in- vention, on se réfère généralement, à titre d'illustra¬ tion, à des boulons. Il faut noter que l'invention ap¬ porte une solution très attendue dans ce domaine de la mécanique. L'application de la présente invention n'est cependant pas limitée aux boulons ; on peut citer tout élément d'assemblage comme les tiges filetées, les gou¬ jons, les rivets, etc.. ou m ê e tout composant ou élé¬ ment de structure.

Le domaine d'application n'est pas limité à

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l'acier. On peut analyser ou mesurer la contrainte de tout matériau, même dans les matières dites plastiques pour autant qu'elles soient perméables aux ondes acousti- ques aux fréquences utiles. Suivant un mode d'exécution de l'invention, les réflecteurs artificiels consistent en des perforations ou alésages transversaux. Ceux-ci sont avantageusement dis¬ posés dans des plans parallèles en faisant un angle l'un par rapport à l'autre. De préférence les deux réflec- teurs sont perpendiculaires entre eux. Il peut être avantageux, dans le cas de pièces soumises à torsion de disposer les perforations ou alésages sous un angle entre 0 ^e et 90° et dans un sens tel que cet angle augmente avec la déformation angulaire de torsion. Suivant un autre mode d'exécution de l'inven¬ tion, les réflecteurs consistent en deux alésages coaxiaux de faible diamètre, mais de diamètre différent et de profondeur différente, la différence de profondeur déterminant la zone exploitée de transit du rayon acous- tique utile. Avantageusement, la zone de transition entre les deux alésages présente une arête vive et une surface plane de raccord, perpendiculaire à l'axe. Il est avantageux que l'onde acoustique pénètre dans la piè¬ ce par l'extrémité opposée à l'alésage. Il est certaine- ment possible de trouver d'autres possibilités de réflec¬ teurs et l'invention n'est pas limitée aux cas d'applica¬ tion cités, ni à la forme d'exécution particulière indi¬ quée des réflecteurs.

La présente invention concerne également des pièces caractérisées en ce qu'elles comportent des ré¬ flecteurs artificiels.

Par pièce on entend notamment des éléments d' assemblage, par exemple, des boulons à haute résistance, des tiges filetées, lisses ou nervurées, des rivets, des goujons ou encore des éléments de structure, notamment des poutres ou autres éléments de construction.

Ces pièces sont avantageusement pourvues d'un moyen de positionnement géométrique du palpeur sur la

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face de contact, notamment une douille de positionnement ou un logement dans l'extrémité de la pièce.

Dans le but de mieux expliquer la présente in¬ vention, celle-ci sera décrite ci-dessous, en référence aux figures annexées dans lesquelles :

- la figure 1A représente une vue en coupe longitudinale d'un boulon à haute résistance, muni de deux réflec¬ teurs artificiels et la figure 1B la coupe selon A-A dans la figure 1A ; - la figure 2A représente une vue en coupe longitudinale et une autre variante d'un boulon à haute résistance muni de réflecteurs artificiels et la figure 2B la coupe selon A-A dans la figure 2A ;

- la figure 3 illustre une application du procédé de me- sure suivant l'invention de la mesure de contrainte dans un boulon ;

- la figure 4 illustre la représentation de type A obte¬ nue dans le cas de l'application représentée à la figure 3 ; - la figure 5 est la représentation graphique des varia¬ tions du temps de transit du rayon acoustique utile dans le cas d'une tige filetée M30 en acier en fonc¬ tion de la contrainte pour différentes configurations respectives.de l'élément d'assemblage constitué de la tige filetée et de ses deux écrous , lorsque la mesure de contrainte est réalisée suivant le procédé connu ;

- la figure 6 est la représentation graphique des varia¬ tions du temps de transit du rayon acoustique utile dans le cas d'une tige filetée M30 en acier en fonc- tion de la contrainte pour différentes configurations respectives de l'élément d'assemblage constitué de la tige filetée et de ses deux écrous lorsque la mesure de contrainte est réalisée suivant le procédé de l'inven¬ tion sur une tige filetée où des réflecteurs artifi- ciels ont été créés qui consitent en des perforations transversales disposées dans des plans parallèles dis¬ tants de la longueur 1 et faisant un angle de 90° l'un par rapport à l'autre.

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La figure 1 montre à titre d'exemple, un boulon à haute résistance 1 comportant une tête 2 et un corps. 3 muni à son extrémité 4 opposée à la tête, d'un filet 5.

A partir de l'extrémité 4 du boulon 1, on a usiné deux alésages 6, 7 coaxiaux de diamètre différent. L'alésage

6 présente avantageusement un diamètre supérieur à celui de l'alésage 7 pour ne pas être masqué par l' "ombre" que forme le premier réflecteur 8 constitué par le fond de l' alésage 7, lorsque le palpeur disposé sur la tête 2 en- voie une onde ultrasonore à travers le boulon. Le deu¬ xième réflecteur artificiel est créé par l'épaulement 9. Les alésages sont avantageusement disposés sur la ligne axiale du boulon.

On constate donc que l'on peut disposer les réflecteurs 8 et 9 de telle manière que la zone de mesure soit disposée uniquement dans la zone choisie de con¬ trainte. Dans le présent cas d'application, la partie du corps du boulon comprise entre la surface d'appui de la tête et le filet engagé dans l'écrou est la zone dans la¬ quelle la contrainte est importante.

Pour les mesures on a utilisé un appareil des¬ tiné aux mesures d'épaisseur par ultrasons de type UTG 5A-IIB -SONATEST qui calcule automatiquement la différen¬ ce d'apparition des pieds de pics des deux échos résul¬ tants de la réflexion du rayon acoustique utile sur les deux réflecteurs artificiels ,en éliminant les autres échos en particulier l'écho de début et de fond de pièces et le cas échéant les échos parasites de la pièce au-delà du second réflecteur artificiel par exemple ceux résultant d'arêtes et de surfaces inclinées des filets.

La figure 2 montre une autre manière de réali¬ ser des réflecteurs artificiels. On a percé deux trous transversaux dans le corps 3 du boulon 1, perpendiculai¬ rement à l'axe de celui-ci. Les trous 10, 11 se trouvent avantageusement dans des plans parallèles tout en formant un angle l'un par rapport à l'autre en projection sur l' un des plans de manière à se croiser par exemple sur la ligne axiale. Les deux perforations 10, 11 sont

avantageusement perpendiculaires l'une à l'autre.

On peut également imaginer un boulon présentant un alésage analogue à l'alésage 7 de la figure 1 et une perforation transversale semblable à la perforation 11 de la figure 2. Ainsi les ondes ultrasonores seront réflé¬ chies par le fond de l'alésage 7 et par la paroi de l' alésage 11. De plus, les réflecteurs peuvent être posi¬ tionnés pour que le temps de transit des échos perturba¬ teurs des filets soit plus grand que le temps de transit du rayon acoustique utile réfléchi sur le réflecteur ar¬ tificiel le plus éloigné. De cette façon, ils ne sont pas gênants pour la mesure dans le premier parcours de l 'onde.

On peut également imaginer une armature dans un ouvrage d'art présentant des perforations transversales semblables aux perforations 10 et 11 de la figure 2, et qui seraient reproduites dans chaque zone de la barre où la connaissance de la contrainte est utile, disposées de façon qu'elles ne constituent pas des écrans acoustiques les unes par rapport aux autres et ce par exemple par un choix judicieux de leurs angles respectifs.

Il est bien entendu que dans l'application du procédé de mesure de contrainte suivant l'invention, il peut être suivant les cas , souhaitable de tenir compte des effets perturbateurs des facteurs autres que la con¬ trainte qui peuvent faire varier le temps de transit du rayon acoustique utile comme par exemple la température et d'apporter la correction nécessaire.

La mesure de la température pourrait se faire concomitemment à la mesure de la contrainte en noyant de manière adéquate un capteur de température, tel par exem¬ ple un thermocouple dans le palpeur.

La figure 3 représente un boulon muni de deux réflecteurs artificiels internes en l'occurence des alé- sages transversaux 1 et 2 diamétraux dans deux plans pa¬ rallèles perpendiculaires à l'axe du boulon. Le boulon est muni d'un écrou 3. Sur la tête 4 du boulon, on a disposé un palpeur 5 émetteur et récepteur d'ultrasons

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qui contient un cristal piézo électrique 8,une ligne de retard en plexiglass 7, une matière absorbante 6. Entre le palpeur 5 et l'extrémité du boulon 10, se trouve un liquide 9 de couplage. La longueur du trajet dans le plexiglass vaut p, dans le liquide couplant e, dans le boulon jusqu'au premier réflecteur 1, , entre les deux réflecteurs L, entre le second réflecteur et l'extrémité 1-.

Le boulon est soumis à une force F qui fait varier le temps de transit caractéristique du rayon acoustique utile entre les deux réflecteurs.

Dans la figure 4 est donnée une représentation de type A des résultats obtenus. En ordonnée 1 se trouve la hauteur des pics d'émission ou de réflexion et en ab- scisse 2 le temps de transit.

Le pic 3 est lié à l'excitation du cristal 8 de la figure 3.

Le pic 4 est relatif à la réflexion à l'inter¬ face plexiglass-liquide de couplage. Le pic 5 est relatif à la réflexion à l'inter¬ face liquide de couplage-acier.

Le pic 6 est relatif à la réflexion sur le ré¬ flecteur 1 de la figure 3.

Le pic 7 est relatif à la réflexion sur le ré- flecteur 2 de la figure 3.

Les pics 8 sont relatifs aux réflexions sur les faces et arêtes de filet.

Le pic 9 est relatif à la réflexion sur l'ex¬ trémité du boulon. En abscisse, les valeurs des différents temps caractéristique sont indiquées.

C p est la vitesse de l'onde ultrasonore dans le plexiglass .

C est la vitesse de l ' onde ultrasonore dans l ' huile.

C _a est la vitesse de l ' ordre ultrasonore dans l ' acier.

Dans les figures 5 et 6 , en ordonnée se trouve

la variation du temps de transit entre les deux extrémi¬ tés de la tige filetée M30. En abscisse l'effort de traction dans la partie tendue de la tige filetée M30 entre les deux écrous est de longueur 1„ égale à 231,5, 200 et 169,5 mm.

A chaque configuration de l'élément d'assem¬ blage correspond une droite.

Dans le cas d'application de la figure 5, les droites sont notablement différentes tandis que dans le cas d'application de la figure 6, les droites sont sensiblement confondues; les écarts dans ce cas prove¬ nant sans doute du positionnement du palpeur légèrement différent pour chaque configuration de l'assemblage.

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