以下、本発明の実施形態にかかる可変容� ��圧縮機を図面を参照しつつ説明する。

 図1は可変容量圧縮機の全体断面図である 。本実施形態の可変容量圧縮機1は、図1に示� ��ように、斜板式の可変容量圧縮機である。� ��の可変容量圧縮機1は、円周方向に複数の等 間隔に配置されたシリンダボア3(図2参照)を� �するシリンダブロック2と、該シリンダブロ� ��ク2の前端面に接合され該シリンダブロック 2との間にクランク室5を形成するフロントハ� ��ジング4と、シリンダブロック2の後端面に� �ルブプレート9を介して接合され吸入室7およ び吐出室8を形成するリアハウジング6と、を� ��えている。これらシリンダブロック2とフロ ントハウジング4とリアハウジング6とは、複� ��のスルーボルト13によって締結固定される� �

 バルブプレート9には、シリンダボア3と� �入室7とを連通する吸入孔11と、シリンダボ� �3と吐出室8とを連通する吐出孔12と、が貫通� ��成されている。

 バルブプレート9のシリンダブロック2側� �面には、吸入孔11を開閉する図示せぬ吸入弁 機構が設けられている。一方、バルブプレー ト9のリアハウジング6側の面には、吐出孔12� �開閉する図示せぬ吐出弁機構が設けられて� �る。バルブプレート9とリアハウジング6との 間には図示せぬガスケットが介在し、吸入室 7と吐出室8の密閉性が保持されている。

 シリンダブロック2およびフロントハウジ ング4の中心の軸受穴としての中央貫通口14、 18にはラジアル軸受15、19を介して駆動軸10が� ��支されている。これにより駆動軸10がクラ� �ク室5内で回転自在となっている。

 なお、駆動軸10に固定されたロータ21(後� �する)の前端面とフロントハウジング4の内壁 面との間にスラスト軸受20が介在している。� ��た、シリンダブロック2の中央貫通口14の後� ��開口部に固定された固定部材としての調整� ��ジ17と、駆動軸10の後端面と、の間にスラス ト軸受16が介在している。これにより、駆動� ��10の軸方向への動きが規制されている。

 クランク室5内には、駆動軸10に固設され� ��ロータ21と、駆動軸10に軸方向に向けてスラ イド自在で且つ駆動軸10の軸心に対して傾動� ��在に装着されて斜板24と、ロータ21と斜板24� ��を連結し、斜板24の傾角の変動を許容しつ� �斜板24がロータ21と一体的に回転するように� ��る連結機構40と、が設けられている。この� �では斜板24は、ハブ25と、このハブ25の筒状� �25aに固定された斜板本体26と、を備えてなる 。

 各シリンダボア3にはピストン29が往復動� ��在に嵌合されている。このピストン29は半� �状の一対のピストンシュー30、30を介して斜� ��24に連結されている。

 斜板24がリターンスプリング52に抗してシ リンダブロック2側に近接移動すると斜板24の 傾斜角が減少し、一方、斜板24がリターンス� ��リング51に抗してシリンダブロック2から離� ��る方向に移動すると斜板24の傾斜角が増大� �る。なお、図1中の符号53は、駆動軸10に形成 された環状溝に係止され且つリターンスプリ ング52を圧縮保持するためのリターンスプリ� ��グ用ストッパ(例えばCリングなど)である。

 駆動軸10が回転すると、駆動軸10と一体で ロータ21が回転し、このロータ21の回転が連� �機構40を介して斜板24に伝達される。斜板24� �回転は、一対のピストンシュー30、30を介し� ��ピストン29の往復動に変換され、ピストン29 がシリンダボア3内を往復動する。このピス� �ン29の往復動により、吸入室7内の冷媒がバ� �ブプレート9の吸入孔11を通じてシリンダボ� �3内に吸入されたのちシリンダボア3内で圧縮 され、圧縮された冷媒がバルブプレート9の� �出孔12を通じて吐出室8へと吐出される。

 冷媒の吐出容量を変化させるには、斜板2 4の傾斜角を変化させてピストンストローク� �変化させる。より具体的には、ピストン29の 後面側のクランク室圧Pcとピストン29の前面� �の吸入室圧Psの差圧(圧力バランス)により、� ��板24の傾角を変化させてピストンストロー� �を変化させる。そのため、この可変容量圧� �機には、圧力制御機構が設けられている。� �力制御機構は、クランク室5と吸入室7とを連 通する抽気通路(図示せぬ)と、クランク室5と 吐出室8とを連通する給気通路(図示せぬ)と、 この給気通路の途中に設けられ給気通路を開 閉制御する制御弁33と、を有する。

 制御弁33の開閉に関わらず、抽気通路を� �じてクランク室5内の冷媒ガスが吸入室7に常 時抜けていく。

 制御弁33によって給気通路を開くと、吐� �室8から高圧の冷媒ガスが給気通路を通じて� ��ランク室5に流れ込み、これによりクランク 室5内の圧力が上昇する。クランク室5内の圧� ��が上昇すると、斜板24がシリンダブロック2� ��に近接移動しつつ斜板24の傾斜角が減少す� �ことで、ピストンストロークが小さくなり� �吐出量が減少する。

 一方、制御弁33によって給気通路を閉じ� �と、次第に吸入室7とクランク室5との圧力差 がなくなって均圧化していく。すると、斜板 24がシリンダブロック2から離れる方向に移動 しつつ斜板24の傾斜角が増大して、ピストン� ��トロークが大きくなり、吐出量が増大する� ��

 次に、図2~図6を参照しつつ斜板の支持構� ��をより詳しく説明する。

 図2は斜板のハブの側面図、図3は斜板の� �ブの図2中矢視III方向から見た図、図4は斜板 のハブの図2中矢視IV方向から見た図、図5は� �3中のV-V線に沿う断面図、図6は図5中のVI部の 拡大図である。

 斜板24には、図2~図5に示すように貫通口61が 形成されている。この貫通口61の内周面(より 具体的には、後述するスライドガイド面67、6 7)に駆動軸10が線接触する。
 貫通口61は、軸方向中央部に最小径で略円� �に形成されたくびれ部61cと、このくびれ部61 cから軸方向両側の開口端に向けて除々に拡� �する断面楕円形の長孔部61d、61eと、を備え� �構成されている。長孔部61dには、互いに平� �に対向するスライドガイド面65、65が形成さ� ��ているとともに、長孔部61eにも互いに平行� ��対向するスライドガイド面67、67が形成され ている。くびれ部61cは、ほぼ駆動軸10の外径� ��同一径で形成されている。このくびれ部61c� ��は図5に示すように、面取り部63が形成され� ��おり、面取部63は、貫通口61の軸心C61を挟ん で前記連結機構40がある側とは反対側に位置� ��ている。

 面取部63は、図6に示すように両長孔部61d� ��61eの延長線Ld、Leの交点位置よりも貫通口61� ��中心軸線C61から遠い位置にある。この例で� ��、両長孔部61d、61eの延長線Ld、Leとくびれ部 61cとによって断面略三角形が形成されている 。

 次に、図7を参照しつつ斜板24のハブ25の� �通口61の製造方法を説明する。

 まずハブ25の原形をドリル加工して中心� �C61に沿う図示せぬ円孔を形成する。次に、� �孔内に略同径の第1のエンドミル71を挿入し� �第1のエンドミル71を回転させながら、図7aの 仮想線で示すように第1のエンドミル71の傾斜 角を変更して、くびれ部61cおよび長孔部61d、 61eを有する貫通口61を形成する。この形状は� ��来のハブの貫通口と同一形状である。次に� ��図7bに示すように、第1のエンドミル71と同� �以下の第2のエンドミル73を、くびれ部61のう ち前記連結機構40とは反対側のエッジ部分75� �押しつけて、切削する。これにより、面取� �63を有する貫通口61が製造される。なお、こ� ��例ではハブ25に対して第1のエンドミル71を� �動させて、断面楕円形の長孔部61d、61eを切� �しているが、逆に第1のエンドミル17を固定� �て、ハブ25を揺動することにより切削加工し てもよい。また、この例では、ハブ25を固定� ��て第2エンドミル73を移動させているが、逆� ��第2エンドミル73を固定してハブ25を移動さ� �てもよい。

 次に、本実施形態の圧縮機の作用を説明� ��る。

 駆動軸10が回転すると、駆動軸10と一体で ロータ21が回転し、このロータ21の回転がリ� �ク機構40を介して斜板24に伝達される。斜板2 4の回転は、一対のピストンシュー30、30によ� ��てピストン29の往復動に変換され、ピスト� �29がシリンダボア3内を往復動する。このピ� �トン29の往復動により、吸入室7内の冷媒が� �ルブプレート9の吸入孔11を通じてシリンダ� �ア3内に吸入されたのちシリンダボア3内で圧 縮され、圧縮された冷媒がバルブプレート9� �吐出孔12を通じて吐出室8へと吐出される。

 冷媒の吐出容量を変化させるには、制御� ��33を開閉することで、クランク室5内の圧力� ��調整し、ピストンの前後の圧力バランスを� ��整して、ピストンストロークを変化させる� ��

 より具体的には、制御弁33によって給気� �路を開くと、吐出室8から高圧の冷媒ガスが� ��気通路を通じてクランク室5に流れ込み、こ れによりクランク室5内の圧力が上昇する。� �ランク室5内の圧力が上昇すると、斜板24が� �リンダブロック2側に近接移動しつつ斜板24� �傾斜角が減少することで、ピストンストロ� �クが小さくなり、吐出量が減少する。一方� �制御弁33によって給気通路を閉じると、次第 に吸入室7とクランク室5との圧力差が無くな� ��なって均圧化していく。すると、斜板24が� �リンダブロック2から離れる方向に移動しつ� ��斜板24の傾斜角が増大して、ピストンスト� �ークが大きくなり、吐出量が増大する。

 ここで、斜板24の傾斜状態に関わらず、� �に斜板24の貫通口61のくびれ部61cに駆動軸10� �外周面が接触することとなる。そのため、� �板24の傾斜角が変化するたびに駆動軸10とく� ��れ部61cとが摺動するため、くびれ部61cの摩� ��が懸念される。しかしながら、本実施形態� ��は斜板24の貫通口61のくびれ部61cには面取部 63があるため、くびれ部61cと駆動軸10との摩� �げ低減される。

 このように本実施形態では、斜板24の貫� �口61のくびれ部61cに面取部63が形成されてい� ��ことで、貫通口61のくびれ部61cと駆動軸10と の摩耗が軽減される効果がある。

 また、くびれ部61cに面取部63が設けられ� �ことで、斜板24の傾斜が中間領域において、 従来のように鋭利なくびれ部61cが駆動軸10の� ��周面に引っかかってしまうことを防止でき� ��斜板24の傾斜角を円滑に変更できる。

 なお、本発明は上述した実施形態のみに� ��定解釈されるものではなく、本発明の技術� ��思想の範囲内で様々な変更が可能である。