Login| Sign Up| Help| Contact|

Patent Searching and Data


Title:
COOLING AND FLAME-RETARDANT COMPOSITION FOR A PROPULSION SYSTEM OF AN ELECTRIC OR HYBRID VEHICLE
Document Type and Number:
WIPO Patent Application WO/2020/011888
Kind Code:
A1
Abstract:
The invention relates to a composition for cooling a propulsion system of an electric or hybrid vehicle comprising at least one battery, said composition comprising: (i) at least one base oil or at least one hydrocarbon fluid having a boiling point of at least 50°C; (ii) at least one flame retardant of formula (I) RF-L-RH (I), where RF is a perfluorinated or partially fluorinated group, RH is a hydrocarbon group, and L is a linking agent; and (iii) at least one fluorinated compound having a boiling point of 50 to 250°C. The invention also relates to the use of at least one fluorinated compound having a boiling point of 50°C to 250°C to promote contact between a flame retardant of formula (I) and a component of a propulsion system of an electric or hybrid vehicle when thermal runaway is detected, said flame retardant of formula (I) being formulated in a base oil or a hydrocarbon fluid having a boiling point of at least 50°C. The invention finally relates to a method for cooling and fireproofing at least one battery of a propulsion system of an electric or hybrid vehicle, comprising at least one step of bringing at least one battery into contact with a composition according to the invention.

Inventors:
LACROIX ERIC (FR)
CHINA PHILIPPE (FR)
RONDELEZ FRANCIS (FR)
Application Number:
PCT/EP2019/068616
Publication Date:
January 16, 2020
Filing Date:
July 10, 2019
Export Citation:
Click for automatic bibliography generation   Help
Assignee:
TOTAL MARKETING SERVICES (FR)
International Classes:
C10M131/02; C09K5/10; C09K21/08; C10M105/52; C10M105/54; C10M105/72; C10M105/74; C10M131/04; C10M131/10; C10M135/02; C10M137/04
Domestic Patent References:
WO1997021425A11997-06-19
WO2002008378A12002-01-31
WO1997047704A11997-12-18
WO2018078024A12018-05-03
WO2011113851A12011-09-22
WO2014033762A12014-03-06
WO2016185046A12016-11-24
Foreign References:
US20120157362A12012-06-21
EP2084245A12009-08-05
EP2368967A12011-09-28
Other References:
AMONYMOUS: "Isopar(TM) fluids for personal care products", 31 January 2018 (2018-01-31), pages 1 - 2, XP055560761, Retrieved from the Internet [retrieved on 20190222]
Attorney, Agent or Firm:
BONNET, Maïwenn (FR)
Download PDF:
Claims:
REVENDICATIONS

1. Composition de refroidissement d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride comportant au moins une batterie, comprenant

(i) au moins une huile de base, ou au moins un fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50°C ;

(ii) au moins un retardateur de flammes répondant à la formule (I)

RF-L-RH (I)

dans laquelle

RF est un groupe perfluoré ou partiellement fluoré, en particulier comportant de 1 à 22, de préférence de 1 à 20, encore plus préférentiellement de 1 à 16 atomes de carbone,

RH est un groupe hydrocarboné, en particulier comportant de 1 à 22, de préférence de 1 à 20, encore plus préférentiellement de 1 à 16 atomes de carbone, et

L est un linker ; et

(iii) au moins un composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250°C.

2. Composition selon la revendication 1, caractérisée en ce que le composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250°C est distinct du retardateur de flammes répondant à la formule (I) et que l’huile de base ou le fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50°C est présent dans la composition en une teneur supérieure ou égale à 80 % en poids, de préférence allant de 80% à 99,5% en poids, par rapport au poids total de la composition.

3. Composition selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que le ratio massique retardateur de flammes répondant à la formule (I) / composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250°C est compris entre 0,2 et 200, de préférence entre 0,5 et 50.

4. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle comporte des micelles formées par le retardateur de flammes répondant à la formule (I) telle que définie à la revendication 1, renfermant le composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250°C.

5. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que L est choisi parmi les groupes divalents suivants : -CH2-, -CH=CH-, -O-, -S- ou -P04-.

6. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le retardateur de flammes de formule (I) est présent dans une teneur comprise entre 0,5 % et 40 % en poids, par rapport au poids total de la composition, en particulier dans une teneur comprise entre 2 % et 30 % en poids, encore plus particulièrement dans une teneur comprise entre 2 % et 20 % en poids, avantageusement entre 3 % et 10 % en poids.

7. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le point d’ébullition du composé fluoré est compris entre 55 °C et 120 °C.

8. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le composé fluoré est un composé perfluoré.

9. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le composé fluoré est choisi parmi le perfluorooctane, le perfluorocyclohexane et leurs mélanges.

10. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le composé fluoré est présent dans la composition dans une teneur comprise entre 0,01 % et 20 % en poids, en particulier entre 0,1 % et 10 % en poids, et encore plus particulièrement entre 0,2 % et 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.

11. Composition selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l’huile de base est choisie parmi les huiles synthétiques, tels certains esters d’acides carboxyliques et d’alcools, parmi les polyalphao lé fines, et parmi les polyalkylène glycol obtenus par polymérisation ou copolymérisation d’oxydes d’alkylène comprenant de 2 à 8 atomes de carbone, en particulier de 2 à 4 atomes de carbone.

12. Composition selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que le fluide hydrocarboné a un point d’ébullition compris entre 50 °C et 350 °C, en particulier entre 60 °C et 250 °C, et encore plus particulièrement entre 80 °C et 200 °C.

13. Composition selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que le fluide hydrocarboné est totalement saturé, et de préférence en ce que les composants du fluide hydrocarboné sont choisis parmi les isoparaffines comprenant de 12 à 30 atomes de carbone, préférentiellement de 13 à 19 atomes de carbone, et plus préférentiellement de 14 à 18 atomes de carbone.

14. Composition selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que le fluide hydrocarboné comprend une teneur supérieure ou égale à 90 % en poids, en particulier supérieure ou égale à 95 % en poids, et encore plus avantageusement supérieure ou égale à 98 % en poids d’isoparaffines, par rapport au poids total en fluide hydrocarboné.

15. Composition selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que le fluide hydrocarboné est obtenu par un procédé d’hydrogénation catalytique à une température allant de 80 °C à 180 °C et à une pression allant de 50 bars à 160 bars d’une charge d’origine biologique désoxygénée et/ou isomérisée.

16. Composition selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que le fluide hydrocarboné présente une teneur en poids d’isoparaffines allant de 98 % à 100 %, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné, et une viscosité cinématique à 40 °C inférieure ou égale à 5 cSt, de préférence inférieure ou égale à 4 cSt, et préférentiellement inférieure ou égale à 3,5 cSt.

17. Composition selon la revendication 1 comprenant :

(i) de 60 % à 99,5 % en poids, de préférence de 70 % à 98% en poids, encore plus préférentiellement de 80 % à 98 %, avantageusement de 90 % à 97 % en poids, d’au moins une huile de base, ou d’au moins un fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50 °C, par rapport au poids total de la composition,

(ii) de 2 % à 30 % en poids, de préférence de 2 % à 20 %, avantageusement de 3 % à 10 % en poids de retardateur de flammes répondant à la formule (I), par rapport au poids total de la composition, et

(iii) de 0,01 % à 20 % en poids, de préférence de 0,1 % à 10 % en poids, et encore plus particulièrement de 0,2 % à 5 % en poids, de composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250 °C, par rapport au poids total de la composition.

18. Utilisation d’au moins un composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250 °C pour favoriser le contact entre un retardateur de flammes répondant à la formule (I) telle que définie en revendication 1 et un élément d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, en particulier une batterie ou l’électronique de puissance, et plus particulièrement une batterie, lorsqu’un emballement de la température est constaté, en particulier dès que la température atteint 50 °C, notamment 55 °C, ledit retardateur de flammes de formule (I) étant formulé dans une huile de base, ou un fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50 °C.

19. Procédé de refroidissement et d’ignifugation d’au moins une batterie d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, comprenant au moins une étape de mise en contact d’au moins une batterie, en particulier une batterie Lithium- ion ou Nickel- Cadmium, avec une composition telle que définie selon l’une quelconque des revendications 1 à 17.

20. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que ladite au moins une batterie est en immersion ou semi-immersion, statique ou en circulation, dans ladite composition ou ladite composition est mise en contact direct avec les batteries par injection, jet, par sprayage ou encore par formation d’un brouillard à partir de ladite composition sous pression et par gravité sur la batterie.

Description:
COMPOSITION DE REFROIDISSEMENT ET IGNIFUGEANTE POUR SYSTEME DE PROPULSION D’UN VEHICULE ELECTRIQUE OU HYBRIDE

La présente invention concerne le domaine des systèmes de propulsion des véhicules électriques ou hybrides, et plus particulièrement de leurs moyens de lubrification et/ou de refroidissement. Elle vise ainsi à proposer une composition dotée a minima de propriétés de refroidissement de l’électronique de puissance et de la batterie, et éventuellement de lubrification vis-à-vis de la transmission du système de propulsion, et des deux propriétés combinées vis-à-vis du moteur dans un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride. La composition présente en outre des propriétés de résistance à l’inflammation, ce qui présente son utilité vis-à-vis des batteries. Autrement dit, la présente invention vise en particulier à proposer un moyen de refroidir les batteries de véhicules électriques ou hybrides via un fluide pouvant refroidir mais aussi retarder et/ou éviter la propagation du feu.

L’évolution des normes internationales pour la réduction des émissions de C0 2 , mais également pour la diminution de la consommation d’énergie, pousse les constructeurs automobiles à proposer des solutions alternatives aux moteurs à combustion.

L’une des solutions identifiées par les constructeurs automobiles consiste à remplacer les moteurs à combustion par des moteurs électriques. Les recherches pour la réduction des émissions de C0 2 ont donc mené au développement des véhicules électriques par un certain nombre de compagnies automobiles.

Par « véhicule électrique » au sens de la présente invention, on entend un véhicule comprenant un moteur électrique comme unique moyen de propulsion à l’inverse d’un véhicule hybride qui comprend un moteur à combustion et un moteur électrique comme moyens de propulsion combinés.

Par « système de propulsion » au sens de la présente invention, on entend un système comprenant les pièces mécaniques nécessaires à la propulsion d’un véhicule électrique. Le système de propulsion englobe ainsi plus particulièrement un moteur électrique comprenant l’ensemble rotor- stator, de l’électronique de puissance (dédié à la régulation de la vitesse), une transmission et une batterie.

D’une manière générale, il est nécessaire de mettre en œuvre, dans les véhicules électriques ou hybrides, des compositions pour répondre à la contrainte de lubrification et/ou de refroidissement des différentes pièces du système de propulsion rappelées ci-dessus. Selon les systèmes, une seule et même composition peut jouer le rôle de lubrification et de refroidissement tandis que, dans d’autres systèmes, il peut exister à la fois une composition lubrifiante dédiée à cette action vis-à-vis des éléments du système de propulsion, ainsi qu’il vient d’être décrit, et une composition refroidissante différente, en particulier pour les batteries et l’électronique de puissance.

Cette deuxième alternative est notamment utilisée lorsque des fluides hydrocarbonés présentant une température d’ébullition supérieure ou égale à 50°C, et notamment comprise entre 50 et 350°C, en particulier entre 60 et 200°C, et encore plus particulièrement entre 80 et l50°C, sont mis en œuvre pour le refroidissement des batteries et de l’électronique de puissance comme cela sera détaillé ci-après. De tels fluides hydrocarbonés ne présentent pas de propriétés lubrifiantes.

Une composition de refroidissement, et éventuellement de lubrification, selon l’invention, tout en assurant le refroidissement de la batterie, garantit la sécurité des batteries.

Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention joue le double rôle de refroidissement et de lubrification.

Toujours selon ce mode de réalisation, pour ce qui est du moteur électrique lui- même, la composition joue un rôle à la fois de lubrification et de refroidissement. Pour ce qui est de l’électronique de puissance, la composition joue un rôle de refroidissement. La transmission est lubrifiée par la composition et enfin les batteries sont refroidies par ladite composition.

Les compositions lubrifiantes, dites encore « les lubrifiants », sont communément mises en œuvre dans les systèmes de propulsion, tels que les moteurs électriques, à des fins principales de réduction des forces de frottement entre les différentes pièces métalliques en mouvement dans les moteurs. Elles sont en outre efficaces pour prévenir une usure prématurée voire un endommagement de ces pièces, et en particulier de leur surface.

Pour ce faire, une composition lubrifiante est classiquement composée d’une ou plusieurs huiles de base, auxquelles sont généralement associés plusieurs additifs dédiés à stimuler les performances lubrifiantes des huiles de base, comme par exemple des additifs modificateurs de frottement. D’autre part, les systèmes de propulsion électriques génèrent de la chaleur pendant leur fonctionnement via le moteur électrique, l’électronique de puissance et les batteries. La quantité de chaleur générée étant supérieure à la quantité de chaleur normalement dissipée à l’environnement, il est nécessaire d’assurer un refroidissement du moteur, de l’électronique de puissance et des batteries. De manière générale, le refroidissement s’effectue sur plusieurs parties du système de propulsion générant de la chaleur et/ou les parties dudit système sensibles à la chaleur, afin d’éviter d’atteindre des températures dangereuses, et notamment l’électronique de puissance et les batteries.

Traditionnellement, il est connu de refroidir les moteurs électriques par l’air ou par l’eau, éventuellement associée à du glycol. Ces refroidissements ne sont pas optimum, voire insuffisants avec les nouvelles évolutions du système de propulsion des véhicules électriques et hybrides.

On connaît par ailleurs des retardateurs de flammes pouvant être mis œuvre dans des fluides, y compris huileux, notamment pour des applications industrielles.

Toutefois, certaines huiles quasiment ininflammables sont généralement composées d’halogénés lourds tels que des polychlorotrifluoroéthylènes (PCTFE). Par ailleurs, certains fluides organiques perfluorés de type éther ou cétone sont également connus comme fluide de refroidissement pour le système de propulsion des véhicules électriques.

Ces composés halogénés sont très chers et leur utilisation n’est pas privilégiée pour des raisons règlementaires et d’environnement. De plus, ces composés halogénés ont une densité élevée qui s’ajoutent à la masse de la batterie et qui aurait pour conséquence finale de réduire l’autonomie du véhicule.

Malgré les systèmes de refroidissement connus dans le domaine de la lubrification des systèmes de propulsion des véhicules électriques ou hybrides, le risque ne peut être complètement écarté de voir la batterie surchauffer au niveau d’une cellule, ce qui peut conduire à une explosion et à un embrasement global de la batterie, appelé « effet emballement ». C’est en particulier ce qui peut être à craindre dans le fonctionnement d’une batterie Li-ion en particulier visée dans le cadre de la présente invention.

La présente invention vise précisément à proposer une nouvelle composition permettant de satisfaire au moins le refroidissement des éléments du système de propulsion susmentionnés d’une part, ainsi que d’autre part d’assurer la sécurité des batteries, en particulier les batteries Lithium-ion (Li-ion) ou Nickel-Cadmium (Ni-Cd), en conférant une propriété de résistance à l’inflammation.

Plus précisément, les inventeurs ont découvert qu’il est possible d’assurer au moins la fonction de refroidissement, ainsi que de résistance à l’inflammation pour un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, en mettant en œuvre au moins un retardateur de flammes de formule (I) telle que définie ci-après en association avec au moins un composé fluoré comportant un point d’ébullition compris entre 50 et 250°C, de préférence entre 55°C et l20°C, dans une composition de refroidissement comportant au moins un fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition d’au moins 50°C.

La composition ainsi formée peut être mise en contact direct avec le système de propulsion et refroidir le moteur, l’électronique de puissance et la batterie par le biais de ce contact direct de ladite composition sur ces organes, tout en assurant une sécurité accrue en cas d’emballement de ladite batterie.

La composition ainsi en contact direct avec ces organes apporte un meilleur refroidissement que les refroidissements conventionnels par air et en contact indirect par eau. Cette mise en contact direct permet une meilleure dissipation de la chaleur.

En effet, le refroidissement par air permet un refroidissement direct mais l’air est un très mauvais fluide de dissipation de la chaleur. A l’inverse, l’eau est un fluide performant pour le refroidissement mais n’est pas compatible avec un contact direct avec le moteur, l’électronique de puissance et la batterie.

Ainsi, la présente invention a pour objet, selon un premier de ses aspects, une composition de refroidissement d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride comportant au moins une batterie, comprenant :

(i) au moins une huile de base, ou au moins un fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50°C ;

(ii) au moins un retardateur de flammes répondant à la formule (I)

RF-L-RH (I)

dans laquelle

R F est un groupe perfluoré ou partiellement fluoré, en particulier comportant de 1 à 22, de préférence de 1 à 20, encore plus préférentiellement de 1 à 16 atomes de carbone, R H est un groupe hydrocarboné, en particulier comportant de 1 à 22, de préférence de 1 à 20, encore plus préférentiellement de 1 à 16 atomes de carbone, et

L est un linker ; et

(iii) au moins un composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250°C.

La présente invention a également pour objet l’utilisation d’au moins un composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250 °C pour favoriser le contact entre un retardateur de flammes répondant à la formule (I) telle que précédemment définie et un élément d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, en particulier une batterie ou l’électronique de puissance, et plus particulièrement une baterie, lorsqu’un emballement de la température est constaté, en particulier dès que la température atteint 50 °C, notamment 55 °C, ledit retardateur de flammes de formule (I) étant formulé dans une huile de base, ou un fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50 °C.

La composition ainsi obtenue comporte avantageusement des micelles formées par le retardateur de flammes de formule (I) telle que définie ci-dessus, renfermant le composé fluoré comportant un point d’ébullition compris entre 50 et 250°C, de préférence entre 55°C et l20°C, ledit composé ayant vocation à provoquer la rupture desdites micelles et permettre au composé retardateur de flammes de formule (I) telle que définie ci-après, d’exercer pleinement sa fonction d’ignifugation, dès lors qu’un élément du système de propulsion se trouve en surchauffe, et plus précisément lorsqu’au moins une batterie se trouve en surchauffe.

Ainsi, en cas d’augmentation forte de la température, le composé fluoré présentant un point d’ébullition compris entre 50 et 250°C, de préférence entre 55°C et l20°C, se comporte comme un déclencheur de rupture au moins partielle des micelles formées en présence du retardateur de flammes de formule (I) telle que définie ci-après. Autrement dit, le composé fluoré a vocation à favoriser le contact entre le retardateur de flammes de formule (I) et la batterie nécessitant un refroidissement, en particulier un refroidissement rapide, en cas d’emballement de celle-ci.

En effet, en l’absence d’un tel composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 et 250°C, les micelles demeurent sous forme de micelles et l’action de la composante fluorée, ou groupe R F , du retardateur de flammes de formule (I) telle que définie ci-après présente l’inconvénient de ne pas s’exercer pleinement faute d’un contact optimum entre ladite composante fluorée et la batterie en surchauffe. En effet, ladite composante fluorée, lorsque les micelles restent intactes, demeure au cœur des micelles, limitant le contact direct avec la batterie. Alternativement, la quantité dudit retardateur de flammes de formule (I) telle que définie ci-après devrait être augmentée fortement, ce qui n’est pas souhaité.

Autrement dit, pour éviter ce risque de voir les micelles de la composition circulante autour des différents éléments du système de propulsion, inopérantes ou à tout le moins partiellement inopérantes en cas de surchauffe ou emballement des batteries, la présence d’un composé fluoré présentant un point d’ébullition compris entre 50 et 250°C, permet l’accès du retardateur de flammes de formule (I) telle que définie ci-après à la surface de la composition et de ce fait un contact accru de la composante fluorée ou groupe R F du retardateur de flammes de formule (I) avec l’élément du système de propulsion à protéger du feu, en particulier la batterie.

Plus particulièrement, la composition lubrifiante, ainsi additivée, est destinée à être mise en contact direct avec les batteries des véhicules électriques, notamment les batteries Li-ion ou Ni-Cd, qui sont notamment en immersion ou semi-immersion, statique ou en circulation, dans ladite composition lubrifiante additivée, ou composition selon l’invention, ou encore directement pulvérisée sous forme de spray, jet ou brouillard d’huile.

L’invention concerne encore un procédé de refroidissement et d’ignifugation d’une batterie d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride comprenant au moins une étape de mise en contact d’au moins une batterie, en particulier une batterie Lithium-ion ou Nickel-Cadmium, avec une composition selon l’invention.

D’autres caractéristiques, variantes et avantages de la mise en œuvre d’une composition selon l’invention ressortiront mieux à la lecture de la description, et de la figure qui suivent, données à titre illustratif et non limitatif de l’invention. Dans le cadre de la présente invention, il pourra être utilisé indifféremment les termes « ignifugeant », apte à la « sécurisation au feu », « retardateur de flammes », « retardant et/ou évitant la propagation du feu » ou « résistant à l’inflammation ». Tous ces termes qualifient les composés présentant la capacité à sécuriser un objet face à la survenue d’une explosion ou d’un embrasement, en particulier suite à une surchauffe.

Dans la suite du texte, les expressions « compris entre ... et ... », « allant de ... à ... » et « variant de ... à ... » sont équivalentes et entendent signifier que les bornes sont incluses, sauf mention contraire.

L’expression « comportant un » doit être comprise comme étant synonyme de « comportant au moins un », sauf si le contraire est spécifié.

La figure 1 est une représentation schématique d’un système de propulsion électrique ou hybride.

COMPOSITION

Comme indiqué précédemment, une composition selon l’invention comprend au moins une huile de base ou au moins un fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50°C.

Plus particulièrement, une composition selon l’invention présente une viscosité cinématique, mesurée à l00°C selon la norme ASTM D445, comprise entre 2 et 8 mm 2 /s, de préférence entre 3 et 7 mm 2 /s.

Huile de base

Une composition selon l’invention met en œuvre au moins une huile de base, en particulier une base fluide formée d’une ou plusieurs huiles de base, présentant une viscosité cinématique, mesurée à 100 °C selon la norme ASTM D445, allant de 1,5 à 8 mm 2 /s, en particulier de 1,5 à 6,1 mm 2 /s, plus particulièrement de 1,5 à 4,1 mm 2 /s, encore plus particulièrement de 1,5 à 2,1 mm¾.

Cette huile de base peut être un mélange de plusieurs huiles de base, à savoir un mélange de 2, 3 ou 4 huiles de base. Dans la suite du texte, on désignera sous l’appellation « base fluide », l’huile ou le mélange d’huiles de base, présentant une viscosité cinématique mesurée à l00°C selon la norme ASTM D445 allant de 1,5 à 8 mm 2 /s. L’huile de base utilisée dans une composition de refroidissement selon l’invention peut être choisie parmi les huiles d’origines minérales ou synthétiques appartenant aux groupes I à V selon les classes définies dans la classification API (ou leurs équivalents selon la classification ATIEL) et présentées dans le tableau A ci-dessous ou leurs mélanges, pour autant que l’huile ou mélange d’huiles présente la viscosité souhaitée précitée.

Tableau A

Les huiles de base minérales incluent tous types d’huiles de base obtenues par distillation atmosphérique et sous vide du pétrole brut, suivies d’opérations de raffinage telles qu’ extraction au solvant, désalphatage, déparaffinage au solvant, hydrotraitement, hydrocraquage, hydroisomérisation et hydrofïnition.

Des mélanges d’huiles synthétiques et minérales, pouvant être biosourcées, peuvent également être employés. Il n’existe généralement aucune limitation quant à l’emploi d’huiles de base différentes pour réaliser les compositions selon l’invention, si ce n’est qu’elles doivent, outre répondre au critère de viscosité précité, avoir des propriétés, notamment d’indice de viscosité, de teneur en soufre ou de résistance à l’oxydation, adaptées à une utilisation pour des systèmes de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride.

Selon un mode de réalisation, la ou les huiles de base d’une composition selon l’invention sont des huiles hydrocarbonées, de préférence sont des alcanes.

Toujours selon ce mode de réalisation, la ou les huiles de base peuvent être choisies parmi les alcanes comprenant au moins 8 atomes de carbone, par exemple entre 8 et 22 atomes de carbone, de préférence entre 15 et 22 atomes de carbone. Par exemple, il peut s’agir d’alcanes en CVC 22 , de préférence en C 15 -C 22 .

Les huiles de bases des compositions selon l’invention peuvent également être choisies parmi les huiles synthétiques, tels certains esters d’acides carboxyliques et d’alcools, parmi les polyalphao lé fines (PAO), et parmi les polyalkylène glycol (PAG) obtenus par polymérisation ou copolymérisation d’oxydes d’alkylène comprenant de 2 à 8 atomes de carbone, en particulier de 2 à 4 atomes de carbone.

Les PAO utilisées comme huiles de base sont par exemple obtenues à partir de monomères comprenant de 4 à 32 atomes de carbone, par exemple à partir d’octène ou de décène.

La masse moléculaire moyenne en poids de la PAO peut varier assez largement. De manière préférée, la masse moléculaire moyenne en poids de la PAO est inférieure à 600 Da. La masse moléculaire moyenne en poids de la PAO peut également aller de 100 à 600 Da, de 150 à 600 Da, ou encore de 200 à 600 Da.

Par exemple, les PAO mises en œuvre dans le cadre de l’invention, présentant une viscosité cinématique, mesurée à 100 °C selon la norme ASTM D445, allant de 1,5 à 8 mm 2 /s sont vendues commercialement par Ineos sous les marques Durasyn ® 162, Durasyn ® 164, Durasyn ® 166 et Durasyn ® 168.

Les esters d’acides carboxyliques et d’alcools sont par exemples des diesters de formule (II) :

R a -C(0)-0-([C(R) 2 ] n -0) s -C(0)-R b

(I)

dans laquelle : - R représentent, indépendamment les uns des autres, un atome d’hydrogène ou un groupe (Cl-C5)alkyle, linéaire ou ramifié, en particulier un groupe méthyle, éthyle ou propyle, notamment méthyle ;

- s vaut 1, 2, 3, 4, 5 ou 6 ;

- n vaut 1 , 2 ou 3 ; étant entendu que, lorsque s est différent de 1 , n peuvent être identiques ou différents ; et

- R a et R b , identiques ou différents, représentent indépendamment les uns des autres, des groupements hydrocarbonés, saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, présentant un enchaînement linéaire de 6 à 18 atomes de carbone.

De préférence, lorsque s et n sont identiques et valent 2, au moins l’un des groupe R représente un groupe (Ci-C5)alkyle, linéaire ou ramifié ; et lorsque s vaut 1 et n vaut 3, au moins l’un des groupes R lié au carbone en position bêta des atomes d’oxygène des fonctions esters représente un atome d’hydrogène.

Avantageusement, l’huile ou les huiles de base de la composition selon l’invention sont choisies parmi les polyalphaoléfïnes (PAO).

De préférence, une composition selon l’invention comprend une base fluide formée d’une ou plusieurs huiles de base présentant une viscosité cinématique mesurée à 100 °C selon la norme ASTM D445 comprise entre 1,5 et 8 mm 2 /s.

Autrement dit, une composition selon l’invention peut être exempte d’huile de base ou mélange d’huiles de base ne répondant pas au critère de viscosité cinématique mesurée à 100 °C selon la norme ASTM D445, en particulier exempte d’huile ou de mélange d’huiles de base présentant une viscosité supérieure à 9 mm¾.

En particulier, l’huile de base peut être choisie parmi les alcanes comprenant au moins 8 atomes de carbone, par exemple entre 8 et 22 atomes de carbone, de préférence entre 15 et 22 atomes de carbone ou parmi les huiles synthétiques de type esters d’acides carboxyliques et d’alcools, polyalphaoléfïnes (PAO), ou polyalkylène glycol (PAG) obtenus par polymérisation ou copolymérisation d’oxydes d’alkylène comprenant de 2 à 8 atomes de carbone, en particulier de 2 à 4 atomes de carbone.

Il appartient à l’homme du métier d’ajuster la teneur en base fluide à mettre en œuvre dans une composition selon l’invention pour atteindre la viscosité souhaitée pour la composition. Comme indiqué précédemment, la base fluide procure le potentiel lubrifiant et refroidissant de la composition selon l’invention. En particulier, la fluidité de la base assure notamment de bonnes propriétés de refroidissement lors de la mise en œuvre de la composition au contact des batteries d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hydride.

Les propriétés de refroidissement de la composition mise en œuvre sont encore avantageusement accrues par le cisaillement appliqué à la composition au niveau de l’injection qui amène le fluide à un niveau de viscosité plus faible qu’au repos.

En particulier, une composition mise en œuvre selon l’invention comprend de 60 % à 99,5 % en poids, de préférence de 70 % à 98 %, par exemple de 80 % à 99,5 % en poids, encore plus préférentiellement de 80% à 98%, avantageusement de 90% à 97% en poids d’huile de base, ou mélange d’huiles de base, présentant une viscosité cinématique mesurée à 100 °C selon la norme ASTM D445 allant de 1,5 à 8 mm 2 /s, par rapport au poids total de la composition.

Fluide hydrocarboné

La composition de refroidissement d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride selon la présente invention peut comprendre au moins un fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50°C.

Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le fluide hydrocarboné a un point d’ébullition compris entre 50 °C et 350 °C, en particulier entre 60 °C et 250 °C, et encore plus particulièrement entre 80 °C et 200 °C.

De préférence, le fluide hydrocarboné conforme à l’invention présente une teneur en carbone d’origine biologique supérieure ou égale à 90% en poids, par rapport au poids total de l’huile hydrocarbonée.

Au sens de la présente invention, on entend par « fluide hydrocarboné », tout fluide comprenant des molécules d’hydrocarbures linéaires, saturés ou insaturés, pouvant également comprendre des groupes aromatiques ou cycliques, ou encore des hétéroatomes.

Avantageusement, le fluide hydrocarboné conforme à l’invention est un hydrocarbure comprenant au moins 8 atomes de carbone, par exemple entre 8 et 22 atomes de carbone, de préférence entre 15 et 22 atomes de carbone. Par exemple, il peut s’agir d’un alcane en CVC22, de préférence en C15-C22.

Avantageusement, le fluide hydrocarboné conforme à l’invention est totalement saturé. De préférence, les composants du fluide hydrocarboné sont choisis parmi les isoparaffines comprenant de 12 à 30 atomes de carbone, préférentiellement de 13 à 19 atomes de carbone, et plus préférentiellement de 14 à 18 atomes de carbone.

La composition de refroidissement selon l’invention comprend avantageusement une teneur en poids en isohexadécane inférieure ou égale à 50%.

Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le fluide hydrocarboné comprend des alcanes, ou molécules linéaires d’hydrocarbures saturés à chaîne non cyclique, en particulier comprenant entre 12 et 30 atomes de carbone, dans une teneur comprise entre 80 et 100% en poids, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné, voire entre 90 et 100% en poids, et par exemple entre 95 et 100% en poids.

Dans le cadre de la présente invention, les « paraffines » désignent les hydrocarbures à chaînes droites (encore appelées « paraffines normales ») ou et à chaînes ramifiées (encore appelées « isoparaffines »).

A titre d’hétéroatomes, dans le cadre de la présente invention, on peut notamment citer l’azote et l’oxygène.

Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le fluide hydrocarboné comprend de 90 à 100% en poids d’isoparaffïnes, une teneur de paraffines normales allant de 0 à 10% en poids et une teneur en carbones d’origine biologique supérieure ou égale à 90% en poids par rapport au poids total du fluide hydrocarboné.

Le fluide hydrocarboné comprend avantageusement une teneur supérieure ou égale à 90 % en poids, en particulier supérieure ou égale à 95 % en poids, et encore plus avantageusement supérieure ou égale à 98 % en poids d’isoparaffïnes, par rapport au poids total en fluide hydrocarboné.

Selon un mode réalisation de l’invention, les isoparaffïnes présentes dans le fluide hydrocarboné comportent de 12 à 30 atomes de carbone, de préférence de 13 à 19 atomes de carbone et de façon encore plus préférée de 14 à 18 atomes de carbone. Le fluide hydrocarboné comprend avantageusement une teneur en paraffines normales inférieure ou égale à 10% en poids, préférentiellement inférieure ou égale à 5% et encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 2% en poids, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné.

Les isoparaffines sont avantageusement des isoparaffines non cycliques. De préférence, le fluide hydrocarboné présente un ratio massique isoparaffines sur paraffines normales d’au moins 12 : l, préférentiellement d’au moins 15 : l et plus préférentiellement d’au moins 20 : 1. Selon un mode de réalisation encore plus particulier, le fluide hydrocarboné ne comprend pas de paraffines normales.

Selon un mode de réalisation, le fluide hydrocarboné comprend de préférence une teneur en poids d’isoparaffines allant de 90 à 100% et une teneur en paraffines normales allant de 0 à 10%, préférentiellement de 95 à 100% d’isoparaffines choisies parmi les alcanes comportant de 12 à 30 atomes de carbone, de préférence de 12 à 24 atomes de carbone, de préférence encore de 12 à 22 atomes de carbone.

Selon un mode de réalisation particulier, le fluide hydrocarboné conforme à l’invention comprend une majorité, c’est-à-dire plus de 90% en poids, de molécules ayant de 14 à 18 atomes de carbone, telles que des isoparaffines.

Selon un autre mode de réalisation, le fluide hydrocarboné conforme à l’invention comprend de 60 à 95% en poids, de préférence de 80 à 98% en poids, d’isoparaffines choisies dans le groupe consistant en des isoparaffines en C15, des isoparaffines en Cl 6, des isoparaffines en Cl 7, des isoparaffines en Cl 8 et leurs mélanges de deux ou de plusieurs d’entre eux.

Selon un mode de réalisation, le fluide hydrocarboné comprend :

- des isoparaffines ayant 15 atomes de carbone et des isoparaffines ayant 16 atomes de carbone en une quantité totale allant de 80 à 98% en poids, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné, ou

- des isoparaffines ayant 16 atomes de carbone, des isoparaffines ayant 17 atomes de carbone et des isoparaffines ayant 18 atomes de carbone en une quantité totale allant de 80 à 98% en poids, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné, ou

- des isoparaffines ayant 17 atomes de carbone et des isoparaffines ayant 18 atomes de carbone en une quantité totale allant de 80 à 98% en poids, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le fluide hydrocarboné comprend des isoparaffines ayant 17 atomes de carbone et des isoparaffines ayant 18 atomes de carbone en une quantité totale allant de 80 à 98% en poids, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné.

Des exemples de fluides hydrocarbonés préférés selon l’invention sont celles comprenant :

- de 30 à 70% en poids d’isoparaffïnes en C 15 et de 30 à 70% en poids d’isoparaffines en Cl 6, de préférence de 40 à 60% en poids d’isoparaffines en C15 et de 35 à 55% en poids d’isoparaffïnes en Cl 6, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné,

- de 5 à 25% d’isoparaffïnes en C15, de 30 à 70% d’isoparaffïnes en C16 et de 10 à 40% d’isoparaffïnes en C17, de préférence de 8 à 15% d’isoparaffïnes en C15, de 40 à 60% d’isoparaffïnes en C16 et de 15 à 25% d’isoparaffïnes en C17, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné,

- de 5 à 30% d’isoparaffïnes en C17 et de 70 à 95% d’isoparaffïnes en Cl 8, de préférence de 10 à 25% d’isoparaffïnes en C17 et de 70 à 90% d’isoparaffïnes en Cl 8, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné.

Le fluide hydrocarboné comprend de préférence une teneur en poids de composés naphténiques inférieure ou égale à 3%, préférentiellement inférieure ou égale à 1%, plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,5% et encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 500 ppm, voire à 100 ppm ou 50 ppm.

Selon un autre mode de réalisation préféré, le fluide hydrocarboné comprend une teneur en poids d’isoparaffïnes allant de 90 à 100%, une teneur en poids de paraffines normales allant de 0 à 10% et une teneur en poids de composés naphténiques inférieure ou égale à 1%. Préférentiellement le fluide hydrocarboné comprend une teneur en poids allant de 95 à 100% d’isoparaffines, de 0 à 5% de paraffines normales et une teneur en poids de composés naphténiques inférieure ou égale à 0,5%. Plus préférentiellement il comprend une teneur en poids allant de 98% à 100% d’isoparaffines, de 0 à 2 % de paraffines normales et une teneur en poids de composé naphténiques inférieure ou égale à 100 ppm.

Le fluide hydrocarboné est avantageusement exempt de composés aromatiques. Par exempte, on entend une teneur en poids de composés aromatiques inférieure ou égale à 500 ppm, de préférence inférieure ou égale à 300 ppm, préférentiellement inférieure ou égale à 100 ppm, plus préférentiellement inférieure ou égale à 50 ppm et avantageusement inférieure ou égale à 20 ppm mesurée par exemple par spectrométrie UV.

La teneur en poids en isoparaffines, en paraffines normales, en composés naphténiques et/ou en aromatiques du fluide hydrocarboné peut être déterminée selon des méthodes bien connues de l’homme du métier. On peut citer à titre d’exemple non limitatif, une méthode par chromatographie en phase gazeuse.

Selon un autre mode de réalisation préféré, le fluide hydrocarboné comprend une teneur en poids d’isoparaffïnes allant de 90 à 100%, une teneur en poids de paraffines normales allant de 0 à 10%, une teneur en poids de composés naphténiques inférieure ou égale à 1% et une teneur en poids de composés aromatiques inférieure ou égale à 500 ppm. Préférentiellement le fluide hydrocarboné comprend une teneur en poids allant de 95 à 100% d’isoparaffïnes, de 0 à 5% de paraffines normales, une teneur en poids de composés naphténiques inférieure ou égale à 0,5% et une teneur en poids de composés aromatiques inférieure ou égale à 300 ppm, de préférence inférieure à 100 ppm, préférentiellement inférieure à 50 ppm et avantageusement inférieure à 20 ppm. Préférentiellement aussi le fluide hydrocarboné comprend une teneur en poids allant de 95 à 100% d’isoparaffïnes, de 0 à 5% de paraffines normales et une teneur en poids de composés aromatiques inférieure ou égale à 100 ppm. Plus préférentiellement elle comprend une teneur en poids allant de 98% à 100% d’isoparaffïnes, de 0 à 2 % de paraffines normales, une teneur en poids de composés naphténiques inférieure ou égale à 100 ppm et une teneur en poids de composés aromatiques inférieure ou égale à 100 ppm.

Le fluide hydrocarboné a également de préférence une teneur en poids de composés soufrés extrêmement basse, typiquement inférieure ou égale à 5 ppm, préférentiellement inférieure ou égale à 3 ppm et plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,5 ppm à un niveau trop bas pour être détectée grâce à des analyseurs de basse-teneur en soufre conventionnels.

Le fluide hydrocarboné a également de préférence un point éclair supérieur ou égal à l l0°C, préférentiellement supérieur ou égal à l20°C et plus préférentiellement supérieur ou égal à l40°C selon la norme EN ISO 2719. Un point éclair élevé, typiquement supérieur à 1 l0°C permettant entre autres de pallier d’une part les problèmes de sécurité lors du stockage et du transport en évitant une inflammabilité trop sensible du fluide hydrocarboné. Le fluide hydrocarboné a aussi de préférence une pression de vapeur à 20°C inférieure ou égale à 0,0lkPa.

Selon un mode de réalisation, le fluide hydrocarboné a également de préférence un point éclair supérieur ou égal à 1 l0°C selon la norme EN ISO 2719 et une pression de vapeur à 20°C inférieure ou égale à 0,0lkPa. Préférentiellement le fluide hydrocarboné a un point éclair supérieur ou égal à l20°C et une pression de vapeur à 20°C inférieure ou égale à 0,0lkPa. Et plus préférentiellement, elle a un point éclair supérieur ou égal à l40°C et une pression de vapeur à 20°C inférieure ou égale à 0,0lkPa.

Le fluide hydrocarboné présente des températures d’ébullition, un point éclair et une pression de vapeur permetant de pallier les problèmes d’inflammabilité, d’odeur et de volatilité.

Le fluide hydrocarboné a en outre de préférence une viscosité cinématique à 40°C inférieure ou égale à 5 cSt, préférentiellement inférieure ou égale à 4 cSt et plus préférentiellement inférieure ou égale à 3,5 cSt selon la norme EN ISO 3104.

Procédé d’obtention du fluide hydrocarboné :

De tels fluides hydrocarbonés peuvent être obtenus de la façon suivante. Le fluide hydrocarboné conforme à l’invention est une coupe hydrocarbonée qui est issue de la conversion de la biomasse.

Par « issue de la conversion de la biomasse », on entend dans le cadre de la présente invention une coupe hydrocarbonée produite à partir de matières premières d’origine biologique.

De préférence, la coupe hydrocarbonée d'origine biologique est obtenue par un procédé comprenant des étapes d’hydrodésoxygénation (HDO) et d’isomérisation (ISO). L’étape d’hydrodésoxygénation (HDO) conduit à la décomposition des structures des esters biologiques ou des constituants triglycérides, à l’élimination des composés oxygénés, phosphorés et soufrés et à l'hydrogénation des liaisons oléfïniques. Le produit issu de la réaction d’hydrodésoxygénation est ensuite isomérisé. Une étape de fractionnement peut de préférence suivre les étapes d’hydrodésoxygénation et d’isomérisation. De manière avantageuse, les fractions d’intérêt sont ensuite soumises à des étapes d’hydro traitement puis de distillation afin obtenir les spécifications du fluide hydrocarboné souhaité selon l’invention. Ce procédé HDO/ISO est mis en œuvre sur une charge biologique brute, encore appelée biomasse ou matière première d’origine biologique, sélectionnée dans le groupe consistant en des huiles végétales, des graisses animales, des huiles de poisson et leur mélange. Les matières premières d’origine biologique appropriées sont par exemple l'huile de colza, l’huile de canola, le talloil, l’huile de tournesol, l'huile de soja, l'huile de chanvre, l'huile d'olive, l'huile de lin, l'huile de moutarde, l'huile de palme, l'huile d'arachide, l'huile de ricin, l'huile de noix de coco, les graisses animales telles que le suif, les graisses alimentaires recyclées, les matières premières issues du génie génétique, et les matières premières biologiques produites à partir de microorganismes tels que les algues et les bactéries. Des produits de condensation, esters ou autres dérivés obtenus à partir de matériaux biologiques bruts peuvent également servir de matières premières.

De préférence, la matière première d’origine biologique est un ester ou un dérivé triglycéride. Ce matériau est soumis tout d’abord à une étape d’hydrodésoxygénation (HDO) pour décomposer la structure des esters ou triglycérides constitutifs et éliminer les composés oxygénés, phosphorés et soufrés de manière concomitante à l’hydrogénation des liaisons oléfîniques. Cette étape d’hydrodésoxygénation (HDO) de la matière première d’origine biologique est suivie par une isomérisation du produit ainsi obtenu conduisant à la ramification de la chaîne hydrocarbonée et à une amélioration des propriétés de la paraffine à basses températures.

Durant l’étape HDO, l’hydrogène et la matière première d’origine biologique sont passés sur un lit catalytique d’hydrodésoxygénation de manière simultanée ou à contre- courant. Durant l’étape HDO, la pression et la température sont comprises entre 20 et 150 bars et entre 200 et 500°C respectivement. Des catalyseurs classiques et connus d’hydrodésoxygénation sont utilisés durant cette étape. Éventuellement, la matière première d’origine biologique peut être soumise à une pré-hydrogénation sous conditions douces pour éviter les réactions secondaires des doubles liaisons avant l’étape HDO. Après l’étape d’hydrodésoxygénation, le produit issu de la réaction est soumis à une étape d’isomérisation (ISO) où l’hydrogène et le produit, et éventuellement un mélange de n-paraffines, sont passés sur des lits catalytiques d’isomérisation de manière simultanée ou à contre-courant. Lors de l’étape ISO, la pression et la température sont comprises entre 20 et 150 bars et entre 200 et 500°C respectivement. Des catalyseurs classiques et connus d’isomérisation sont utilisés durant cette étape. Des procédés secondaires additionnels peuvent également être mise en œuvre (comme des mélanges intermédiaires, des piégeages ou autres procédés de la sorte).

Le produit issu des étapes HDO/ISO peut éventuellement être fractionné afin d’obtenir les coupes d’intérêt.

Divers procédés HDO/ISO sont décrits dans la littérature. La demande WO2014/033762 décrit un procédé comprenant une étape de pré-hydrogénation, une étape d’hydrodésoxygénation (HDO) et une étape d’isomérisation opérées à contre-courant. La demande de brevet EP 1728844 décrit un procédé de production de composés hydrocarbonés à partir d’un mélange de composés d’origine végétale et animale. Ce procédé comprend une étape de prétraitement du mélange permettant d’enlever les contaminants, comme par exemple les sels de métaux alcalins, suivie d’une étape d’hydrodésoxygénation (HDO) et d’une étape d’isomérisation. La demande de brevet EP2084245 décrit un procédé de production d’un mélange hydrocarboné qui peut être utilisé comme gazole ou dans une composition de gazole par hydrodésoxygénation d’un mélange d’origine biologique contenant des esters d’acides gras éventuellement en mélange avec des acides gras libres, par exemple des huiles végétales comme l’huile de tournesol, l'huile de colza, l'huile de canola, l'huile de palme ou l’huile de pin, suivi d’une hydroisomérisation sur des catalyseurs spécifiques. La demande de brevet EP2368967 décrit un tel procédé et le produit obtenu par ce procédé. La demande WO2016/185046 décrit un procédé d’obtention d’un fluide hydrocarboné utilisé selon l’invention, dans lequel le fluide hydrocarboné est obtenu par un procédé d’hydrogénation catalytique à une température de 80 °C à 180 °C et à une pression de 50 bars à 160 bars d’une charge d’origine biologique désoxygénée et/ou isomérisée. Ce procédé est avantageusement utilisé dans le cadre de l’obtention du fluide hydrocarboné conforme à la présente invention.

Avantageusement, la matière première d’origine biologique contient moins de 15 ppm de soufre, de préférence moins de 8 ppm, préférentiellement moins de 5 ppm et plus préférentiellement moins de 1 ppm selon la norme EN ISO 20846. Idéalement la charge ne comprend pas de soufre en tant que matière première d’origine biosourcée.

Avant l’étape d’hydrotraitement, une étape de préfractionnement peut avoir lieu. Une coupe plus étroite en entrée d’unité d’hydrogénation permet d’obtenir une coupe étroite en sortie d’unité. En effet, les points d’ébullition de coupes préfractionnées sont compris entre 220 et 330 °C tandis que les coupes qui n’ont pas été préfractionnées ont typiquement des points d’ébullition comprise entre 150 et 360°C.

La charge désoxygénée et isomérisée issue du procédé HDO/ISO est ensuite hydrogénée.

L’hydrogène utilisé dans l’unité d’hydrogénation est typiquement de l’hydrogène hautement purifié. On entend par « hautement purifié », de l’hydrogène d’une pureté par exemple supérieure à 99%, même si d’autres grades peuvent également être utilisés.

L’étape d’hydrogénation est effectuée grâce à des catalyseurs. Les catalyseurs d’hydrogénation types peuvent être soit massiques soit supportés et peuvent comprendre les métaux suivants : nickel, platine, palladium, rhénium, rhodium, tungstate de nickel, nickel- molybdène, molybdène, cobalt-molybdène. Les supports peuvent être de la silice, de l’alumine, de la silice-alumine ou des zéolithes.

Un catalyseur préféré est un catalyseur à base de nickel sur support d’alumine dont l’aire de surface spécifique varie entre 100 et 200 m2/g de catalyseur ou un catalyseur massique à base de nickel. Les conditions d’hydrogénation sont typiquement les suivantes :

- Pression : 50 à 160 bars, de préférence 80 à 150 bars et plus préférentiellement 90 à 120 bars ;

- Température : 80 à 180 °C, de préférence 120 à 160 °C et plus préférentiellement 150 à 160 °C ;

- Vitesse volumique horaire (WH): 0,2 à 5 hr-l, de préférence 0,4 à 3 hr-l et plus préférentiellement 0,5 à 0,8 hr-l ;

- Taux de traitement par l’hydrogène : adapté aux conditions mentionnées ci- dessus et pouvant aller jusqu’à 200 Nm3/tonnes de charge à traiter.

La température dans les réacteurs est typiquement comprise entre 150 et l60°C avec une pression d’environ 100 bars tandis que la vitesse volumique horaire est d’environ 0,6 hr-l avec un taux de traitement adapté en fonction de la qualité de la charge à traiter et des paramètres du premier réacteur d’hydrogénation.

L’hydrogénation peut avoir lieu dans un ou plusieurs réacteurs en série. Les réacteurs peuvent comprendre un ou plusieurs lits catalytiques. Les lits catalytiques sont généralement des lits catalytiques fixes. Le procédé d’hydrogénation comprend de préférence deux ou trois réacteurs, de préférence trois réacteurs et est plus préférentiellement réalisé dans trois réacteurs en série.

Le premier réacteur permet le piégeage des composés soufrés et l’hydrogénation d’essentiellement tous les composés insaturés et jusqu’à environ 90 % des composés aromatiques. Le produit issu du premier réacteur ne contient substantiellement aucun composé soufré. Au second stade c'est-à-dire dans le second réacteur, l’hydrogénation des aromatiques se poursuit et jusqu’à 99 % des aromatiques sont de ce fait hydrogénés.

Le troisième stade dans le troisième réacteur est un stade de finition permettant d’obtenir des teneurs en aromatiques inférieures ou égales à 500 ppm, de préférence inférieures ou égales à 300 ppm, préférentiellement inférieures ou égales à 100 ppm, plus préférentiellement inférieures ou égales à 50 ppm, et idéalement inférieures ou égales à 20 ppm même dans le cas de produits à haut point d’ébullition par exemple supérieur à 300°C.

Il est possible d’utiliser un réacteur qui comporte deux ou trois lits catalytiques ou plus. Les catalyseurs peuvent être présents à des quantités variables ou essentiellement égales dans chaque réacteur ; pour trois réacteurs, les quantités en fonction du poids peuvent par exemple être de 0,05-0,5/0,10-0,70/0,25-0,85, de préférence 0,07-0,25/0,15-0,35/0,4- 0,78 et plus préférentiellement de 0,10-0,20/0,20-0,32/0,48-0,70.

Il est également possible d’utiliser un ou deux réacteurs d’hydrogénation au lieu de trois.

Il est également possible que le premier réacteur soit composé de réacteurs jumeaux mis en œuvre de manière alternative. Ce mode d’opérabilité permet notamment un chargement et un déchargement facilité des catalyseurs : lorsque le premier réacteur comprend le catalyseur saturé en premier (substantiellement tout le soufre est piégé sur et/ou dans le catalyseur) il doit être changé souvent.

Un seul réacteur peut également être utilisé dans lequel deux, trois lits catalytiques ou plus sont installés.

Il peut être nécessaire d’insérer des boîtes de quench (au sens anglais « d’étouffement de la réaction ») dans le système de recycle ou entre les réacteurs pour refroidir les effluents d’un réacteur à un autre ou d’un lit catalytique à un autre afin de contrôler les températures et l’équilibre hydrothermique de chaque réaction. Selon un mode de réalisation préféré, il n’y a pas d’intermédiaires de refroidissement ou d’étouffement. Selon un mode de réalisation, le produit issu du procédé et/ou les gaz séparés sont au moins en partie recyclé(s) dans le système d’alimentation des réacteurs d’hydrogénation. Cette dilution contribue à maintenir l’exothermicité de la réaction dans des limites contrôlées, en particulier au premier stade. Le recyclage permet en outre un échange de chaleur avant la réaction et aussi un meilleur contrôle de la température.

L’effluent de l’unité d’hydrogénation contient principalement le produit hydrogéné et de l’hydrogène. Des séparateurs flash sont utilisés pour séparer les effluents en phase gazeuse, principalement l’hydrogène résiduel, et en phase liquide, principalement les coupes hydrocarbonées hydrogénées. Le procédé peut être effectué en utilisant trois séparateurs flash, un à pression élevée, un à pression intermédiaire et un à basse pression très proche de la pression atmosphérique.

L’hydrogène gazeux qui est recueilli en haut des séparateurs flash peut être recyclé dans le système d’alimentation de l’unité d’hydrogénation ou à différents niveaux dans les unités d’hydrogénation entre les réacteurs.

Selon un mode de réalisation, le produit final est séparé à pression atmosphérique. Il alimente ensuite directement une unité de fractionnement sous vide. De préférence, le fractionnement se fera à une pression comprise entre 10 et 50 mbars et plus préférentiellement à environ 30 mbars.

Le fractionnement peut être effectué de façon à ce qu’il soit possible de retirer simultanément divers fluides hydrocarbonés de la colonne de fractionnement et à ce que leur température d’ébullition puisse être prédéterminée.

En adaptant la charge au travers de ses points d’ébullition initiaux et finaux, les réacteurs d’hydrogénation, les séparateurs et l’unité de fractionnement peuvent donc être directement connectés sans qu’il soit nécessaire d’utiliser des cuves intermédiaires. Cette intégration de l’hydrogénation et du fractionnement permet une intégration thermique optimisée associée à une réduction du nombre d’appareils et à une économie d’énergie.

Le fluide hydrocarboné conforme à l’invention présentant une teneur en carbone d’origine biologique supérieure ou égale à 90% en poids, par rapport au poids total de l’huile hydrocarbonée est idéalement issue du traitement de matières premières d’origine biologique. Le carbone d'un biomatériau provient de la photosynthèse des plantes et donc du C0 2 atmosphérique. La dégradation (par dégradation, on comprend également la combustion / l’incinération en fin de vie) de ces matériaux de CO2 ne contribue donc pas au réchauffement car il n'y a pas d'augmentation du carbone émis dans l'atmosphère. L'évaluation du C0 2 des biomatériaux est donc nettement meilleure et contribue à réduire l’empreinte carbone des produits obtenus (seule l’énergie pour la fabrication doit être prise en compte). Au contraire, un matériau fossile d’origine également dégradé en C0 2 contribuera à l'augmentation du taux de C0 2 et donc au réchauffement climatique. Le fluide hydrocarboné mis en oeuvre selon l'invention aura donc une empreinte carbone qui sera meilleure que celle des composés obtenus à partir d’une source fossile.

Le terme de « bio-carbone » indique que le carbone est d'origine naturelle et vient d'un biomatériau, comme indiqué ci-après. La teneur en bio-carbone et la teneur en biomatériau sont des expressions indiquant la même valeur. Un matériau d'origine renouvelable ou biomatériau est un matériau organique dans lequel le carbone est issu du C0 2 fixé récemment (sur une échelle humaine) par photosynthèse à partir de l’atmosphère. Un biomatériau (Carbone 100% d’origine naturelle) présente un rapport isotopique 14 C/ 12 C supérieur à 10-12, typiquement environ 1,2 x 10-12, tandis qu’un matériau fossile a un rapport nul. En effet, le 14 C isotopique est formé dans l'atmosphère et est alors intégré par photosynthèse, selon une échelle de temps de quelques dizaines d’années au maximum. La demi-vie du 14 C est 5730 années. Ainsi, les matériaux issus de la photosynthèse, à savoir les plantes d'une manière générale, ont nécessairement un contenu maximum en isotope 14 C.

La détermination de la teneur en biomatériau ou en bio-carbone est donnée conformément aux normes ASTM D 6866-12, la méthode B (ASTM D 6866-06) et ASTM D 7026 (ASTM D 7026-04). La norme ASTM D 6866 concerne la «détermination du contenu à base de substances biologiques de matériaux de la gamme naturelle utilisant l’analyse de la spectrométrie de masse du rapport des radiocarbures et des isotopes», tandis que la norme ASTM D 7026 concerne «l'échantillonnage et la déclaration des résultats pour la détermination du contenu à base de substances biologiques par analyse des isotopes du carbone». La deuxième norme mentionne le premier dans son premier paragraphe.

La première norme décrit un test de mesure du rapport 14 C/ 12 C d'un échantillon et le compare avec le rapport 14 C/ 12 C d'un échantillon de référence d'origine 100% renouvelable, pour donner un pourcentage relatif de C d’origine renouvelable dans l'échantillon. La norme est basée sur les mêmes concepts que la datation avec 14 C, mais sans appliquer les équations de datation. Le ratio ainsi calculé est indiqué comme «pMC» (pourcentage Modem Carbon). Si le matériau à analyser est un mélange de bio matériaux et de matériaux fossiles (sans isotope radioactif), la valeur de pMC obtenue est directement corrélée à la quantité de biomatériau présent dans l'échantillon. La valeur de référence utilisée pour la datation de 14C est une valeur datant des années 1950. Cette année a été sélectionnée en raison de l’existence d’essais nucléaires dans l'atmosphère qui ont introduit de grandes quantités d'isotopes dans l'atmosphère après cette date. La référence 1950 correspond à une valeur pMC de 100. Compte tenu des tests thermonucléaires, la valeur actuelle à retenir est d'environ 107,5 (ce qui correspond à un facteur de correction de 0,93). La signature en carbone radioactif d'une plante actuelle est donc de 107,5. Une signature de 54 pMC et 99 pMC correspond donc à une quantité de biomatériau dans l’échantillon de 50% et 93% respectivement.

Le fluide hydrocarboné conforme à l’invention présente une teneur en biomatériau d'au moins 90%. Cette teneur est avantageusement plus élevée, en particulier supérieure ou égale à 95%, préférablement supérieure ou égale à 98% et avantageusement égale à 100%.

Selon un mode de réalisation, le rapport isotopique 14 C/ 12 C du fluide hydrocarboné mis en œuvre dans l’invention est compris entre 1,15 et 1,2 x 10 12 .

En plus d’une teneur particulièrement élevée en biomatériau, le fluide hydrocarboné conforme à l’invention possède une biodégradabilité particulièrement bonne. La biodégradation d'un produit chimique organique se réfère à la réduction de la complexité des composés chimiques grâce à l'activité métabolique de micro -organismes. Dans des conditions aérobies, les micro -organismes transforment les substances organiques en dioxyde de carbone, eau et biomasse. La méthode OCDE 306, est utilisée pour l'évaluation de la biodégradabilité des substances individuelles dans l'eau de mer. Selon cette méthode, le fluide hydrocarboné a une biodégradabilité à 28 jours d'au moins 60%, de préférence d’au moins 70%, plus préférablement d’au moins 75% et avantageusement d’au moins 80%.

La méthode OCDE 306 est la suivante :

La méthode de la bouteille fermée consiste à dissoudre une quantité prédéterminée de la substance à tester dans un milieu de contrôle à une concentration traditionnellement de 2-10 mg/L, une ou plusieurs concentrations étant éventuellement utilisées. La solution est maintenue dans une bouteille fermée remplie à l’abri de la lumière à une température constante dans la gamme l5-20°C. La dégradation est suivie par analyse de l’oxygène sur une période de 28 jours. 24 bouteilles sont utilisées (8 pour la substance à tester, 8 pour le composé de référence et 8 pour les nutriments). Toutes les analyses sont effectuées sur plusieurs bouteilles. Au moins 4 déterminations d’oxygène dissous sont effectuées (jour 0, 5, 15 et 20) en utilisant une méthode chimique ou électrochimique.

Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le fluide hydrocarboné comprend :

- une teneur en poids d’isoparaffines allant de 95 à 100% et préférentiellement de 98% à 100% par rapport au poids total du fluide hydrocarboné, et

- une teneur en poids de paraffines normales inférieure ou égale à 5% et préférentiellement inférieure ou égale à 2% par rapport au poids total du fluide hydrocarboné ; et

- une teneur en poids de composés naphténiques inférieure ou égale à 0,5% et préférentiellement inférieure ou égale à 100 ppm par rapport au poids total du fluide hydrocarboné ; et

- une teneur en poids de composés aromatiques inférieure ou égale à 300 ppm, préférentiellement inférieure ou égale à 100 ppm, plus préférentiellement inférieure ou égale à 50 ppm et avantageusement inférieure ou égale à 20 ppm, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné.

Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le fluide hydrocarboné présente une teneur en poids d’isoparaffines allant de 98 % à 100 %, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné, et une viscosité cinématique à 40 °C inférieure ou égale à 5 cSt, de préférence inférieure ou égale à 4 cSt, et préférentiellement inférieure ou égale à 3,5 cSt.

Avantageusement, une composition mise en œuvre selon l’invention comprend de 80 % à 99,5 %, encore plus préférentiellement de 80% à 98%, avantageusement de 90% à 97% en poids d’au moins une huile de base ou d’au moins un fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50 °C, par rapport au poids total de la composition. Retardateur de flammes

Dans le cadre de la présente invention, au moins un retardateur de flammes est incorporé dans la composition de refroidissement d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, répondant à la formule (I)

RF-L-RH (I)

dans laquelle

R F est un groupe perfluoré ou partiellement fluoré, en particulier comportant de 1 à 22, de préférence de 1 à 20, encore plus préférentiellement de 1 à 16 atomes de carbone,

R H est un groupe hydrocarboné, en particulier comportant de 1 à 22, de préférence de 1 à 20, encore plus préférentiellement de 1 à 16 atomes de carbone, et

L est un linker.

Dans le cadre de la présente invention, le terme « groupe partiellement fluoré » signifie qu’au moins 60% des atomes d’hydrogène dans le groupe concerné ont été remplacés par des atomes de fluor, par exemple entre 60 et 80%.

Sans que la demanderesse ne soit tenue par aucune théorie, il est décrit que la présence d’au moins un retardateur de flammes de formule (I) est apte à former des micelles dans la composition refroidissement. En cas de chauffage susceptible d’être provoqué par un feu, les micelles seront présentes à la surface de la composition, permettant de lutter contre le feu.

Selon un mode de réalisation particulier, le groupe R F comporte entre 1 et 22, de préférence entre 1 et 20, plus particulièrement entre 1 et 16 atomes de carbone. Ledit groupe peut éventuellement être interrompu par 1 à 4 hétéroatomes choisis parmi un atome d’azote et un atome d’oxygène. Ce groupe peut par ailleurs être linéaire ou ramifié.

Avantageusement il s’agit d’un groupe (Ci-Ci 6 )alkyle perfluoré ou partiellement fluoré éventuellement interrompu par un ou deux hétéroatomes choisis parmi un atome d’azote et un atome d’oxygène.

Un tel groupe R F peut par exemple être choisi parmi les groupes suivants :

• CF 3 (CF 2 ) m -,

• C(CF 3 ) 3 (CF 2 ) m -,

• (CF 3 ) 2 CF(CF 2 ) m -

• (CF 3 ) 2 CF-, et

• (CF 3 )CF 2 -,

• (CF 3 )(CF 2 ) 3 -, avec m étant un nombre entier pouvant être compris entre 1 et 15, m étant un nombre entier compris entre 0 et 14.

Ces exemples ne sont pas limitatifs.

Selon un autre mode de réalisation particulier, le groupe R H comporte entre 1 et 22 atomes de carbone, plus particulièrement entre 8 et 22 atomes de carbone. Selon un mode de réalisation particulier, ce groupe R H peut comprendre entre 1 et 4 hétéroatomes choisis parmi un atome d’azote et un atome d’oxygène. Ce groupe peut par ailleurs être linéaire ou ramifié. Il peut par ailleurs être saturé ou comprendre de 1 à 4 insaturations.

Selon un autre mode de réalisation le groupe R H peut de préférence comporter entre 3 et 22 atomes de carbone, plus préférentiellement entre 3 et 18, par exemple entre 5 et 15, voire entre 10 et 15 atomes de carbone.

Avantageusement il s’agit d’un groupe (Ci-Cis)alkyle, notamment fC 3 - C 1 5 )al kylc), ou (C2-Ci5)alkényle, ledit groupe étant éventuellement substitué par un cycle hydrocarboné tel que le groupe (C3-C6)cycloalkyle, phényle ou benzyle.

Un tel groupe R H peut notamment être choisi parmi les groupes suivants, sans toutefois s’y limiter :

• -(CH 2 )nCH 3 ,

• -(CH 2 ) P C6H 4 ,

• -(CH 2 ) q O(CH 2 )rCH 3 , et

• -(CH 2 ) s C=C(CH 2 ) t CH 3

avec n étant un nombre entier pouvant être compris entre 1 et 21, par exemple entre 2 et 21, en particulier entre 7 et 21, p étant compris entre 1 et 16, en particulier entre 2 et 10, q et r étant indépendamment compris entre 1 et 16, avec q+r étant inférieur ou égal à 21 et avantageusement supérieur à 7, s et t étant indépendamment compris entre 1 et 16, avec s+t étant inférieur ou égal à 19 et avantageusement supérieur à 5.

Le linker L peut notamment être choisi parmi les groupes divalents suivants : -CTL-, -CH=CH-, -O-, -S- ou -P0 4 -

Selon un mode de réalisation particulier, le retardateur de flammes peut être choisi parmi les composés de formule (I) dans laquelle R F est un groupe (C2-Ci2)alkyle perfluoré ou partiellement fluoré, R H est un groupe (Ci-Ci2)alkyle, notamment (C 3 - Ci2)alkyle, en particulier (C6-C12) alkyle ou (C2-Ci2)alkényle, en particulier (C 6 - Ci2)alkényle, ledit groupe étant éventuellement substitué par un cycle hydrocarboné tel que le groupe (C 3 -C 6 )cycloalkyle, phényle ou benzyle, et ledit groupe pouvant être interrompu par 1 ou 2 hétéroatomes choisis parmi l’azote ou l’oxygène, et L est un linker choisi parmi -CH 2 -, -CH=CH- et -O-

Il est entendu dans le cadre de la présente invention que le retardateur de flammes de formule (I) telle que définie précédemment peut être sous forme d’un mélange de retardateurs de flammes de formule (I) telle que définie précédemment.

Dans le cadre de la présente invention, les termes suivants sont définis comme suit :

- "(Ci-C x ) alkyle", se réfère à une chaîne hydrocarbonée saturée comportant de 1 à x atomes de carbone, linéaire ou ramifiée, par exemple un groupe (Ci-Ci 2 )alkyle. A titre d’exemples non limitatifs on peut citer les groupes suivants : méthyle, éthyle, l-propyle, 2-propyle, butyle, pentyle, hexyle, heptyle, et décyle,

- "(C 2 -C x ) alkényle", se réfère à une chaîne hydrocarbonée présentant des insaturations et comportant de 2 à x atomes de carbone, linéaire ou ramifiée, par exemple un groupe (C 2 -Ci 2 )alkyle. A titre d’exemples non limitatifs on peut citer les groupes suivants : éthylène, propylène, butylène, pentylène, héxylène et décylène

- "(C3-C6)cycloalkyle", à une chaîne hydrocarbonée saturée et cyclique. A titre d’exemples non limitatifs on peut citer les groupes suivants : cyclopropyle, cyclobutyle, cyclopentyle et cyclohexyle.

Selon la présente invention, le ou les retardateur(s) de flammes de formule (I) peu(ven)t être présent(s) dans une teneur comprise entre 0,5 % et 40 % en poids, par rapport au poids total de la composition conforme à la présente invention, en particulier dans une teneur comprise entre 2 % et 30 % en poids, encore plus particulièrement dans une teneur comprise entre 2 % et 20 % en poids, avantageusement entre 3 % et 10 % en poids.

En termes de formulation de la composition selon la présente invention, toutes les méthodes connues de l’homme de l’art peuvent être utilisées pour cette additivation du fluide hydrocarboné par au moins un retardateur de flammes.

Composé fluoré

La composition de refroidissement selon la présente invention comprend au moins un composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 et 250°C, de préférence entre 55 °C et l20°C. De préférence, le composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 et 250°C, de préférence entre 55 °C et l20°C est distinct du retardateur de flammes de formule (I) défini ci-dessus.

Dans le cadre de la présente invention, le composé fluoré désigne un composé organique comportant au moins 5 atomes de fluor.

Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le composé fluoré comporte au moins 8 atomes de fluor, voire au moins 10, voire même au moins 12 atomes de fluor.

Selon un autre mode de réalisation particulier, le composé fluoré conforme à l’invention est un composé perfluoré, à savoir dans lequel chaque atome d’hydrogène a été remplacé par un atome de fluor.

Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, ledit composé fluoré est choisi parmi le perfluorooctane, le perfluorocyclohexane et leurs mélanges.

Selon un mode de réalisation de l’invention, le composé fluoré peut être un mélange de composés fluorés. Dès lors, dans le cadre de la présente invention, lorsqu’il est question du composé fluoré, il peut en réalité s’agir d’un mélange de composés fluorés.

Sans que les inventeurs ne soient liés par aucune théorie, il est décrit que le composé fluoré présentant cette fourchette de point d’ébullition particulière, permet de provoquer la rupture des micelles formés à partir du retardateur de flammes de formule (I) telle que décrite précédemment en cas d’une surchauffe de la batterie, assurant par là même un contact accru entre la composante fluorée du retardateur de flammes de formule (I) telle que décrite précédemment. Autrement dit, lorsque la batterie s’échauffe par une augmentation anormale de la température, par transfert de chaleur, les composés fluorés présentant un point d’ébullition compris entre 50 et 250°C se transforment en gaz de sorte que les retardateurs de flamme migrent avec, en parallèle, la destruction des micelles à la surface de la composition, en particulier au contact de la batterie ou de l’électronique de puissance, conférant les propriétés ignifugeantes attendues.

Le composé fluoré peut être présent dans la composition selon l’invention dans une teneur comprise entre 0,01 % et 20 % en poids, en particulier entre 0,1 % et 10 % en poids, et encore plus particulièrement entre 0,2 % et 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition. Selon un mode de réalisation de l’invention, la composition de refroidissement comprend entre 2 % et 30 % en poids, de préférence entre 2 % et 20 % en poids, avantageusement entre 3 % et 10 % en poids d’au moins un retardateur de flammes de formule (I) tel que défini ci-dessus et entre 0,01 % et 20 % en poids, en particulier entre 0,1 % et 10 % en poids, de préférence entre 0,2 % et 5 % en poids d’au moins un composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250 °C, par rapport au poids total de la composition.

Selon encore un mode de réalisation de l’invention, la composition comprend au moins un retardateur de flammes de formule (I) et au moins un composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250 °C dans un ratio massique retardateur de flammes / composé fluoré compris entre 0,2 et 200, de préférence entre 0,5 et 50.

Selon un mode de réalisation particulier de l’invention le composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250°C est distinct du retardateur de flammes répondant à la formule (I) et l’huile de base ou le fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50°C est présent dans la composition en une teneur supérieure ou égale à 80 % en poids, de préférence allant de 80% à 99,5% en poids, par rapport au poids total de la composition.

Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la composition comprend :

(i) de 60 % à 99,5 % en poids, de préférence de 70 % à 98% en poids, encore plus préférentiellement de 80 % à 98 %, avantageusement de 90 % à 97 % en poids, d’au moins une huile de base, ou d’au moins un fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50 °C, par rapport au poids total de la composition ;

(ii) de 2 % à 30% en poids, de préférence de 2 % à 20 %, avantageusement de 3 % à 10 % en poids de retardateur de flammes répondant à la formule (I), par rapport au poids total de la composition, et

(iii) de 0,01 % à 20 % en poids, de préférence de 0,1 % à 10 % en poids, et encore plus particulièrement de 0,2 % à 5 % en poids, de composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250 °C, par rapport au poids total de la composition. La composition de refroidissement conforme à l’invention peut en outre comprendre au moins un inhibiteur de radicaux.

De tels inhibiteurs de radicaux sont en soi connus de l’homme de l’art et peuvent avoir différentes natures chimiques et en particulier appartenir à différentes familles chimiques.

En termes de formulation de la composition selon la présente invention, toutes les méthodes connues de l’homme de l’art peuvent être utilisées pour cette additivation du fluide.

Parmi les inhibiteurs de radicaux, on peut notamment citer les inhibiteurs de radicaux phosphorés.

Parmi les inhibiteurs de radicaux phosphorés on distingue les composés pour lesquels le phosphore est un P(V) ou phosphore pentavalent et les composés pour lesquels le phosphore est un P(III) ou phosphore trivalent.

Parmi ces composés se présentant sous la forme d’un phosphore pentavalent, P(V), on peut notamment citer la famille des phosphates et en particulier, le triéthylphosphate, le triméthylphosphate, les alkylphosphates éventuellement fluorés ou encore les arylphosphates.

A titre d’alkylphosphate fluoré on peut notamment citer le tris (2,2,2- trifluoroéthyl)phosphate.

A titre d’ arylphosphates, on peut notamment citer le triphénylphosphate, le tricresylphosphate ou encore le trixylenylphosphate.

Toujours parmi ces composés se présentant sous la forme P(V), on peut notamment citer la famille des phosphazènes. Dans cette famille, qui se caractérise par le fait que ses représentants comportent au moins une double liaison entre un atome de phosphore pentavalent et un atome d'azote, on privilégie les composés cycliques. On peut notamment citer l’hexaméthoxycyclotriphosphazène.

Parmi ces composés se présentant sous la forme d’un phosphore trivalent, P(III), on peut notamment citer la famille des phosphites. Dans cette famille, on peut notamment citer le tris(2,2,2-trifluoroéthyl)phosphite. Une composition de refroidissement conforme à l’invention peut en outre comprendre au moins un retardateur de flammes additionnel, différent de l’agent retardateur de flammes de formule (I) décrit plus haut.

Parmi ces autres retardateurs de flammes on peut notamment citer des composés halogénés autres que fluorés.

Il appartient à l’homme du métier d’ajuster les proportions des différents constituants de la composition, notamment de la base fluide, de l’agent retardateur de flammes de formule (I) telle que définie précédemment et éventuellement de l’inhibiteur de radicaux et/ou des retardateurs de flammes additionnels pour respecter la viscosité requise selon l’invention, et éventuellement la densité de la composition.

Le ou les retardateur(s) de flammes de formule (I) telle que définie précédemment et éventuellement l’inhibiteur de radicaux et/ou les retardateurs de flammes additionnels peu(ven)t être incorporé(s) directement dans le fluide hydrocarboné conforme à la présente invention.

Selon un mode de réalisation particulier, une composition de refroidissement selon l’invention comprend au moins un fluide hydrocarboné comprenant une teneur supérieure ou égale à 90% en poids, en particulier supérieure ou égale à 95% en poids, et encore plus avantageusement supérieure ou égale à 98% en poids d’isoparaffïnes, par rapport au poids total en fluide hydrocarboné, au moins un agent retardateur de flammes de formule (I) telle que définie précédemment et optionnellement au moins un inhibiteur de radicaux phosphoré.

Selon un mode de réalisation particulier, une composition de refroidissement selon l’invention comprend au moins un fluide hydrocarboné présentant une teneur en poids d’isoparaffïnes allant de 98% à 100% par rapport au poids total du fluide hydrocarboné, et une viscosité cinématique à 40°C inférieure ou égale à 5 cSt, de préférence inférieure ou égale à 4 cSt et préférentiellement inférieure ou égale à 3,5 cSt, au moins un agent retardateur de flammes de formule (I) telle que définie précédemment et optionnellement un inhibiteur de radicaux phosphoré, notamment tel que plus particulièrement décrit précédemment. Alternativement, une composition selon l’invention peut comprendre en outre un ou plusieurs additifs tels que définis plus précisément dans la suite du texte.

Autres additifs

Selon une variante de l’invention, la composition de refroidissement selon la présente invention comprend en outre des additifs modulant les propriétés de l’huile de base.

Les additifs pouvant être incorporés à une composition selon l’invention peuvent être choisis parmi les détergents, les dispersants, les antioxydants, les améliorants du point d’écoulement, les anti-mousse et leurs mélanges.

Il est entendu que la nature et la quantité d’additifs mis en œuvre sont choisies de manière à ne pas affecter les propriétés combinées de pouvoir refroidissant de la composition selon l’invention et de protection au feu.

Une composition de refroidissement selon l’invention peut comprendre au moins un additif antioxydant.

L’additif antioxydant permet généralement de retarder la dégradation de la composition en service. Cette dégradation peut notamment se traduire par la formation de dépôts, par la présence de boues ou par une augmentation de la viscosité de la composition.

Les additifs antioxydants agissent notamment comme inhibiteurs radicalaires ou destructeurs d’hydropéroxydes. Parmi les additifs antioxydants couramment employés, on peut citer les additifs antioxydants de type phénolique, les additifs antioxydants de type aminé, les additifs antioxydants phosphosoufrés. Certains de ces additifs antioxydants, par exemple les additifs antioxydants phosphosoufrés, peuvent être générateurs de cendres. Les additifs antioxydants phénoliques peuvent être exempt de cendres ou bien être sous forme de sels métalliques neutres ou basiques. Les additifs antioxydants peuvent notamment être choisis parmi les phénols stériquement encombrés, les esters de phénol stériquement encombrés et les phénols stériquement encombrés comprenant un pont thioéther, les diphénylamines, les diphénylamines substituées par au moins un groupement alkyle en Ci- Ci 2 , les N,N'-dialkyle-aryle-diamines et leurs mélanges.

De préférence selon l’invention, les phénols stériquement encombrés sont choisis parmi les composés comprenant un groupement phénol dont au moins un carbone vicinal du carbone portant la fonction alcool est substitué par au moins un groupement alkyle en Ci- Cio, de préférence un groupement alkyle en Ci -CY,, de préférence un groupement alkyle en C 4 , de préférence par le groupement tert-butyle.

Les composés aminés sont une autre classe d’additifs antioxydants pouvant être utilisés, éventuellement en combinaison avec les additifs antioxydants phénoliques. Des exemples de composés aminés sont les amines aromatiques, par exemple les amines aromatiques de formule NR 4 R 5 R 6 dans laquelle R 4 représente un groupement aliphatique ou un groupement aromatique, éventuellement substitué, R 5 représente un groupement aromatique, éventuellement substitué, R 6 représente un atome d’hydrogène, un groupement alkyle, un groupement aryle ou un groupement de formule R 7 S(0) z R 8 dans laquelle R 7 représente un groupement alkylène ou un groupement alkenylène, R 8 représente un groupement alkyle, un groupement alcényle ou un groupement aryle et z représente 0, 1 ou 2.

Des alkyl phénols sulfurisés ou leurs sels de métaux alcalins et alcalino -terreux peuvent également être utilisés comme additifs antioxydants.

Une autre classe d’additifs antioxydants est celle des composés cuivrés, par exemples les thio- ou dithio-phosphates de cuivre, les sels de cuivre et d’acides carboxyliques, les dithiocarbamates, les sulphonates, les phénates, les acétylacétonates de cuivre. Les sels de cuivre I et II, les sels d’acide ou d’anhydride succiniques peuvent également être utilisés.

Une composition de refroidissement selon l’invention peut contenir tous types d’additifs antioxydants connus de l’homme du métier.

De manière avantageuse, une composition de refroidissement selon l’invention comprend au moins un additif antioxydant exempt de cendres.

Une composition de refroidissement selon l’invention peut comprendre de 0,5 à 2 % en poids d’au moins un additif antioxydant, par rapport à la masse totale de la composition.

Une composition de refroidissement selon l’invention peut également comprendre au moins un additif détergent.

Les additifs détergents permettent généralement de réduire la formation de dépôts à la surface des pièces métalliques par dissolution des produits secondaires d’oxydation et de combustion. Les additifs détergents utilisables dans une composition de refroidissement selon l’invention sont généralement connus de l’homme de métier. Les additifs détergents peuvent être des composés anioniques comprenant une longue chaîne hydrocarbonée lipophile et une tête hydrophile. Le cation associé peut être un cation métallique d’un métal alcalin ou alcalino -terreux.

Les additifs détergents sont préférentiellement choisis parmi les sels de métaux alcalins ou de métaux alcalino -terreux d’acides carboxyliques, les sulfonates, les salicylates, les naphténates, ainsi que les sels de phénates. Les métaux alcalins et alcalino -terreux sont préférentiellement le calcium, le magnésium, le sodium ou le baryum.

Ces sels métalliques comprennent généralement le métal en quantité stoechiométrique ou bien en excès, donc en quantité supérieure à la quantité stoechiométrique. Il s’agit alors d’additifs détergents surbasés ; le métal en excès apportant le caractère surbasé à l’additif détergent est alors généralement sous la forme d’un sel métallique insoluble dans l’huile, par exemple un carbonate, un hydroxyde, un oxalate, un acétate, un glutamate, préférentiellement un carbonate.

Une composition de refroidissement selon l’invention peut par exemple comprendre de 2 à 4 % en poids d’additif détergent, par rapport à la masse totale de la composition.

Une composition de refroidissement selon l’invention peut également comprendre au moins un additif abaisseur de point d’écoulement.

En ralentissant la formation de cristaux de paraffine, les additifs abaisseurs de point d’écoulement améliorent généralement le comportement à froid de la composition.

Comme exemple d’additifs abaisseurs de point d’écoulement, on peut citer les polyméthacrylates d’alkyle, les polyacrylates, les polyarylamides, les polyalkylphénols, les polyalkylnaphtalènes, les polystyrènes alkylés.

Également, une composition de refroidissement selon l’invention peut comprendre au moins un agent dispersant.

L’agent dispersant peut être choisi parmi les bases de Mannich, les succinimides et leurs dérivés. Une composition de refroidissement selon l’invention peut par exemple comprendre de 0,2 à 10 % en poids d’agent dispersant, par rapport à la masse totale de la composition.

Selon un mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention comprend, voire consiste en :

(i) de 80 % à 99,5 % en poids, de préférence de 80 % à 98 %, plus préférentiellement de 90 % à 97 % en poids, d’au moins une huile de base, ou d’au moins un fluide hydrocarboné ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50 °C, de préférence choisi parmi les hydrocarbures comprenant au moins 8 atomes de carbone, par exemple entre 8 et 22 atomes de carbone ;

(ii) de 0,5 % à 40%, de préférence de 2 % à 30% en poids, de préférence de 2 % à 20 %, avantageusement de 3 % à 10 % en poids de retardateur de flammes répondant à la formule (I), en particulier dans laquelle R F est un groupe (C 2 -Ci2)alkyle perfluoré ou partiellement fluoré, R H est un groupe (C6-C12) alkyle, (C6-Ci2)alkényle, ledit groupe étant éventuellement substitué par un groupe (C3-C6)cycloalkyle, phényle ou benzyle, et ledit groupe pouvant être interrompu par 1 ou 2 hétéroatomes choisis parmi l’azote ou l’oxygène, et L est un linker choisi parmi -CH2-, -CH=CH- et -O- ;

(iii) de 0,01 % à 20 % en poids, de préférence de 0,1 % à 10 % en poids, et encore plus particulièrement de 0,2 % à 5 % en poids, de composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 °C et 250 °C ; et

(iv) éventuellement de 0,1 % à 10 % d’un ou plusieurs additif(s) choisi(s) parmi les inhibiteur de radicaux phosphorés, les détergents, les dispersants, les antioxydants, les améliorants du point d’écoulement, les anti-mousse et leurs mélanges,

les teneurs étant exprimées par rapport au poids total de la composition.

APPLICATION

Comme indiqué précédemment, une composition selon l’invention peut être mise en œuvre, de par ses propriétés conjointes en termes de refroidissement et de retardateur de feu, à la fois comme fluide de refroidissement pour un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, et plus particulièrement de l’électronique de puissance et des batteries, et comme fluide retardant et/ou évitant la propagation du feu pour les batteries. De manière avantageuse, la composition selon l’invention est mise en contact avec la batterie, par immersion ou semi-immersion pour jouer son double rôle de refroidissement et de protection anti-feu vis-à-vis des batteries.

Par « immersion » on entend que l’intégralité de la batterie est entourée de la composition de refroidissement selon la présente invention. Par « semi-immersion » on entend qu’une partie seulement de la batterie est au contact avec ladite composition.

Alternativement, la composition de refroidissement selon l’invention est avantageusement mise en contact direct avec les batteries par des méthodes décrites ci-après.

A titre de batteries adaptées pour les systèmes de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, on cite les batteries Li-ion ou encore les batteries au Nickel-Cadmium.

Un moteur électrique est typiquement alimenté par une batterie électrique (2). Les batteries lithium-ion sont les plus répandues dans le domaine des véhicules électriques. Le développement de batteries de plus en plus puissantes et dont la taille est de plus en plus réduite implique l’apparition du problème de refroidissement de cette batterie. En effet, dès lors que la batterie dépasse des températures de l’ordre de 50 à 60°C, il existe un fort risque d’inflammation, voire d’explosion, de la batterie. Il existe également un besoin de maintenir la batterie à une température supérieure à environ 20 à 25°C afin d’éviter que la batterie ne se décharge trop rapidement et afin de prolonger sa durée de vie.

Une composition de l’invention peut ainsi être mise en œuvre pour refroidir la batterie d’un véhicule électrique ou hybride et pour retarder et/ou éviter la propagation du feu.

La composition selon l’invention peut être injectée sous assez haute pression dans les zones à refroidir du système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, le cisaillement résultant au niveau de l’injecteur permettant avantageusement de réduire la viscosité du fluide au niveau de la zone d’injection, par rapport à la viscosité cinématique au repos, et ainsi, d’accroître encore le potentiel de refroidissement de la composition.

Comme représenté schématiquement en Figure 1, le système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, comprend notamment la partie moteur électrique (1). Celui- ci comprend typiquement une électronique de puissance (11) reliée à un stator (13) et un rotor (14). Le stator comprend des bobines, en particulier des bobines de cuivre, qui sont alimentées alternativement par un courant électrique. Ceci permet de générer un champ magnétique tournant. Le rotor comprend lui-même des bobines, des aimants permanents ou d’autres matériaux magnétiques, et est mis en rotation par le champ magnétique tournant.

L’électronique de puissance (11), le stator (13) et le rotor (14) d’un système de propulsion (1) sont des pièces dont la structure est complexe et génère une forte quantité de chaleur au cours du fonctionnement du moteur. Il est donc impératif d’assurer un refroidissement du moteur électrique, et l’électronique de puissance.

Un roulement (12) est généralement intégré entre le stator (13) et le rotor (14)

Un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride comprend également une transmission, et en particulier un réducteur de vitesse (3) qui permet de réduire la vitesse de rotation en sortie du moteur électrique et d’adapter la vitesse transmise aux roues, permettant dans le même temps de contrôler la vitesse du véhicule.

Ainsi, l’invention concerne l’utilisation d’une composition telle que décrite précédemment pour refroidir la batterie et l’électronique de puissance et pour sécuriser contre le feu un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, et notamment la batterie.

Ainsi, l’invention présente l’avantage de permettre la mise en œuvre d’une unique composition associant les propriétés de refroidissement et ignifugeantes ou de retardateur de flammes, à titre de fluide de refroidissement et de protection au feu d’une batterie dans un véhicule électrique ou hydride, tout en assurant une fonction de refroidissement de l’électronique de puissance d’un véhicule électrique ou hybride.

Selon un mode de réalisation particulier, la composition de l’invention joue outre son rôle de refroidissement et d’ignifugation, un rôle de lubrification. Ce triple rôle peut notamment être atteint lorsque le retardateur de flammes de formule (I) telle que définie précédemment est mis en œuvre dans une huile de base, telle que précédemment décrite. En effet, les fluides hydrocarbonés présentant un point d’ébullition supérieur ou égal à 50°C tels que décrits précédemment ne permettent pas d’assurer le rôle de lubrification.

Autrement dit, selon ce mode de réalisation, la composition comprend :

(i) au moins une huile de base ; (ii) au moins un retardateur de flammes répondant à la formule (I)

RF-L-RH (I)

dans laquelle

R F est un groupe perfluoré ou partiellement fluoré, en particulier comportant de 1 à 22, de préférence de 1 à 20, encore plus préférentiellement de 1 à 16 atomes de carbone,

R H est un groupe hydrocarboné, en particulier comportant de 1 à 22, de préférence de 1 à 20, encore plus préférentiellement de 1 à 16 atomes de carbone, et

L est un linker ; et

(iii) au moins un composé fluoré ayant un point d’ébullition compris entre 50 et

250°C.

Toujours selon ce mode de réalisation particulier, une composition peut être mise en œuvre, de par ses propriétés conjointes en termes de lubrification, de refroidissement et de retardateur de feu, à la fois comme fluide de lubrification du moteur et de la transmission, de refroidissement pour un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, et plus particulièrement du moteur, de l’électronique de puissance et des batteries, et comme fluide retardant et/ou évitant la propagation du feu pour les batteries. L’invention concerne ainsi également G utilisation d’une composition telle que définie précédemment pour lubrifier, refroidir et sécuriser un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride.

Toujours selon ce mode de réalisation, la composition permet en particulier d’assurer au sein d’un véhicule électrique ou hybride, outre la fonction de refroidissement et la fonction de protection au feu de la batterie, la fonction de lubrification et de protection des organes en contact contre l’usure ainsi que le refroidissement du moteur et de l’électronique de puissance.

Un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride comprend également une transmission, et en particulier un réducteur de vitesse (3) qui permet de réduire la vitesse de rotation en sortie du moteur électrique et d’adapter la vitesse transmise aux roues, permettant dans le même temps de contrôler la vitesse du véhicule.

Ce réducteur est soumis à de fortes contraintes en friction et nécessite donc d’être lubrifié de manière appropriée afin d’éviter qu’il ne soit endommagé trop rapidement.

Ainsi, une composition selon ce mode de réalisation particulier permet de lubrifier la transmission, en particulier, le réducteur, dans un véhicule électrique ou hybride. Ainsi, l’invention concerne l’utilisation d’une composition telle que décrite précédemment, pour refroidir la batterie, le moteur, et l’électronique de puissance pour lubrifier le moteur et la transmission et pour sécuriser contre le feu un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, et notamment la batterie.

En particulier, une telle composition permet de refroidir l’électronique de puissance et/ou le rotor et/ou le stator du moteur électrique. Elle peut assurer également une lubrification des roulements situés entre le rotor et le stator d’un moteur électrique d’un véhicule électrique ou hybride.

Ainsi, ce mode de réalisation de l’invention présente l’avantage de permettre la mise en œuvre d’une unique composition associant les propriétés de refroidissement et ignifugeantes ou de retardateur de flammes, à titre de fluide de refroidissement et de protection au feu d’une batterie dans un véhicule électrique ou hydride, tout en assurant une fonction de lubrification et de refroidissement du système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride dans son ensemble.

L’invention concerne encore un procédé de refroidissement et d’ignifugation d’au moins une batterie d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, comprenant au moins une étape de mise en contact d’au moins une batterie, en particulier une batterie Lithium-ion ou Nickel-Cadmium, avec une composition telle que définie ci- dessus.

Selon un mode de réalisation particulier, l’étape de mise en contact consiste en une immersion ou en une semi-immersion de la batterie dans ladite composition ou encore en une injection de ladite composition à la surface de la batterie.

L’ensemble des caractéristiques et préférences décrites pour la composition de refroidissement selon l’invention ainsi que pour ses utilisations s’applique également à ce procédé.

Le refroidissement par une composition selon l’invention peut être mise en œuvre par toute méthode connue de l’homme du métier.

La batterie peut être en immersion ou semi- immersion, statique ou en circulation, dans ladite composition. Comme exemples de mise en contact direct, on peut citer le refroidissement par injection, jet, par sprayage ou encore par formation d’un brouillard à partir de la composition selon l’invention sous pression et par gravité sur la batterie.

De manière avantageuse, la composition est injectée par jet sous assez haute pression dans les zones à refroidir du système de propulsion. Avantageusement, le cisaillement résultant de cette injection permet de réduire la viscosité du fluide au niveau de la zone d’injection, par rapport à la viscosité cinématique au repos, et ainsi, d’accroître encore le potentiel refroidissement de la composition.