DESCRIPTION

DOMAINE TECHNIQUE

L'invention se rapporte au domaine de la production d'isotopes radioactifs, aussi dits radioisotopes.

Plus spécifiquement, elle se rapporte à un procédé qui permet de transférer un radioisotope qui est fixé sur une première phase stationnaire contenue dans une première colonne de chromatographie vers une deuxième phase stationnaire contenue dans une deuxième colonne de chromatographie en vue de fixer ce radioisotope sur cette deuxième phase stationnaire.

Ce procédé peut notamment être mis en œuvre pour assurer une maintenance préventive de générateurs de radioisotopes et, en particulier, de générateurs de radium- 224 dans lesquels le radium-224 est produit par décroissance radioactive du thorium-228.

À ce titre, il est susceptible de trouver des applications dans la fabrication de radiopharmaceutiques à base de plomb-212 ou de bismuth-212, utiles en médecine nucléaire et, en particulier, en radiothérapie alpha ciblée pour le traitement des cancers.

ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE

La radiothérapie alpha ciblée, aussi appelée alphathérapie ciblée, consiste à injecter un isotope radioactif lié à un vecteur, tel qu'un anticorps, capable de cibler très précisément des sites spécifiques présents à la surface de cellules cancéreuses. L'énergie alpha émise par la décroissance radioactive naturelle du radioisotope permet alors de détruire les cellules cancéreuses en limitant les dommages sur les cellules saines environnantes.

Certains descendants du thorium-232 et, en particulier, le plomb-212 et le bismuth-212, qui est le radioisotope fils du plomb-212, sont susceptibles d'être utilisés en alphathérapie ciblée, notamment dans le traitement des cancers du pancréas, des autres cancers intrapéritonéaux et des mélanomes, maladies pour lesquelles l'alphathérapie ciblée a fait l'objet de tests précliniques, en particulier aux USA.

Comme le montre la figure 1 jointe en annexe qui représente la chaîne de décroissance, aussi dite de désintégration, naturelle du thorium-232 dans laquelle s'inscrivent le plomb-212 et le bismuth-212 :

- le plomb-212 peut être produit par décroissance radioactive du radium-

224,

le radium-224 peut être produit par décroissance radioactive du thorium-

228,

- le thorium-228 peut être produit par décroissance radioactive du radium- 228, tandis que

- le radium-228 peut être produit par décroissance radioactive du thorium- 232 qui représente le composant majeur du thorium naturel que l'on extrait de minerais comme la monazite ou la thorite.

La production du radium-224 peut être réalisée au moyen de ce que l'on appelle un « générateur » de radium-224, c'est-à-dire une colonne de chromatographie qui comprend typiquement une phase stationnaire solide sur laquelle est fixé du thorium-228 et qui est régulièrement lavée avec une phase liquide permettant d'éluer sélectivement le radium-224 qui se forme par décroissance radioactive du thorium-228.

Un matériau de phase stationnaire pouvant notamment être utilisé dans un générateur de radium-224 est, par exemple, celui proposé par les sociétés Triskem International et Eichrom, sous l'appellation « Résine DGA DN », pour la séparation par chromatographie d'actinides tri- et tétravalents et, notamment, de l'américium et de l'actinium. Cette résine est constituée de particules en un polyméthacrylate fonctionnalisé par un diglycolamide à chaînes linéaires, à savoir le L/,L/,L/',L/'-tétraoctyl-diglycolamide, plus connu sous le nom de TODGA.

Une limite au fonctionnement d'un générateur de radium-224 comprenant une phase stationnaire constituée d'une telle résine est liée au fait que la résine se dégrade progressivement par radiolyse, ce qui affecte peu à peu sa capacité à retenir le thorium- 228 et aboutit après une certaine période d'utilisation du générateur à l'apparition de fuites en thorium-228 car la résine a trop perdu en capacité de rétention pour pouvoir retenir complètement ce radioélément.

Ce processus de dégradation par radiolyse de la résine oblige donc à effectuer une maintenance régulière du générateur sous la forme d'élutions qui visent principalement à éliminer de la résine les descendants du thorium-228 à vie courte qui sont responsables de la radiolyse, notamment de par leur rayonnement alpha, et limite l'activité maximale de thorium-228 susceptible d'être fixée par gramme de résine (qui, au-delà d'un certain seuil, nécessiterait une fréquence d'élutions irréalisable).

Toutefois, il s'avère que, même en soumettant le générateur à une maintenance régulière pour prévenir l'apparition de fuites en thorium-228, il arrive un moment où la dégradation de la résine est telle que l'apparition de fuites en thorium-228 ne peut plus être empêchée et où, par conséquent, le générateur de radium-224 doit être mis au rebut. Or, la demi-vie du thorium-228 étant de 1,9 an, cette mise au rebut survient bien avant que la moitié du thorium-228 présent dans le générateur ait pu se désintégrer en radium-224.

Les Inventeurs se sont fixé pour but de trouver une solution à ce problème.

Or, dans le cadre de leurs travaux, les Inventeurs ont constaté qu'il est possible de transférer le thorium-228, qui est fixé sur une première phase stationnaire, telle que la phase stationnaire d'un générateur usagé de radium-224, vers une deuxième phase stationnaire de même constitution ou non que la première phase stationnaire mais vierge de toute utilisation antérieure et ce, sans perte notable de thorium-228 au cours de ce transfert. La deuxième colonne de chromatographie dans laquelle se trouve la deuxième phase stationnaire peut alors servir, à son tour, de générateur de radium-224.

Ils ont également constaté qu'il est possible de transférer de la même manière et avec la même efficacité un radioisotope autre que le thorium-228 comme un radioisotope du radium, du plomb, du bismuth ou de l'uranium, d'une première phase stationnaire vers une deuxième phase stationnaire. En particulier, le radioisotope pour lequel le procédé de l'invention est également applicable peut être choisi parmi le radium- 228, le radium-224, le plomb-212, le bismuth-212 et le bismuth-213.

Et c'est sur ces constatations qu'est basée l'invention. EXPOSÉ DE L'INVENTION

L'invention propose donc un procédé qui permet de transférer un radioisotope fixé sur une première phase stationnaire contenue dans une première colonne de chromatographie vers une deuxième phase stationnaire contenue dans une deuxième colonne de chromatographie, pour fixer le radioisotope sur la deuxième phase stationnaire, le radioisotope étant choisi parmi les isotopes radioactifs du thorium, du radium, du plomb, du bismuth et de l'uranium, lequel procédé comprend au moins les étapes suivantes :

a) élution du radioisotope de la première phase stationnaire avec une solution aqueuse Al comprenant un agent complexant le radioisotope, moyennant quoi on obtient une solution aqueuse A2 qui comprend des complexes du radioisotope ;

b) dissociation des complexes du radioisotope présents dans la solution aqueuse A2 par modification du pH de la solution aqueuse A2, moyennant quoi on obtient une solution aqueuse A3 comprenant le radioisotope décomplexé ;

c) chargement de la deuxième phase stationnaire avec la solution aqueuse

A3 ; et

d) au moins un lavage de la deuxième phase stationnaire avec une solution aqueuse A4.

Ainsi, selon l'invention, on transfère le radioisotope qui est fixé sur la première phase stationnaire vers la deuxième stationnaire en éluant ce radioisotope de la première phase stationnaire au moyen d'une solution aqueuse qui comprend un agent qui va éluer le radioisotope de la première phase stationnaire par complexation ou chélation (les deux termes étant considérés ici comme synonymes), puis, après dissociation des complexes du radioisotope présents dans l'éluat ainsi obtenu, en refixant le radioisotope décomplexé sur la deuxième phase stationnaire.

Dans ce qui précède et ce qui suit, on considère qu'un radioisotope est fixé sur une phase stationnaire lorsqu'il est retenu par cette phase par complexation ou chélation, échange d'ions, reconnaissance moléculaire ou tout autre mécanisme n'impliquant pas l'existence de liaisons covalentes entre le radioisotope et la phase stationnaire. Conformément à l'invention, l'agent complexant (ou chélatant) présent dans la solution aqueuse Al est, de préférence, un acide aminopolycarboxylique ou un sel d'un acide aminopolycarboxylique.

Ainsi, il peut notamment s'agir de l'acide nitrilotriacétique (ou NTA), de l'acide éthylènediaminetétraacétique (ou EDTA), de l'acide diéthylènetriaminepentaacétique (ou DTPA) ou de l'un de leurs sels, préférence étant, toutefois, donnée à l'EDTA et à ses sels tels que ses sels de sodium.

Aussi, la solution aqueuse Al est-elle préférentiellement une solution qui comprend de l'EDTA ou un sel de celui-ci, à une concentration avantageusement comprise entre 10 mmol/L à 100 mmol/L et, mieux encore, égale à 25 mmol/L et dont le pH est compris entre 4 et 8 et, mieux encore, est égal à 6 ± 0,5.

L'éluat ainsi obtenu - ou solution aqueuse A2 - comprend donc le radioisotope mais sous forme complexée.

Aussi, l'étape b) vise-t-elle à dissocier les complexes du radioisotope présents dans l'éluat en vue de pouvoir, à l'étape c), charger la deuxième phase stationnaire avec une solution aqueuse comprenant le radioisotope décomplexé ou, autrement dit, libre.

Conformément à l'invention, cette dissociation est réalisée en modifiant le pH de la solution aqueuse A2 de sorte à amener ce pH à une valeur à laquelle la capacité de l'agent complexant à complexer le radioisotope est diminuée ou nulle.

Ainsi, par exemple, si l'agent complexant est l'EDTA ou l'un de ses sels, la dissociation des complexes du radioisotope est réalisée par acidification de la solution aqueuse A2 pour amener le pH de cette solution à une valeur à laquelle l'EDTA se trouve majoritairement sous forme cationique, c'est-à-dire au plus égale à 1.

Cette acidification peut être réalisée par un simple ajout d'un acide, par exemple de l'acide nitrique ou chlorhydrique, à la solution aqueuse A2.

Toutefois, dans le cadre de l'invention, l'acidification de la solution aqueuse A2 est préférentiellement réalisée en effectuant au moins un lavage de la première phase stationnaire avec une solution aqueuse acide, par exemple d'acide nitrique ou chlorhydrique, et en ajoutant tout ou partie de la solution aqueuse issue de ce lavage à la solution aqueuse A2. Plus encore, pour acidifier la solution aqueuse A2, on préfère laver deux fois la première phase stationnaire :

- une première fois avec une solution aqueuse acide dont la concentration en acide est convenablement choisie pour que le lavage ne favorise pas la rétention par la première phase stationnaire des complexes du radioisotope et des éventuelles traces du radioisotope non complexé retenus dans le volume interstitiel de la première phase stationnaire ;

- une deuxième fois avec une solution aqueuse acide typiquement d'acidité plus élevée que la précédente.

En effet, il est avantageux de procéder de la sorte car cela permet non seulement d'acidifier la solution aqueuse A2 mais également de récupérer les complexes du radioisotope et des éventuelles traces du radioisotope non complexé retenus dans le volume interstitiel de la première phase stationnaire.

Lorsque l'acidification de la solution aqueuse A2 est réalisée par addition d'une ou plusieurs solutions issues du lavage de la première phase stationnaire, alors le procédé peut comprendre, entre les étapes b) et c), un contrôle du pH de la solution aqueuse A3 qui est obtenue à l'issue de cette acidification et, si nécessaire, un ajustement de ce pH à une valeur au plus égale à 1 par addition d'un acide, par exemple de l'acide nitrique ou chlorhydrique.

À l'étape c), le chargement de la deuxième phase stationnaire avec la solution aqueuse A3 consiste avantageusement en une simple circulation de cette solution dans la deuxième colonne de chromatographie mais que l'on réalise, de préférence, à un faible débit, par exemple de 0,1 mL/min à 5 mL/min, de sorte à favoriser la rétention du radioisotope en tête de colonne.

Comme précédemment mentionné, à l'étape d), la deuxième phase stationnaire est soumise à au moins un lavage avec une solution aqueuse A4 pour, d'une part, éliminer l'agent complexant libre qui est retenu dans le volume interstitiel de la deuxième phase stationnaire et, d'autre part, conditionner la deuxième phase stationnaire en vue de l'utilisation ultérieure de la deuxième colonne de chromatographie, par exemple comme générateur de radioisotope(s). La solution aqueuse A4 est, de préférence, une solution aqueuse acide, par exemple d'acide nitrique ou chlorhydrique, dont la concentration est convenablement choisie pour éviter que l'agent complexant retenu dans le volume interstitiel de la deuxième phase stationnaire ne précipite tout en maintenant la rétention du radioisotope par cette phase stationnaire à son optimum.

Ainsi, si l'agent complexant est l'EDTA ou l'un de ses sels, la concentration en acide de la solution aqueuse A4 est avantageusement comprise entre 0,5 mol/L et 4 mol/L et, mieux encore, égale à 0,5 mol/L si l'acide est de l'acide nitrique, tandis qu'elle est avantageusement comprise entre 2 mol/L et 4 mol/L et, mieux encore, égale à 2 mol/L si l'acide est de l'acide chlorhydrique.

Conformément à l'invention, le procédé peut comprendre de plus, avant l'étape a), une étape de conditionnement de la première phase stationnaire, c'est-à-dire une étape visant à amener l'acidité, qui règne dans le volume interstitiel cette phase du fait de son usage antérieur, à une valeur propre à éviter, au cours de l'étape a), tout risque de précipitation de l'agent complexant présent dans la solution aqueuse Al.

Typiquement, ce conditionnement est réalisé en lavant la première phase stationnaire avec une solution aqueuse acide, par exemple d'acide nitrique ou chlorhydrique, dont l'acidité est inférieure à celle qui règne dans le volume interstitiel de la première phase stationnaire.

Chacune des première et deuxième phases stationnaires est constituée d'un matériau de phase stationnaire, lequel peut être identique pour les deux phases ou, au contraire, différent d'une phase à l'autre selon la finalité du transfert du radioisotope.

Ainsi, par exemple, si le transfert du radioisotope est effectué dans le cadre d'une maintenance préventive d'un générateur de radium-224, c'est-à-dire pour anticiper les fuites en thorium-228 de ce générateur, alors les première et deuxième phases stationnaires sont constituées du même matériau de phase stationnaire.

En revanche, si, par exemple, le transfert du radioisotope est effectué pour obtenir des profils d'élutions différents pour ses descendants, ou pour déplacer ce radioisotope sur une phase stationnaire plus résistante aux radiations que celle sur laquelle il se trouve, alors les première et deuxième phases stationnaires peuvent être constituées de deux matériaux de phase stationnaire différents.

Comme connu en soi, le ou les matériaux de phase stationnaire peuvent comprendre un support solide minéral (tel que des particules de silice ou d'alumine ou un gel de silice), organique (tel qu'un polymère ou copolymère) ou inorganique-organique qui est fonctionnalisé, par exemple par greffage ou imprégnation, par des molécules organiques capables de retenir par complexation, échange d'ions, reconnaissance moléculaire ou tout autre mécanisme, les ions de l'élément chimique dont le radioisotope est un isotope radioactif, par exemple, les ions thorium si le radioisotope est le thorium- 228.

Dans un mode de mise en œuvre particulièrement préféré de l'invention, le radioisotope est le thorium-228, auquel cas la première phase stationnaire et/ou la deuxième phase stationnaire est (sont), de préférence, constituée(s) de particules comprenant un polymère fonctionnalisé par des molécules d'un ligand du thorium.

Avantageusement, le polymère est un polyméthacrylate ou un poly(styrène-co- divinylbenzène), tandis que le ligand du thorium-228 est le N,N,N',N'- tétraoctyl- diglycolamide (ou TODGA), l'acide di(2-éthylhexyl)phosphorique (ou HDEHP), l'oxyde de trioctylphosphine (ou TOPO) ou un mélange de ceux-ci.

Des matériaux de phase stationnaire de ce type sont notamment disponibles auprès des sociétés Triskem International et Eichrom.

Conformément à l'invention, le procédé peut avantageusement être mis en œuvre pour réaliser la maintenance d'une pluralité (au moins deux) générateurs (i.e. plusieurs premières colonnes) à partir desquels on collecte une pluralité d'éluats (étape a) du procédé) qui, après traitement (étape b) du procédé), sont chargés (étape c) du procédé) dans une même deuxième colonne, laquelle constitue, après lavage (étape d) du procédé), un générateur neuf.

D'autres caractéristiques et avantages du procédé de l'invention apparaîtront à la lecture du complément de description qui suit et qui se rapporte à un exemple de mise en œuvre de ce procédé. Il va de soi que ce mode de mise en œuvre n'est donné qu'à titre d'illustration de l'objet de l'invention et ne constitue en aucun cas une limitation de cet objet.

BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES

La figure 1, déjà commentée, représente la chaîne de décroissance radioactive du thorium-232.

La figure 2 représente schématiquement les différentes étapes d'un exemple de mise en œuvre du procédé de l'invention.

EXPOSÉ DÉTAILLÉ D'UN MODE DE MISE EN ŒUVRE PARTICULIER

On se réfère à la figure 2 qui représente schématiquement les différentes étapes d'un exemple de mise en œuvre du procédé de l'invention pour le transfert de thorium-228 d'une première résine DGA DN, notée 20, contenue dans une première colonne de chromatographie, notée 10, vers une deuxième résine DGA DN, notée 50, contenue dans une deuxième colonne de chromatographie 40.

La première colonne de chromatographie 10 est, par exemple, un générateur de radium-224 usagé tandis que la deuxième colonne de chromatographie 40 est, elle, destinée à constituer un générateur neuf de radium-224.

Dans ce mode de mise en œuvre, le procédé comprend les étapes suivantes :

1. le conditionnement de la résine 20 avec une solution aqueuse d'acide nitrique ou chlorhydrique ;

2. l'élution du thorium-228 fixé sur la résine 20 avec une solution aqueuse Al qui comprend de l'EDTA, et le recueil dans un récipient, noté 30, de type bêcher, fiole ou analogue, de l'éluat - ou solution aqueuse A2 - comprenant du thorium-228 sous la forme de complexes EDTA- ²²⁸ Th ;

3. la dissociation des complexes EDTA- ²²⁸ Th par acidification de l'éluat pour amener son pH à une valeur au plus égale à 1, moyennant quoi on obtient une solution aqueuse A3 comprenant du thorium-228 décomplexé ;

4. le chargement de la résine 50 avec la solution aqueuse A3 pour fixer sur cette résine le thorium-228 décomplexé présent dans cette solution ; et 5. un lavage de la phase stationnaire 50 avec une solution aqueuse A4 d'acide nitrique ou chlorhydrique.

Toutes ces étapes, qui sont détaillées ci-après, sont effectuées à température ambiante, c'est-à-dire à une température de 20 °C à 25 °C.

* Étape 1 :

La colonne 10 comprend une résine DGA DN (Triskem International/Eichrom) 20 chargée en thorium-228.

Ce type de résine, qui se présente sous la forme de particules, retient le thorium, quel qu'en soit l'isotope, mais ne retient pas le radium, quel qu'en soit l'isotope.

La résine 20 a été soumise à plusieurs cycles de production de radium-224 comprenant chacun une période pendant laquelle on a laissé le thorium-228 produire du radium-224 par décroissance radioactive suivie d'une élution du radium-224 ainsi produit.

Ces élutions ayant été réalisées avec des solutions d'acide nitrique à 2 mol/L ou d'acide chlorhydrique à 3 mol/L, la résine 20 est tout d'abord conditionnée pour abaisser l'acidité régnant dans le volume interstitiel de cette résine de sorte à éviter que l'EDTA utilisé à l'étape 2 ci-après ne précipite au cours de cette étape.

Ce conditionnement est réalisé en faisant circuler dans la colonne 10 plusieurs BV, par exemple 3 BV, à un débit compris entre 0,1 mL/min et 5 mL/min, d'une solution aqueuse qui comprend soit de l'acide nitrique soit de l'acide chlorhydrique - avec une préférence pour l'acide nitrique - à une concentration sensiblement inférieure ou égale à celle présentée par les solutions ayant été utilisées pour les élutions du radium-224.

Cette concentration est, par exemple, de 0,5 mol/L pour une solution aqueuse d'acide nitrique et de 2 mol/L pour une solution aqueuse d'acide chlorhydrique.

* Étape 2 :

L'élution du thorium-228 de la résine 20 est réalisée en faisant circuler dans la colonne 10 plusieurs BV de solution aqueuse Al, laquelle comprend typiquement de 10 mmol/L à 100 mmol/L et, de préférence, 25 mmol/L d'EDTA et présente un pH de 4 à 8 et, de préférence, égal à 6 ± 0,5. Pour une élution optimale, 10 BV de solution aqueuse Al sont utilisés à un débit allant de 0,1 mL/min à 5 mL/min et, de préférence, égal à 1 mL/min, les 10 BV pouvant être mis à circuler de façon continue (c'est-à-dire en une seule fois) ou de façon discontinue, c'est-à-dire en deux fois séparées l'une de l'autre par une pause de quelques minutes.

* Étape 3 :

Comme précédemment indiqué, cette étape consiste à acidifier l'éluat - ou solution aqueuse A2 - recueilli à l'étape 2 dans le récipient 30 pour amener le pH de cet éluat à une valeur au plus égale à 1.

Cette acidification permet non seulement d'obtenir une dissociation des complexes EDTA- ²²⁸ Th présents dans l'éluat puisque l'EDTA est sous forme cationique à un pH égal ou inférieur à 1 mais également de conférer à l'éluat un pH favorable à une rétention du thorium-228 sur une résine DGA DN. Ces deux effets conjugués permettent donc de refixer le thorium-228 sur la résine 50 à l'étape 4 ci-après.

L'acidification de l'éluat peut être réalisée :

- soit par un simple ajout d'acide nitrique ou chlorhydrique - avec une préférence pour l'acide nitrique - à l'éluat présent dans le récipient 30 ;

- soit, comme illustré sur la figure 2, en soumettant la résine 20 à deux lavages successifs, chacun de ces lavages étant réalisé avec une solution aqueuse acide, et à ajouter les solutions issues de ces lavages à l'éluat présent dans le récipient 30.

Le premier lavage est, par exemple, réalisé en faisant circuler dans la colonne 10 plusieurs BV, par exemple 3 BV, d'une solution aqueuse comprenant :

- soit de 0,01 mol/L à 0,1 mol/L et, de préférence, 0,1 mol/L d'acide nitrique ;

- soit de 0,1 mol/L à 1 mol/L et, de préférence, 0,1 mol/L d'acide chlorhydrique.

Le deuxième lavage est, par exemple, réalisé en faisant circuler dans la colonne 10 plusieurs BV, par exemple 3 BV, d'une solution aqueuse comprenant :

- soit de 0,5 mol/L à 4 mol/L et, de préférence, 0,5 mol/L d'acide nitrique ;

- soit de 2 mol/L à 4 mol/L et, de préférence, 2 mol/L d'acide chlorhydrique.

Dans les deux cas, préférence est donnée, là également, à des solutions aqueuses d'acide nitrique. Les débits de circulation dans la colonne 10 des solutions aqueuses utilisées pour les lavages sont avantageusement de 0,1 mL/min à 5 mL/min.

Comme illustré sur la figure 2, les solutions issues des lavages peuvent être directement recueillies, en sortie de colonne 10, dans le récipient 30 dans lequel se trouve l'éluat.

En variante, elles peuvent être recueillies dans un récipient autre que le récipient 30 et être ensuite ajoutées à l'éluat présent dans le récipient 30.

Il est à noter qu'au cours de l'acidification de l'éluat, l'EDTA peut précipiter puis se redissoudre quasi intégralement. Aussi, quelles que soient les modalités choisies pour acidifier l'éluat, il est préférable que cette acidification soit réalisée sous agitation pour garantir une homogénéité de l'éluat acidifié - ou solution aqueuse A3 - et, donc, sa stabilité, une fois l'EDTA redissous.

Par mesure de prudence, la solution aqueuse A3 peut éventuellement être filtrée, par exemple au moyen d'un filtre de porosité de 0,2 miti, avant de procéder à l'étape 4.

* Étape 4 :

La colonne 40 est, de préférence, une colonne identique en tout point à la colonne 10, avec le même volume de lit et la même quantité massique de résine DGA DN, à ceci près que cette résine est vierge de toute utilisation antérieure.

Le chargement de la colonne 40 avec la solution aqueuse A3 est réalisé en faisant circuler cette solution dans la colonne 40, de préférence à un faible débit, par exemple de 0,1 mL/min à 5 mL/min, pour favoriser la rétention du thorium-228 en tête de colonne.

* Étape 5 :

Le lavage de la résine 50 est réalisé en faisant circuler dans la colonne 40 plusieurs BV de solution aqueuse A4, laquelle comprend typiquement :

- de 0,5 mol/L à 4 mol/L et, de préférence, 0,5 mol/L d'acide nitrique, ou

- de 2 mol/L à 4 mol/L et, de préférence, 2 mol/L d'acide chlorhydrique.

Là encore, préférence est donnée à l'acide nitrique.

Pour un lavage optimal, 20 BV de solution aqueuse A4 sont utilisés à un débit allant de 0,1 mL/min à 5 mL/min et, de préférence, égal à 2,5 mL/min.

La mise en œuvre du procédé de l'invention en utilisant une colonne 10 et une colonne 40 présentant chacune un BV de 7,2 mL et contenant chacune 3,3 g de résine DGA DN (taille des particules : 50-100 miti) ainsi que les paramètres opératoires suivants :

* étape 1 : conditionnement de la résine 20 par circulation dans la colonne 10 de 5 BV d'une solution aqueuse comprenant 0,5 mol/L d'acide nitrique, à un débit de 0,5 mL/min ;

* étape 2 : élution du thorium-228 par circulation dans la colonne 10 de 10 BV d'une solution aqueuse Al comprenant 25 mmol/L d'EDTA et de pH égal à 6 ± 0,5, à un débit de 1 mL/min ;

* étape 3 : ajout à la solution aqueuse A2 issue de l'étape 2 de 2 BV d'une solution d'acide nitrique comprenant environ 14 mol/L d'HN0 ₃ (i.e. 65 % en masse) ;

* étape 4 : chargement de la résine 50 par circulation dans la colonne 40 des 12 BV obtenus à l'étape 3, à un débit de 2,5 mL/min ;

* étape 5 : lavage de la résine 50 par circulation dans la colonne 40 de 5 BV d'une solution aqueuse A4 comprenant 0,5 mol/L d'acide nitrique, à un débit de 0,5 mL/min ;

a permis de transférer plus de 99 % de l'activité du thorium-228 qui était retenue par la résine contenue dans la colonne 10 au temps tO de la mise en œuvre du procédé sur la résine contenue dans la colonne 40.