本发明涉及一种苯同系物空气氧化过程尾气的 绿色治理工艺。 背景技术

芳香酸 /酸（如苯甲醛、对苯二甲酸等）是一类重要� �化工原料，具有较强的耐热性、 说

耐水解性， 在医药、 香精香料、 塑料、 聚酯、 特种纤维、 涂料等行业中的需求量日益增 大。 工业上普遍采用空气氧化苯的同系物（如甲苯 、 二甲苯等）生产芳香酸 /酸， 主要分 为氧化和精熘两段工艺。 在生产过程中， 氧化过程的尾气是该类装置的主要污染源。 一 方面氧化反应需要一定的压力和较高温度， 另一方书面烃类氧化反应都会放出不同的热 量， 故而释放出的尾气温度较高， 约为 120〜280°C ; 同时， 由于多数反应器为加压操作， 故氧化过程尾气在释放时也具有相应的压力， 约为 0.3〜2.8Mpa不等。 在此压力和温度 条件下， 氧化过程尾气中必然携带着含量不等的反应物 、 溶剂和产物组分， 因此在排放 大气之前必须将其捕集， 并使废气达标后才能排放。 目前， 大多数处理氧化过程尾气的 工艺是先经冷凝器冷凝捕集，再通过湿法或干 法吸收（附）除去其中的残余的有机组分， 然后再排放大气。 出于节能方面的考虑， 大多数生产单位的冷凝操作并非采用冷冻液冷 凝， 而是直接采用冷却水作为冷媒。 因此， 冷却后的尾气温度仍高达 50〜100°C， 这样 残留其中的有机物含量仍然较高。 如此就给湿法或干法吸收（附）工段增添了难 度。 特 别是采用像活性炭吸附这样的干法， 若尾气中有机物含量较高， 吸附床层将很快饱和。 从而不得不频繁地对床层进行再生。 这样不仅能耗高， 而且再生时又会造成二次污染和 有机物资源的浪费。

另一方面， 由于氧化过程尾气带有相应的压力，若直接排 向大气既会引起噪声污染， 又会造成有用的压力能的损失。

因此， 传统的 （芳） 烃类空气氧化过程的尾气处理工艺必须加以改 进。 发明内容

本发明的目的是解决现有苯同系物空气氧化过 程尾气回收工艺中技术的缺陷，提供 "一种苯同系物空气氧化过程尾气的绿色治理� �艺"， 以分离并回收该空气氧化反应尾 气中的有机组分， 同时对尾气中的热能和压力能加以充分利用， 达到既节能又环保的目 的。

本发明提出的苯同系物空气氧化过程尾气的绿 色治理工艺， 如附图 1所示， 它由开 车阶段和连续正常操作两个阶段所组成。 在开车阶段， 首先按工艺要求向反应器 R-01 中加入反应物料、 溶剂 （若需要的话）， 催化剂， 然后加热至所需温度， 此时通过空气 压缩系统 AC-01 向反应器 R-01中通入空气并控制在设定的流量。 当反应器 R-01 内压 力达到设定压力后， 开启反应器 R-01顶部尾气阀门 V-01并控制在设定的流量， 以维持 反应器 R-01 内正常操作压力。 此时， 开车阶段即转入连续正常操作阶段。 在此阶段， 从反应器 R-01释放出的高温带压的氧化过程尾气首先通� �阀门 V-01和相应管道被引入 本发明专备的一台低中压气动透平式制冷机 TM-01 (以下简称透平制冷机）。 该透平制 冷机 TM-01 的工作原理是： 在高温带压的氧化过程尾气驱动下， 透平机旋转带动制冷 压缩机（实质是常规制冷机，只不过其驱动装 置不是平常的电机或内燃机，而是透平机) 工作并进行制冷， 制得的冷量通过冷媒（盐水或乙二醇等）循环 输送给流程中的冷凝器 (或冷阱） 作为冷却介质使用， 而冷媒则通过冷媒循环泵 P-01提供动力在冷凝器 （或 冷阱） 与透平制冷机 TM-01之间形成回路循环， 用以冷凝捕集闪蒸塔 FT-01顶的轻组 分和氧化过程尾气中的有机物。

高温带压的氧化过程尾气在透平制冷机 TM-01 中释放能量做功之后， 其温度压力 都得以大幅度下降。 通常情况， 温度下降 40%〜50%， 压力下降 50%〜90%。

当降温降压后的氧化过程尾气从透平制冷机 TM-01输出后， 首先进入气液分离器 S-01进行气液分离， 气相通过气液分离器 S-01顶部管道被引入到闪蒸塔 FT-01下部的 盘管 H-01 (或其它型式的换热器） 继续换热,为闪蒸塔 FT-01的闪蒸过程提供部分热量 (闪蒸过程所需热量的不足部分可由另一换热� � H-02的生蒸汽加热提供），并使该尾气 继续降温减压。 而冷凝下来的液相则被收集在气液分离器 S-01中， 并通过阀门 V-02和 管道输送至闪蒸塔 FT-01中进行闪蒸， 以实现轻重组分的分离。 降温减压后的氧化过程 尾气通过余压输送至换热器 H-03 , 为进反应器 R-01前的原料预热， 进一步利用尾气的 热量； 随后， 尾气进入冷阱 CS-02中被冷媒冷却， 将其中夹带的有机组分绝大部分冷凝 并收集， 收集液则可定期通过泵 P-03送至精熘系统 D-01分离回收。经冷凝处理后的氧 化过程尾气通过冷阱 CS-02顶部被送去湿法洗涤吸收系统 W-01,以进一步清除其中夹杂 的有机组分， 并使其达到排放标准。 之后， 尾气即可脱离湿法洗涤吸收系统 W-01 , 通 过相应管道排向大气。 此时的排放， 既无噪声污染， 又无有机物超标， 其中的能量又得 以回收利用， 可谓多重收益。

由透平制冷机 TM-01制得的冷量， 通过冷媒循环泵 P-01将冷媒输送， 首先进入闪 蒸塔 FT-01顶部冷凝器 CS-01换热（以使闪蒸的汽相得以冷凝为液体， 该液体将被送入 精熘系统进行分离提纯）， 再进入尾气冷井 CS-02进行换热， 之后再循环至透平制冷机 TM-01内继续获取冷量降温， 并进行下次循环。

该工艺的技术方案如下：

一种苯同系物空气氧化过程尾气的绿色治理工 艺， 它主要包括以下步骤： 步骤 1. 按照工艺要求， 向反应器 R-01中加入苯系反应原料、 溶剂（如果需要）和 催化剂； 同时混合和加热至工艺设定的温度和压力； 通过空气压缩系统 AC-01 向反应 器 R-01中鼓入设定流量的已净化过的压缩空气；

步骤 2. 当反应器 R-01 内的压力到达设定值后， 反应开始， 缓缓开启反应器 R-01 顶部的尾气出口阀门， 控制尾气流量， 以维持反应器 R-01 内所需的操作压力； 反应生 成的产物和部分中间产物、 溶剂以及未反应的原料通过泵 P-02输送至闪蒸塔 FT-01进 行闪蒸分离； 反应器 R-01顶部出口的高温带压尾气进入透平机 TM-01做功并带动制冷 机制取冷量；

步骤 3. 高温带压尾气在透平机制冷机 TM-01中做功制取冷量后， 首先进入气液分 离器 S-01 , 其中的大部分有机物将被冷凝并收集在分离器 下部， 并通过相应的阀门和 管道输送至闪蒸塔 FT-01进行分离； 而未被冷凝的气相则通过分离器 S-01顶部管道送 至闪蒸塔 FT-01底部加热盘管 H-01 ,为闪蒸塔 FT-01提供闪蒸所需的部分热量，热量不 足的部分由新鲜蒸汽加热补充； 气相从闪蒸塔 FT-01的底部加热盘管 H-01出来后， 再 通过管道输送至换热器 H-03为反应原料加热， 进一步利用尾气的余热；

同时， 透平制冷机制备的冷量通过冷媒在泵 P-01 的作用下输送给冷凝器 CS-01 , 以冷凝闪蒸塔 FT-01顶部出口的气相； 冷凝得到的液相则通过管道 23被输送至精熘系 统分离; 从冷凝器 CS-01输出的冷媒再被送入冷阱 CS-02, 以深冷从换热器 H-03出口 进入冷阱 CS-02的已被降温降压的氧化尾气， 捕集其中有机物；

必要时，可以调整上述冷媒进入冷凝器 CS-01和冷阱 CS-02的顺序， 即可以先进入 冷阱 CS-02换热后， 再进入冷凝器 CS-01换热， 这样， 对进入冷阱 CS-02的氧化尾气 中有机物的捕集效果会更好；

步骤 4. 从换热器 H-03出口的尾气， 温度已降至接近常温， 余热已得到充分利用， 通过管道 12输送至冷阱 CS-02被冷媒深冷却至 10°C以下，如此其中的绝大部分 (>99%) 的有机物已被冷凝收集， 冷凝液则被送至精熘系统分离， 随后， 仅含痕量有机物的气相 通过冷阱 CS-02顶部出口被输送至水吸收洗涤系统 W-01 , 以进一步清除其中的有机物 残留， 并达环保排放标准， 排向大气；

步骤 5. 交换热量后的冷媒从冷阱 CS-02的出口循环回透平机制冷机 TM-01以重新 获得冷量， 进行下一次循环。

上述空气氧化过程尾气的绿色治理工艺， 其特征是： 上述利用压力能制冷的过程是 将氧化反应后高温带压的尾气引入一台特设的 透平制冷机，透平机在带压的尾气的驱动 下旋转带动制冷机做功， 从而制取冷量。 本发明是基于目前工业上苯同系物空气氧化过 程尾气污染和资源浪费的现状，设计 出的一项新颖且实用的尾气处理工艺。 它具有下列明显优点：

( 1 ) 利用带压尾气通过透平机做功带动制冷机组， 制备冷量， 使之用于冷凝闪蒸 汽和深冷捕集尾气中的有机物， 不仅利用了尾气中的压力能， 消除了尾气噪声污染， 而 且制取的冷量用于直接捕集尾气中的有机物， 捕集率可高达 99%以上， 可谓一举多得。

(2) 充分利用了尾气中的高品位热量， 提高了能源利用率， 实现了工艺过程热能 的综合利用。

(3 ) 经深冷捕集后的氧化过程尾气再通过水吸收洗 涤塔系统进行净化处理， 清除 了其中残存的痕量有机物， 使尾气可达标排放， 不污染环境。 附图说明

图 1为本发明的流程示意图。 其中：

CS-OK CS-02为冷阱， D-01为精熘系统， FT-01为闪蒸塔， H-01、 H-02为加热盘 管， H-03为换热器， P-01、 P-02、 P-03为泵， R-01为反应器， S-01为气液分离器， TM-01 为透平机， V-01、 V-02为阀门， W-01为水吸收洗涤塔系统， 1-25为管道。

具体实施方式 以下通过实施例进一步说明本发明。

实施例 1:

向容积为 1M ³ 的反应器 R-01中加入 30kg/h甲苯和催化剂， 加热至设定温度 180°C 后， 通过空气压缩系统 AC-01向反应器 R-01中通入净化处理过的空气； 当反应器的压 力达到设定值 1.2MPa后， 缓缓开启反应器 R-01顶部阀门 V-01 , 控制尾气流量在设定 值 12m ³ /h， 以维持反应所需的压力。 反应后 20kg/h主要含有产物苯甲酸、 溶剂以及少 量中间产物苯甲醛和未反应甲苯的物料通过输 送泵 P-02和管道 5至闪蒸塔 FT-01进行 闪蒸分离。 而高温带压的氧化反应尾气从反应器顶部通过 管道进入透平机 TM-01 (KAPITSAT7.5 , JSC深冷机械公司） 并带动制冷机（ S241K, Qdrive 公司）做功制 冷， 制得的冷量通过冷媒输送给冷阱 CS-01和 CS-02, 以冷凝闪蒸塔 FT-01顶部汽相和 经 H-03换热之后的尾气， 而后通过循环泵 P-01在冷阱与 TM-01之间形成回路循环。 冷媒的温度可设定在 -15 °C -10 °C之间， 必要时可以更低。 氧化反应尾气从气液分离器 S-01顶部出口通过管道 9进入闪蒸塔 FT-01下部的加热盘管 H-01换热， 为闪蒸塔提供 部分热量， 闪蒸塔所需总热量不足部分可由换热器 H-02中的生蒸汽提供。 然后， H-01 出口尾气通过余压输送至 H-03为反应原料甲苯预热， 以进一步利用尾气的热量。 由换 热器 H-03出口的近于常温的尾气进入冷阱 CS-02可被冷冻盐水冷却至 0-5 °C (必要时 可更低或更高）。 如此， 尾气中的 99%以上的甲苯原料和中间物 （苯甲醛） 被冷凝并收 集， 收集液定期通过泵 P-03送至精熘系统 D-01分离回收。经深冷处理后的尾气再被送 至水吸收洗涤塔系统 W-01 , 以进一步清除其中的痕量有机物 （主要是低沸点的溶剂）。 至此， 尾气即可达标排放至大气。 而水吸收洗涤塔系统 W-01中的吸收洗涤用水， 则可 定期排放至生化池集中处理。最终排放的尾气 和目前工艺排放尾气相比， 有机物的含量 降低了 80%， 压力能和热量利用率提高了 70%。 实施例 2:

向容积为 1M ³ 的反应器 R-01中加入 45kg/h二甲苯和催化剂， 加热至设定温度 195 °C后， 通过空气压缩系统 AC-01向反应器 R-01中通入净化处理过的空气； 当反应器的 压力达到设定值 1.8MPa后， 缓缓开启 R-01 顶部阀门 V-01 , 控制尾气流量在设定值 12m ³ /h， 以维持反应所需的压力。 反应后 30kg/h主要含产物对二甲苯、 溶剂以及少量 中间产物对羧基苯甲醛、对甲基苯甲酸和未反 应的对二甲苯的物料后的物料通过输送泵 P-02和管道 5至闪蒸塔 FT-01进行闪蒸分离，而高温带压的氧化反应尾� ��从反应器顶部 通过管道进入透平机 TM-01 ( KAPITSAT7.5 , JSC 深冷机械公司）， 并带动制冷机 ( S241K, Qdrive 公司）做功制冷， 制得的冷量通过冷媒输送给冷阱 CS-01和 CS-02, 以冷凝闪蒸塔 FT-01顶部汽相和经 H-03换热之后的尾气，而后通过循环泵 P-01在冷阱 与 TM-01之间形成回路循环。 冷媒的温度可设定在 -15°C-10°C之间， 必要时可以更低。 氧化反应尾气从 S-01顶部出口通过管道 9进入闪蒸塔 FT-01下部的加热盘管 H-01换热， 为闪蒸塔提供部分热量，闪蒸塔所需总热量不 足部分可由换热器 H-02中的生蒸汽提供。 然后， H-01出口尾气通过余压输送至换热器 H-03为原料对二甲苯预热， 进一步利用尾 气的热量。 由 H-03出口的近于常温的尾气进入冷阱 CS-02可被冷冻盐水冷却至 0-5°C (必要时可更低或更高）。 如此， 尾气中的 99%以上的对二甲苯原料和中间物 （对羧基 苯甲醛、对甲基苯甲酸）被冷凝并收集， 收集液定期通过泵 P-03送至精熘系统 D-01分 离回收。 经深冷处理后的尾气再被送至水吸收洗涤塔系 统 W-01 , 以进一步清除其中的 痕量有机物。 至此， 尾气即可达标排放至大气。 而水吸收洗涤塔系统 W-01中的吸收洗 涤用水， 则可定期排放至生化池集中处理。 最终排放的尾气和目前工艺排放尾气相比， 有机物的含量降低了 80%， 压力能和热量利用率提高了 70%。 实施例 3:

向容积为 1M ³ 的反应器 R-01 中加入 60kg/h偏三甲苯和催化剂， 加热至设定温度 280°C后， 通过空气压缩系统 AC-01向反应器 R-01中通入净化处理过的空气； 当反应器 的压力达到设定值 2.5MPa后， 缓缓开启 R-01顶部阀门 V-01 , 控制尾气流量在设定值 12m ³ /h， 以维持反应所需的压力。 反应后 40kg/h主要含产物偏三苯甲酸、 溶剂以及少 量中间产物 1， 2-二甲基苯甲醛、 1， 4-二甲基苯甲醛、 1， 2-二甲基苯甲酸、 1， 4-二甲 基苯甲酸和未反应的偏三甲苯的物料通过输送 泵 P-02和管道 5至闪蒸塔 FT-01进行闪 蒸分离， 而高温带压的氧化反应尾气从反应器顶部通过 管道进入透平机 TM-01 (KAPITSAT7.5, JSC深冷机械公司）， 并带动制冷机 （S241K, Qdrive 公司） 做功 制冷， 制得的冷量通过冷媒输送给冷阱 CS-01和 CS-02, 以冷凝闪蒸塔 FT-01顶部汽相 和经 H-03换热之后的尾气， 而后通过循环泵 P-01在冷阱与 TM-01之间形成回路循环。 冷媒的温度可设定在 -15°C-10°C之间，必要时可以更低。氧化反应尾 气从 S-01顶部出口 通过管道 9进入闪蒸塔 FT-01下部的加热盘管 H-01换热， 为闪蒸塔提供部分热量， 闪 蒸塔所需总热量不足部分可由换热器 H-02中的生蒸汽提供。然后， H-01出口尾气通过 余压输送至换热器 H-03为原料偏三甲苯预热，进一步利用尾气的� �量。由 H-03出口的 近于常温的尾气进入冷阱 CS-02可被冷冻盐水冷却至 0_5°C (必要时可更低或更高）。 如此， 尾气中的 99%以上的偏三甲苯和中间物 （1， 2-二甲基苯甲醛、 1， 4-二甲基苯甲 醛、 1， 2-二甲基苯甲酸、 1， 4-二甲基苯甲酸）被冷凝并收集， 收集液定期通过泵 P-03 送至精熘系统 D-01分离回收。 经深冷处理后的尾气再被送至水吸收洗涤塔系 统 W-01， 以进一步清除其中的痕量有机物。 至此， 尾气即可达标排放至大气。 而水吸收洗涤塔系 统 W-01中的吸收洗涤用水， 则可定期排放至生化池集中处理。 最终排放的尾气和目前 工艺排放尾气相比， 有机物的含量降低了 80%， 压力能和热量利用率提高了 70%。 实施例 4:

向容积为 1M ³ 的反应器 R-01中加入 40kg/h氟代甲苯、 四溴乙烷和催化剂， 加热至 设定温度 190°C后， 通过空气压缩系统 AC-01向反应器 R-01中通入净化处理过的空气； 当反应器的压力达到设定值 1.5MPa后， 缓缓开启 R-01顶部阀门 V-01 , 控制尾气流量 在设定值 12m ³ /h， 以维持反应所需的压力。 反应后 25kg/h主要含产物氟代甲苯、 四溴 乙烷以及少量中间产物氟代苯甲醛、氟代苯甲 酸和未反应的氟代甲苯的物料通过输送泵 P-02和管道 5至闪蒸塔 FT-01进行闪蒸分离，而高温带压的氧化反应尾� ��从反应器顶部 通过管道进入透平机 TM-01 (KAPITSAT7.5， JSC深冷机械公司）并带动制冷机（ S241K, Qdrive 公司） 做功制冷， 制得的冷量通过冷媒输送给冷阱 CS-01 和 CS-02, 以冷凝闪 蒸塔 FT-01顶部汽相和经 H-03换热之后的尾气，而后通过循环泵 P-01在冷阱与 TM-01 之间形成回路循环。 冷媒的温度可设定在 -15 °C-10°C之间， 必要时可以更低。 氧化反应 尾气从 S-01顶部出口通过管道 9进入闪蒸塔 FT-01下部的加热盘管 H-01换热， 为闪蒸 塔提供部分热量， 闪蒸塔所需总热量不足部分可由换热器 H-02中的生蒸汽提供。然后， H-01出口尾气通过余压输送至换热器 H-03为原料氟代甲苯预热，进一步利用尾气的� � 量。 由 H-03出口的近于常温的尾气进入冷阱 CS-02可被冷冻盐水冷却至 0-5°C (必要 时可更低或更高）。 如此， 尾气中的 99%以上的氟代甲苯和中间物 （氟代苯甲醛、 氟代 苯甲酸）被冷凝并收集， 收集液定期通过泵 P-03送至精熘系统 D-01分离回收。 经深冷 处理后的尾气再被送至水吸收洗涤塔系统 W-01 , 以进一步清除其中的痕量有机物。 至 此， 尾气即可达标排放至大气。 而水吸收洗涤塔系统 W-01中的吸收洗涤用水， 则可定 期排放至生化池集中处理。最终排放的尾气和 目前工艺排放尾气相比， 有机物的含量降 低了 80%， 压力能和热量利用率提高了 70%。 实施例 5:

向容积为 1M ³ 的反应器 R-01 中加入 55kg/h间二甲苯和催化剂， 加热至设定温度 200°C后， 通过空气压缩系统 AC-01向反应器 R-01中通入净化处理过的空气； 当反应器 的压力达到设定值 2.3MPa后， 缓缓开启 R-01顶部阀门 V-01， 控制尾气流量在设定值 12m ³ /h， 以维持反应所需的压力。 反应后的 36kg/h主要含产物间甲基苯甲酸、 溶剂以 及少量中间产物间甲基苯甲醛和未反应的间二 甲苯的物料通过输送泵 P-02和管道 5至 闪蒸塔 FT-01进行闪蒸分离，而高温带压的氧化反应尾� ��从反应器顶部通过管道进入透 平机 TM-01 (KAPITSAT7.5, JSC深冷机械公司） 并带动制冷机（S241K, Qdrive 公 司） 做功制冷， 制得的冷量通过冷媒输送给冷阱 CS-01和 CS-02, 以冷凝闪蒸塔 FT-01 顶部汽相和经 H-03换热之后的尾气， 而后通过循环泵 P-01在冷阱与 TM-01之间形成 回路循环。冷媒的温度可设定在 -15°C-10°C之间，必要时可以更低。氧化反应尾 气从 S-01 顶部出口通过管道 9进入闪蒸塔 FT-01下部的加热盘管 H-01换热， 为闪蒸塔提供部分 热量， 闪蒸塔所需总热量不足部分可由换热器 H-02中的生蒸汽提供。 然后， H-01出口 尾气通过余压输送至换热器 H-03为原料间二甲苯预热，进一步利用尾气的� �量。由 H-03 出口的近于常温的尾气进入冷阱 CS-02可被冷冻盐水冷却至 0-5°C (必要时可更低或更 高）。 如此， 尾气中的 99%以上的间二甲苯和中间物 （间甲基苯甲酸） 被冷凝并收集， 收集液定期通过泵 P-03送至精熘系统 D-01分离回收。经深冷处理后的尾气再被送至� � 吸收洗涤塔系统 W-01 , 以进一步清除其中的痕量有机物。 至此， 尾气即可达标排放至 大气。而水吸收洗涤塔系统 W-01中的吸收洗涤用水， 则可定期排放至生化池集中处理。 最终排放的尾气和目前工艺排放尾气相比， 有机物的含量降低了 80%， 压力能和热量利 用率提高了 70%。 实施例 6:

向容积为 1M ³ 的反应器 R-01中加入 50kg/h对二甲苯、醋酸和催化剂， 加热至设定 温度 220°C后， 通过空气压缩系统 AC-01 向反应器 R-01中通入净化处理过的空气； 当 反应器的压力达到设定值 2MPa后， 缓缓开启 R-01顶部阀门 V-01 , 控制尾气流量在设 定值， 以维持反应所需的压力。 反应后 33kg/h主要含产物对苯二甲酸、 溶剂以及少量 中间产物对甲基苯甲醛、对甲基苯甲酸、对苯 二甲醛和未反应的对二甲苯的物料通过输 送泵 P-02和管道 5至闪蒸塔 FT-01进行闪蒸分离， 而高温带压的氧化反应尾气从反应 器顶部通过管道进入透平机 TM-01 (KAPITSAT7.5, JSC深冷机械公司） 并带动制冷 机（ S241K, Qdrive 公司）做功制冷，制得的冷量通过冷媒输送给 冷阱 CS-01和 CS-02, 以冷凝闪蒸塔 FT-01顶部汽相和经 H-03换热之后的尾气，而后通过循环泵 P-01在冷阱 与 TM-01之间形成回路循环。 冷媒的温度可设定在 -15°C-10°C之间， 必要时可以更低。 氧化反应尾气从 S-01顶部出口通过管道 9进入闪蒸塔 FT-01下部的加热盘管 H-01换热， 为闪蒸塔提供部分热量，闪蒸塔所需总热量不 足部分可由换热器 H-02中的生蒸汽提供。 然后， H-01出口尾气通过余压输送至换热器 H-03为原料对二甲苯预热， 进一步利用尾 气的热量。 由 H-03出口的近于常温的尾气进入冷阱 CS-02可被冷冻盐水冷却至 0-5°C (必要时可更低或更高）。 如此， 尾气中的 99%以上的对二甲苯和中间物 （对甲基苯甲 醛、 对甲基苯甲酸、 对苯二甲醛） 被冷凝并收集， 收集液定期通过泵 P-03送至精熘系 统 D-01分离回收。 经深冷处理后的尾气再被送至水吸收洗涤塔系 统 W-01 , 以进一步清 除其中的痕量有机物。 至此， 尾气即可达标排放至大气。 而水吸收洗涤塔系统 W-01中 的吸收洗涤废水， 则可定期排放至生化池集中处理。最终排放的 尾气和目前工艺排放尾 气相比， 有机物的含量降低了 80%， 压力能和热量利用率提高了 70%。