本発明のプレス成形用アルミニウム合金板� ��、上述したように、その集合組織について� ��CR方位の方位密度が、CR方位以外のいずれの 方位の方位密度よりも高い。
 ここで、アルミニウム合金の集合組織につ� ��て説明する。アルミニウム合金等の多結晶� ��料は、いくつかの特定方位に結晶粒が配向� ��た組織、すなわち集合組織を持つことが多� ��。上記方位としては、CR方位、Cube方位、Goss 方位、Brass方位、S方位、Copper方位、RW方位、P P方位等がある。
 また、結晶方位が均一に分散して集積がな� ��とき、集合組織はランダムであるという。
 また、集合組織の体積分率が変化すると、� ��性異方性が変化することが知られている。

 上記集合組織のでき方は同じ結晶系の場� ��でも加工法によって異なる。圧延による板� ��の集合組織の場合には、圧延面と圧延方向� ��表されており、圧延面は面を表すミラー指� ��(hkl)で表現され、圧延方向は方向を表すミ� �ー指数[uvw]で表現される(h,k,l,u,v,wは整数)。� �して、hu+kv+lw=0の条件を満たすように、h,k,l� �びu,v,wの順番を入れ替えて得られる24通りの� ��価な方位群をとりまとめて{h,k,l}<u,v,w>� �表し、方位の一般的表示としている。

 かかる表現方法に基づいて、上記各方位は� ��下のように示される。
CR方位:{001}<520>、
Cube方位:{001}<100>、
Goss方位:{011}<100>、
Brass方位:{011}<211>、
S方位:{123}<634>、
Copper方位:{112}<111>、
RW方位:{001}<110>、
PP方位:{011}<122>。

 上記集合組織の方位密度とは、ランダムな� ��位に対する各方位の強度を比率で示したも� ��である。
 本発明ではこれらの方位から±10度以内の方 位のずれは同一の方位であると定義する。た だし、Copper方位及びS方位に関しては、±9度� �内の方位のずれは同一の方位であると定義� �る。

 上記方位密度の分布は、例えば、X線回折法 を用いて、結晶粒方位分布関数(ODF)を求める� ��とにより測定することができる。
 具体的には、X線回折装置で測定した極点図 から、3次元方位解析によりODFを求めること� �、各結晶方位の方位密度を求める。ODFはBunge の提唱した級数展開法により偶数項の展開次 数を22次、奇数項の展開次数を19次として計� �する。なお、方位密度は、特定方位の方位� �度とランダム方位を有する試料の方位密度� �の比で示し、ランダム比と表記する。ラン� �ム強度Irは検体試料強度Icから次式により算� ��する。
 ここで、α、βは測定角度、δsはステップ角 度である。

 また、上記アルミニウム合金を製造する� ��法は、集合組織についてCR方位の方位密度� �CR方位以外のいずれの方位の方位密度よりも 高いプレス成形用アルミニウム合金板を得る ことができれば特に限定されないが、例えば 、アルミニウム合金からなる鋳塊に対して熱 間圧延を施し、続いて、熱間圧延の圧延方向 に対して90°方向で冷間圧延を行って、更に� �溶体化処理、焼入れを行い、その後、熱処� �を行う方法が挙げられる。今後、上記プレ� �成形用アルミニウム合金板のより効率的な� �造方法が出てくる可能性は十分にある。

 また、上記プレス成形用アルミニウム合金� ��は、上記CR方位の方位密度が10以上(ランダ� �比、以下同じ)であることが好ましい。
 この場合には、特に、等二軸変形、平面ひ� ��み変形、及び一軸変形での破断限界を高め� ��ことができる。
 上記CR方位の方位密度が10未満の場合には、 上記各変形での破断限界が低下し、成形性が 劣化するおそれがある。

 また、上記CR方位以外の方位が全て10未満で あることが好ましい。
 この場合には、特に、等二軸変形、平面ひ� ��み変形、及び一軸変形での破断限界を高め� ��ことができる。
 上記CR方位以外の方位としては、上記Cube方� ��、Goss方位、Brass方位、S方位、Copper方位、RW� ��位、PP方位等が挙げられる。

 また、上記CR方位以外の方位の方位密度� �いずれかひとつでも10を越える場合には、上 記各変形での破断限界が低下し、成形性が劣 化するおそれがある。

 また、上記プレス成形用アルミニウム合金� ��は、Al-Mg-Si系合金からなることが好ましい� �
 この場合には、特に、張り出し成形や曲げ� ��工性が求められる自動車のエンジンフード� ��トランクフード等、又は深絞り成形性が求� ��られる自動車ドアやフェンダー等に好適な� ��料とすることができる。

 また、特に好適な成分を有する上記Al-Mg-S i系合金は、Si:0.2%~2.0%(質量%、以下同様)、Mg:0. 2%~1.5%を含有し、さらに、Cu:1.0%以下、Zn:0.5%以 下、Fe:0.5%以下、Mn:0.3%以下、Cr:0.3%以下、V:0.2% 以下、Zr:0.15%以下、Ti:0.1%以下、B:0.005%以下の� ��ち1種又は2種以上を含有し、残部は不可避� �不純物及びアルミニウムからなる上記Al-Mg-Si 系合金であることが好ましい。

 Siは、ベークハード性を得るために必要で� �り、Mg ₂ Si等のMg-Si系化合物を形成して強度を高める� �う機能する。
 Siの含有量が0.2%未満の場合には、150℃~200℃ の範囲内で10~60分保持する熱処理で十分なベ� ��クハード性を得ることができないおそれが� ��る。一方、Siの含有量が2.0%を超える場合に� ��、成形加工時の耐力が高くなり、離型によ� ��材料の弾性変形分が形状回復(弾性回復)す� �スプリングバックが大きくなる問題が生じ� �。成形性が劣化するおそれがある。また、Si の含有量が0.2%未満あるいは2.0%超えの場合に� ��、CR方位の方位密度が低くなりやすく、成� �性が劣化するおそれがある。
 Siの含有量は、更に好ましくは0.8~1.2%である 。

 また、上記プレス成形用アルミニウム合金� ��は、Mg:0.2~1.5%を含有する。
 Mgは、上述のSiと同様にベークハード性を得 るために必要であり、Mg ₂ Si等のMg-Si系化合物を形成して強度を高める� �う機能する。
 Mgの含有量が0.2%未満の場合には、150℃~200℃ の範囲内で10~60分保持する熱処理で十分なベ� ��クハード性を得ることができないおそれが� ��る。一方、Mgの含有量が1.5%を超える場合に� ��、溶体化処理後もしくは最終熱処理完了後� ��耐力が高くなり、スプリングバックが大き� ��なるおそれがある。また、上記Mgの含有量� �0.2%未満もしくは1.5%超えの場合には、CR方位� ��方位密度が低くなりやすく、成形性が劣化� ��るおそれがある。
 Mgの含有量は、更に好ましくは0.3~0.7%である 。

 上記プレス成形用アルミニウム合金板は、� ��らにCu:1.0%以下、Zn:0.5%以下、Fe:0.5%以下、Mn:0 .3%以下、Cr:0.3%以下、V:0.2%以下、Zr:0.15%以下、 Ti:0.1%以下、B:0.005%以下のうち1種又は2種以上� ��含有する。
 Cuは、強度を高め、成形性を向上させるよ� �機能する。Cuの含有量が1.0%を超える場合に� �、耐食性を劣化させるおそれがある。

 Znは、表面処理時のリン酸亜鉛処理性を向� �させるよう機能する。Znの含有量が0.5%を超� �る場合には、耐食性が劣化するおそれがあ� �。
 Fe、Mn、Cr、V、Zrは、強度を高め、結晶粒を� ��細化して成形加工時の肌荒れを防止するよ� ��機能する。Fe、Mn、Cr、V、Zrの含有量が上述� ��範囲を超える場合には、CR方位の方位密度� �低くなりやすく、成形性が劣化するおそれ� �ある。
 Ti、Bは、鋳造組織を微細化して成形性を向� ��させるよう機能する。Ti、Bの含有量が、上� ��の範囲を超える場合には、CR方位の方位密� �が低くなりやすく、成形性が劣化するおそ� �がある。

 また、上記プレス成形用アルミニウム合金� ��は、Al-Mg系合金からなってもよい。
 この場合には、特に、張出成形や曲げ加工� ��が求められる自動車のエンジンフードやト� ��ンクフード等、又は深絞成形性が求められ� ��自動車ドアやフェンダー等に好適な材料と� ��ることができる。

 また、特に好適な成分を有する上記Al-Mg� �合金は、Mg:1.5~6.5%(質量%、以下同様)を含有し 、さらに、Mn:1.5%以下、Fe:0.7%以下、Si:0.5%以下 、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.4%以下、Zr:0.3%� �下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下のうち 1種又は2種以上を含有し、残部は不可避的不� ��物及びアルミニウムからなるAl-Mg系合金で� �ることが好ましい。

 Mgは、強度を得るために必要であり、固� �して強度を高めるよう機能する。Mgの含有量 が1.5%未満の場合には、十分な強度を得るこ� �ができず、成形性が劣化するおそれがある� �一方、Mgの含有量が6.5%を超える場合には、� �間圧延時に割れ易くなり、圧延できなくな� �問題が生じる。また、上記Mgの含有量が1.5%� �満もしくは6.5%超えの場合には、CR方位の方� �密度が低くなりやすく、成形性が劣化する� �それがある。Mgの含有量は、更に好ましくは 2.2~6.2%である。

 上記プレス成形用アルミニウム合金板は� ��さらに、Mn:1.5%以下、Fe:0.7%以下、Si:0.5%以下� ��Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.4%以下、Zr:0.3%以 下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下のうち1 種又は2種以上を含有する。Mn、Fe、Si、Cu、Cr� ��Zn、Zr、Vは、強度を高め、成形性を向上さ� �るよう機能する。Mn、Fe、Si、Cu、Cr、Zn、Zr、 Vの含有量が上述の範囲を超える場合には、CR 方位の方位密度が低くなりやすく、成形性が 劣化するおそれがある。Ti、Bは、鋳造組織を 微細化して成形性を向上させるよう機能する 。Ti、Bの含有量が、上述の範囲を超える場合 には、CR方位の方位密度が低くなりやすく、� ��形性が劣化するおそれがある。

 また、上記プレス成形用アルミニウム合金� ��は、Al-Mn系合金からなってもよい。
 この場合には、特に、張出成形と、深絞成� ��の両方が求められる自動車のヒートインシ� ��レーター等に好適な材料とすることができ� ��。

 また、特に好適な成分を有する上記Al-Mn� �合金は、Mn:0.3~2.0%(質量%、以下同様)を含有し 、さらに、Mg:1.5%以下、Si:1.0%以下、Fe:1.0%以下 、Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.5%以下、Zr:0.5%� �下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下のうち 1種又は2種以上を含有し、残部は不可避的不� ��物及びアルミニウムからなるAl-Mn系合金で� �ることが好ましい。

 Mnは強度を得るために必要であり、Al-Mn系 化合物を形成して強度を高めるよう機能する 。Mnの含有量が0.3%未満の場合には、十分な強 度を得ることができず、成形性が劣化するお それがある。一方、Mnの含有量が2.0%を超える 場合には、鋳造時に粗大な晶出物を形成しや すくなり、成形性が劣化するおそれがある。 また、上記Mnの含有量が0.3%未満もしくは2.0%� �えの場合には、CR方位の方位密度が低くなり やすく、成形性が劣化するおそれがある。Mn� ��含有量は、更に好ましくは0.8~1.5%である。

 上記プレス成形用アルミニウム合金板は� ��さらに、Mg:1.5%以下、Si:1.0%以下、Fe:1.0%以下� ��Cu:0.5%以下、Cr:0.5%以下、Zn:0.5%以下、Zr:0.5%以 下、V:0.2%以下、Ti:0.2%以下、B:0.05%以下のうち1 種又は2種以上を含有する。Mg、Si、Fe、Cu、Cr� ��Zn、Zr、Vは、強度を高め、成形性を向上さ� �るよう機能する。Mg、Si、Fe、Cu、Cr、Zn、Zr、 Vの含有量が上述の範囲を超える場合には、CR 方位の方位密度が低くなりやすく、成形性が 劣化するおそれがある。Ti、Bは、鋳造組織を 微細化して成形性を向上させるよう機能する 。Ti、Bの含有量が上述の範囲を超える場合に は、CR方位の方位密度が低くなりやすく、成� ��性が劣化するおそれがある。