以下、図面を参照して、本発明に係るク� ��ッドシート及びその製造方法の一実施形態� ��ついて説明する。なお、以下の図面におい� ��、各部材を認識可能な大きさとするために� ��各部材の縮尺を適宜変更している。

 図1は、本実施形態のクラッドシート1の� �視図である。また、図2は、本実施形態のク� ��ッドシート1の拡大断面図である。この図に 示すように、本実施形態のクラッドシート1� �、基材となるシート状の金属板2と、該基材� ��両面全体に圧着されるクラッド層3とによっ て構成されている。

 金属板2は、SUS(ステンレス鋼)によって形成� ��れており、好適にはSUS304、SUS316、SUS410ある� ��はSUS444によって形成される。また、クラッ� ��層3は、ニッケル、クロム、シリコン、リン を含む合金相Y1と、ニッケル相Y2と、BNi-7(JIS� �格:Z3265)が溶融した後に固化した合金相Y3(溶� ��温度が最も低い相)とから構成されている。
 なお、クラッド層3には、ニッケル、クロム 、シリコン、リンの他、不可避不純物(不図� �)が含まれている。

 合金相Y1は、クロム、シリコン及びリンを� �分として含み、かつ、残部がニッケルによ� �て形成された合金粉末が部分的に溶融する� �とによって形成される相である。
 クロムは、クラッドシート1の耐食性を向上 させるのに有効な物質である。また、シリコ ン及びリンは、クラッドシート1のロウ付け� �を向上させるのに有効な物質である。この� �うなクロム、シリコン、リンを成分として� �む合金相Y1がクラッド層3に存在することに� �って、本実施形態のクラッドシート1は、耐� ��性及びロウ付け性を兼ね備えたものとなる� ��

 ニッケル相Y2は、延性の高い純金属であ� �ニッケルからなる金属粉末の一部が溶融さ� �ることによって形成される相である。この� �うな延性の高い純金属であるニッケルから� �る相がクラッド層3に存在することによって� ��本実施形態のクラッドシート1は、プレスや 曲げ等の加工の自由度が高いものとなる。

 合金相Y3は、上述のように、BNi-7が溶融する ことによって形成されるものであり、合金相 Y1、ニッケル相Y2の間に充填されている。そ� �て、合金相Y3の融点は、合金相Y1及びニッケ� ��相Y2と比較して最も低く、1150°以下である� �とが好ましい。このような合金相Y3が溶融さ れることによって、基材である金属板2とク� �ッド層3とが融着されている。すなわち、本� ��施形態のクラッドシート1においては、金属 板2とクラッド層3とが接着剤を必要とするこ� ��なく接合されている。
 なお、BNi-7は、周知のように、JIS規格(Z3265;� ��ッケルロウ)で規定されている13~15重量%程度 のクロムと9.7~10.5重量%程度のリンを含むニッ ケル基合金である。

 このように、クラッド層3は、クロム、シ リコン及びリンを成分として含み、かつ、残 部がニッケルによって形成された合金粉末が 部分的に溶融することによって形成される合 金相Y1と、BNi-7(合金)が溶融することによって 形成される合金相Y3とを備えている。すなわ� ��、クラッド層3は、組成の異なる2つの合金� �を備えている。

 また、クラッド層3全体を平均化して得ら れるクラッド層3の組成比率は、クロムが13重 量%、シリコンが4重量%、リンが6重量%で、残� ��がニッケル及び不可避不純物となっている� ��

 このように構成された本実施形態のクラッ� ��シート1は、クラッド層3に13重量%のクロム� �含まれている。そして、クラッド層3が金属� ��2の両面全体に形成されている。このため、 クラッド層3が耐食性を発揮し、クラッドシ� �ト1そのものが腐食することを防止する。
 また、本実施形態のクラッドシート1は、ク ラッド層3に4重量%のシリコンと、6量%のリン� ��含まれている。このため、クラッド層3は、 十分なロウ材強度を有するとともに低温での ロウ付けが可能なものとなっている。すなわ ち、クラッド層3は、優れたロウ付け性を有� �ている。
 つまり、本実施形態のクラッドシート1は、 耐食性及びロウ付け性を兼ね備えた。よって 、別途ロウ材シート等を配置する必要はなく 、ロウ付けシートを加工して配置する処理を 省略することができる。

 さらに、本実施形態のクラッドシート1に おいては、延性の高いニッケル相Y2がクラッ� ��層3に存在している。このため、本実施形態 のクラッド層3は、例えば、上述のニッケル� �クロム、シリコン、リン及び不可避不純物� �同一の組成比率にて均一に混ぜ合わされた� �ラッド層と比較して軟化される。このため� �本実施形態のクラッドシート1は、加工の自� ��度が高いものとなる。

 また、本実施形態のクラッドシート1におい ては、クラッド層3が基材となる金属板2に対� ��て融着されている。すなわち、接着剤を用� ��ることなく金属板2とクラッド層3とが接合� �れている。
 このため、本実施形態のクラッドシート1を ロウ付けする際の接合工程において脱脂処理 を省略することができる。

 また、本実施形態のクラッドシート1にお いては、上述のように、クラッド層3が金属� �2の両面全体に形成されている。このため、� ��ラッドシート1全体が耐食性を備えたものと なっている。従来は、金属板のロウ付け箇所 のみにロウ材が付着形成あるいはロウ材シー トが配置されるため、ロウ材が付着形成され ていない部分あるいはロウ材シートが配置さ れていない部分の耐食性を確保するために、 金属板自体の厚みを厚くしていた。これに対 して本実施形態のクラッドシート1は全体が� �食性を有しているため、金属板自体の厚み� �抑えることができる。よって、例えば、ク� �ッドシート1を用いて製造される装置等を小� ��かつ軽量化することができる。

 次に、クラッドシート1の製造方法につい て説明する。

 図4は、クラッドシート1の製造装置の概� �構成を示した模式図である。この図に示す� �うに、製造装置は、圧延ローラ10A,10B、ベル� ��フィーダ20A,20B及び加熱炉30備えている。

 圧延ローラ10A,10Bは、互いの周面が所定間隔 を隔てて平行対峙するように配置されており 、その間に上記金属板2が上方から下方に向� �て介挿されるようになっている。
 ベルトフィーダ20A,20Bは、圧延ローラ10A,10B� �上方に設置されている。ベルトフィーダ20A� �、圧延ローラ10Aの上方に設置されており、� �延ローラ10Aの周面上に混合粉末Fを供給する� ��また、ベルトフィーダ20Bは、圧延ローラ10B� ��上方に設置されており、圧延ローラ10Bの周� ��上に混合粉末Fを供給する。
 加熱炉30は、圧延ローラ10A,10Bの下方に設置� ��れており、圧延ローラ10A,10Bから送出された 金属板2を、後述するBNi-7粉末の融点近傍の温 度で加熱する。

 ベルトフィーダ20A,20Bから圧延ローラ10A,10 Bに供給される混合粉末Fは、合金粉末F1とニ� �ケル粉末F2とシリコン粉末F3と、BNi-7粉末F4と が混合されている。

 合金粉末F1は、クロムを29重量%、シリコ� �を4重量%及びリンを6重量%成分として含み、� ��つ、残部がニッケルによって形成されてい� ��。この合金粉末F1は、延性の低い金属粉末� �あり、例えばガスアトマイズ法によって形� �されている。この合金粉末F1には、上述のよ うにクロム、シリコン、リンが成分として含 まれている。

 ニッケル粉末F2は、延性の高い純金属で� �るニッケルからなる金属粉末であり、合金� �末F1を金属板2に対して圧着させるためのバ� �ンダーとて機能する。ニッケル粉末F2は、図 3に示すように、例えば、複数の突起を有し� �カーボニルNi粉が好ましい。このような形状 のニッケル粉末F2を用いることによって、突� ��部分によりニッケル粉末F2と合金粉末F1との 接着性が向上し、より強固に合金粉末F1を金� ��板2に対して圧着させることができる。この ようなニッケル粉末F2は、混合粉末Fに10重量% 以上含まれている。

 シリコン粉末F3は、シリコンからなる金� �粉末で、クラッド層3の成分比率を調整する� ��め、すなわちクラッド層3に含まれるシリコ ンを増加させるために加えられる。

 なお、混合粉末の総和の組成比率は、上� ��したクラッド層3全体の組成比率と同一であ り、クロムが13重量%、シリコンが4重量%、リ� ��が6重量%で、残部がニッケル及び不可避不� �物となっている。

 そして、上述のように構成された製造装置� ��おいて、混合粉末Fは、ベルトフィーダ20A,20 Bから各圧延ローラ10A,10Bの周面上に供給され� ��。各圧延ローラ10A,10Bの周面上に供給された 混合粉末Fは、圧延ローラ10A,10Bのさらなる回� ��によって金属板2の各面に圧延(圧着)される� ��すなわち、圧延ローラ10A,10Bによって、混合 粉末Fを金属板2に対して圧着する圧着工程が� ��われる。
 ここで、本実施形態においては、混合粉末F にニッケル粉末F2が含まれている。このため� ��圧延ローラ10A,10Bによって圧延されることに よってニッケル粉末F2が変形して、合金粉末F 1を金属板2に対して固着するためのバインダ� ��として機能する。よって、従来のように樹� ��が含まれた接着剤を用いることなく、クロ� ��、シリコン及びリンを成分として含む合金� ��末F1を金属板2に対して圧着することができ� ��。

 続いて、両面全体に混合粉末Fが圧着された 金属板2は、加熱炉30においてBNi-7粉末F4の融� �近傍の温度にて加熱される。この加熱によ� �て、融点の最も低いBNi-7粉末F4が溶融する。
 なお、BNi-7粉末が溶融されることによって� �金粉末F1、ニッケル粉末F2は部分的に溶融す� ��。またシリコン粉末F3はBNi-7粉末の溶融に伴 って溶融する。このように各粉末F1~F4が溶融� ��れた後、冷却することによって、図2に示す ように、合金相Y1、ニッケル相Y2及び合金相Y3 を有するクラッド層3が形成される。
 なお、クラッドシート1はロウ付けの際に再 加熱(真空熱処理)され、複数の金属相から構� ��されているクラッド層は均一化される方向� ��進む。

 以上の工程によって、図1及び図2において� �した、本実施形態のクラッドシート1が製造� ��れる。
 このような本実施形態のクラッドシート1の 製造方法によれば、耐食性及びロウ付け性を 発揮する合金粉末F1と、延性して接着性を発� ��するニッケル粉末F2とが混合された混合粉� �Fが金属板2に対して圧着される。したがって 、耐食性及びロウ付け性を有する合金粉末F1� ��金属板2に対して圧着する場合に、合金粉末 F1を金属板2に対して確実に固着させることが 可能となる。

 また、本実施形態のクラッドシート1の製 造方法においては、混合粉末Fにニッケル粉� �F2が10重量%以上含まれている。このような場 合には、合金粉末F1が金属板2に対して良好に 固着する。このため、本実施形態のクラッド シート1の製造方法によれば、合金粉末F1を良 好に金属板2に対して固着させることができ� �。

 また、本実施形態のクラッドシート1の製 造方法においては、ニッケル粉末F2が例えば� ��複数の突起を有したカーボニルNi粉である� �め、突起部分によりニッケル粉末F2と合金粉 末F1との接着性が向上し、より強固に合金粉� ��F1を金属板2に対して固着させることができ� ��。このように、より強固に合金粉末F1を金� �板2に対して固着させることによって、混合� ��末Fが金属板2から剥離することをより抑制� �ることが可能となる。

 また、本実施形態のクラッドシート1の製 造方法においては、BNi-7粉末F4を溶融するこ� �によってクラッド層3を形成している。このB Ni-7粉末は、融点(900℃程度)が低い。このため 、加熱温度を900℃程度に抑えることができ、 クロムやシリコンや酸化してしまうことを抑 制することができる。

 そして、このようなクラッドシートの製造� ��法では、溶融温度の低い粉末(BNi-7粉末F4)の� ��を溶かしてクラッド層を形成したため、ク� ��ッド層には、ニッケル相が分散して存在し� ��状態となっている。その結果、本実施形態� ��クラッドシートの製造方法にて製造された� ��ラッドシート1は、クラッド層が延性を有し 、プレス成形や曲げ成形等の塑性加工を行う ことができ、クラッド層の剥離または脱落が 無い状態で、3次元形状等の複雑な形状に成� �することができる。
 また、製造方法によって製造された本実施� ��態のクラッドシート1は、ロウ付け時に再加 熱されることにより、クラッド層の組成の不 均一状態(ニッケル相が分散しており、組成� �均一ではない)が解消され、組成が均一化さ� ��ることにより、ニッケル相の存在比率は減� ��し、合金化が進行して耐食性が向上する。� ��た、ニッケル相の存在比率が減少すること� ��より、延性は低下するが強度が向上すると� ��う特徴をもつ。

 以上、添付図面を参照しながら本発明に� ��るクラッドシート及びその製造方法の好適� ��実施形態について説明したが、本発明は上� ��実施形態に限定されないことは言うまでも� ��い。上述した実施形態において示した各構� ��部材の諸形状や組み合わせ等は一例であっ� ��、本発明の主旨から逸脱しない範囲におい� ��設計要求等に基づき種々変更可能である。

 例えば、上記実施形態においては、クラッ� ��層3及び混合粉末Fにおける組成比率が、ク� �ムが13重量%、シリコンが4重量%、リンが6重� �%で、残部がニッケルであるとして説明した� ��しかしながら、本発明はこれに限定される� ��のではない。
 例えば、クロムについては、クラッド層3及 び混合粉末Fに13~18重量%含まれていれば、ク� �ッド層3が特に良好な耐食性を発揮する。ま� ��、シリコンについては、クラッド層3及び混 合粉末Fに3~4重量%、リンについては、クラッ� ��層3及び混合粉末Fに4~7重量%含まれていれば� ��クラッド層3が特に良好なロウ付け性を発揮 する。このため、上記範囲内に各成分が収ま るように組成を変化させるのは任意である。 一例としては、混合粉末Fを、20重量%の合金� �末F1と、30重量%のニッケル粉末F2と、シリコ� ��粉末F3と、40重量%のBNi-7粉末F4と、7重量%の� �ロム粉末とによって構成することもできる� �この場合には、クラッド層3及び混合粉末Fの 組成比率は、クロムが19重量%、シリコンが5� �量%、リンが5重量%で、残部がニッケルとな� �。そして、このような場合であっても、上� �実施形態のクラッドシート1及びその製造方� ��と同様の効果を奏することができる。
 また、上記実施形態においては、3種の粉末 を混合することによって混合粉末Fとした。� �かしながら、本発明はこれに限定されるも� �ではなく、例えば2種の粉末を混合して混合� ��末として用いても良い。このような場合に� ��、ニッケル粉末と、溶融温度が1150℃以下の 金属粉末(例えば、溶融温度900℃以下のBNi-7粉 末)とを混合することによって、所定の組成� �率の混合粉末とする。
 なお、上記実施形態では、混合粉末Fに含ま れる粉末のうち最も融点が低いものはBNi-7粉� ��F4であったため、加熱炉30における加熱温度 をBNi-7粉末F4の融点に合わせた。しかしなが� �、混合粉末がさらに融点の低い粉末を含ん� �いる場合には、加熱炉30における加熱温度は 、最も融点が低い粉末に合わせる。

 また、上記実施形態においては、金属板2 の両面にクラッド層3が形成されているもの� �して説明した。しかしながら、本発明はこ� �に限定されるものではなく、金属板2のいず� ��か片面にのみクラッド層3が形成されていて も良い。

 また、上記実施形態において、製造装置� ��、ベルトフィーダ20A,20Bを用いて混合粉末F� �圧延ローラ10A,10Bに供給した。しかしながら� ��本発明はこれに限定されるものではなく、� ��合粉末Fを圧延ローラ10A,10Bに定量供給でき� �ものであれば良い。例えば、ベルトフィー� �20A,20Bの替わりに、スクリューフィーダやロ� ��ルフィーダを用いても良い。