COMPTEUR D'ENERGIE ELECTRIQUE COMPRENANT AU MOINS UN CAPTEUR DE MESURE DE COURANT DE TYPE INDUCTIF, ET CAPTEUR ASSOCIE

La présente invention concerne un compteur d'énergie électrique comprenant au moins un capteur de mesure de courant alternatif de type inductif, ainsi qu'un capteur de mesure de courant de type inductif associé.

Les capteurs de mesure de courant alternatif sont classiquement utilisés dans les compteurs de consommation électrique à usage industriel ou résidentiel. Plus précisément, un capteur est associé à chaque phase du compteur. Ainsi, dans le cas d'un compteur monophasé, un seul capteur est utilisé, alors que dans le cas d'un compteur triphasé, trois capteurs de mesure sont utilisés pour permettre la mesure du courant dans chaque phase.

De tels capteurs sont de réalisation difficile car ils requièrent une grande immunité aux contraintes d'environnement, qu'elles soient de type thermodynamique (température, pression, humidité) ou électromagnétique (champs électriques et magnétiques).

Le capteur de mesure de courant doit en outre avoir une linéarité et une précision sur une large dynamique de courant et sur une large bande passante fréquentielle, l'onde de courant mesurée pouvant contenir de nombreux rangs harmoniques (fondamental = 50/60 Hz , harmoniques jusqu'au rang 21 ).

Aujourd'hui, les solutions classiques pour de tels capteurs peuvent être regroupées en quatre grandes familles: - les capteurs passifs de type résistif (shunt),

- les transformateurs de courant,

- les capteurs inductifs,

- les capteurs actifs de type à Effet Hall ou capteurs de champ magnétique. Le principe physique utilisé par le capteur de courant conditionne son immunité aux paramètres d'environnement, et détermine notamment

les moyens de fraude qui peuvent être appliqués au compteur pour falsifier la mesure de courant, et par suite, la comptabilisation de l'énergie électrique consommée.

Par exemple, un capteur résistif de type shunt, basé sur la loi d'Ohm, est insensible par principe aux champs magnétiques continus, et faiblement sensible aux champs magnétiques alternatifs. Par contre, il présente une mauvaise stabilité en température.

On connaît en outre du document FR 2 800 167 un capteur de mesure de courant de type inductif, comportant un conducteur primaire linéaire en cuivre en forme de LJ, destiné à porter le courant alternatif à mesurer, ainsi qu'un bobinage disposé à l'intérieur du LJ, formant circuit secondaire. Le principe de la mesure de courant est ainsi basé sur un couplage magnétique dans l'air entre le circuit primaire qui est une phase du réseau sur lequel est placé le compteur d'électricité et du circuit secondaire galvaniquement isolé du circuit primaire. Un élément de blindage en matériau à forte perméabilité magnétique (de type alliage fer- nickel) entoure l'ensemble.

Un tel capteur inductif, grâce à l'élément de blindage de forte perméabilité magnétique (supérieure à 100000), aura une très bonne immunité aux champs magnétiques alternatifs externes et, dans le cas d'un compteur électrique multi phases nécessitant un capteur par phase, une très bonne réjection des influences magnétiques interphases internes au compteur. En revanche, les matériaux à forte perméabilité magnétique utilisés présentent des inductions de saturation assez basses, typiquement de l'ordre de 0,7 T pour un alliage de type fer-nickel ayant une teneur en nickel de 80% (type mumétal). En conséquence, ce même capteur inductif aura une faible immunité aux champs magnétiques continus, notamment ceux qui sont produits par des aimants permanents de forte puissance qui pourraient être utilisés par un fraudeur. En effet, la saturation du blindage par un aimant permanent entraînera dans tous les cas une réduction de la mutuelle inductance entre le circuit primaire et la bobine formant circuit

secondaire, ce qui se traduira par une mesure de courant plus faible que le courant réellement consommé.

Une solution connue pour immuniser le capteur de mesure de courant de type inductif précédent consiste à utiliser un blindage supplémentaire entourant l'élément de blindage, ce blindage supplémentaire étant en un matériau ferromagnétique présentant une valeur élevée d'induction de saturation (typiquement supérieure à 2 T). Pour un compteur triphasé, ce blindage consiste en une unique pièce ferromagnétique en fer doux entourant complètement les trois capteurs de mesure de courant relatifs aux trois phases.

Les dimensions (taille et l'épaisseur) de cette pièce peuvent être très importantes lorsqu'il s'agit de contrer la fraude par certains types d'aimants présentant des surfaces polaires de grandes dimensions (50 x 50mm) et dont les inductions rémanentes sont de l'ordre de 1 ,2T. Cette solution anti-fraude est cependant incompatible avec la tendance actuelle qui consiste à réduire l'encombrement des compteurs. En effet la réduction des volumes des compteurs d'électricité conduit à réduire les distances entre les faces externes de ces compteurs et les éléments de blindage des capteurs. Typiquement les distances minimales sont de l'ordre de 15 mm sur les faces latérales et entre 10 et 15 mm à l'arrière du compteur. Or, ces distances réduites imposent d'augmenter l'épaisseur du blindage supplémentaire en fer doux. La taille et le poids de la pièce de blindage en fer doux deviennent ainsi trop importants pour une utilisation en grande série au sein d'un compteur d'électricité. On connaît du document GB 2 409 528 un compteur d'énergie électrique comportant au moins un capteur de mesure de courant du type inductif comprenant un circuit primaire destiné à être parcouru par un courant alternatif à mesurer, un circuit secondaire couplé magnétiquement dans l'air au circuit primaire, un élément de blindage pour l'isolation magnétique de l'ensemble formé par le circuit primaire et le circuit secondaire, et des moyens de mesure d'un état de saturation de l'élément

de blindage lorsque le compteur d'énergie est en cours d'utilisation, de façon à détecter une fraude éventuelle par utilisation d'un aimant permanent. Dans ce document, le moyen de mesure est constitué d'un enroulement autour d'une portion de l'élément de blindage. La présente invention a pour but de proposer une solution à faible encombrement, permettant de détecter toute tentative de fraude à l'aimant permanent sur un compteur à capteur de mesure de courant de type inductif.

Selon l'invention, les moyens de mesure comportent: - au niveau du capteur inductif, un enroulement formant circuit tertiaire inséré entre le circuit secondaire et l'élément de blindage, et destiné à être parcouru par un courant d'injection alternatif de fréquence fixe et distincte des fréquences fondamentale et harmoniques du courant à mesurer; - au niveau du compteur, des moyens générateurs pour délivrer ledit courant d'injection, des moyens de mesure d'une valeur représentative de la mutuelle inductance entre le circuit tertiaire et le circuit secondaire, et un moyen de comparaison de la valeur mesurée avec au moins une valeur de calibration, un état de saturation partielle ou totale de l'élément de blindage pouvant être déduit dès lors que la valeur mesurée est inférieure à la valeur de calibration.

Le courant d'injection utilisé a de préférence une forme d'onde triangulaire. Ainsi, cette forme d'onde de courant induit une tension carrée dans le circuit secondaire, et il est possible d'extraire la fréquence fondamentale du courant d'injection par détection synchrone.

De manière avantageuse, le moyen de comparaison de la valeur mesurée compare ladite valeur M ₂ de la mutuelle inductance par rapport à deux valeurs limites mémorisées dans le compteur, une première valeur correspondant à la valeur de calibration représentative d'un état non saturé de l'élément de blindage, et une deuxième valeur correspondant à un état de saturation totale de l'élément de blindage.

Le moyen de comparaison peut alors générer un signal d'alerte dès lors que la valeur mesurée M ₂ de la mutuelle inductance est située dans un intervalle prédéfini situé entre lesdites première et deuxième valeurs.

Dans le mode de réalisation préféré, le compteur comporte en outre un module de correction permettant de recalculer l'énergie totale réellement consommée par le compteur lorsqu'une fraude a été détectée, à partir de la mesure de la valeur représentative de la mutuelle inductance entre le circuit tertiaire et le circuit secondaire.

Un second objet de l'invention concerne un capteur de mesure de courant du type inductif comprenant un circuit primaire destiné à être parcouru par un courant alternatif à mesurer, un circuit secondaire couplé magnétiquement dans l'air au circuit primaire et un élément de blindage pour l'isolation magnétique de l'ensemble formé par le circuit primaire et le circuit secondaire, et un moyen de mesure d'un état de saturation de l'élément de blindage, de façon à détecter une fraude éventuelle par utilisation d'un aimant permanent, caractérisé en ce que ledit moyen de mesure comprend un enroulement formant circuit tertiaire inséré entre le circuit secondaire et l'élément de blindage, et destiné à être parcouru par un courant d'injection de fréquence fixe et distincte des fréquences fondamentale et harmoniques du courant à mesurer.

Avantageusement, le circuit tertiaire présente une forme similaire à celle du circuit primaire, de façon à obtenir d'une part une mutuelle inductance entre le circuit tertiaire et le circuit secondaire très proche de la mutuelle inductance entre le circuit primaire et le circuit secondaire, et d'autre part, une mutuelle inductance entre circuit primaire et circuit tertiaire négligeable. Ainsi, lorsque le capteur est utilisé dans un compteur, cette mutuelle inductance est négligeable quant à son influence métrologique à la fréquence du réseau.

Dans un premier mode de réalisation possible du capteur, le circuit primaire est un conducteur linéaire en forme générale de LJ, le circuit secondaire est une bobine multi spires centrée à l'intérieur du LJ, et le

circuit tertiaire est une boucle ouverte formée par une piste conductrice continue en forme générale de LJ, certains tronçons de piste correspondant à une entrée et à une sortie du circuit tertiaire s'étendant dans un premier plan parallèle au plan du circuit primaire, au moins un tronçon s'étendant dans un second plan parallèle au premier plan et disposé symétriquement par rapport au plan du circuit primaire et symétriquement à l'intérieur de l'élément de blindage.

En variante, le circuit primaire est une bobine multi spires, le circuit tertiaire est une piste conductrice continue, certains tronçons de piste correspondant à une entrée et à une sortie du circuit tertiaire s'étendant dans un premier plan parallèle au plan du circuit primaire, au moins un tronçon s'étendant dans un second plan parallèle au premier plan et disposé symétriquement par rapport au plan du circuit primaire et symétriquement à l'intérieur de l'élément de blindage, les tronçons placés en regard de la bobine multi spires étant en outre en forme d'arc de cercle.

Dans les deux cas, cet agencement particulièrement optimisé dans deux plans symétriques par rapport au circuit primaire permet de détecter la fraude quel que soit le côté ou la face du capteur effectivement approchée et partiellement saturée par l'aimant.

Avantageusement, ledit circuit tertiaire est agencé à l'intérieur du capteur de sorte que l'entrée et la sortie du circuit tertiaire soient opposées à l'entrée et à la sortie du circuit primaire.

Dans le mode de réalisation préférée, la piste conductrice formant le circuit tertiaire est gravée sur un support de circuit imprimé flexible.

L'invention et les avantages qu'elle procure seront mieux compris au vu de la description suivante, faite en référence aux figures annexées dans lesquelles:

- les figures 1a à 1c illustrent deux perspectives assemblées et une perspective éclatée d'un capteur selon un premier mode de réalisation possible conforme à l'invention;

- la figure 2 illustre le circuit tertiaire du capteur selon le premier mode de réalisation;

- la figure 3 illustre schématiquement en plan l'association du circuit primaire et du circuit tertiaire du capteur selon le premier mode de réalisation;

- les figures 4a à 4c illustrent deux perspectives assemblées et une perspective éclatée d'un capteur selon un deuxième mode de réalisation possible conforme à l'invention;

- la figure 5 illustre le circuit tertiaire du capteur selon le deuxième mode de réalisation;

- la figure 6 illustre schématiquement l'association du circuit primaire et du circuit tertiaire du capteur selon le deuxième mode de réalisation;

- la figure 7 illustre, sous forme de synoptique de fonctionnement, un mode de réalisation préféré d'un compteur équipé d'un capteur de type inductif selon l'invention;

- la figure 8 illustre schématiquement un exemple de circuit interne d'un compteur triphasé, réalisant la circulation d'un même courant d'injection dans chacun des circuits tertiaires de trois capteurs de courant. En référence aux figures 1a- 1c, 2 et 3, un premier mode de réalisation d'un capteur 1 permettant la mise en œuvre de l'invention va à présent être décrit. On notera que la figure 1c illustre une vue éclatée de ce capteur, alors que les figures 1a et 1 b représentent deux perspectives assemblées, l'une vue de dessus, et l'autre de dessous, du capteur comportant tous les éléments de la figure 1c, à l'exception de l'élément de blindage, pour des raisons évidentes de clarté.

Le capteur 1 comprend une base 2 en matériau électriquement isolant, servant de logement pour recevoir en partie un premier conducteur linéaire 3 constituant un circuit dit primaire du capteur. Le premier conducteur 3 se présente sensiblement sous la forme d'un LJ, la base 2 étant par exemple surmoulée sur la base du LJ de façon à permettre une

isolation électrique du circuit primaire. Les extrémités du LJ constituent quant à elles les bornes de connexion du capteur. Lorsque le capteur est connecté, un courant alternatif I à mesurer parcourt ainsi le circuit primaire 3. La base 2 est en outre formée de manière à recevoir et à coopérer avec un support d'élément sensible 4 en matériau également isolant.

Comme visible plus particulièrement sur la figure 1c, la base 2, globalement en forme de parallélépipède rectangle, présente une partie plane 20 délimitée de chaque côté par des rebords 21. La partie plane 20 présente un évidement 22 formant réceptacle et centré sur un axe central C. Le support d'élément sensible 4 présente quant à lui globalement une forme de plaque comportant sur une face un mandrin autour duquel vient se positionner coaxialement une bobine multi spires 40 formant le circuit secondaire du capteur. Dans l'exemple de réalisation représenté ici, l'évidement 22 formant réceptacle de la base 2 est cylindrique et apte à coopérer avec les rebords de la bobine 40 pour le centrage du circuit secondaire à l'intérieur du LJ du circuit primaire 3. Une pièce 5 placée dans l'évidement 22 forme élément d'isolation entre le circuit primaire 3 et le circuit secondaire 40. L'ensemble des éléments 2 à 5 décrits ci-dessus est assemblé selon l'axe C et maintenu en place grâce à un élément de blindage 6 (figure 1c), en forme de parallélépipède, mis en place par coulissement sur les rebords 21 de la base 2. L'élément de blindage 6 est réalisé en un alliage ferromagnétique de type fer nickel dont la teneur en nickel est comprise en 50% et 80% de manière à garantir une perméabilité magnétique élevée.

Jusqu'ici, le capteur 1 ressemble en tout point au capteur inductif décrit dans le document FR 2 800 167 au nom du Demandeur.

La différence apportée par l'invention provient de l'ajout, dans le mode de réalisation préféré de l'invention, d'un élément supplémentaire au niveau du capteur, qui va permettre, comme cela va être expliqué dans la suite, de mesurer un état de saturation partielle ou totale de l'élément

de blindage 6, caractéristique d'une tentative de fraude à l'aimant permanent.

Cet élément supplémentaire consiste en un enroulement formant circuit tertiaire 7, que l'on vient insérer entre le circuit secondaire 40 et l'élément de blindage 6.

Le circuit tertiaire 7 est destiné, lorsque le capteur 1 est notamment associé à une phase d'un compteur en cours d'utilisation conforme à l'invention, à être parcouru par un courant alternatif dit d'injection IINJ de faible amplitude (typiquement de l'ordre de 10 mA), et de fréquence fi fixe et distincte des fréquences fondamentale et harmoniques du courant à mesurer. Ce choix de fréquence fi est important si l'on veut être en mesure de distinguer, sur le circuit secondaire 40, les signaux induits par le passage du courant I à mesurer dans le circuit primaire 3, des signaux induits par le passage du courant d'injection I | _NJ dans le circuit tertiaire 7. On pourra être également amené à exclure, dans le choix de la fréquence fi, d'autres fréquences, typiquement les fréquences utilisées dans des applications telles que la télécommande centralisée qui sont elles mêmes des fréquences inter harmoniques. Le choix de la fréquence fi peut être également contraint par la prise en compte de possibles variations de la fréquence fondamentale (50 ou 60Hz ) et des harmoniques associés.

La géométrie et la position de ce circuit tertiaire 7 par rapport, d'une part, aux circuits primaire 3 et secondaire 40, et d'autre part, à l'élément de blindage 6, sont en outre de préférence optimisées pour répondre aux trois exigences suivantes:

- La mutuelle inductance entre le circuit tertiaire 7 et le circuit secondaire 40 doit être très proche de la mutuelle inductance entre le circuit primaire 3 et le circuit secondaire 40. Cette exigence est requise surtout dans le cas du compteur selon le mode de réalisation préféré qui

réalise non seulement la détection de fraude, mais également la correction de l'énergie réellement consommée.

- les circuits respectivement primaire 3 et tertiaire 7 doivent influer le moins possible l'un sur l'autre, ce qui signifie en d'autres termes que la mutuelle inductance entre ces deux circuits doit être la plus faible possible pour être considérée comme négligeable. Ceci permet notamment d'éviter que la présence du circuit tertiaire ne vienne perturber la métrologie du compteur en réduisant la sensibilité du capteur 1 ;

- le circuit tertiaire 7 doit être réparti dans l'espace confiné à l'intérieur de l'élément de blindage 6, selon l'axe C du capteur, de façon à pouvoir détecter un état de saturation partielle du blindage quels que soient les faces ou les côtés de l'élément de blindage 6 effectivement approchés par l'aimant permanent lors d'une tentative de fraude.

Un circuit tertiaire 7 répondant aux trois exigences précédentes est représenté sur les figures 1c, 2 et 3. Comme visible notamment sur les figures 2 et 3, le circuit tertiaire 7 est une piste conductrice formant une boucle ouverte. Certains tronçons de piste correspondant à une entrée E (tronçons 70 sur la figure 2) et à une sortie S (tronçons 71 sur la figure 2) du circuit tertiaire 7, s'étendent dans un premier plan 80 parallèle au plan du circuit primaire 3, et au moins un autre tronçon 72 de piste s'étend dans un second plan 81 , parallèle au premier plan 80, et disposé à l'opposé du premier plan, de préférence symétriquement à ce premier plan 80 par rapport au circuit primaire 3. Les deux plans 80 et 81 se trouvent ainsi placés symétriquement dans l'espace confiné à l'intérieur de l'élément de blindage 6. Enfin, des tronçons latéraux 73, 74 relient les tronçons des deux plans 80 et 81 de manière à former une piste continue. A noter que, pour faciliter la compréhension, les tronçons de piste 70, 71 et 74 sont visibles par transparence sur la figure 2.

On remarque en outre que le tronçon 72 présente une forme arrondie choisie judicieusement similaire à la forme de la base du LJ du circuit primaire 3 (voir figure 3). Ainsi, le circuit tertiaire 7, projeté sur un

plan, présente globalement la même forme que le circuit primaire 3, ce qui permet de répondre à deux premières exigences précitées relatives aux différentes mutuelles inductances. On répond par ailleurs à la troisième exigence précitée par la répartition des tronçons actifs du circuit tertiaire 7 dans les deux plans 80 et 81.

Dans le mode de réalisation préféré, le circuit tertiaire 7 est agencé dans le capteur 1 de sorte que son entrée E et sa sortie S soient opposées à celles du circuit primaire (voir figure 3). Cet agencement permet non seulement de faciliter la connectique du capteur à l'intérieur du compteur, mais aussi de garantir une bonne isolation galvanique entre ces deux circuits.

Le circuit tertiaire 7 est de préférence réalisé sous forme d'une piste conductrice gravée sur un support de circuit imprimé flexible 8. Ainsi, lors de l'assemblage des différents éléments du capteur, il est très facile de replier le support flexible 8 autour de l'ensemble formé par la base 2, le support d'élément sensible 4 et la bobine secondaire 40, de manière à ce qu'il présente la forme illustrée sur la figure 2. L'élément de blindage 6 est alors positionné par coulissement et maintient l'ensemble des éléments du capteur 1. Le capteur 1 selon le premier mode de réalisation est particulièrement adapté pour la mesure de courants de forte amplitude (typiquement entre 10 mA à 100A). Ces capteurs sont utilisés sur des compteurs d'électricité placés sur des réseaux basse tension pour lesquels les phases du réseau traversent les compteurs. Les figures 4a-4c, 5 et 6 sont des représentations similaires aux figures précédemment décrites, à ceci près qu'elles représentent un deuxième mode de réalisation d'un capteur 1 ' conforme à l'invention, particulièrement adapté à la mesure de courant de faible amplitude (typiquement entre 1 mA à 10A). Ces capteurs sont utilisés sur des compteurs d'électricité placés sur des réseaux basse tension de forte

puissance ou haute tension, réseau pour lesquels les capteurs de courants sont reliés à des transformateurs de courant abaisseurs.

Ce capteur 1 ' ne diffère du capteur 1 que dans la forme des circuits primaire et tertiaire. Les autres éléments sont inchangés, et portent de ce fait des références identiques à celles déjà décrites.

Le circuit primaire 3' du capteur 1 ' utilise un conducteur électrique de diamètre plus faible que le circuit primaire 3 du capteur 1 , typiquement de l'ordre de 1 ,2 mm de diamètre. En conséquence, au lieu d'avoir une forme de simple LJ comme le circuit primaire 3 du capteur 1 , le circuit primaire 3' présente ici sous la forme d'une bobine multi spires. La géométrie du circuit tertiaire 7' est de ce fait également différente, notamment par la présence de trois tronçons de piste 70', 71 ' et 72' (figure 5) placés en regard de la bobine multi spires en forme d'arc de cercle. Ici encore, les tronçons 70' et 71 ' sont rendus visibles par transparence sur la figure 5. Ainsi, projetés sur un plan, les trois tronçons 70', 71 ' et 72' forment une boucle circulaire placée en regard du circuit primaire. Ici encore, la similitude de forme des circuits primaire 3' et tertiaire 7' permet d'obtenir d'une part, une mutuelle inductance entre le circuit tertiaire 7' et le circuit secondaire 40 très proche de la mutuelle inductance entre le circuit primaire 3' et le circuit secondaire 40, et d'autre part une mutuelle inductance négligeable entre le circuit primaire 3' et le circuit tertiaire 7'.

Quel que soit le capteur 1 ou 1 ' utilisé, on va à présent décrire le principe de la détection de tentative de fraude par utilisation d'un aimant permanent.

Dans la suite, on appellera:

- Mi, la valeur de la mutuelle inductance entre les circuits primaires 3 ou 3' et secondaires 40;

- M ₂ , la valeur de la mutuelle inductance entre les circuits tertiaires 7 ou 7' et secondaires 40 ;

- M ₃ , la valeur de la mutuelle inductance entre les circuits primaires 3 ou 3' et tertiaires 7 ou 7'.

On notera par ailleurs, pour chacune des mutuelles Mi (i étant un entier variant de 1 à 2): - Mimax, la valeur maximale de la mutuelle inductance Mi, correspondant à un élément de blindage 6 dans un état normal, c'est-à-dire non saturé, même partiellement. Cette valeur, qui constitue ainsi une valeur de référence, est obtenue au moment de la calibration du compteur équipé du capteur, et est mémorisée dans le compteur. - Mis _ât , la valeur de la mutuelle inductance Mi lors d'une saturation totale de l'élément de blindage 6. Cette valeur est estimée par construction comme correspondant à la valeur de la mutuelle inductance sans élément de blindage 6, et elle est également mémorisée dans le compteur; - Mi(x), toute valeur de la mutuelle inductance Mi correspondant à un état plus ou moins important de saturation de l'élément de blindage 6. Ainsi, on a la relation suivante:

Misât < M ₁ (X) < Mimax

traduisant le fait que toute tentative de fraude vient réduire plus ou moins les mutuelles inductance Mi et M ₂ consécutivement à l'augmentation de la réluctance des circuits magnétiques vue par les inductions magnétiques primaires et tertiaires.

Avec les précautions géométriques prises pour le circuit tertiaire, la mutuelle M ₃ a par ailleurs une valeur très faible (inférieure à 5nH soit 1500 fois plus faible que la mutuelle Mi ).

Une interpolation linéaire permet de relier la variation de la mutuelle inductance Mi et la variation de la mutuelle inductance M ₂ . On peut ainsi démontrer que la loi de variation entre les mutuelles inductances Mi et M ₂ est la suivante:

(1 ) M ₁ (X) / M _{1 ma} χ = (1 + a) (M ₂ (X) / M ₂ max) - a

avec a = ( (M _2sa t / M _2rna χ) - (M _{1 sat} / M _{1 rna} χ) ) / ( 1 - (M _2sat / M _2max ) )

Cette loi linéaire traduit le fait que si M ₂ (x) = M ₂ max, alors M ₁ (X) = Mimax, qui correspond à l'état standard (calibration) de l'élément de blindage et que si M ₂ (x) = M _2sat , alors M ₁ (X) = M _1sat , qui correspond à l'état totalement saturé de l'élément de blindage.

La connaissance de la variation de la mutuelle M ₂ (x) par rapport à sa valeur de référence M _2max va permettre au minimum de détecter un état de saturation partielle ou totale, de l'élément de blindage, caractéristique de la fraude par aimant permanent, voire de corriger par le calcul la valeur de la mutuelle M ₁ (X) par rapport à sa valeur de référence, et en conséquence de compenser les valeurs du courant mesuré.

Le principe de la détection et de la correction va à présent être explicité en référence à la figure 7 qui illustre, sous forme de synoptique simplifié, les différents composants d'un compteur conforme à l'invention: Sur ce synoptique, on retrouve un capteur 1 ou 1 ' tel que précédemment décrit, destiné à mesurer le courant alternatif I lié à une phase du réseau sur lequel le compteur est connecté. Le compteur comporte en outre un microprocesseur 9 contrôlant les différents éléments du compteur. Le compteur comporte enfin, conformément à l'invention, des moyens de génération du courant d'injection alternatif IINJ à la fréquence fi fixe et distincte des fréquences utilisées par le réseau électrique. On choisira par exemple une fréquence fi égale à 327,23 Hz.

Le capteur étant de type inductif dérivateur, la forme d'onde du courant d'injection sera choisie de préférence triangulaire. Ainsi, la forme d'onde résultante en sortie du capteur sera un signal carré, et la mesure de la composante fondamentale à la fréquence fi pourra être faite avantageusement par une détection synchrone. Une telle forme d'onde du

courant d'injection peut être obtenue par un générateur de fréquence 90 à la fréquence fi, interne au microprocesseur 9 et contrôlé pour délivrer un signal carré de fréquence fi à un circuit 10 intégrateur du signal délivrant un signal de tension triangulaire à la fréquence f _\ . Le courant d'injection est alors fixé par le rapport entre la tension délivrée par le circuit intégrateur 10 et la résistance de charge. En variante, on pourrait utiliser un oscillateur local pour délivrer le signal carré de fréquence fi au circuit intégrateur.

Le circuit tertiaire du capteur, symbolisé ici par son entrée E et sa sortie S, est placé dans une boucle de courant, en série entre la sortie du circuit 10 de mise en forme et deux résistances R1 , R2 reliées à la masse, de sorte que ce circuit tertiaire est bien parcouru par le courant d'injection I| _NJ à la fréquence ^.

Le compteur dispose en outre, de façon classique, de moyens 11 permettant de prélever la tension d'entrée LJ du capteur 1 , 1 ', correspondant à la tension de la phase, et des moyens 12 pour prélever, à partir de la tension de sortie de ce capteur une tension représentative du courant I mesuré par le capteur 1 , 1 '. Les signaux de sortie des moyens 11 et 12 sont ensuite classiquement échantillonnés par un convertisseur analogique-numérique 13. Dans les deux cas, les moyens 11 et 12 sont des ponts diviseurs résistifs qui permettent en outre d'abaisser le niveau de tension à une valeur compatible avec le niveau d'entrée accepté par le convertisseur analogique-numérique 13.

Les échantillons vont ensuite subir deux voies de traitement en parallèle. Les différents traitements sont représentés à l'intérieur du microprocesseur 9 du fait qu'il s'agit, dans la mise en oeuvre préférée, de traitements de nature purement logicielle:

La première voie de traitement, la plus à gauche sur la figure 7, correspond à l'extraction classique de l'énergie consommée par le compteur sur la phase associée. Elle comporte en premier lieu un

intégrateur numérique 14 qui va permettre de retrouver des échantillons images de signaux LJ et I. Cette intégration est rendue nécessaire de par l'utilisation du capteur inductif, par nature dérivateur des signaux. Les échantillons de tension et de courant en sortie de l'intégrateur numérique 14 sont ensuite multipliés deux à deux dans le module principal de métrologie, et l'énergie moyenne W consommée est calculée à partir des différents produits obtenus sur une durée donnée, par exemple d'une seconde. A noter que les échantillons de courant à la fréquence fi n'ont aucune participation au calcul de cette énergie moyenne puisqu'il n'y a aucun signal de tension à cette fréquence f _\ . La puissance moyenne W est ensuite mémorisée dans un registre ou une mémoire 16 du compteur.

La deuxième voie de traitement, permettant selon la réalisation préférée de l'invention, de mesurer les variations de la mutuelle inductance M ₂ suite à une détection synchrone, d'en déduire une fraude à l'aimant permanent et de corriger la mutuelle inductance Mi de façon à pouvoir corriger la valeur de l'énergie effectivement consommée, va à présent être décrite:

Rappelons tout d'abord que le signal de sortie du capteur 1 , 1 ' est la superposition de signaux à la fréquence du réseau (50/60Hz) et à ses harmoniques, et de signaux à la fréquence fi et à ses harmoniques. Un détecteur synchrone 17 réalise, à partir des échantillons délivrés par le convertisseur analogique-numérique 13, la multiplication du signal de sortie Vs du capteur par un premier signal sinusoïdal et par un deuxième signal cosinusoïdal à la fréquence fi, cette fréquence fi étant par ailleurs fournie par l'oscillateur 90. Par ces deux multiplications, on obtient en sortie du détecteur synchrone 17, deux signaux V _d e _t i et V _det2 tels que:

Vdeti = V _s sin(2πfit) V _d et2 = Vs cos(2πfit)

A noter que, dans le cas où un oscillateur local est utilisé à la place du générateur de fréquence 90, il sera nécessaire de recréer les signaux à la fréquence f _\ .

Ces deux signaux V _d e _t i et V _det2 sont ensuite filtrés par des filtres passe bas 18 ayant une faible fréquence de coupure de façon à être en mesure d'éliminer l'amplitude de l'ondulation crée par la modulation entre la fréquence du courant généré sur le tertiaire et les composantes fréquentielles du courant sur le circuit primaire, et de ne délivrer que les valeurs continues des signaux V _d e _t i et V _det2 - Or, la composante fréquentielle en sortie du capteur 1 , 1 ' à la fréquence fi peut également s'exprimer de la façon suivante:

V _S (fi)= M ₂ I ₁ 2π fi cos(2πfit - _φ1 ) = 2 JFL _I ⁺ FL ₂ cos(2πfit - _φ1 )

relation dans laquelle Ii est l'amplitude du courant d'injection I INJ dans le circuit tertiaire. Ainsi, la connaissance des valeurs continues des signaux V _d e _t i et

V _d e _t2 , de la fréquence fi du courant d'injection et de l'amplitude Ii permet de déterminer la mutuelle inductance M ₂ entre le circuit secondaire et le circuit tertiaire du capteur, selon la relation:

M ₂ = ² )vL ⁺ v ⁷ det 2

(2)

^Lf ₁ ^' *!,/, avec A = 2) _Vd ² _{et ι + Vd} ² _{et 2}

La valeur A est extraite d'un module de calcul 19 recevant les sorties des filtres passe-bas 18.

L'amplitude Ii peut être un paramètre fixé et mémorisé par le compteur. Dans ce cas, la mutuelle inductance M ₂ peut être directement déduite en application de la relation (2) ci-dessus.

En variante, et selon la réalisation préférée représentée sur le synoptique, le microprocesseur 9 du compteur effectue en temps réel une mesure de l'amplitude de la tension développée par le courant d'injection 1 ₁ NJ parcourant le circuit tertiaire à travers une résistance de référence, ici la résistance R ₂ . Ainsi, le compteur dispose, comme représenté sur le synoptique de la figure 7, d'un moyen 20 de mesure du courant d'injection prélevant la tension aux bornes de la résistance de référence R ₂ , et d'un moyen 21 d'extraction de l'amplitude B telle que

B = R2I1NJ Dans ce cas, la valeur de la mutuelle inductance M2 est calculée par un module d'extraction 22 en appliquant la relation suivante:

M ₂ = (A/B). (R ₂ /2πfi) (2bis)

L'intérêt d'effectuer une mesure en temps réel de l'amplitude de la tension développée par le courant d'injection IINJ réside dans le fait que l'on contrôle à tout moment la présence réelle d'un courant d'injection, sans lequel le principe de détection de fraude et de correction associée ne peut être appliqué. Aussi, dans la réalisation préférée, le compteur dispose en outre de moyens de comparaison 23 permettant de vérifier que la valeur extraite B est bien située entre deux limites respectivement inférieure B _m i _n et supérieure B _max connues et préalablement mémorisées dans le compteur. Dans le cas contraire, le compteur sera susceptible de délivrer un signal d'erreur SERRI , indiquant notamment que la valeur extraite de M ₂ ne doit pas être prise en compte. Ce signal d'erreur est par exemple mémorisé dans un journal d'erreurs 24. Une fois que la mutuelle inductance M ₂ a été extraite et validée comme expliqué précédemment, le compteur va pouvoir vérifier où se trouve cette valeur entre la valeur M _2max caractéristique d'un élément de blindage non saturé, et la valeur M _2sat caractéristique d'un élément de blindage totalement saturé. On rappelle que ces deux valeurs extrêmes

résultent de la calibration du compteur, et ont préalablement été mémorisées dans le compteur.

Pour ce faire, le compteur dispose d'un moyen 25 de comparaison permettant de comparer la valeur M ₂ avec une première limite supérieure, inférieure à M ₂ max (par exemple égale à 0,97 tλjmax), et une seconde limite inférieure, supérieure à M _2Sat (par exemple égale à 1 ,05 M _2Sat )- Le compteur peut ainsi déduire qu'il y a une tentative de fraude dès lors que la valeur mesurée de M ₂ sera comprise dans l'intervalle situé entre cette limite inférieure et cette limite supérieure. De préférence, toute comparaison ne sera effectuée que si la mesure de M ₂ reste stable pendant une certaine durée, par exemple de l'ordre de plusieurs secondes, de façon à tenir compte du temps de réponse des filtres passe-bas 18.

A ce stade, le moyen de comparaison 25 du compteur peut également vérifier que la valeur extraite de M ₂ ne se situe pas au-deçà de la valeur M _2Sat ou au-delà de la valeur M ₂ max- Dans le cas contraire, il peut générer un signal d'erreur SERR2 mémorisé dans le journal d'erreurs 24.

Dans le cas où une tentative de fraude à l'aimant permanent est détectée au niveau du moyen de comparaison 25, ce dernier génère un signal d'alerte SALERT à destination d'un journal 26 d'enregistrement des événements et/ou vers un dispositif (non représenté) de type led ou écran d'affichage permettant de visualiser le signal d'alerte depuis l'extérieur du compteur.

En outre, dans la réalisation préférée, le compteur sera en mesure de corriger par lui-même la valeur d'énergie W mémorisée dans le registre 16, cette valeur étant, du fait de la fraude, inférieure à la valeur réelle.

Pour ce faire, et compte tenu de la relation (1 ) précédente permettant de déduire la valeur Mi à partir de la mesure de M ₂ , un module 27 de correction recalcule l'énergie corrigée W _CO r en appliquant la relation suivante:

Wc _O r = W( M _{1 P} n _3x Z M ₁ (X) )

Cette énergie est la somme de l'énergie W calculée par la chaîne métrologique du compteur à laquelle est ajoutée l'énergie complémentaire déduite de la correction

Wc _O mP = W( M _{1 nP3x} Z M ₁ (X) -I ) Soit Wcor = W + Wcomp

Le synoptique de la figure 7 ne comporte qu'un seul capteur 1 ou 1 '. Bien entendu l'invention s'applique de la même manière dans le cas d'un compteur polyphasés comportant une pluralité de capteurs 1 , 1 ', chacun associé à une phase du compteur. Ainsi, il est possible de détecter, voire corriger, une fraude à l'aimant permanent de façon indépendante sur chaque phase. Dans ce cas néanmoins, on pourra avantageusement simplifier le compteur en prévoyant une seule boucle de courant d'injection au niveau du compteur, les circuits tertiaires de chaque capteur étant placés en série dans cette boucle de courant. Cette disposition assure une unicité de la valeur du courant d'injection dans chacun des circuits tertiaires, et en conséquence simplifie les calculs des mutuelles inductances M ₂ pour chacun des capteurs de phase. La figure 8 illustre schématiquement trois capteurs de type 1 ou 1 ' utilisés dans un compteur triphasé, et dont les circuits tertiaires respectifs sont connectés en série dans la boucle de courant d'injection IINJ. Le capteur et le compteur selon l'invention permettent de conserver l'immunité aux champs magnétiques alternatifs externes conférée par l'élément de blindage tout en permettant un contrôle permanent de l'état de saturation partielle ou totale de cet élément de blindage lors d'une tentative de fraude à l'aimant permanent. Dans sa version préférée (synoptique de la figure 7), le compteur dispose en outre de moyens pour compenser les erreurs de mesure de courant résultant

d'une telle fraude à l'aimant permanent. La géométrie et l'agencement du circuit tertiaire peut être en outre optimisée pour garantir une détection de la fraude quelle que soit la façon avec laquelle est approché l'aimant permanent.