【발명의 명칭】

방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법

【기술분야】

방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법에 관한 것이다. 더욱 구체적으로 강판에 형성되는 그루브의 형상을 조절한 방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법에 관한 것이다.

【발명의 배경이 되는 기술】

방향성전기강판은 변압기 등의 전자기제품의 철심재료로 사용되기 때문에 기기의 전력손실을 줄임으로써 에너지 변환효율을 향상시키기 위해서는 철심소재의 철손이 우수하고 적층 및 권취시 점적율이 높은 강판이 요구된다. 방향성 전기강판은 열연， 냉연 및 소둔공정을 통해 2차재결정된 결정립이 압연방향으로 { 110}<001> 방향으로 배향된 집합조직（일명 "Goss Texture" 라고도 함）을 갖는 기능성 강판을 말한다.

방향성 전기강판의 철손을 낮추는 방법으로서, 자구미세화 방법이 알려져, 있다. 즉 자구를 스크레치나 에너지적 충격을 주어서 방향성 전기강판이 가지고 있는 큰 자구의 크기를 미세화 시키는 것이다. 이 경우 자구가 자화되고 그 방향이 바뀔 때 에너지적 소모량을 자구의 크기가 컸을 때 보다 줄일 수 있게 된다. 자구미세화 방법으로는 열처리 후에도 개선효과 유지되는 영구자구미세화와 그렇지 않은 일시자구미세화가 있다. 회복 （Recovery）이 나타나는 열처리 온도 이상의 응력완화열처리 후에도 철손개선 효과를 나타내는 영구자구미세화 방법은 에칭법, 롤법 및 레이저법으로 구분할 수 있다. 에칭법은 용액 내 선택적인 전기화학반응으로 강판 표면에 홈（그루브， groove）을 형성시키기 때문에 홈 형상을 제어하기 어렵고， 촤종 제품의 철손특성을 폭 방향으로 균일하게 확보하는 것이 어렵다. 더불어， 용매로 사용하는 산용액으로 인해 환경친화적이지 못한 단점을 갖고 있다.

롤에 의한 영구자구미세화방법은 롤에 돌기모양을 가공하여 롤아나 판을 가압함으로써 판 표면에 일정한 폭과 깊이를 갖는 홈을 형성한 후 소둔함으로써 홈 하부의 재결정을 부분적으로 발생시키는 철손 개선효과를 나타내는 자구미세화기술이다. 롤법은 기계가공에 대한 안정성， 두께에 따른 안정적인 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

철손 확보를 얻기 힘든 신뢰성 및 프로세스가 복잡하며, 홈 형성 직후（응력완화소둔전） 철손과자속밀도특성이 열화되는 단점을 갖고 있다.

레이저에 의한 영구 자구미세화 방법은 고출력의 레이저를 고속으로 이동하는 전기강판 표면부에 조사하고 레이저 조사에 의해 기지부의 용융을 수반하는 그루브（財0이 ） 를 형성시키는 방법을사용한다. 단점으로는 일정 깊이 이상의 그루브를 형성했을 경우 쇳가루가 다량 발생하여 일부 고착화되고 일부 분진으로 날아가며 일부는 가루로 철판에 떨어져 표면 결함을 유발한다는 점이다. 그루브 깊이가 증가할수록 철손이 감소하지만， 자유면이 그루브가 없을 때에 비해서 넓어지기 때문에 자속밀도 즉 단위 면적당 지나가는 자력선의 양이 줄어든다. 즉， 에너지 전달량이 기존에 비해서 줄어들게 된다. 철손 감소를 통한 에너지 효율이 늘어날지라도 일정 이상으로 자속밀도가 감소할 경우 변압기로서의 효용성을 잃게 되는문제가발생한다.

【발명의 내용】

【해결하고자하는 과제】

방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법을 제공한다. 구체적으로, 강판에 형성되는 그루브의 형상을 조절하여 철손을 개선함과 동시에 자속밀도의 열화를 억제한방향성 전기강판및 그자구미세화방법을 제공하는 것을목적으로 한다.

【과제의 해결 수단】

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 전기강판의 일면 또는 양면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 그루브를 포함하고， 그루브는 그루브의 길이 방향 및 강판의 압연면 법선 방향을 포함하는 단면에서， 경사부 및 평탄부를 포함하고 길이 및 평탄부 犯）의 길이가 하기 식 1을 만족한다.

［식 1］

0. 1 < ½쑈］/［1］此］<0.5

식 1에서 ½ ］는 경사부의 길이 0ä）를 나타내고 , ［11此］는 평탄부의 길이（빼）를 나타낸다.

경사부는 그루브의 길이 방향 및 강판의 압연면 법선 방향을 포함하는 단면에서， 그루브 및 강판의 경계 지점의 좌측 1ä 및 우측 1ä의 직선을 연결한 가상의 선과 강판 표면이 이루는 각도가 30 내지 90 ^° 인 부분을 의미하고， 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

평탄부는 가상의 선과강판표면이 이루는 각도가 0 ^° 이상 및 30 ^° 미만인 부분을 의미한다.

경사부 ½幻의 길이는 15내지 100ä일 수 있다.

평탄부（此）의 길이는 100내지 250ä일 수 있다.

강판표면과 경사부가 이루는 평균각도（0 _¾ ）는 25내지 50 ^° 일 수 있다. 강판표면과평탄부가 이루는 평균 각도는 0내지 10 ^° 일 수 있다.

그루브의 깊이는 3내지 30_일 수 있다.

그루브의 길이 방향과 강판의 압연 방향은 75 내지 88 ^° 의 각도를 이룰 수 있다.

그루브와 1ä 이하의 범위에서 , 강판의 폭 방향에 대하여， 100이당 힐업의 개수가 3 이상일 수 있다.

그루브의 하부에 형성된 응고합금층을 포함하고， 응고합금층은 평균 입경이 1내지 10 /패인 재결정을포함할수 있다.

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 전기강판의 일면 또는 양면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 그루브를 포함하고， 그루브는 그루브의 길이 방향 및 강판의 압연면 법선 방향을 포함하는 단면에서 , 경사부 및 평탄부를 포함하고, 경사부 ½幻의 폭 및 평탄부⑴幻의 폭이 하기 식 2를 만족한다.

［식 2］

1.5 £ ½3則/［此則＜2.0

식 2에서 ½ ］는 경사부의 폭（/패）를 나타내고, ［此則는 평탄부의 폭（/패）를 나타낸다.

경사부는 그루브의 길이 방향 및 강판의 압연면 법선 방향을 포함하는 단면에서， 그루브 및 강판의 경계 지점의 좌측 1ä 및 우측 1ä의 직선을 연결한 가상의 선과 강판 표면이 이루는 각도가 30 내지 90 ^° 인 부분을 의미하고， 평탄부는 가상의 선과 강판표면이 이루는 각도가 0 ^° 이상 및 30 ^° 미만인 부분을 의미한다. ^'

평탄부（ ）의 폭은 10내지 100_일 수 있다.

경사부 ½幻의 폭은 50내지 150_일 수 있다.

그루브 길이 방향과 경사부가 이루는 평균 각도는 25 내지 50 ^° 일 수 있다. 그루브 길이 방향과평탄부가 이루는 평균각도는 0내지 5 ^° 일 수 있다. 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 자구 미세화 방법은 방향성 전기강판을 준비하는 단계; 및 방향성 전기강판의 일면에, 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를 조사하여, 그루브를 형성하는 단계를 포함하고， 그루브를 형성하는 단계는 경사부를 형성하는 단계 및 평탄부를 형성하는 단계를 포함하고， 경사부를 형성하는 단계는 평균 에너지 밀도가 0.05 내지 0. /ä ² 인 레이저를 조사하고, 평탄부를 형성하는 단계는 평균 에너지 밀도가 0.5"ä ² 초과내지 5 "빼 ² 인 레이저를조사한다.

경사부 ½幻의 길이 및 평탄부 ）의 길이가하기 식 1을 만족한다.

［식 1］

0. 1 £［0꾜］/［1］꾜］＜0.5

식 1에서 ½쑈］는 경사부의 길미（빼）를 나타내고， 山꾜］는 평탄부의 길이（ 를나타낸다.

경사부를 형성하는 단계에서 그루브의 단부로부터 경사부 및 평탄부의 경계부로 갈수록 레이저의 에너지 밀도가증가할수 있다.

경사부를 형성하는 단계에서 레이저의 에너지 밀도는 그루브의 단부로부터 경사부 및 평탄부의 경계부로 갈수록 1ä 당 0.01 내지 0.08 의 범위로 증가할수 있다.

레이저 빔의 형상은폭 내지 200 lM, 길이 300내지 5000,일 수 있다. 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 자구 미세화 방법은 방향성 전기강판을 준비하는 단계; 및 방향성 전기강판의 일면에, 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를 조사하여, 그루브를 형성하는 단계를 포함하고， 그루브를 형성하는 단계는 경사부를 형성하는 단계 및 평탄부를 형성하는 단계를 포함하고， 경사부를 형성하는 단계는 레이저의 평균 초점 깊이가 150_ 초과 내지 500쌔!이고， 평탄부를 형성하는 단계는 레이저의 평균 초점 깊이가 0 내지 150 / /111 이다.

경사부를 형성하는 단계에서 그루브의 단부로부터 경사부 및 평탄부의 경계부로 갈수록 레이저의 초점 깊이가 감소할수 있다.

경사부를 형성하는 단계에서 레이저의 초점 깊이는 그루브의 단부로부터 경사부 및 평탄부의 경계부로 갈수록 1ä 당 1 내지 10/페의 범위로 감소할 수 있다. 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

【발명의 효과】

본 발명의 일 구현예에 따르면, 그루브의 형상을 적절히 제어함으로써, 철손을 개선함과동시에 자속밀도의 열화를 억제할수 있다.

【도면의 간단한설명】

도 1은 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 압연면（ ）면）의 모식도이다.

도 2는 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 방향- X방향 면의 모식도이다.

도 3은도 2에서 경사부의 부분 확대도이다.

도 4는도 2에서 평탄부의 부분 확대도이다.

도 5는강판표면과 경사부가 이루는 평균각도 를 나타낸 도면이다. 도 6은 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 압연면（ 면）의 모식도이다.

도 7은 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 압연면（ 면）의 모식도이다.

도 8은조사위치와 레이저 에너지 밀도의 관계를나타낸그래프이다. 도 9은조사위치와 레이저 초점 깊이의 관계를 나타낸 그래프이다.

【발명을실시하기 위한구체적인 내용】

제 1 , 제 2 및 제 3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분， 성분， 영역， 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역， 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제 1 부분， 성분， 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제 2 부분， 성분， 영역, 층또는 섹션으로 언급될 수 있다.

여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며 , 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 "포함하는 ¹ '의 의미는 특정 특성， 영역, 정수， 단계， 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며， 다른 특성, 영역， 정수， 단계, .동작， 요소 및/또는성분의 존재나부가를 제외시키는 것은 아니다.

어느 부분이 다른 부분의 ”위에” 또는 "상에” 있다고 언급하는 경우， 이는 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

바로 다른부분의 위에 또는상에 있을수 있거나그사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에’' 있다고 언급하는 경우， 그사이에 다른부분이 개재되지 않는다.

다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고， 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.

이하， 본 발명의 실사예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다. 도 1에서는 본 발명의 일 실시예에 의해 자구미세화된 방향성 전기강판（10）의 모식도를 나타낸다.

도 1에서 나타나듯이, 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판（10）은 전기강판（10）의 일면 또는 양면에, 교차하는 방향으로 형성된 선상의 그루브（20）를포함한다.

도 1에서 나타나듯이, 선상의 그루브는 압연 수직 방향 01）방향， 강판 폭 방향）을 따라 2 내지 10개 단속적으로 형성될 수 있다. 도 1은 선상의 그루브는 압연 수직 방향 01）방향， 강판 폭 방향）을 따라 3개 단속적으로 형성된 경우를 나타낸다.

도 1에 나타나듯이, 그루브의 길이 방향（X방향）과 강판의 압연 방향 0江）방향）은 75내지 88 ^° 의 각도（0）를 이룰 수 있다. 전술한 각도를 형성할 시, 방향성 전기강판의 철손을 개선하는 데에 기여할수 있다. 도 1에 도시되지는 아니하였으나， 그루브와 1ä 이하의 범위에서, 강판의 폭 방향에 대하여， 100 당 힐업의 개수가 3 이상 형성될 수 있다. 이는 본 발명의 일 실시예에서 그루브가 레이저 조사를 통해 형성되는 것에 기인하는 것이다. 그루브와 이하의 범위란 압연면（附）면）에 대하여， 압연 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

방향 0®방향）으로 상 및 하로 1ä 이하의 범위를 의미한다. 힐업의 개수는 힐업의 높이가 1썬！ 이상이고, 직경이 1쌔!이상인 힐업을 그 대상으로 한다. 힐업의 개수가 적절히 형성되어 있을 시, 방향성 전기강판을 적층할 때에, 방향성 전기강판간의 밀착성을향상시키는 데에 기여할수 있다.

도 1에 도시되지는 아니하였으나, 그루브의 하부에 형성된 응고합금층을 포함하고， 응고합금층은 평균 입경이 1 내지 10_인 재결정을 포함할 수 있다. 이는 본 발명의 일 실시예에서 그루브가 레이저 조사를 통해 형성되는 것에 기인하는 것이다. 응고합금층 및 응고합금층 내의 재결정이 적절히 형성되어 있을시， 방향성 전기강판의 철손을 개선하는 데에 기여할수 있다.

도 2는 도 1의 30으로 표시한 부분을 확대한 도면으로서， 본 발명의 일 실시예에 의한방향성 전기강판의 ）방향-）（방향면의 모식도를나타낸다.

도 2에서 나타나듯이， 그루브는 그루브의 길이 방향 및 강판의 압연면 법선 방향을포함하는 단면에서， 경사부 ½幻 및 평탄부（ ）를 포함한다.

경사부 ½幻는 그루브의 길이 방향（X방향） 및 강판의 압연면 법선 방향（ 방향）을 포함하는 단면에서， 그루브 및 강판의 경계 지점의 좌측 및 우측 1·의 직선을 연결한 가상의 선과 강판 표면이 이루는 각도（0 ₀ ）가 30 내지 90 ^° 인 부분을 의미하고， 평탄부는 가상의 선과 강판 표면이 이루는 각도（0^가 0 ^° 이상 및 30 ^° 미만인 부분을 의미한다.

도 3에서는 경사부 ½幻의 부분 확대도를 나타낸다. 도 3에서 나타나듯이, 그루브 및 강판의 경계 지점의 좌측 1ä 및 우측 1ä의 직선을 연결한 가상의 선과 강판 표면이 이루는 각도（0（ ₅ ）가 30 내지 90 ^° 가 된다. 그루브의 양 단부에서 미만으로 떨어진 부분의 경우, 전술한 경사부 ½幻 및 평탄부 0¾）의 정의에 의해 구분이 불가능하며, 경사부 ½幻에 해당하는 것으로본다.

도 4에서는 평탄부（此）의 부분 확대도를 나타낸다. 도 4에서 나타나듯이， 그루브 및 강판의 경계 지점의 좌측 1ä 및 우측 11에1의 직선을 연결한 가상의 선과 강판 표면이 이루는 각도（00가 0 ^° 이상 및 30 ^° 미만이 된다. 평탄부 0¾）의 양 단부는 맞닿아 있으며， 평탄부（1犯） 및 경사부 ½幻가 맞닿는부분을 경계부라 한다.

본 발명의 일 실시예에서는 평탄부（ ）의 길이 및 경사부 ½幻의 길이간의 관계를 제어함으로써， 철손을 개선함과 동시에 자속밀도의 열화를 억제할 수 있다. 레이저를 여러 대 사용하여 그루브를 형성할 경우, “니” 자 형과 같이, 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

경사부 ½ 가 거의 형성되지 않고， 평탄부⑴引만이 형성되게 된다. 그러나， 이와 같이 없이 평탄부⑴幻만을 형성할 경우, 그루브 깊이에 의해 자속밀도가 열화되는 문제가 발생한다. 본 발명의 일 실시예에서는 경사부의 길이 및 평탄부의 길이가 하기 식 1을 만족하게 형성함으로써， 철손을 개선함과 동시에 자속밀도의 열화를 억제할수 있다.

［식 1］

0. 1 < ½乳］/［1］꾜］< 0.5

（식 1에서 경사부의 길이 0 ）를 나타내고， ［1］꾜］는 평탄부의 길이（ 를 나타낸다.）

식 1의 값이 너무 작은 경우， 즉, 경사부를 상대적으로 적절히 확보하지 못한 경우， 전술하였듯이， 그루브 깊이에 의해 자속밀도가 열화되는 문제가 발생할수 있다. 식 1의 값이 너무 클 경우， 즉, 경사부가상대적으로 너무 길게 형성된 경우， 전체적인 그루브 깊이를 확보할 수 없어， 철손 개선이 부족해 질 수 있다. 더욱구체적으로 식 1 값이 0.2내지 0.4가될 수 있다.

도 2에서 나타나듯이, 경사부 또는 평탄부가 연속적으로 이어지지 않고， 단절되는 것도 가능하며， 이 경우， 경사부의 길이 또는 평탄부의 길이는 그루브 내의 모든 경사부또는 평탄부 길이의 합을 의미한다.

길이는 15 내지 100ä일 수 있다. 경사부 ½幻의 길이가 너무 짧을 경우, 그루브 깊이에 의해 자속밀도가 열화되는 문제가 발생할 수 있다. 경사부 ½幻의 길이가 너무 길 경우， 전체적인 그루브 깊이를 확보할 수 없어， 철손 개선이 부족해 질 수 있다. 더욱 구체적으로 경사부 ½幻의 길이는 30 내지 75·일 수 있다.

평탄부 0犯）의 길이는 100 내지 250ä일 수 있다. 평탄부 0犯）의 길이가 너무 짧을 경우， 전체적인 그루브 깊이를 확보할 수 없어, 철손 개선이 부족해 질 수 있다. 평탄부（此）의 길이가너무 길 경우, 그루브 깊이에 의해 자속밀도가 열화되는 문제가 발생할 수 있다. 더욱 구체적으로 경사부 ½幻의 길이는 150 내지 200·일 수 있다.

강판 표면과 경사부가 이루는 평균 각도（0 _¾ ）는 25 내지 50 ^° 일 수 있다. 이 때， 강판 표면과 경사부가 이루는 평균 각도（0（ _¾ ）란 경사부의 양 단부를 통과하는 가상의 선과 강판 표면이 이루는 각도（0（ _¾ ）를 의미한다. 더욱 구체적으로 그루브 단부 및 경사부 및 평탄부의 경계부를 통과하는 가상의 선과 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

강판표면이 이루는 각도 ( 0 _(¾ )를 의미한다. 도 5에서는 이에 대해 설명되어 있다. 경사부가 복수개 형성된 경우， 복수개의 경사부 각각에 대한 평균 각도 ( 0 _(¾ )가 25 내지 50 ^° 일 수 있다.

강판 표면과 평탄부가 이루는 평균 각도는 0 내지 10 ^° 일 수 있다. 이 때, 강판 표면과 평탄부가 이루는 평균 각도란 평탄부의 양 단부를 통과하는 가상의 선과 강판표면이 이루는 각도를 의미한다. 더욱 구체적으로 경사부 및 평탄부의 양 경계부를 통과하는 가상의 선과 강판 표면이 이루는 각도를 의미한다. 평탄부가복수개 형성된 경우， 복수개의 평탄부 각각에 대한 평균 각각이 0 내지 10 ^° 일 수 있다.

그루브의 깊이 (¾)는 3 내지 30_일 수 있다. 그루브의 깊이 (¾)에 대해서는 도 2에 설명되어 있다， 그루브 내에서， 강판의 표면과 방향으로 가장 먼 길이를 의미한다. 그루브의 깊이 (¾)가 너무 얕으면， 철손 개선 효율이 떨어질 수 있다. 반대로 그루브의 깊이 (¾)가 너무 깊으면, 자속밀도가 크게 열화될 수 있다. 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 전기강판의 일면 또는 양면에, 압연방향과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 그루브를 포함하고， 그루브는 그루브의 길이 방향 및 강판의 압연면 법선 방향을 포함하는 단면에서， 경사부 및 평탄부를 포함하고， 경사부 ½幻의 폭 및 평탄부 (1比)의 폭이 하기 식 2를 만족한다.

［식 2］

1.5＜比3則/［1］ ］＜2.0

식 2에서 경사부의 폭(_)를 나타내고, ［ 則는 평탄부의 폭(_)를 나타낸다.

이처럼 경사부의 폭을 평탄부의 폭에 비해 길게 함으로써, 철손을 개선함과 동시에 자속밀도의 열화를 억제할 수 있다. 경사부의 폭이란， 압연면 ( 면)에 대하여， 경사부 중 그루브를 형성하는 선의 간격이 가장 먼 부분의 길이를 의미한다.

도 6에서는 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 압연면 ( 면)의 모식도를 나타내었다. 도 6에서 경사부 ½幻의 폭 및 평탄부⑴幻의 폭이 표시되어 있다. 도 6에서는 경사부 ½幻의 폭이 그루브 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

단부에서의 그루브폭으로 표시되어 있으나, 이에 한정되는 것은 아니다.

식 2 값이 너무 적거나， 너무 큰 경우， 철손 및 자속밀도 면에서 열화될 수 있다. 더욱 구체적으로식 2 값은 1.65내지 1.85가될 수 있다.

평탄부 0 )의 폭은 10 내지 100 일 수 있다. 평탄부의 폭이 너무 작거나 큰 경우, 전술한 식 2 값을 만족하기 어렵고， 철손 및 자속밀도 면에서 열화될 수 있다. 더욱구체적으로 평탄부 (1比)의 폭은 30내지 70_일 수 있다.

경사부 ½幻의 폭은 50 내지 150 일 수 있다. 평탄부의 폭이 너무 작거나 큰 경우， 전술한 식 2 값을 만족하기 어렵고, 철손 및 자속밀도 면에서 열화될 수 있다. 더욱구체적으로 경사부 ½幻의 폭은 80내지 100_일 수 있다.

그루브 길이 방향 (X방향)과 경사부가 이루는 평균 각도 ( 0< _¾ )는 25 내지

50° 일 수 있다. 그루브 길이 방향과 경사부가 이루는 평균 각도 _® )란 경사부의 양 단부를 통과하는 가상의 선과 그루브 길이 방향이 이루는 각도 ( 0 _¥ )를 의미한다. 더욱 구체적으로 그루브 단부 및 경사부 및 평탄부의 경계부를 통과하는 가상의 선과 그루브 길이 방향이 이루는 각도 ( 0 8)를 의미한다. 도 7에서는 이에 대해 설명되어 있다. 경사부가 복수개 형성된 경우, 복수개의 경사부 각각에 대한평균 각도 ( 0 ₀₃ )가 25내지 50 ^° 일 수 있다.

그루브 길이 방향 (X방향)과 평탄부가 이루는 평균 각도는 0 내지 5 ^° 일 수 있다. 이 때， 그루브 길이 방향과 평탄부가 이루는 평균 각도란 평탄부의 양 단부를 통과하는 가상의 선과 강판 표면이 이루는 각도를 의미한다. 더욱 구체적으로 경사부 및 평탄부의 양 경계부를 통과하는 가상의 선과 그루브 길이 방향이 이루는 각도를 의미한다. 평탄부가 복수개 형성된 경우, 복수개의 평탄부 각각에 대한평균각각이 0내지 5 ^° 일 수 있다. 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 자구 미세화 방법은 방향성 전기강판 (10)을 준비하는 단계; 및 방향성 전기강판의 일면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를 조사하여， 그루브를 형성하는 단계를 포함한다.

먼저 방향성 전기강판 ( 10)을 준비한다. 본 발명의 일 실시예에서는 자구미세화 방법 및 형성되는 그루브 (20)의 형상에 그 특징이 있는 것으로서， 자구미세화의 대상이 되는 방향성 전기강판은 제한 없이 사용할 수 있다. 특히， 방향성 전기강판의 합금 조성과는 관계 없이 본 발명의 효과가 발현된다. 따라서 , 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

방향성 전기강판의 합금조성에 대한구체적인 설명은 생략하기로 한다.

본 발명의 일 실시예에서 방향성 전기강판은 슬라브로부터 열간 압연 및 넁간 압연을 통해 소정의 두께로 압연된 방향성 전기강판을 사용할 수 있다. 또는 냉간 압연 후， 최종 소둔 과정에서 베이스 코팅층이 형성된 방향성 전기강판， 베이스 코팅층 상에 절연 피막층이 더 형성된 방향성 전기강판을 사용하는 것도 가능하다.

전술하였듯이 , 본 발명의 일 실시예에서는 그루브의 형상을 제어함으로써， 철손을 개선함과 동시에 자속밀도의 열화를 억제하고자 한다. 그 구체적인 방법으로서, 방향성 전기강판의 일면에, 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를 조사하여， 그루브를 형성하는 단계를 포함하고， 그루브를 형성하는 단계는 경사부를 형성하는 단계 및 평탄부를 형성하는 단계를 포함한다. 경사부 및 평탄부를 형성할 시, 레이저의 에너지 밀도를 다르게 조절함으로써, 경사부 및 평탄부를 전술한 형상으로 형성할 수 있다. 경사부 및 평탄부의 형상에 대해서는 전술한설명과동일하므로, 중복되는설명은 생략한다.

구체적으로 경사부를 형성하는 단계는 평균 에너지 밀도가 0.05 내지

0.5 1에1 ² 인 레이저를 조사하고， 평탄부를 형성하는 단계는 평균 에너지 밀도가 0.51/^ ² 초과 내지 /ä ² 인 레이저를 조사한다. 도 2에서 예시되어 있듯이, 경사부를 형성하는 단계 또는 평탄부를 형성하는 단계는 2회 이상 복수회 포함할 수 있다. 도 2에서는 경사부를 형성하는 단계, 평탄부를 형성하는 단계， 및 경사부를 형성하는단계로 진행된 경우이다.

. 경사부를 형성하는 단계는 평균 에너지 밀도가 0.05 내지 0.5"ä ² 인 레이저를 조사할 수 있다. 에너지 밀도가 너무 낮거나 높은 경우， 적절한 경사부가 형성되지 않게 된다. 더욱 구체적으로 경사부를 형성하는 단계는 평균 에너지 밀도가 0. 1 내지 0.3"ä ² 인 레이저를조사할수 있다.

평탄부를 형성하는 단계는 평균 에너지 밀도가 0.5 ä ² 초과 내지

5_1/ä ² 인 레이저를 조사할 수 있다. 에너지 밀도가 너무 낮거나 높은 경우, 적절한 평탄부가 형성되지 않게 된다. 더욱 구체적으로 평탄부를 형성하는 단계는평균 에너지 밀도가 1 내지 3"ä ² 인 레이저를조사할수 있다.

도 8에서는 조사 위치와 레이저 에너지 밀도의 관계를 나타낸 그래프를 도시하였다. 도 8에 나타나듯이， 경사부를 형성하는 단계에서 그루브의 단부로부터 경사부 및 평탄부의 경계부로 갈수록 레이저의 에너지 밀도가 증가할 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

수 있다. 더욱 구체적으로 경사부를 형성하는 단계에서 레이저의 에너지 밀도는 그루브의 단부로부터 경사부 및 평탄부의 경계부로 갈수록 당 ½就） 0.01 내지 0.08 · ² 의 범위로 증가할수 있다. 증가도가 너무 작을 경우, 경사부의 길이가 상대적으로 길어지는 문제가 발생할 수 있다. 증가도가 너무 클 경우, 경사부의 길이가 상대적으로 짧아지는 문제가 발생할 수 있다. 본 발명의 일 실시예에서 평균 에너지 밀도란 경사부 또는 평탄부의 길이에 대한에너지 밀도의 평균을 의미한다.

레이저 빔의 형상은 폭 10 내지 200_， 길이 300 내지 5000쌔!일 수 있다. 레이저 빔의 폭 및 길이를 적절히 제어함으로써, 적절한 형상의 그루브를 형성할 수 있다. 레이저 빔의 형상은 타원형이며， 길이는 그루브 길이 방향으로의 타원의 장축， 폭은 길이 방향과수직한방향의 타원의 단축을 의미한다. 전술하였듯이, 본 발명의 일 실시예에서는 그루브의 형상을 제어함으로써， 철손을 개선함과 동시에 자속밀도의 열화를 억제하고자 한다. 그 구체적인 방법으로서， 방향성 전기강판의 일면에， 압연방향과 교차하는 방향으로 레이저를 조사하여, 그루브를 형성하는 단계를 포함하고, 그루브를 형성하는 단계는 경사부를 형성하는 단계 및 평탄부를 형성하는 단계를 포함한다. 경사부 및 평탄부를 형성할 시， 레이저의 초점 깊이를 다르게 조절함으로써， 경사부 및 평탄부를 전술한 형상으로 형성할수 있다. 경사부 및 평탄부의 형상에 대해서는 전술한설명과동일하므로, 중복되는설명은 생략한다.

구체적으로 경사부를 형성하는 단계는 평균 초점 깊이가 150 초과 내지 500 /패인 레이저를 조사하고， 평탄부를 형성하는 단계는 평균 초점 깊이가 0 내지 150쌘!인 레이저를 조사한다. 도 2에서 예시되어 있듯이， 경사부를 형성하는 단계 또는 평탄부를 형성하는 단계는 2회 이상 복수회 포함할 수 있다. 도 2에서는 경사부를 형성하는 단계， 평탄부를 형성하는 단계， 및 경사부를 형성하는 단계로 진행된 경우이다.

초점 깊이란 레이저의 초점과 방향성 전기강판 표면과의 거리를 의미한다. 초점 깊이가 0에 가까울수록 초점이 방향성 전기강판 표면에 정확히 맺히는 것을 의미한다. 레이저 초점은 방향성 전기강판 내부에 형성될 수 있고 또는 방향성 전기강판외부에 형성되는 것도가능하다. 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

경사부를 형성하는 단계는 평균 초점 깊이가 150， 초과 내지 500_인 레이저를 조사할 수 있다. 평균 초점 깊이가 너무 낮거나 높은 경우， 적절한 경사부가 형성되지 않게 된다. 더욱 구체적으로 경사부를 형성하는 단계는 초점 깊이가 200내지 500 인 레이저를조사할수 있다.

평탄부를 형성하는 단계는 초점 깊이가 0 내지 150_ 인 레이저를 조사할 수 있다. 초점 깊이가 너무 높은 경우, 적절한 평탄부가 형성되지 않게 된다. 더욱 구체적으로 평탄부를 형성하는 단계는 초점 깊이가 50 내지 130_ 인 레이저를조사할수 있다.

도 9에서는 조사 위치와초점 깊이의 관계를 나타낸 그래프를 도시하였다. 도 9에 나타나듯이， 경사부를 형성하는 단계에서 그루브의 단부로부터 경사부 및 평탄부의 경계부로 갈수록 레이저의 초점 깊이가 감소할 수 있다. 더욱 구체적으로 경사부를 형성하는 단계에서 레이저의 초점 깊이는 그루브의 단부로부터 경사부 및 평탄부의 경계부로 갈수록 당에) 1 내지 10쌔！의 범위로 감소할수 있다.

감소 폭이 너무 작거나 클 경우, 적절한 형상의 경사부가 형성되지 못하는 문제가 발생할수 있다. 본 발명의 일 실시예에서 평균 초점 깊이란 경사부 또는 평탄부의 길이에 대한초점 깊이의 평균을 의미한다.

레이저 빔의 형상은 폭 10 내지 200_， 길이 300 내지 5000 일 수 있다. 레이저 빔의 폭 및 길이를 적절히 제어함으로써， 적절한 형상의 그루브를 형성할 수 있다. 레이저 빔의 형상은 타원형이며, 길이는 그루브 길이 방향으로의 타원의 장축, 폭은 길이 방향과수직한방향의 타원의 단축을 의미한다. 이하에서는 실시예를 통하여 본 발명을 좀더 상세하게 설명한다. 그러나 이러한 실시예는 단지 본 발명을 예시하기 위한 것이며， ^‘ 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다. 실험예 1 : 경사부및평탄부의 길이 제어

냉간압연한 두께 0.20ä의 방향성 전기강판을 준비하였다. 이 전기강판의 일면에 ｛ 아 연속화 레이저를 사용, 미러를 이용해서 레이저를 조사하여， 그루브를 형성하였다. 이 때， 레이저 빔의 폭⑷는 25 /페이고, 레이저 범의 길이 (나는 400_이다. 그루브의 깊이 (¾)는 10_였다. 2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

레이저의 에너지 밀도를 경사부의 평균 에너지 밀도를 자/ä ² 평탄부의 평균 에너지 밀도를 1 .07 _* 1/ä ² 으로 조절하여 경사부 및 평탄부를 형성하였으며, 경사부 형성 시에는 평균 에너지 밀도를 점점 증가시켜 형성하였다. 또한, 경사부 및 평탄부의 길이를 각각 다르게 제어하였다. 표 1에 이를 정리하였다.

하기 표 1에 철손 개선율 및 자속밀도 열화율을 표시하였다. 철손 개선율은 레이저를 조사하여 그루브를 형성하기 전의 전기강판의 철손 ( )과 레이저를 조사하여 그루브를 형성한 후 철손 ( ₂ )을 즉정하여 ( - ¾¾ ) /1 ₁ 으로 계산하였다. 철손은 자속밀도의 값이 1 .7 16133 일 때 주파수가 50¾인 경우의 철손 값 _17/50 )으로 측정하였다. 자속밀도 감소율은 레이저를 조사하여 그루브를 형성하기 전의 전기강판의 자속밀도 (¾)과 레이저를 조사하여 그루브를 형성한 후 자속밀도 (¾)을 측정하여 (¾ - ¾) /¾으로 계산하였다. 자속밀도는 800쇼細 에서의 자속밀도 (¾)을 측정하였다.

【표 11

표 1에서 나타나듯이， 경사부 및 평탄부의 길이를 제어함으로써, 철손 및 자속밀도를 최적화할수 있음을 확인할수 있다.

반면, 경사부 및 평탄부의 길이를 적절히 제어하지 못한 경우， 철손 개선율 또는 자속밀도 감소율 면에서 본 발명의 일 실시예에 비해， 열위함을 확인할수 있다. 실험예 2 : 경사부및 평탄부의 폭제어

냉간압연한 두께 0.20mm의 방향성 전기강판을 준비하였다. 이 전기강판의 일면에 Fiber 연속화 레이저를 사용， copper 미러를 이용해서 레이저를 조사하여， 그루브를 형성하였다. 이 때, 레이저 범의 폭 (W)는 25/패이고, 레이저 범의 길이 (L)는 400_이다. 그루브의 깊이 (D _G )는 10_였다.

레이저의 에너지 밀도를 상기 실시예 5와 동일하게 조절하여 경사부 및 평탄부를 형성하였으며， 경사부의 길이를 90mm 및 평탄부의 길이를 180mm로 제어하였다. 동시에 레이저의 초점 깊이를 평탄부 형성시에는 . 125 n로 고정하였고, 경사부 형성시에는 하기 표 2와 같이 평균 초점 깊이를 조절하고, 감소 폭을 조절하여, 경사부 및 평탄부의 폭을 각각 다르게 제어하였다. 표 2에 이를 정리하였다.

전술한 것과 동일한 방법으로 철손 및 자속밀도를 즉정하여 하기 표 2에 정리하였다.

【표 2]

2020/059999 1»（：1^1{2019/006220

본 발명은 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.

【부호의 설명】

10： 방향성 전기강판

20 : 그루브

30 : 그루브 확대 부분