La présente invention concerne un procédé de brasage ou de rechargement comprenant une étape d'application d'un revêtement sur une pièce comportant des interstices, un chauffage avec fusion au moins partielle du revêtement, et un refroidissement pour obtenir un résidu solidifié fixé sur la pièce.

L'invention concerne aussi un échangeur thermique ainsi obtenu, la pièce étant alors un élément définissant des canaux de circulation destinés à au moins deux fluides entre lesquels on souhaite réaliser un échange de chaleur.

Il est bien connu recourir au brasage pour assembler des pièces, en particulier en vue d'assembler un échangeur thermique ou une partie d'échangeur thermique.

Le rechargement permet un apport de matière, par exemple pour consolider ou étanchéifier une surface.

En outre, un type connu d'échangeur thermique met en œuvre une pièce constituée d'une feuille métallique repliée sur elle-même en accordéon. Deux tôles fixées de part et d'autre de la feuille métallique définissent des canaux de circulation localement parallèles à une direction longitudinale et situés de chaque côté de la feuille métallique. Les extrémités longitudinales des canaux débouchent sur des faces transversales de la feuille en accordéon dans lesquelles les canaux définissent des interstices.

Les canaux situés d'un côté de la feuille métallique sont parcourus par un fluide froid, tandis que ceux situés de l'autre côté sont parcourus par un fluide chaud. Ainsi, entre deux tôles circulent deux fluides, séparés l'un de l'autre par la feuille métallique et échangeant de la chaleur l'un avec l'autre au travers de la feuille métallique.

Les feuilles en accordéon, et les tôles recouvertes sur leurs deux faces d'un film de brasure sont alternativement empilées les unes sur les autres de façon à constituer un bloc appelé "matrice". Cet empilement est ensuite assemblé en une première étape dans un four de brasage. La matrice comprend généralement une première et dernière plaque d'une épaisseur plus importante que les tôles.

Pour étanchéifier la matrice sur son pourtour, des barres, appelées "barres de fermeture" sont généralement fixées sur la matrice. Des têtes d'alimentation en fluides sont ensuite ajoutées à la matrice pour constituer l'échangeur.

Du fait des différentiels de dilatation entre les pièces, qui empêchent de trop contraindre géométriquement les constituants du futur échangeur, il est généralement pratiqué plusieurs étapes de brasage, entre lesquelles des opérations d'usinage sont réalisées de façon à garantir les jeux entre pièces. Cette pratique nécessite une grande maîtrise des nuances d'alliages d'apport de façon à ne pas dégrader lors de l'étape suivante les jonctions réalisées à l'étape précédente

Une première méthode consiste à réaliser, dans un premier temps, un cadre fermé ou semi-ouvert dans lequel on va insérer une feuille en accordéon pour l'assembler par brasage une première fois. Dans un deuxième temps, on assemble par brasage un ensemble de ces cadres afin de constituer la matrice de l'échangeur. Dans un troisième temps, les tubes de connexion des fluides sont brasés sur la matrice.

Une seconde méthode consiste, dans un premier temps, à assembler par brasage l'ensemble des feuilles en accordéon sur l'ensemble des tôles, auxquelles sont jointes éventuellement les barres de fermeture orientées longitudinalement. Dans un deuxième temps, on usine les faces des feuilles en accordéon pour les aligner parfaitement, afin de les assembler par brasage avec les barres de fermetures orientées transversalement. On obtient ainsi la matrice de l'échangeur. Enfin, dans un troisième temps, les tubes de connexion des fluides sont brasés sur la matrice.

Par ailleurs, il existe un besoin, dans différents secteurs industriels, tels que l'automobile ou l'aéronautique, de réduire, d'une part, l'encombrement créé par les circuits thermiques et leur masse et, d'autre part, la quantité de fluides impliqués dans les échanges. En effet, ces fluides ont parfois une incidence sur l'environnement, qu'il convient de réduire au maximum.

Toutefois, plus les échangeurs sont de dimensions réduites, plus la deuxième étape s'avère difficile, c'est-à-dire le brasage des barres de fermeture sur la face des feuilles en accordéon présentant les interstices décrits plus haut. Un but de l'invention est donc de fournir un procédé de brasage ou de rechargement permettant de traiter des pièces telles que la pièce en accordéon précitée, présentant des micro-interstices en particulier pour réaliser des échangeurs de faibles dimensions.

A cet effet, l'invention concerne un procédé de brasage ou de rechargement comprenant les étapes suivantes :

- fourniture d'au moins une pièce comprenant, à au moins 90% en masse, un métal ou un alliage de métaux, par exemple de l'acier inoxydable, la pièce comportant au moins une face définissant une pluralité d'interstices, les interstices comportant au moins deux bords opposés séparés sur la face par une distance maximale inférieure ou égale à 250 micromètres, de préférence inférieure ou égale à 150 micromètres,

- obtention d'un revêtement en contact avec ladite face, le revêtement comprenant au moins une première couche située au moins en partie dans les interstices, et une deuxième couche adjacente à la première couche, la première couche comportant une première poudre comprenant, à au moins 90% en masse, un métal ou un alliage de métaux et ayant une température de solidus TSA, la deuxième couche comprenant un mélange d'une deuxième poudre et d'une troisième poudre, la deuxième poudre et la troisième poudre étant respectivement des alliages distincts entre eux et adaptés pour braser ou recharger la pièce, l'un et/ou l'autre de ces alliages étant par exemple un alliage de nickel, la deuxième poudre ayant une température de solidus TSB, et la troisième poudre ayant une température de solidus TSC strictement inférieure à la température de solidus TSB,

- chauffage de la pièce et du revêtement à une température de chauffage strictement, d'une part, inférieure à la température de solidus TSA, et, d'autre part, inférieure, de préférence strictement, à la température de solidus TSB, et strictement supérieure à la température de solidus TSC, et fusion au moins partielle du revêtement, et

- refroidissement de la pièce et du revêtement au moins partiellement fondu, et obtention d'un résidu solidifié fixé sur la pièce.

Selon des modes particuliers de réalisation, le procédé comprend l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :

- la première poudre comprend, à au moins 90% en masse, le même métal ou le même alliage de métaux que la pièce ;

- la deuxième poudre représente, dans ledit mélange, une proportion en masse comprise entre 60% et 95%, de préférence entre 70% et 90%, et de manière encore plus préférée entre 75% et 85%, ladite proportion en masse s'entendant avant mélange ;

- la troisième poudre comprend au moins 70% en masse de nickel ;

- le résidu solidifié se prolonge dans lesdits interstices sur une profondeur comprise entre 0,1 mm et 3 mm, de préférence entre 0,2 mm et 1 mm, et de manière encore plus préférée entre 0,3 et 0,7 mm ;

- la première poudre a une taille de grain inférieure à 150 micromètres, préférablement inférieure à 44 micromètres ;

- la deuxième poudre et la troisième poudre ont une taille de grain inférieure à 212 micromètres, préférablement inférieure à 105 micromètres ;

- à l'étape d'obtention, la première couche et la deuxième couche comprennent respectivement un liant organique, préférentiellement à base aqueuse, les liants représentant respectivement entre 0,5% et 4% en masse de la première couche, et entre 0,2% et 2% en masse de la deuxième couche, la première couche est appliquée sur la pièce et la deuxième couche est appliquée sur la première couche, la deuxième couche couvrant optionnellement au moins partie de la pièce (51 ) non recouverte par la première couche, et optionnellement le revêtement est compacté sous une pression de 0,1 à 6 bars, de préférence sous une pression d'environ 1 bar ;

- la pièce est configurée pour former au moins une partie d'un échangeur thermique, la pièce comportant de préférence au moins une feuille métallique pliée en accordéon, la feuille métallique définissant une pluralité de canaux de circulation pour au moins deux fluides destinés à circuler de chaque côté de la feuille métallique, chaque canal de circulation comportant une extrémité définissant l'un des interstices de ladite face ;

- le résidu solidifié obture totalement lesdits interstices ; et

- la troisième poudre ayant une température de liquidus TLC, la température de chauffage est supérieure ou égale à la température de liquidus TLC.

L'invention concerne aussi un échangeur thermique comprenant au moins une pièce en acier inoxydable, la pièce comportant au moins une face définissant une pluralité d'interstices, les interstices comportant au moins deux bords opposés séparés par une distance maximale inférieure ou égale à 250 micromètres, de préférence inférieure ou égale à 150 micromètres, la pièce comportant de préférence au moins une feuille métallique pliée en accordéon, la feuille métallique définissant une pluralité de canaux de circulation pour au moins deux fluides destinés à circuler de chaque côté de la feuille métallique, chaque canal de circulation comportant une extrémité définissant l'un des interstices de ladite face, et au moins un résidu solidifié fixé sur la pièce, le résidu solidifié susceptible d'être obtenu par un procédé tel que décrit ci-dessus.

L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels :

- la figure 1 est une vue en perspective d'un échangeur thermique selon l'invention,

- la figure 2 est une vue en perspective de la matrice de l'échangeur thermique représenté sur la figure 1 , les collecteurs de fluide ayant été supprimés,

- la figure 3 est une vue de face, partielle, de la matrice de l'échangeur représentée sur les figures 1 et 2,

- la figure 4 est une vue en perspective d'un des étages de la matrice représentée sur la figure 3, et

- la figure 5 est une vue en perspective éclatée de l'étage représenté sur la figure 4, et d'un revêtement destiné à fermer latéralement cet étage.

En référence aux figures 1 à 3, on décrit un échangeur 1 thermique selon l'invention. Comme visible sur la figure 1 , l'échangeur 1 comprend une matrice 5, et quatre organes 7, 9, 1 1 , 13 pour respectivement apporter un fluide froid F1 , récupérer un fluide réchauffé F1 ', amener un fluide chaud F2, et récupérer un fluide refroidi F2'.

Le fluide froid est par exemple de l'eau ou un mélange d'eau et de glycol.

Le fluide chaud est par exemple un liquide frigorigène de type HFE

(hydrofluoroéther) ou HFO (hydrofluorooléfine), comme c'est le cas dans une pompe à chaleur. Dans le cas du refroidissement de l'huile d'un moteur thermique, le fluide chaud est l'huile à refroidir.

La matrice 5 comprend par exemple quatre étages 15, 17, 19, 21 superposés selon une direction V par exemple verticale, et deux plaques extrêmes 23, 25 formant respectivement une face supérieure 27 et une face inférieure 29 de la matrice.

La matrice 5 est par exemple de forme parallélépipédique. La matrice 5 comporte deux faces latérales 31 , 33 (figure 2) opposées selon une direction longitudinale L sensiblement perpendiculaire à la direction V, et deux faces latérales 35, 37 opposées selon une direction transversale T sensiblement perpendiculaire à la direction V et à la direction longitudinale L.

Les faces latérales 31 , 33, 35, 37 sont par exemple rectangulaires, et deux d'entre elles consécutives autour de la direction V forment avantageusement un angle sensiblement droit.

La face latérale 31 comporte par exemple trois entrées E1 , E2, E3 pour trois flux

F1 1 , F12 et F13 issus du fluide froid F1 , et deux sorties S1 ', S2' pour deux flux F21 ' et

F22' destinés à former le fluide refroidi F2'.

La face latérale 33 comporte deux entrées (non visibles sur la figure 2 car situé à l'arrière) pour deux flux F21 et F22 issus du fluide chaud F2, et trois sorties (également non visibles sur la figure 2) pour trois flux F1 1 ', F12' et F13' destinés à former le fluide réchauffé F1 '.

Comme visible sur les figures 2 et 3, les étages 15, 17, 19, 21 sont sensiblement analogues les uns aux autres.

Les entrées et les sorties précitées se présentent par exemple comme des fentes s'étendant transversalement sur les faces latérales 31 , 33.

Les entrées E1 , E2 et E3 sont par exemple alignées selon la direction V et situées en vis-à-vis de l'organe 7.

Il en va de même pour les entrées situées sur la face latérale 33, si ce n'est qu'elles sont situées en vis-à-vis de l'organe 1 1 . Les sorties S1 ' et S2' sont par exemple superposées selon la direction V et situées en vis-à-vis de l'organe 13. Il en va de même pour les sorties situées sur la face latérale 33, si ce n'est qu'elles sont situées en vis-à-vis de l'organe 9.

Les étages 15 à 21 sont formés par des tôles 39, 41 , 43, 45, 47 sensiblement perpendiculaires à la direction V et alternant avec des pièces 49, 51 , 53, 55. Les étages sont en outre fermés latéralement par des résidus solidifiés 57 s'étendant entre les tôles 39, 41 , 43, 45, 47 selon la direction V.

Dans l'exemple représenté, les pièces 49, 51 , 53, 55 sont analogues entre elles, aussi seule la pièce 51 appartenant à l'étage 17 sera décrite ci-après en référence aux figures 3 à 5.

La pièce 51 est en métal ou en alliage métallique, avantageusement en acier inoxydable 316L, et par exemple en 316L. La pièce 51 est formée par une feuille métallique 58 repliée sur elle-même en accordéon selon la direction longitudinale L. La pièce 51 définit une pluralité de canaux de circulation 63 situés au-dessus de la feuille métallique et destinés à recevoir le flux F21 , et une pluralité de canaux de circulation 65 situés sous la feuille métallique et destinés à recevoir le flux F12.

La pièce 51 comporte deux faces 59, 60 longitudinalement opposées, dans lesquelles les canaux 63, 65 définissent des interstices 61 .

Les interstices 61 comportent deux bords 67, 69 (figure 3) opposés transversalement et séparés par une distance maximale D inférieure ou égale à 250 μηι, de préférence inférieure ou égale à 150 μηι.

Les tôles 39, 41 , 43, 45, 47 sont structurellement analogues les unes aux autres. Les tôles 39, 43, 47 présentent la même orientation dans l'espace, tandis que les tôles 41 et 45 présentent une autre orientation dans l'espace, se déduisant de la première par exemple par une rotation de 180° autour de la direction longitudinale L.

Chacune des tôles 39, 41 , 43, 45, 47 présente par exemple une forme générale rectangulaire en vue selon la direction V. Chacune des tôles comprend deux découpes 71 , 73 (figure 5) par exemple symétriques l'une de l'autre par rapport à un point S situé au centre de la tôle.

Chacune des découpes 71 , 73 comprend une première partie 75 s'étendant longitudinalement à partir d'une des faces latérales 31 ou 33 de la matrice 5, et une deuxième partie 77 s'étendant transversalement au-dessus des canaux de circulation 63, ou en-dessous des canaux de circulation 65.

Selon des variantes non représentées, chacune des découpes 71 , 73 comprend une première partie 75 s'étendant transversalement à partir d'une des faces latérales 35 ou 37 de la matrice 5, et une deuxième partie 77 s'étendant transversalement dans le prolongement de la première partie 75, au-dessus des canaux de circulation 63, ou en- dessous des canaux de circulation 65.

Les tôles 39, 41 , 43, 45, 47 sont en métal ou en alliage métallique, par exemple en acier inoxydable, avantageusement en 316L. Les tôles sont fixées respectivement sur les pièces 49, 51 , 53, 55, par exemple par un brasage classique.

Les organes 7, 9, 1 1 , 13 sont avantageusement analogues les uns aux autres. Aussi, seul l'organe 7 sera décrit en détail ci-après.

L'organe 7 est en métal ou en alliage métallique, par exemple en acier inoxydable, avantageusement en 316L. L'organe 7 comprend une partie supérieure 79 tubulaire, et une partie inférieure 81 située dans le prolongement de la première partie selon la direction V et obtenue par découpe selon un plan correspondant à la face supérieure 27 et selon un plan correspondant à la face latérale 31 . L'organe 7 comprend en outre un fond 83.

La fabrication de l'échangeur 1 va maintenant être décrite. Elle met en œuvre un procédé de brasage selon l'invention.

On fournit tout d'abord les pièces 49, 51 , 53, 55, ainsi que les tôles 39, 41 , 43, 45, 47 intercalaires, les plaques extrêmes 23, 25 et les organes 7, 9, 1 1 , 13.

Ces éléments sont empilés comme représenté sur les figures 3 et 4 selon la direction V, en intercalant entre chacun des feuilles de brasage 85A comme représenté sur la figure 5.

Les feuilles de brasage 85A sont en alliage de brasure, par exemple en alliage

BNi-2.

L'assemblage des pièces 49, 51 , 53, 55, des tôles 39, 41 , 43, 45, 47 et des plaques extrêmes 23 et 25 est réalisé par empilement, et maintenu mécaniquement grâce à un outillage adapté (non représenté).

Puis on réalise un revêtement R sur chaque face latérale des pièces 49, 51 , 53, 55, respectivement entre les tôles 39, 41 , 43, 45, 47 selon la direction V. Notamment, le revêtement R est en contact avec les faces 59, 60 comportant les interstices 61 .

Enfin on chauffe l'assemblage et le revêtement R à une température de chauffage TF pour faire fondre au moins en partie le revêtement R.

Après refroidissement, le résidu solidifié 57 est obtenu.

Les organes 7, 9, 1 1 , 13 sont ensuite fixés sur la matrice 5 par brasage, soudure, collage ou tout autre procédé adapté aux conditions d'utilisation futures de l'échangeur.

Selon un autre mode de réalisation plus économique, les organes 7, 9, 1 1 , 13 sont placés sur l'ensemble constitué par l'assemblage et le revêtement R, avant que le nouvel ensemble ainsi constitué soit chauffé puis refroidi. Ceci permet d'obtenir un échangeur au terme d'un seul cycle de brasage.

Pour l'obtention du revêtement R, dans l'exemple représenté, une première couche 85 (figure 5) est appliquée sur chacune des pièces 49, 51 , 53, 55, et une deuxième couche 87 est appliquée sur la première couche.

En variante, le revêtement R n'est présent que sur les faces latérales 31 et 33. En effet, les faces latérales 35 et 37 ne présentent pas, dans l'exemple décrit, de microinterstices.

Selon un mode de réalisation particulier (non représenté) la deuxième couche 87 couvre au moins une partie des pièces 49 à 55 non recouverte par la première couche 85.

La deuxième couche 87 a par exemple une épaisseur allant de 1 à 10 fois l'épaisseur de la première couche 85.

Optionnellement, le revêtement R est compacté sous une pression de 0,1 à 6 bars, de préférence sous une pression d'environ 1 bar, par exemple par tirage au vide de l'ensemble constitué, après que l'ensemble a été placé dans une membrane souple et étanche à l'air (non représentée).

La première couche 85 est située au moins en partie dans les interstices 61 , et est de préférence enchâssée dans la feuille métallique en accordéon. Dit autrement, la première couche 85 pénètre dans les interstices 61 selon la direction longitudinale L.

La première couche 85 comprend, avantageusement à au moins 90% en masse, une première poudre A constituée d'un métal ou d'un alliage de métaux et ayant une température de solidus TSA (température à laquelle apparaît la première goutte de liquide lorsqu'on chauffe la première poudre A) strictement supérieure à la température de chauffage TF. Dit autrement, la première poudre A est non fusible à la température de chauffage TF du procédé selon l'invention.

Si la première poudre A est un matériau pur, il va de soi que la température de solidus TSA est la température de fusion du matériau pur.

Avantageusement, la première poudre A comprend, à au moins 90% en masse, le même métal ou le même alliage de métaux que les pièces 49 à 55, c'est-à-dire de l'acier inoxydable 316L dans l'exemple.

La première poudre A possède des grains dont la taille est par exemple inférieure à 150 μηι, préférablement inférieure à 44 μηι.

Avantageusement, dans la première couche 85, la première poudre A est mélangée avec un liant organique, de préférence à base aqueuse, représentant entre 0,5% et 10%, avantageusement entre 0,5% et 4% en masse de la première couche 85. La deuxième couche 87 comprend avantageusement, à au moins 90% en masse, un mélange d'une deuxième poudre B et d'une troisième poudre C. Avantageusement, la deuxième couche 87 comprend également un liant organique, préférablement à base aqueuse, représentant par exemple entre 0,5% et 10%, avantageusement entre 0,2% et 2% en masse de la deuxième couche 87.

La deuxième poudre B et la troisième poudre C sont respectivement des alliages distincts entre eux, chacun étant connu de l'homme du métier comme étant adapté pour braser ou recharger les matériaux dont sont faites les pièces 49 à 55. L'un et/ou l'autre de ces alliages est par exemple un alliage de base nickel.

La deuxième poudre B a une température de solidus TSB et une température de liquidus TLB (température à laquelle la deuxième poudre B devient entièrement liquide).

La troisième poudre C a une température de solidus TSC, et une température de liquidus TLC.

La température de solidus TSB est strictement supérieure à la température de solidus TSC. La température de chauffage TF est strictement supérieure à la température de solidus TSC, et inférieure, de préférence strictement, à la température de solidus TSB.

Ainsi, la troisième poudre C fond au moins partiellement pendant l'étape de chauffage, alors que la deuxième poudre B ne fond pas.

De manière préférée, la température de liquidus TLC est inférieure, de préférence strictement, à la température de solidus TSB. De plus, la température de chauffage TF est alors supérieure, de préférence strictement, à la température de liquidus TLC. Ainsi, on fait fondre de préférence la totalité de la troisième poudre C.

Dans le mélange, la deuxième poudre B représente une proportion en masse comprise entre 60 et 95%, de préférence entre 70 et 90%, et de manière encore plus préférée entre 75 et 85%.

Par exemple, la troisième poudre C comprend au moins 70% en masse de nickel. La poudre B est par exemple une poudre de rechargement à base de nickel (par exemple environ 85%), comportant environ 7,5% de chrome. La poudre C est par exemple une poudre de rechargement à base de nickel (par exemple environ 73%), comportant environ 15% de chrome.

Ainsi, la température de solidus TSB est par exemple de 1030°C. La température de liquidus TLB est par exemple de 1060°C.

La température de solidus TSC est par exemple de 980°C. La température de liquidus TLC est par exemple de 1020°C.

La température de solidus TSA est par exemple de 1370°C. La température à laquelle la première poudre A est totalement liquéfiée est par exemple de 1400°C. La deuxième poudre B et la troisième poudre C ont par exemple une taille de grain inférieure à 212 μηι, de préférence inférieure à 105 μηι.

Selon des variantes non représentées, l'une et/ou l'autre de la première couche 85 et de la deuxième couche 87 sont dépourvues de liant. En effet, la présence de liant n'est pas utile dans certaines situations dans lesquelles le revêtement appliqué n'a pas besoin d'avoir une cohérence mécanique avant le brasage. Ceci est par exemple le cas lorsque le revêtement R est déposé sur une surface sensiblement horizontale.

Selon d'autres variantes, la deuxième couche 87 est déposée sur une surface support avant la première couche 85.

Le résidu solidifié 57 est présent dans les interstices 61 sur une profondeur comprise entre 0,1 et 3 mm, de préférence entre 0,2 mm et 1 mm, et de manière encore plus préférée entre 0,3 et 0,7 mm.

De manière préférée, la température de chauffage TF est supérieure ou égale à la température de liquidus TLC de la troisième poudre C, c'est-à-dire supérieure ou égale à 1020°C dans l'exemple décrit.

En pratique, on fait fondre au moins la moitié, en masse, de la troisième poudre C, et de préférence, comme expliqué ci-dessus, la totalité de la troisième poudre C.

Le fonctionnement de l'échangeur 1 se déduit de sa structure et va maintenant être brièvement décrit.

Le fluide froid F1 (figure 1 ) pénètre dans l'organe 7. Le fluide froid F1 s'écoule le long de la face latérale 31 de la matrice 5 et se divise en les flux F1 1 , F12 et F13 (figure 2).

Les flux F1 1 , F12 et F13 entrent dans la matrice 5 par les entrées E1 , E2, E3.

Le flux F12 passe par la découpe 73 de la tôle 43 (figure 5). Le flux F12 s'écoule d'abord sensiblement longitudinalement par la première partie 75 de la découpe 73, puis s'écoule sensiblement transversalement dans la deuxième partie 77, il pénètre alors dans les canaux de circulation 65 de la pièce 51 et dans les canaux de circulation 63 de la pièce 53 (figure 3). A mesure qu'il s'écoule longitudinalement dans les canaux de distribution 63, 65, le fluide froid échange de la chaleur avec le fluide chaud F2 situé respectivement de l'autre côté de chacune des pièces 51 , 53, et se refroidit. Le flux F12 sort de la matrice 5 par la face 33 au niveau de la découpe 71 de la tôle 43.

De même, les flux F1 1 et F13 s'écoulent au travers de la matrice 5 depuis la face latérale 31 jusqu'à la face latérale 33 en échangeant de la chaleur à contre-courant avec les flux F21 et F22. Une fois réchauffés, les flux F1 1 , F12, F13 deviennent des flux réchauffés F1 1 ', F12' et F13' qui débouchent dans l'organe 9 et se combinent pour former le fluide réchauffé F1 '.

De même, le fluide chaud F2 pénètre dans l'organe 1 1 et se divise en les flux F21 et F22 qui entrent dans la matrice 5 par la face latérale 33.

Par exemple, comme visible sur la figure 4, le flux F21 pénètre par la découpe 73 de la tôle 41 et entre dans les canaux 63 définis par la pièce 51 et dans les canaux 65 de la pièce 49. Les flux F21 et F22 se refroidissent par échange thermique à travers les pièces 49, 51 d'une part et 53, 55 d'autre part et ressortent sous la forme de flux refroidis F21 ' et F22'. Les flux F21 ' et F22' se combinent dans l'organe 13 pour former le fluide refroidi F2'.

Ainsi, grâce aux caractéristiques décrites ci-dessus, le procédé de brasage permet de créer le résidu solidifié 57 formant une paroi latérale étanche sur les faces 59, 60 présentant les interstices 61 , sans que des forces de capillarité ne provoquent une pénétration trop importante du revêtement R dans les interstices pendant le brasage.

En outre, le procédé permet la fabrication de l'échangeur 1 en minimisant le nombre d'étapes de brasage. Ceci permet d'obtenir des échangeurs de faibles dimensions, à coût réduit, et possiblement en une seule étape de brasage.