Für Untersuchungen im Bereich des Wasserbauingenieurwe- sens und für ozeanographische Untersuchungen bezüglich des Verhaltens von Seegangsfeldern werden sogenannte Wellentanks verwendet, in denen durch beispielsweise hydraulische Antriebsmittel wenigstens die Amplitude, die Frequenz und die Richtung der im Wellentank erzeug- baren Wellen einstellbar sind. Bisher wurden in den besagten Wellentanks zur Messung der Wellen sogenannte Wellenmeßdrähte oder Lasersensoren verwendet, mit denen eindimensionale Frequenzspektren der Oberflächenauslen- kung der Wellen punktuell erfaßt werden konnten. Eine definierte Aussage über die Richtungsverteilung der Wellen konnte in eingeschränkter Form dadurch erreicht werden, daß mehrere eindimensionale Wellenmeßgeräte in Feldanordnung verwendet wurden. Im Meer, d. h. nicht in einem Wellentank, wurde mittels des Einsatzes nautischer Radareinrichtungen versucht, definierte Wellenparameter zu erfassen und daraus Aussagen über die Wellenbewegung und Richtung zu berechnen, die räumliche und zeitliche Auflösung nautischen Radareinrichtungen aber begrenzt und ist, wie gesagt, nur für Anwendungen auf dem offenen Meer und in Küstennähe geeignet.

Die vollständige Beschreibung der Richtungsverteilung ist mit eindimensional erfassenden Wellenmeßgeräten nicht erreichbar, d. h. es sind beispielsweise Kreuzseen, d. h. ein Seegang, bestehend aus zwei Wellensystemen aus zwei unterschiedlichen Richtungen, mit den bisherigen Methoden nicht erfaßbar. Dem Wasserbauingenieurwesen standen bisher somit weitgehend nur empirisch zustande- gekommene Lösungen zur Bemessung und Beurteilung der durch Seegang erzeugten Kräfte beispielsweise auf Küstenformationen, Wasser-oder Hafenbauten zur Verfü- gung.

Es ist somit Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren und eine Vorrichtung zu schaffen, mit denen dem Wasserbauingenieurwesen und der Meeres-bzw. See- gangsforschung Werkzeuge an die Hand gegeben werden, mit denen globale und lokale sowie richtungseindeutige dreidimensionale Wellenzahl-Frequenz-Spektren in einem Wellentank erfaßt werden können und daraus hydrogra- phische Parameter abgeleitet werden können, so daß qualitativ und quantitativ hochgenaue Angaben über das Verhalten von Seegangsfeldern gemacht werden können, wobei bisherige, zu diesem Zwecke bereitgestellte Wellentanks Verwendung finden können und somit auch die Erkenntnisse und Ergebnisse der in Wellentanks bisher erreichbaren Aussagen über das Verhalten von Seegangs- feldern erweitert und vertieft werden kann.

Gelöst wird die Aufgabe gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren dadurch, daß a. im Wellentank eine Mehrzahl von Bezugs- punkten postiert und deren kartesische Weltko- ordinaten bestimmt werden, b. daß wenigstens ein Abschnitt des Seegangs- feldes optisch erfaßt wird, c. daß nachfolgend die erfaßte optische Si- gnalsequenz in eine Signalsequenz digitaler elektrischer Signale, die Bildpunktkoordinaten entsprechen, umgewandelt wird, d. daß Bildpunktkoordinaten der Bezugspunkte aus der Signalsequenz bestimmt werden, e. daß anschließend die gespeicherten Signal- sequenzen in kartesische Weltkoordinaten transformiert werden und f. daß die transformierten Signalsequenzen wenigstens einer dreidimensionalen Fourier Transformation unterworfen werden, um aus dem aus der Fourier Transformation erhaltenen dreidimensionalen Spektrum wenigstens die Strömung und/oder die Wassertiefe des Wellen- feldes zu bestimmen.

Der Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens liegt im wesentlichen darin, daß, wie angestrebt wird, über die in einem Wellentank erzeugten natürlichen Seegangszu- stände qualitative und quantitative Aussagen gemacht werden können, die sowohl für das Wasserbauingenieurwe- sen als auch für die Meeres-und Seegangsforschung einen sehr viel tieferen Einblick in das Verhalten des See- ganges geben, als es mit den im Stand der Technik bisher bekannten und verwendeten Methoden möglich war. Erfin- dungsgemäß können Aussagen über Wellenfelder mit nahezu beliebiger Frequenz-und Richtungsverteilung gemacht werden, und zwar bei in Wellentanks erzeugten Seegangs- feldern, was zudem die Anwendungsbandbreite von Wellen- tanks für diese Zwecke vergrößert.

Allgemein gilt, daß Seegangswellen eine minimale und eine maximale Frequenz bzw. Wellenperiode besitzen. Um eine zeitliche Unterabtastung der Seegangswellen zu vermeiden, ist es vorteilhaft, bei der Ausführung des Verfahrens jede Welle des Seegangsfeldes wenigstens zweimal optisch zu erfassen, wobei die Erfassungsdauer so gewählt wird, daß die langsamste Welle hinreichend oft je Wellenperiode abgetastet wird. Analog hierzu ist es vorteilhaft, die Welle mit der geringsten Wellenpe- riode bzw. höchsten Frequenz wenigstens zweimal abzuta- sten.

Allgemein gilt, daß die Wellenlänge X bzw. die Wellen- zahl k einer Seegangswelle in linearer Nährung mit der Wellenperiode P bzw. der Wellenfrequenz w über die soge- nannte lineare Dispersionsrelation von Seegangswellen verknüpft sind. Strömung und Wassertiefe verändern jedoch die Form der Dispersionsrelation. Vorteilhafter- weise wird deshalb das dreidimensionale Spektrum (Bild- spektrum) einer Filterung nach dem Prinzip der Dispersi- onsrelation unterworfen, d. h. die Dispersionsrelation wird als Signalfilter verwendet, um den spektralen Anteil des Seegangs vom Rauschen zu trennen. Die spek- tralen Signale, welche sich in der Umgebung einer durch die Dispersionsrelation definierten Fläche im Spektral- raum befinden, werden dem Signal zugeordnet, wohingegen diejenigen Signale außerhalb dieser Umgebung dem Rau- schen zugeordnet und ggf. verworfen werden.

Um aus dem durch das Verfahren erhaltenen dreidimensio- nalen Bildspektrum ein kalibriertes Seegangsspektrum zu bestimmen, ist es vorteilhaft, Ergebnisse von in situ gemessenen hydrographischen Parametern in die Bewertung der durch das Verfahren bereitgestellten Analysedaten einzubeziehen.

Das erfindungsgemäße Verfahren erlaubt eine globale Analyse und eine lokale Analyse der ermittelten Parame- ter. Die globale Analyse ist nur dann anwendbar, wenn das Wellenfeld im optisch erfaßten Gebiet sowie über die Erfassungsdauer des Meßsystems als homogen und stationär betrachtet werden kann, wobei Ausgangsgrößen die Strö- mung (zweidimensionaler Vektor der oberflächennahen Strömung), Wassertiefe und Seegangsspektrum sind. Treten im optisch erfaßten Gebiet des Seegangsfeldes hingegen Inhomogenitäten auf, beispielsweise hervorgerufen durch Seegangsdiffraktion-oder-refraktion, aber auch durch Inhomogenitäten im Abbildungsverhalten, beispielsweise hervorgerufen durch Inhomogenitäten der Beleuchtung der Seegangsoberfläche, wird die lokale Analyse angewendet, wobei bei dieser vorteilhafterweise das dreidimensionale Spektrum des erfaßten Bildes in bezug auf Dispersion Richtung und Frequenz der einzelnen Wellen separiert wird, zum Erhalt von vermeßbaren Bildern einzelner Wellen. Bei einer inhomogenen Seegangsoberfläche kann sich die Wellenlänge lokal ändern. Unter Vermessung ist hierbei die Bestimmung der lokalen Wellenlänge zu verstehen.

Die erfindungsgemäße Vorrichtung ist durch ein optisches Erfassungsmittel gekennzeichnet, das in einem vorbe- stimmbaren Lotwinkel auf die Oberfläche des Wassers gerichtet ist, wobei durch das optische Erfassungsmittel ein vorbestimmbarer Abschnitt der Oberfläche des Wassers erfaßbar ist und wenigstens eine davon erfaßbare Si- gnalsequenz (Bildsequenz) wenigstens zur Bestimmung der Strömung und/oder der Wassertiefe des Wellenfeldes heranziehbar ist.

Der Vorteil der erfindungsgemäßen Vorrichtung besteht im wesentlichen darin, daß bestehende Wellentanks lediglich mit den erfindungsgemäß vorgeschlagenen Elementen instrumentiert zu werden brauchen, um ein geeignetes Instrument zu schaffen, mit dem beispielsweise unter Anwendung des voraufgeführten Verfahrens globale und lokale sowie richtungseindeutige dreidimensionale Wellenzahl-Frequenz-Spektren erfaßt werden können und daraus abgeleitete hydrographische Parameter generiert werden können durch entsprechende Aufbereitung der mittels des optischen Erfassungsmittels erfaßten Si- gnalsequenzen (Bildsequenzen).

Prinzipiell kann jede feste oder flüssige Oberfläche, deren dynamisches Verhalten mit einer Dispersionsrela- tion beschrieben werden kann, mit dem lokalen Verfahren untersucht werden. Hierbei ist zu beachten, daß ein raumzeitlich erfassendes Meßsystem verwendet wird, das die interessierenden physikalischen Parameter erfaßt.

Das optische Erfassungsmittel kann grundsätzlich ein beliebiges Erfassungsmittel sein, vorteilhaft ist es jedoch, als Erfassungsmittel eine Kameraeinrichtung vorzusehen. Besonders vorteilhaft ist es, die Kamera- einrichtung in Form einer CCD-Kamera auszubilden, da diese schon Signalsequenzen (Bildsequenzen) liefert, die keiner aufwendigen Signalaufbereitung unterworfen werden müssen. Es sei aber darauf hingewiesen, daß an sich jede beliebige geeignete Kameraeinrichtung, die geeignet ist, Bildsequenzen aufzunehmen, grundsätzlich für den erfin- dungsgemäßen Betrieb der Vorrichtung herangezogen werden kann.

Um Aussagen über das mittels der optischen Erfassungs- einrichtung erfaßten Seegangsfeldes quasi in Echtzeit zur Verfügung zu stellen, d. h. auch die Analyse der erfaßten Signalsequenzen sofort vornehmen zu können und das Ergebnis quasi in Echtzeit zur Verfügung zu stellen, ist es vorteilhaft, die optische Erfassungseinrichtung mit einem Rechner unter Zwischenschaltung eines Ana- log/Digital-Wandlers zu verbinden, so daß, wie ange- strebt, mittels des Rechners die Ermittlung der hydro- graphischen Parameter in quasi Echtzeit durchführbar ist.

Wie oben erwähnt, erfaßt das optische Mittel die Ände- rung der Beleuchtung und der Reflexivität als Funktion der Neigung der erfaßten Wellenoberflächen, d. h. die Modulation des an der Oberfläche des Wassers aufgrund des Seegangs reflektierten Lichts. Zu diesem Zwecke ist eine definierte Beleuchtung nötig, um auch eine Kali- brierung der Bildsequenzen durchführen zu können. Aus diesem Grunde wird vorteilhafterweise die Oberfläche des Wassers mit von einer Lichtquelle erzeugten Lichtes beleuchtet.

Vorzugsweise wird das Licht auf einen Diffusor geleitet, wobei das vom Diffusor reflektierte Licht auf die Oberfläche des Wassers geleitet wird. Dabei ist die räumliche Ausdehnung des Diffusors so gewählt, daß der gesamte vom optischen Erfassungsmittel abgebildete Bereich der Wasseroberfläche im Idealfall bei jeder durch Wellengang hervorgerufenen Oberflächenneigung so ausgerichtet ist, daß der Strahlengang vom optischen Erfassungsmittel an der Wasseroberfläche im zu erfas- senden gewünschten Gebiet reflektierend stets auf den Diffusor trifft.

Die Erfindung wird nun unter Bezugnahme auf die nach- folgenden schematischen Zeichnungen und Flußdiagramme im einzelnen beschrieben. Darin zeigen : Fig. 1 eine Vorrichtung zur Erfassung optischer Bildsequenzen, Fig. 2 die Anordnung einer hier als CCD-Kamera ausge- bildeten Einrichtung zur Erfassung optischer Bildsequenzen und einer Lichtquelle bezüglich der Wasseroberfläche in einem Wassertank in der Seitenansicht, Fig. 3 eine Darstellung in der Ansicht von oben gemäß Darstellung von Fig. 2, Fig. 4 ein Aufsichtsschema eines Wassertanks, wobei die Markierungen"+"Bezugspunkte bezeichnen und SO,..., S4 Positionen von in situ Wellen- drähten bezeichnen, wohingegen die durchgezo- genen Linien Trapeze in den Gebieten A und B markieren, die jeweils von einem elektronischen Erfassungsmittel aufgenommene Gebiete darstel- len, Fig. 5 Bezugspunkte, die an den Positionen S0,..., S4 von Fig. 4 positioniert sind, Fig. 6a das mittels des Verfahrens bzw. der Vorrichtung gelieferte Rohbild im Bildkoordinatensystem, Fig. 6b ein Beispiel eines Rohbildes gemäß Fig 6a, jedoch in Weltkoordinaten transformiert, Fig. 7 den Verlauf der Reflexivität an der Grenzfläche Luft/Wasser als Funktion des Lotwinkels des einfallenden Lichtes für die Reflektivität von senkrecht polarisiertem Licht (-----), für parallel polarisiertes Licht () und für unpolarisiertes Licht (--), Fig. 8a eine räumliche Darstellung der Dispersionsre- lation für Oberflächenwellen im Wellenzahl- Frequenzraum ohne durch eine oberflächennahe Strömung dopplerverschobene (deformierte) Dopplerverschiebung, Fig. 8b eine Darstellung gemäß Fig. 8a, jedoch mit einer durch eine oberflächennahe Strömung dopplerverschobene (deformierte) Dopplerver- schiebung, Fig. 9a bis 9d eine schematische Darstellung einer Dispersi- ons-Richtungs-Frequenzseparation, wobei das Bildspektrum durch Anwendung von Dispersions- Richtungs-und Frequenzseparation in sogenannte DDF-Bins zerlegt ist, Fig. 10 das Flußschema einer Aufnahme einer optischen Bildsequenz der Seegangsoberfläche und deren Transformation von Bildkoordinaten in Weltko- ordinaten, Fig. 11 eine Darstellung eines Ablaufschemas zur Durchführung einer globalen und lokalen Analyse von Bildsequenzen in Weltkoordinaten, Fig. 12 das Ablaufschema einer globalen Analyse zur Bestimmung hydrographischer Parameter der Seegangsfelder, für welche die Annahme der Homogenität und Stationaritat erfüllt ist, Fig. 13 das Ablaufschema einer lokalen Analyse zur Bestimmung hydrographischer Parameter für Seegangsfelder, bei denen Homogenität nicht erfüllt ist, und Fig. 14a bis 14c die räumliche Repräsentation der Phasen bei einer bestimmten Frequenz, wobei die weißen Flächen positive Phasen und die schwarzen Flächen negative Phasen bedeuten, und wobei a. die Phase ungefiltert, b. die Phase disper- sionsgefiltert und c. die Phase richtungsgefil- tert darstellt.

Es wird zunächst Bezug genommen auf die Fig. 1 bis 3, die schematisch den Aufbau der Vorrichtung 10 zur Ermittlung von ein Seegangsfeld 11 beschreibenden hydrographischen Parametern zeigen. Das Seegangsfeld 11 wird in einem Wellentank 14, vergleiche Fig. 1, auf an sich bekannte Weise erzeugt, d. h. durch hier nicht dargestellte Antriebsmittel, die die Amplitude, die Frequenz und die Richtung der im Wellentank 14 erzeug- baren Wellen bestimmen. Derartige Wellentanks 14 sind in Wasserbauversuchsanstalten oder sonstigen ähnlichen Zwecken dienenden Einrichtungen vorhanden, wobei diese unter anderem der Erforschung von Strömungen, Seegangs- feldern und dergleichen in ozeanischen Gewässern und Kustengewässern dienen. Einem standardmäßig vorhandenen Wellentank 14 wird die Vorrichtung 10 zugeordnet.

Fig. 1 zeigt schematisch den Aufbau der Vorrichtung 10 in bezug auf die Erfassung von Signalsequenzen (Bildse- quenzen) entsprechend der Höhe, der Richtung, der Wellenperiode sowie der Wellenfrequenz und umfaßt ein optisches Erfassungsmittel 15, vergleiche auch die Fig.

2 und 3, das unter einem bestimmten Lotwinkel, bei- spielsweise im Bereich von 70°, auf die Wasseroberfläche 13 gerichtet ist. Wandungen bzw. Begrenzungen des Wellentanks 14, in dem die Vorrichtung 10 angeordnet ist, sind hier aus Übersichtlichkeitsgründen weggelassen worden.

Mittels des optischen Erfassungsmittels 15 wird ein trapezförmiger Seegangsfeldbereich 22, vergleiche Fig.

3, erfaßt. Im Strahlenerfassungsbereich des Erfassungs- mittels 15 ist ein Diffusor 21 angeordnet, der von einer Lichtquelle 19 mit Licht 20 beaufschlagt wird. Der Diffusor 21 stellt somit die eigentliche Beleuchtungs- quelle dar, die auch bei der in Fig. 2 dargestellten Ausgestaltung der Vorrichtung 10 auch als Reflektor wirkt. Der Diffusor kann faktisch aus einer aus PVC gebildeten Plane realisiert werden und von neutraler weißer Farbe sein. Die räumliche Ausbildung des Diffu- sors 21 ist so gewählt, daß jede vom optischen Erfas- sungsmittel 15 erfaßte Facette der Wasseroberfläche 13 im Idealfall bei jeder durch den Wellengang im Seegangs- feld 11 hervorgerufenen Oberflächenneigung so ausgerich- tet ist, daß der Strahlengang, ausgehend von dem opti- schen Erfassungsmittel 15, sodann an der Wasseroberflä- che 13 im Seegangsfeld bzw. Seegangsfeldbereich 22 reflektierend auf den Diffusor trifft. Die räumliche Verteilung der Radianz der indirekten Beleuchtung des Reflektors kann mit einem Radiometer ausgemessen werden.

Die Änderung der Beleuchtung und der Reflektivität als Funktion der Neigung der Facetten bestimmen die Modula- tion des an der Wasseroberfläche 13 reflektierten Lichtes 200 aufgrund des Seeganges im erfaßten Seegangs- feld 11.

Die vom optischen Erfassungsmittel 15, das vorzugsweise eine CCD-Kamera ist, erfaßten Signalsequenzen (Bildse- quenzen) werden auf einen Analog/Digital-Wandler 18 gegeben. Der Analog/Digital-Wandler kann beispielsweise durch einen sogenannten Framegrabber gegeben werden, d. h. einer Einrichtung, mit der das von der optischen Erfassungseinrichtung 15 erzeugte Videobild bzw. die erfaßte Signalsequenz (Bildsequenz) in Signalfolgen umgewandelt wird, die in einem Rechner 17 entsprechend dem weiter unten beschriebenen erfindungsgemäßen Ver- fahren bearbeitet werden.

Im Wellentank 14, vergleiche Fig. 4 und 5, ist eine Mehrzahl von Bezugspunkten 23 angeordnet, deren karte- sische Weltkoordinaten bestimmt werden. Die Bezugspunkte 23 sind in Fig. 4 mit"+"bezeichnet. In Fig. 4 sind zudem Positionen S0,..., S4 erkennbar, die Positionen von Wellendrähten bezeichnen, die für die Kalibrierung der erfaßten Signalsequenzen (Bildsequenzen) herangezo- gen werden. Mit den Bezugspunkten 23 ist eine geome- trische Entzerrung der erfaßten Signalsequenzen (Bild- sequenzen) durchführbar.

Bevor auf das Verfahren zur Analyse der mittels der optischen Erfassungseinrichtung 15 erfaßten optischen Signalsequenzen (Bildsequenzen) des im Wellentank 14 auf vorbestimmte Weise erzeugten Seegangsfeldes 14 einge- gangen wird, wird noch Bezug genommen auf die Darstel- lung von Fig. 7, in der die unterschiedliche Reflekti- vität an der Grenzfläche Luft-Wasser 12 als Funktion des Lotwinkels 16 des einfallenden Lichtes 200 dargestellt ist, und zwar für die Reflektivität von senkrecht polarisiertem Licht (-----), für parallel polarisiertes Licht (......) und für unpolarisiertes Licht ().

Nachdem im Wellentank eine Mehrzahl von Bezugspunkten 23 postiert und deren kartesische Weltkoordinaten bestimmt worden sind, wird mittels der optischen Einrichtung 15 durch jeweils eine optische Erfassungseinrichtung 15 ein Seegangsfeld 11 optisch erfaßt. Bei der Darstellung von Fig. 4 sind zwei optische Erfassungsmittel 15, d. h. jeweils eins für das Gebiet a und eins für das Gebiet b, vorgesehen. Das Vorsehen von mehreren optischen Erfas- sungsmitteln 15 ist aber nicht zwingend, vielmehr kann dieses geeignet in Abhängigkeit des zu untersuchenden Problems gewählt werden.

Die mit der optischen Erfassungseinrichtung 15 aufzu- nehmenden Seegangswellen des Seegangsfeldes 11 besitzen eine minimale und maximale Frequenz bzw. Wellenperiode.

Um eine zeitliche Unterabtastung zu vermeiden, wird die Aufnahmefrequenz so gewählt, daß jede Welle zeitlich wenigstens zweimal abgetastet wird (Nyquistkriterium).

Die Erfassungsdauer wird so gewählt, daß die langsamste Welle hinreichend oft je Wellenperiode abgetastet wird.

Aus der von der optischen Erfassungseinrichtung 15 erfaßten analogen optischen Signalsequenz (Bildsequenz) wird eine digitale Signalsequenz (Bildsequenz) erzeugt.

Die Bildpunkte, aus denen ein einzelnes Bild einer Sequenz besteht, sind in sogenannten Bildkoordinaten angegeben. Die Bildkoordinaten xb und Yb der Bezugs- punkte 23 werden mit einem Mustererkennungsalgorithmus aus den erfaßten Bildsequenzen ermittelt.

Es wird zur weiteren Beschreibung Bezug genommen auf Fig. 9, in der das Ablaufschema einer geometrischen Transformation dargestellt ist. Das Ergebnis der geome- trischen Transformation liefert die Bildsequenz in Weltkoordinaten, wobei Weltkoordinaten das dreidimen- sionale Koordinatensystem Xw, yew Zw des realen Raumes sind, der von der optischen Erfassungseinrichtung ausgebildet wird. Das Bildkoordinatensystem hingegen beschreibt das zweidimensionale Koordinatensystem Xb, Yb, das die Anordnung der Pixel/Grauwerte in der er- faßten Bildsequenz beschreibt. Die Transformation des zweidimensionalen Bildes von den Bildkoordinaten xi, yob in ein zweidimensionales Bild in Weltkoordinaten XW, yew wird durch die geometrische Transformation vorgenommen.

Die dritte Dimension zw ist dann willkürlich beispiels- weise auf 0 gesetzt, was hier der mittleren oder ruhen- den Wasseroberfläche 13 entspricht. Die Bildsequenzen werden nach der Methode von Tsai in das Weltkoordina- tensystem übertragen.

Zur Beschreibung der Analyse der erfaßten Signalse- quenzen (Bildsequenzen) des erfaßten Seegangsfeldes zur Bestimmung der hydrographischen Parameter wird auf Fig.

10 verwiesen. Die mittels des Verfahrens gelieferten Bildsequenzen in Weltkoordinaten können nun einer globalen Sequenzanalyse oder einer lokalen Sequenzana- lyse zugrundegelegt werden. Diese Unterteilung ist aus folgenden Gründen sinnvoll. Die globale Sequenzanalyse ist für Seegangsoberflächen geeignet, welche die Bedin- gungen der Homogenität und der Stationärität erfüllt, was bedeutet, daß die von der optischen Erfassungsein- richtung erfaßten Wellen ihre Eigenschaften (Phase und Amplitude) räumlich und zeitlich nicht ändern. Mit der globalen Analyse werden über die räumliche Ausdehnung des optischen Erfassungsgebiets und die Erfassungsdauer integrierte hydrographische Parameter bestimmt.

Treten im interessierenden Seegangsfeld hingegen Inhomo- genitäten, beispielsweise durch Seegangsdiffraktion oder -refraktion aber auch Inhomogenitäten im Abbildungsver- halten, z. B. durch Inhomogenitäten der Beleuchtung der Wasseroberfläche des Seegangsfeldes 11, auf, wird die lokale Sequenzanalyse angewendet, d. h. mittels dieser werden räumliche Felder hydrographischer Parameter berechnet.

Globales Analyseverfahren Eingangsgrößen für das globale Analyseverfahren sind die optischen Signalsequenzen (Bildsequenzen) in Weltkoor- dinaten und zur Kalibrierung benötigte in situ Ver- gleichsmessungen. Vergleichsmessungen sind beispiels- weise eine Mehrzahl über die Zeit erfaßter Auslenkungen der Meeresoberfläche, aufgenommen beispielsweise mit Wellendrähten und Lasern. Die vom optischen Erfassungs- mittel 15 erfaßten optischen Signalsequenzen (Bildse- quenzen) enthalten die raumzeitliche Information über das erfaßte-Wellenfeld in Form von Grauwerten G (xw, y, t). Diese dreidimensionale Information wird mit einer dreidimensionalen Fast Fourier Transformation (3D FFT) in ein dreidimensionales Spektrum zerlegt. Hierbei wird zum einen die zeitliche Information t in Frequenzen (präzise : Kreisfrequenz, hier kurz Frequenz genannt) w- 2n/t und zum anderen in die räumliche Information x, Yw in Wellenzahlen kx = 2n/xw, ky = 2U/YW zerlegt. Das Ergebnis der Fast Fourier Transformation ist das drei- dimensionale Wellenzahl-Frequenz-Spektrum S(kx, ky, #), kurz Bildspektrum genannt. Nachfolgend werden die Wassertiefe d und die Strömung ux, uy durch Anpassung der Seegangs-Signalkoordinaten des Bildspektrums an die theoretische Dispersionsrelation der Seegangswellen, vergleiche Fig. 8, berechnet. Das Verfahren zur Berech- nung der Wassertiefe und Strömung ist vorzugsweise ein sogen."Least-Squares Verfahren". Die mittels des Verfahrens erhaltenen Strömungs-und Wassertiefenpara- meter sind die gewünschten Ausgabegrößen der Analyse.

Die Wellenlänge A bzw. die Wellenzahl k einer Seegangs- welle sind in linearer Nährung mit der Wellenperioder bzw. der Wellenfrequenz w über die lineare Dispersions- relation von Seegangswellen verknüpft. Die Dispersions- relation im dreidimensionalen Wellenzahl-Frequenz-Raum ist in Abbildung 8a dargestellt. Strömung und Wasser- tiefe verändern jedoch die Form der Dispersionsrelation.

Diese Verformung der Dispersionsrelation ist für die Strömung in Fig. 8b exemplarisch dargestellt. Nach Bestimmung der Form der Dispersionsrelation mit der Strömungs-Tiefenregression im spektralen Wellenzahl- Frequenz-Raum wird die Dispersionsrelation als Signal- filter verwendet, um den spektralen Anteil des Seegangs vom Rauschen zu trennen. Die spektralen Signale, welche sich in der Umgebung der durch die Dispersionsrelation definierten Fläche im Spektralraum befinden, werden dem eigentlichen Signal zugeordnet, diejenigen Signale außerhalb dieser Umgebung werden dem Rauschen zugeord- net. Zur Bestimmung von kalibrierten Seegangsspektren wird aus dem dreidimensionalen Bildspektrum S(kx, ky, #) mittels einer Parametrisierung bzw. Anpassung an in situ Meßergebnisse das kalibrierte Seegangsspektrum bestimmt.

Das bedeutet, daß die spektralen Grauwertvarianzen in Energiewerte überführt werden.

Sämtliche Ausgangsgrößen der globalen Berechnungsmetho- de, die auf der dreidimensionalen Fast Fourier Trans- formation basieren, sind über das aufgenommene See- gangsfeld sowie über die Aufnahmedauer des Meßsystems gewichtet zu betrachten. Wie schon erwähnt, ist das globale Analyseverfahren nur dann anwendbar, wenn das Wellenfeld im aufgenommenen Seegangsgebiet sowie über die Erfassungsdauer des Erfassungssystems als homogen und stationär betrachtet werden kann. Ausgangsgrößen, vergleiche auch Fig. 11, die das Ablaufschema der globalen Analyse zur Bestimmung hydrographischer Para- meter für Seegangsfelder zeigen, für welche die Annahme Homogenität erfüllt ist, sind die Strömung (zweidimen- sionaler Vektor der oberflächennahen Strömung), Wasser- tiefe und Seegangsspektrum.

Lokales Analyseverfahren Eingangsgrößen für das lokale Analyseverfahren sind die optischen Signalsequenzen (Bildsequenzen) in Weltkoordi- naten, wie zuvor beschrieben, und zur Kalibrierung benötigte in situ Vergleichsmessungen der Auslenkung der Meeresoberfläche, die beispielsweise mit Wellendrähten und Lasern aufgenommen sein können.

Die Analyse wird, vergleiche Fig. 12, ebenfalls mittels der Ausführung der dreidimensionalen Fast Fourier Transformation analog zum globalen Analyseverfahren, siehe oben, eingeleitet. Auch die Strömungs-Tiefenre- gression wird analog zum globalen Analyseverfahren ausgeführt. Das Ergebnis der Strömungs-Tiefenregression wird für den nächsten Analyseschritt benötigt, um einen Dispersionsfilter aufzuspannen, vergleiche ebenfalls oben. Es wird in diesem Zusammenhang auf Fig. 8b ver- wiesen, wo, im Unterschied zu Fig. 8a, eine Dopplerver- schiebung der Dispersionsrelation durch eine oberflä- chennahe Strömung erfolgt ist.

Es wird dann eine Dispersions-, Richtungs- und Frequenz- Separation und zweidimensionale inverse Fast Fourier Transformation durchgeführt, wobei in diesem Schritt im Gegensatz zur globalen Methode das komplexwertige Sig-nalspektrum verwendet wird, da im Gegensatz zum Vari-anzspektrum die Phase des spektralen Signals erhal- ten wird. Das dreidimensionale komplexwertige Bildspek- trum wird mit der Methode der sogen. Dispersion-Direc- tion-Frequency-Separation (DDFS) in einzelne Wellen separiert. Diese Separation wird nur dann durchgeführt, wenn für die spektrale Varianz an entsprechender Stelle ein bestimmter Schwellwert überschritten ist, d. h., daß das Signal der entsprechenden Welle hinreichend ausge- prägt ist. In Fig. 9 ist schematisch die Dispersion- Direction-Frequency-Separation dargestellt. Die Dis- persion-Direction-Frequency-Separation zerlegt das dreidimensionale Bild in sogenannte DDF-Bins.

Die DDF-Bins, jeweils in einer Wellenzahlebene kon- stanter Frequenz, werden mittels einer zweidimensionalen inversen Fast Fourier Transformation (2D INV FFT) in das Weltkoordinatensystem überführt. Dieses Ergebnis ist komplexwertig und kann als räumliches Phasenbild und als räumliches Varianzbild dargestellt werden. In Fig. 13 ist eine Reihe von räumlichen Phasenbildern beispielhaft dargestellt. Der aus Fig. 12 ersichtliche Schritt eines lokalen Wellenzahlfits geht davon aus, daß die komplex- wertige Wellenzahl, bis auf die imaginäre Einheit i, der Proportionalitätsfaktor zwischen dem komplexen Bild und dem komplexwertigen Gradientenbild ist. Dieser Propor- tionalitätsfaktor wird blockweise bei der Ausführung des lokalen Wellenzahlfits mit einem Regressionsverfahren bestimmt. Analog zur globalen Analyse werden aus den lokalen Wellenzahlen, siehe Schritt"lokale Strömung- Tiefenregression", Strömung und Wassertiefe mit einer Regression durch Anpassung an die Dispersionsrelation berechnet.

Bei bekannter lokaler Form der Dispersionsrelation werden nun lokale Bildspektren im Schritt"spektrale Zuordnung"bestimmt. Die Varianzen der lokalen Bildspek- tren werden aus den blockweise gemittelten DDF-separier- ten Varianzbildern entnommen. Die Wellenzahlkoordinaten des Bildspektrums werden durch Umkehrung der Disper- sionsrelation berechnet. Analog zur globalen Kalibrie- rung werden mittels der in situ Messungen die Bildspek- tren in lokale Seegangsspektren überführt.

Die Ausgangsgröße des lokalen Analyseverfahrens sind Strömung. s- und Tiefenparameter und lokale Seegangsspek- tren.

Schließlich wird noch auf Fig. 13 verwiesen, die die räumliche Repräsentation der Phase bei einer bestimmten Frequenz darstellt. Weiße Flächen bedeuten positive Phasen, schwarze Flächen bedeuten negative Phasen. An den Grenzen der weißen und schwarzen Flächen sind die Phasen gleich 0. Eine ungefilterte Darstellung der Phasen ist aus der Fig. 13a ersichtlich, dispersionsge- filterte Phase sind aus der Fig. 13b ersichtlich und dispersions-und richtungsgefilterte Phasen sind aus der Fig. 13c ersichtlich. Die lokalen Wellenzahlen werden aus dem komplexwertigen Bild und dem komplexwertigen Gradientenbild berechnet. Diese Berechnung wird für alle Frequenzen und alle Richtung durchgeführt, so daß die Wellenzahlen für alle Frequenzen und Richtungen vorlie- gen. Setzt man diese an jeden räumlichen Punkt mit der zugehörigen Grauwertvarianz oder spektralen Energie zusammen, so erhält man ein lokales Wellenzahl-Rich- tungsspektrum oder ein Frequenz-Richtungsspektrum.

Bezuqszeichenliste 10 Vorrichtung 11 Seegangsfeld 12 Wasser 13 Wasseroberfläche 14 Wellentank 15 optisches Erfassungsmittel 16 Lotwinkel 17 Rechner 18 Analog/Digital-Wandler 19 Lichtquelle 20 Licht 200 reflektiertes Licht 21 Diffusor 22 Seegangsfeldbereich 23 Bezugspunkt