La présente invention concerne un procédé de détermination de la valeur d'une grandeur caractéristique d'un système d'alimentation d'une charge comprenant M convertisseur(s) d'un courant continu en un autre courant continu connecté(s) en série aux bornes de la charge d'une part et en sortie d'une alimentation en courant continu d'autre part, M étant supérieur ou égal à 1 , et au moins un condensateur de stockage monté en parallèle du ou des convertisseurs du côté opposé à la charge.

La présente invention concerne également un dispositif de détermination de la valeur d'une telle grandeur caractéristique.

La présente invention concerne également un système d'alimentation d'une charge comportant un tel dispositif de détermination.

En particulier, l'invention s'applique à un système d'alimentation de puissance élevée, typiquement de l'ordre de 50 MW. Un tel système d'alimentation est typiquement destiné à alimenter une charge nécessitant d'être alimentée par une alimentation puisée, telle qu'une bobine de guidage d'un synchrotron à protons par exemple.

Un procédé de détermination et un dispositif de détermination des types précités sont décrits dans le document EP 1 868 279 A1 . Les tensions aux bornes de chaque convertisseur du côté du condensateur de stockage sont mesurées par un instrument de mesure. La résolution des valeurs de ces tensions dépend donc directement de la résolution de l'instrument de mesure, la résolution étant la plus petite variation de mesure que l'instrument de mesure est capable de déceler. Autrement dit, la résolution est le nombre de valeurs différentes que l'instrument de mesure est capable de délivrer pour un intervalle de mesure donné. La détermination de valeurs avec une forte résolution de ces tensions nécessite alors que l'instrument de mesure présente une forte résolution.

Le but de l'invention est de proposer un procédé de détermination d'une valeur avec une forte résolution d'une grandeur caractéristique ne nécessitant pas de mesurer directement la valeur de cette grandeur caractéristique avec un instrument de mesure de forte résolution. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de détermination du type précité, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes :

- la mesure d'une pluralité de valeurs avec une première forte résolution d'une première grandeur caractéristique,

- la mesure d'une valeur avec une faible résolution d'une deuxième grandeur caractéristique, et

- la détermination d'une valeur avec une deuxième forte résolution de la deuxième grandeur caractéristique à partir de la pluralité de valeurs mesurées avec la première forte résolution de la première grandeur caractéristique et de la valeur avec la faible résolution de la deuxième grandeur caractéristique, les première et deuxième fortes résolutions étant au moins 10 fois supérieures à la faible résolution.

Suivant d'autres modes de réalisation, le procédé de détermination comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :

- la détermination de la valeur avec la deuxième forte résolution de la deuxième grandeur caractéristique comporte une pluralité d'itérations, une valeur suivante de la deuxième grandeur caractéristique étant calculée, à chaque itération, à partir d'une valeur précédente de la deuxième grandeur caractéristique et d'un terme correctif dépendant de la valeur mesurée, à chaque itération, avec la première forte résolution de la première grandeur caractéristique, la valeur initiale de la deuxième grandeur caractéristique étant égale à la valeur avec faible résolution de la deuxième grandeur caractéristique,

- la première grandeur caractéristique est l'intensité du courant délivré à la charge et la deuxième grandeur caractéristique est la tension aux bornes du convertisseur du côté du condensateur de stockage,

- chacun des M convertisseur(s) est connecté en sortie de l'alimentation en courant continu et la valeur suivante U1 dc(n) de la tension aux bornes du convertisseur du côté du condensateur de stockage est déterminée à partir de la valeur précédente U1 dc(n-1 ) selon l'équation suivante :

U1 dc(n) = U1 dc(n-1 ) +— ^— ,

Uldc(n - l)

où h(lc) représente un terme fonction de l'intensité du courant délivré à la charge. - M est strictement supérieur à 1 , et la pluralité de M convertisseurs est constituée de N1 premier(s) convertisseur(s) connecté(s) en sortie de l'alimentation en courant continu, N1 étant supérieur ou égal à 1 , et de N2 second(s) convertisseur(s) qui ne sont pas connecté(s) en sortie de ladite alimentation, N2 étant supérieur ou égal à 1 , la somme de N1 et N2 étant égale à M,

- la deuxième grandeur caractéristique est la tension aux bornes de chaque premier convertisseur du côté du condensateur de stockage associé et la valeur suivante U1 dc(n) de ladite tension aux bornes du premier convertisseur est calculée à partir de la valeur précédente U1 dc(n-1 ) de la tension aux bornes du premier convertisseur selon l'équation suivante :

U1 dc(n) = U1 dc(n-1 ) +— —

Uldc(n - l)

où f (le) représente un terme fonction de l'intensité du courant délivré à la charge.

- la deuxième grandeur caractéristique est la tension aux bornes de chaque second convertisseur du côté du condensateur de stockage, et dans lequel la valeur suivante U2dc(n) de ladite tension aux bornes du second convertisseur est calculée à partir de la valeur précédente U2dc(n-1 ) de ladite tension aux bornes du second convertisseur selon l'équation suivante :

U2dc(n) = U2dc(n-1 ) +— ^—

U2dc(n - 1)

où g(lc) représente un terme fonction de l'intensité du courant délivré à la charge (12).

- les première et deuxième fortes résolutions comportent chacune entre 17 et 32 bits.

- la faible résolution comporte entre 5 et 15 bits, de préférence 1 1 bits.

- la période entre deux itérations est égale à 1 ms.

L'invention a également pour objet un dispositif de détermination d'une grandeur caractéristique d'un système d'alimentation d'une charge comprenant M convertisseur(s) d'un courant continu en un autre courant continu connecté(s) en série aux bornes de la charge, M étant supérieur ou égal à 1 , et au moins un condensateur de stockage monté en parallèle du ou des convertisseurs du côté opposé à la charge, caractérisé en ce qu'il comprend : - des moyens de mesure d'une pluralité de valeurs avec une première forte résolution d'une première grandeur caractéristique,

- des moyens de mesure d'une valeur avec une faible résolution d'une deuxième grandeur caractéristique, et

- des moyens de détermination d'une valeur avec une deuxième forte résolution de la deuxième grandeur caractéristique à partir de la pluralité de valeurs mesurées avec la première forte résolution de la première grandeur caractéristique et de la valeur avec la faible résolution de la deuxième grandeur caractéristique, les première et deuxième fortes résolutions étant au moins 10 fois supérieures à la faible résolution.

L'invention a également pour objet un système d'alimentation d'une charge, du type comprenant :

- une alimentation en courant continu reliée à un réseau électrique,

- M convertisseur(s) d'un courant continu en un autre courant continu connecté(s) en série aux bornes de la charge, M étant supérieur ou égal à 1 ,

- au moins un condensateur de stockage monté en parallèle du ou des convertisseurs du côté opposé à la charge, et

- un dispositif de détermination de la valeur d'une grandeur caractéristique du système d'alimentation,

caractérisé en ce que le dispositif de détermination est tel que défini ci- dessus.

Suivant d'autres modes de réalisation, le système d'alimentation comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles dans lesquelles :

- l'alimentation en courant continu comprend au moins un transformateur de tension alternative est relié au réseau électrique et au moins un redresseur de tension est connecté en sortie du transformateur de tension.

- chacun des M convertisseur(s) est connecté en sortie de l'alimentation en courant continu,

- M est strictement supérieur à 1 et la pluralité de M convertisseurs est constituée de N1 premier(s) convertisseur(s) connecté(s) en sortie de l'alimentation en courant continu, N1 étant supérieur ou égal à 1 , et de N2 second(s) convertisseur(s) qui ne sont pas connecté(s) en sortie de ladite alimentation, N2 étant supérieur ou égal à 1 , la somme de N1 et N2 étant égale à M.

Ces caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels :

- la figure 1 est une représentation schématique d'un système d'alimentation selon l'invention comportant six convertisseurs d'un courant continu en un autre courant continu,

- la figure 2 est un organigramme du procédé de détermination selon l'invention,

- la figure 3 est un ensemble de courbes représentant, en fonction du temps, les tensions aux bornes d'un premier convertisseur, et respectivement d'un second convertisseur, et

- les figures 4, 5, 6 et 7 sont respectivement des agrandissements des zones encadrées IV, V, VI et VII de la figure 3.

Sur la figure 1 , un système 10 d'alimentation d'une charge 12 comprend deux transformateurs de tension alternative 14 reliés à un réseau électrique 1 6, et deux redresseurs de tension 1 8, chacun étant connecté en sortie d'un transformateur de tension 14. Les transformateurs de tension 14 et les redresseurs de tension 1 8 forment une alimentation en courant continu 19 reliée au réseau électrique 1 6. L'alimentation en courant continu 1 9 est propre à délivrer une puissance électrique P _a ii _m de valeur maximale égale à 1 2,5 MW.

Le système d'alimentation 1 0 comporte également M convertisseurs 20 d'un courant continu en un autre courant continu et M condensateurs de stockage 22, chacun étant monté en parallèle d'un convertisseur 20 respectif. Les M convertisseurs 20 sont connectés en série aux bornes de la charge 1 2. M est supérieur ou égal à 1 .

Le système d'alimentation 1 0 comporte également un dispositif 23 de détermination de la valeur de la tension aux bornes des convertisseurs 20 respectifs du côté du condensateur de stockage 22, des moyens 24 de commande des convertisseurs 20, deux filtres 26 connectés entre la charge 1 2 et les convertisseurs 20, et deux dispositifs 27 de décharge de la charge 1 2 en cas de défaut de celle-ci. Dans l'exemple de réalisation de la figure 1 , les M convertisseurs sont constitués de N1 premiers convertisseurs 30A dits convertisseurs de charge connectés en sortie d'un redresseur 18 respectif et de N2 deuxièmes convertisseurs 30B dits convertisseurs flottants. Les N2 convertisseurs flottants 30B ne sont pas connectés directement en sortie des redresseurs. N1 et N2 sont supérieurs ou égaux à 1 . La somme de N1 et de N2 est égale à M.

Dans l'exemple de réalisation de la figure 1 , M est un nombre pair supérieur ou égal à 4, par exemple égal à 6. N1 est égal à 2, et N2 est égal à 4.

En variante non représentée, les M convertisseurs sont connectés en série aux bornes de la charge d'une part, et en sortie de l'alimentation en courant continu d'autre part. Autrement dit, les M convertisseurs sont des convertisseurs de charge connectés en sortie d'un redresseur respectif, et N1 est égal à M. Chaque convertisseur de charge présente une tension U1 dc à ses bornes du côté du condensateur de stockage associé.

La charge 12 comporte une bobine de guidage d'un synchrotron à protons séparée en deux demi-bobines 34, et des relais 35 d'isolement des demi-bobines 34. La charge 1 2 présente une inductance Le, par exemple égale à 9 mH, une résistance interne Rc, par exemple égale à 3,2 ιτιΩ, une capacité Ce, par exemple égale à 22 nF, et une résistance d'amortissement pc, par exemple égale à 1 36 Ω.

Le courant délivré à la charge 1 2 par les convertisseurs 20 présente une intensité le, et la tension aux bornes de la charge 1 2 comporte une composante résistive V _R et une composante inductive V _L .

Chaque transformateur de tension alternatif 14 est connecté au réseau électrique 1 6 par l'intermédiaire d'un premier relais 36.

Le réseau électrique 1 6 est un réseau alternatif polyphasé propre à délivrer au système d'alimentation 10 un courant comportant une pluralité de phases. Le réseau électrique 1 6 est, par exemple, un réseau triphasé.

Chaque redresseur 1 8 est un convertisseur d'un courant alternatif d'entrée en un courant continu de sortie, et est connecté en sortie au premier convertisseur 30A correspondant par l'intermédiaire de deuxièmes relais 38 propres à isoler le premier convertisseur 30A de son redresseur 1 8 respectif en cas de besoin.

Tous les convertisseurs 20 sont identiques dans leur structure, seule leur loi de commande étant propre à chacun. Chaque convertisseur 20 d'un courant continu en un autre courant continu, également appelé hacheur, comporte deux premières bornes 40 reliées au condensateur de stockage 22 respectif et deux deuxièmes bornes V+, V-. Chaque borne V+ d'un hacheur 20 est connectée à la borne V- d'un hacheur 20 adjacent, les hacheurs 20 étant connectés en série aux bornes de la charge 12. Les deux deuxièmes bornes V+, V- disposées aux extrémités des hacheurs 20 en série, et non connectées à une deuxième borne correspondante d'un autre hacheur, sont connectées aux bornes de la charge 12.

Chaque convertisseur de charge 30A présente une tension U1 dc entre ses bornes 40 du côté du condensateur de stockage associé, et chaque convertisseur flottant 30B présente une tension U2dc entre ses bornes 40 du côté du condensateur de stockage associé.

Chaque hacheur 20 est propre à faire varier la tension du courant circulant à travers les deuxièmes bornes V+, V- par rapport au courant circulant à travers les premières bornes 40. Chaque hacheur 20 est réversible, le courant étant propre à circuler depuis le condensateur 22 correspondant vers la charge 12 au cours d'un intervalle de temps et à circuler dans le sens inverse depuis la charge 12 vers le condensateur 22 au cours d'un autre intervalle de temps.

Chaque hacheur 20 comporte deux modules, non représentés, formant un pont en H. Chaque module est connecté entre les deux premières bornes 40 d'une part, et une deuxième borne V+, V- respective d'autre part. Chaque module comprend une ou plusieurs branche(s) de commutation, de préférence identiques. Chaque branche de commutation forme, par exemple, un onduleur de tension à trois niveaux. En variante, chaque branche de commutation forme un onduleur de tension à deux niveaux.

Tous les condensateurs de stockage 22 sont identiques dans leur structure, et présentent chacun une capacité C.

Le système d'alimentation 10 comporte également M shunts commandables 41 , chacun étant disposé en parallèle des deuxièmes bornes V+, V- d'un hacheur respectif. Chaque shunt 41 est propre, lorsqu'il est commandé, à mettre en court-circuit les deux deuxièmes bornes V+, V- du hacheur correspondant. Le dispositif de détermination 23 comprend des moyens 42 de mesure d'une pluralité de valeurs successives avec une première forte résolution d'une intensité le du courant délivré à la charge 1 2, des moyens 43 de mesure d'une valeur avec une faible résolution de la tension U1 dc, U2dc aux bornes du convertisseur 20 du côté du condensateur de stockage. Le dispositif de détermination 23 comprend également des moyens 44 de détermination d'une valeur avec une deuxième forte résolution de la tension U1 dc, U2dc à partir de la pluralité de valeurs mesurées avec la première forte résolution de l'intensité le du courant délivré à la charge et de la valeur avec la faible résolution de la tension U1 dc, U2dc aux bornes du convertisseur du côté du condensateur de stockage.

Les première et deuxième fortes résolutions comporte, par exemple, entre 1 7 et 32 bits. La première forte résolution et la deuxième forte résolution comportent de préférence 32 bits. Autrement dit, les moyens de détermination 44 sont, par exemple, propres à déterminer une valeur de la tension U1 dc, U2dc parmi 2 ³² valeurs différentes, soit 4294967296 valeurs différentes, pour un intervalle de mesure donné. Pour la mesure d'une tension entre 0 et 1 0 kV, la plus petite variation de mesure propre à être déterminée par les moyens de détermination 44 est alors égale à 1 0 kV / 2 ³² , soit environ 2,3 μ\Λ

La faible résolution comporte, par exemple, entre 5 et 15 bits, de préférence 1 1 bits. Autrement dit, les moyens de mesure 43 sont, par exemple, propres à mesurer une valeur de la tension U1 dc, U2dc parmi 2 ¹¹ valeurs différentes, soit 2048 valeurs différentes, pour un intervalle de mesure donné.

Les première et deuxième fortes résolutions sont au moins 1 0 fois supérieures à la faible résolution. La deuxième forte résolution comportant 2 ³² valeurs différentes pour un intervalle de mesure donné est, par exemple, 2 ²¹ fois, soit 20971 52 fois, supérieure à la faible résolution comportant 2 ¹¹ valeurs différentes pour l'intervalle de mesure. La première forte résolution est, par exemple et de manière analogue, 2 ²¹ fois, soit 2097152 fois, supérieure à la faible résolution.

Les moyens de mesure 42 comportent, par exemple, un ampèremètre propre à mesurer une intensité du courant avec la première forte résolution.

Les moyens de mesure 43 comportent un capteur de tension à faible résolution. Les moyens de détermination 44 sont reliés aux moyens de mesure 42, 43. Les moyens de détermination 44 comportent une unité de traitement d'information formée, par exemple, d'un processeur de données 44A associé à une mémoire 44B. La mémoire 44B est apte à stocker un logiciel 44C d'acquisition des valeurs mesurées par les moyens de mesure 42, 43, et un logiciel 44D de détermination d'une valeur avec la deuxième forte résolution de la tension U1 dc, U2dc à partir de la pluralité de valeurs mesurées avec la première forte résolution par les moyens de mesure 42 et de la valeur avec la faible résolution mesurée par les moyens de mesure 43.

En variante, les moyens de détermination 44 sont réalisés sous forme de composants logiques programmables, ou encore sous forme de circuits intégrés dédiés.

Chaque filtre 26 est agencé entre la charge 12 et un ensemble de convertisseurs 28 respectifs, et comporte une première branche 45 et une deuxième branche 46, les deux branches 45, 46 étant en parallèle l'une de l'autre. La première branche 45 comprend deux condensateurs 47 connectés en série entre les bornes de la charge 12, les deux condensateurs 47 étant connectés entre eux en un point milieu 48. La deuxième branche 46 comprend un condensateur 49 et une résistance 50 connectés en série entre les bornes de la charge 12. Les points milieux 48 de chacune des premières branches 45 des filtres sont connectés entre eux et reliés à une masse électrique 52 par l'intermédiaire de résistances 54.

Le dispositif de décharge 27 est connecté en parallèle de la charge 12 entre ses bornes respectives. Le dispositif de décharge 27 comporte une bobine 56 connectée en série à un ensemble de composants comportant un premier thyristor 58 connecté en parallèle d'un deuxième thyristor 60 et d'une résistance de décharge 62 connectés en série. Les premier 58 et second 60 thyristors sont connectés tête-bêche.

La figure 2 illustre un procédé de détermination de la valeur de la tension U1 dc, U2dc aux bornes du convertisseur 20 du côté du condensateur de stockage 22 associé. A l'étape 100, les moyens de mesure 43 mesurent une unique valeur avec la faible résolution de la tension U1 dc, U2dc aux bornes du convertisseur 20 du côté du condensateur de stockage associé.

La détermination de la valeur avec la deuxième forte résolution de la tension U1 dc, U2dc, comporte, par exemple, une pluralité d'itérations. Une valeur suivante U1 dc(n), U2dc(n) de la tension aux bornes du convertisseur est calculée, à chaque itération, à partir d'une valeur précédente U1 dc(n-1 ), U2dc(n-1 ) de la tension aux bornes du convertisseur et d'un terme correctif.

La valeur initiale U1 dc(0), U2dc(0) de la tension aux bornes du convertisseur est égale à la valeur mesurée, lors de l'étape 100, avec la faible résolution de la tension U1 dc, U2dc aux bornes du convertisseur.

n représente un indice d'itération. La valeur de l'indice n est incrémentée d'une unité à l'étape 1 10.

Le terme correctif dépend de la valeur mesurée avec la première forte résolution de l'intensité le du courant délivré à la charge. Cette valeur de l'intensité le est mesurée à chaque itération lors de l'étape 120 par les moyens de mesure 42. Les moyens de mesure 42 mesurent ainsi lors de la mise en œuvre du procédé de détermination une pluralité de valeurs successives avec la première forte résolution de l'intensité le du courant délivré à la charge 12.

Les moyens de détermination 44 calculent alors à l'étape 130 la valeur suivante U1 dc(n), U2dc(n) de la tension aux bornes du convertisseur à partir de la valeur mesurée avec la première forte résolution de l'intensité le du courant délivré à la charge (étape 120) et de la valeur avec la faible résolution de la tension U1 dc, U2dc aux bornes du convertisseur (étape 100).

Lorsque la période d'échantillonnage Te est expirée à l'issue de l'étape

140, le procédé de détermination est itéré en retournant à l'étape 1 10.

Le procédé de détermination comporte autant d'itérations que nécessaire pour que la valeur de la deuxième forte résolution soit au moins 10 fois supérieure à celle de la faible résolution. Le nombre minimal N d'itérations est, par exemple, supérieur à 50, de préférence supérieur à 80, de préférence encore égal à 100.

Les moyens de détermination 44 déterminent ainsi, à l'étape 130 de la N' ^eme itération, une valeur avec la deuxième forte résolution de la tension U1 dc, U2dc aux bornes du convertisseur 20 à partir de la pluralité de valeurs successives mesurées avec la première forte résolution de l'intensité le du courant délivré à la charge et de la valeur avec la faible résolution de la tension U1 dc, U2dc aux bornes du convertisseur.

La composante résistive V _R de la tension aux bornes de la charge est, par exemple, fournie uniquement par les convertisseurs de charge 30A. La composante inductive V _L de la tension aux bornes de la charge est quant à elle délivrée à la fois par les convertisseurs de charge 30A et par les convertisseurs flottants 30B.

La répartition de la composante inductive V _L entre les convertisseurs 30A et les convertisseurs flottants 30B est définie par des coefficients de répartition entre les convertisseurs de la composante inductive V _L , à savoir un premier coefficient de répartition K1 associé aux convertisseurs de charge 30A et un second coefficient de répartition K2 associé aux convertisseurs flottants 30B. Les coefficients de répartition K1 , K2 ont des valeurs respectives prédéterminées. La composante inductive V _L est, par exemple, délivrée en majeure partie par les convertisseurs flottants 30B, et la valeur prédéterminée de K2 est alors supérieure à celle de K1 .

Les premier et second coefficients de répartition K1 , K2, vérifient l'équation suivante :

N1 x K1 + N2 x K2 = 1 (1 )

Lorsque la tension déterminée est la tension U1 dc aux bornes de chacun des N1 convertisseurs de charge 30A, la valeur suivante U1 dc(n) de ladite tension est calculée à partir de la valeur précédente U1 dc (n-1 ) de ladite tension selon l'équation suivante : U1 dc(n) = U1 dc(n-1 ) +— — (2)

Uldc(n - l)

où f (le) représente un terme fonction de l'intensité le du courant délivré à la charge.

nte :

où T _e représente la période entre deux itérations. Lorsque la tension déterminée est la tension U2dc aux bornes de chacun des N2 convertisseurs flottants 30B, la valeur suivante U2dc(n) de ladite tension est calculée à partir de la valeur précédente U2dc(n-1 ) de ladite tension selon l'équation suivante : U2dc(n) = U2dc(n-1 ) +— ^— (4)

U2dc(n - 1)

où g(lc) représente un terme fonction de l'intensité le du courant délivré à la charge.

La fonction g est, par exemple, déterminée à l'aide de l'équation suivante :

K

g(lc) = ~ x (v _L . Ic ) x T _e . (5) En variante, lorsque chacun des convertisseurs est connecté en sortie de l'alimentation en courant continu, la tension déterminée est la tension U1 dc aux bornes de chacun des convertisseurs de charge. La valeur suivante U1 dc(n) de la tension aux bornes du convertisseur de charge du côté du condensateur de stockage est alors déterminée à partir de la valeur précédente U1 dc(n-1 ) de ladite tension selon l'équation suivante :

U1 dc(n) = U1 dc(n-1 ) +— ^— (6)

Uldc(n - 1)

où h(lc) représente un terme fonction de l'intensité le du courant délivré à la charge.

La fonction h est, par exemple, déterminée à l'aide de l'équation suivante :

h(lc) = x - V _R .Ic) - V _L . Ic x T _e. (7)

La figure 3 illustre des courbes représentant les différentes tensions mesurées et déterminées, ainsi que des tensions simulées à titre de comparaison, pour les convertisseurs de charge 30A et pour les convertisseurs flottants 30B. Les figures 4 à 7 représentent des agrandissements des zones IV à VII de la figure 3.

Les courbes 200, 202, 204 et 206 sont les courbes de tension aux bornes des convertisseurs de charge 30A du côté du condensateur de stockage associé.

Les courbes 210, 212, 214 et 216 sont les courbes de tension aux bornes des convertisseurs flottants 30B du côté du condensateur de stockage respectif. Les courbes 200 et 210 représentent des tensions simulées selon les lois électriques, afin de représenter les tensions aux bornes des convertisseurs de charge et aux bornes des convertisseurs flottants sans erreur d'approximation, telle qu'une erreur de mesure, une erreur de calcul ou encore une erreur due à la résolution.

Les courbes 202 et 212 montrent les tensions, respectivement aux bornes des convertisseurs de charge 30A et aux bornes des convertisseurs flottants 30B, déterminées avec la deuxième forte résolution à l'aide des moyens de détermination 44. Dans l'exemple de réalisation des figures 3 à 7, la deuxième forte résolution comporte 32 bits.

Les courbes 204 et 214 représentent des tensions aux bornes des convertisseurs de charge et aux bornes des convertisseurs flottants simulées avec la deuxième forte résolution. Autrement dit, les courbes 204 et 214 sont des courbes simulées correspondant aux courbes 202 et 212. Le décalage entre les courbes 202 et 204, respectivement 212 et 214, est lié au fait que le dispositif de détermination 23 ne prend pas en compte les pertes liées aux convertisseurs 20.

Les courbes 206 et 216 montrent enfin les tensions, respectivement aux bornes des convertisseurs de charge 30A et aux bornes des convertisseurs flottants 30B, mesurées avec la faible résolution à l'aide des moyens de mesure 43. Dans l'exemple de réalisation des figures 3 à 7, la faible résolution comporte 1 1 bits.

Les courbes 202, 204, 206, 212, 214 et 216 présentent chacune une forme étagée comportant des paliers horizontaux et des portions verticales. Les paliers horizontaux correspondent à la période d'échantillonnage Te et les portions verticales dépendent de la résolution.

Dans l'exemple de réalisation des figures 3 à 7, la période d'échantillonnage Te est identique et égale à 1 ms pour toutes les courbes 202, 204, 206, 212, 214 et 216, de sorte que tous les paliers horizontaux de ces courbes présentent une même longueur. On constate également que les courbes 202 et 204, respectivement 212 et 214, illustrent la deuxième forte résolution avec des portions verticales de faible hauteur, alors que les courbes 206 et 216 illustrent la faible résolution avec des portions verticales de hauteur importante. On conçoit ainsi que le procédé et le dispositif selon l'invention permettent de déterminer une valeur avec forte résolution de la tension aux bornes du convertisseur du côté du condensateur de stockage, tout en ne nécessitant pas de mesurer la valeur de cette tension avec un instrument de mesure de forte résolution.

En variante, le procédé de détermination comprend la mesure d'une pluralité de valeurs avec la première forte résolution de la tension U1 dc, U2c, aux bornes du convertisseur du côté du condensateur de stockage et la mesure d'une valeur avec la faible résolution de l'intensité le du courant délivré à la charge. Le procédé de détermination comprend alors la détermination d'une valeur avec la deuxième forte résolution de l'intensité le du courant délivré à la charge à partir de la pluralité de valeurs mesurées avec la première forte résolution de la tension U1 dc, U2dc aux bornes du convertisseur du côté du condensateur de stockage et de la valeur avec la faible résolution de l'intensité le du courant délivré à la charge.